JP2001187878A - 化学的機械的研磨用スラリー - Google Patents
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Abstract
板の研磨において、ディッシングやエロージョンの発生
を抑制し、且つ高い研磨速度で、信頼性の高い電気的特
性に優れた埋め込み型の電気的接続部の形成を可能とす
る化学的機械的研磨用スラリーを提供する。 【解決手段】 絶縁膜と該絶縁膜上に形成されたタンタ
ル系金属膜を有する基板を研磨するための化学的機械的
研磨用スラリーにおいて、シュウ酸、マロン酸、酒石
酸、リンゴ酸、グルタル酸、クエン酸、マレイン酸等の
多価カルボン酸とシリカ研磨材とを含有させる。
Description
に用いられる化学的機械的研磨用スラリーに関し、より
詳しくは、バリア金属膜材料としてタンタル系金属を用
いた埋め込み金属配線の形成に好適な化学的機械的研磨
用スラリーに関する。
SI等の半導体集積回路の形成において、銅は、エレク
トロマイグレーション耐性に優れ且つ低抵抗であるた
め、非常に有用な電気的接続材料として着目されてい
る。
ッチングによるパターニングが困難である等の問題から
次のようにして形成される。すなわち、絶縁膜に溝や接
続孔等の凹部を形成し、バリア金属膜を形成した後に、
その凹部を埋め込むように銅膜をメッキ法により成膜
し、その後、化学的機械的研磨(以下「CMP」とい
う)法によって凹部以外の絶縁膜表面が完全に露出する
まで研磨して表面を平坦化し、凹部に銅が埋め込まれた
埋め込み銅配線やビアプラグ、コンタクトプラグ等の電
気的接続部を形成している。
成する方法について説明する。
板(図示せず)上に、下層配線(図示せず)を有する絶
縁膜からなる下層配線層1が形成され、図1(a)に示
すように、この上にシリコン窒化膜2及びシリコン酸化
膜3をこの順で形成し、次いでシリコン酸化膜3に、配
線パターン形状を有しシリコン窒化膜2に達する凹部を
形成する。
属膜4をスパッタリング法により形成する。次いで、こ
の上に、メッキ法により銅膜5を凹部が埋め込まれるよ
うに全面に形成する。
により銅膜5を研磨して基板表面を平坦化する。続い
て、図1(d)に示すように、シリコン酸化膜3上の金
属が完全に除去されるまでCMPによる研磨を継続す
る。
配線の形成においては、銅の絶縁膜中への拡散防止等の
ために下地膜としてバリア金属膜が形成される。しか
し、バリア金属膜材料としてTaやTaN等のタンタル
系金属を用いた場合、TaやTaNは化学的に非常に安
定であるため、従来の研磨用スラリーでは、TaやTa
Nからなるバリア金属膜の研磨速度は、銅膜の研磨速度
に対して著しく小さくなるという問題がある。すなわ
ち、従来の研磨用スラリーを用いたCMPによって埋め
込み銅配線等の形成を行うと、銅膜とバリア金属膜間の
研磨速度差が大きいため、ディッシングやエロージョン
が発生する。
部内の銅が過剰に研磨されてしまい、基板上の絶縁膜平
面に対して凹部内の銅膜の中央部が窪んだ状態になるこ
とをいう。従来の研磨用スラリーでは、バリア金属膜の
研磨速度が非常に小さいため、絶縁膜(シリコン酸化膜
3)上のバリア金属膜4を完全に除去するためには研磨
時間を十分にとらなければならない。しかし、バリア金
属膜4の研磨速度に対して銅膜5の研磨速度が極めて大
きいため、銅膜が過剰に研磨されてしまい、その結果、
このようなディッシングが生じる。
すように、配線密集領域の研磨が、配線孤立領域などの
配線密度の低い領域に比べて過剰に研磨が進行し、配線
密集領域の表面が他の領域より窪んでしまう状態をい
う。銅膜5の埋め込み部が多く存在する配線密集領域と
銅膜5の埋め込み部があまり存在しない配線孤立領域と
が無配線領域などによりウェハ内で大きく隔てられてい
る場合、バリア金属膜4やシリコン酸化膜3(絶縁膜)
より銅膜5の研磨が速く進行すると、配線密集領域で
は、配線孤立領域に比べてバリア金属膜4やシリコン酸
化膜3に加わる研磨パッド圧力が相対的に高くなる。そ
の結果、バリア金属膜4露出後のCMP工程(図1
(c)以降の工程)では、配線密集領域と配線孤立領域
とではCMPによる研磨速度が異なるようになり、配線
密集領域の絶縁膜が過剰に研磨され、エロージョンが発
生する。上述のように半導体装置の電気的接続部の形成
工程において、ディッシングが発生すると、配線抵抗や
接続抵抗が増加したり、また、エレクトロマイグレーシ
ョンが起きやすくなるため素子の信頼性が低下する。ま
た、エロージョンが発生すると、基板表面の平坦性が悪
化し、多層構造においてはより一層顕著となるため、配
線抵抗の増大やバラツキが発生するという問題が起き
る。
スラリーにベンゾトリアゾールあるいはその誘導体を含
有させ、銅の表面に保護膜を形成することによって、C
MP工程におけるディッシングを防止することが記載さ
れている。また、特開平11−238709号公報にも
同様にトリアゾール化合物によるディッシング防止効果
について記載がある。しかしながら、この方法は、銅膜
の研磨速度を低下させることによってディッシングを抑
制するものであり、銅膜とバリア金属膜間の研磨速度の
差は小さくなるものの、銅膜の研磨時間が長くなり、ス
ループットが低下する。
は、その実施例の欄において、アルミナ研磨材、過硫酸
アンモニウム(酸化剤)、及び特定のカルボン酸を含有
する研磨用スラリーを用いてCMPを行うと、配線用の
アルミニウム層とシリコン酸化物との研磨速度の差が大
きくなるとともに、バリア金属膜用のチタン膜の除去速
度を高められることが記載されている。しかしながら、
この実施例の方法では、タンタル系金属をバリア金属膜
に用いた埋め込み銅配線の形成において前記の問題を解
決することはできなかった。
のカルボン酸、酸化剤及び水を含有し、アルカリにより
pHが5〜9に調整されてなることを特徴とする化学的
機械研磨用組成物が記載されている。その実施例として
は、カルボン酸としてリンゴ酸、クエン酸、酒石酸又は
シュウ酸、研磨材として酸化アルミニウムを含む研磨用
組成物(実施例1〜4、7、8、11)、カルボン酸と
してリンゴ酸、研磨材として酸化シリコンを含む研磨用
組成物(実施例12)が例示されている。しかしなが
ら、この公報には、クエン酸等のカルボン酸の添加効果
としては、研磨速度の向上と腐食痕に伴うディッシング
の発生防止について記載されているだけであり、タンタ
ル系金属に対する研磨やエロージョンに関しては何ら記
載されていない。
は、研磨材および水を含んでなる銅膜の研磨用組成物で
あって、さらにこの組成物中に溶存している鉄(III)
化合物を含んでなることを特徴とする銅膜の研磨用組成
物が開示されており、その実施例として、研磨剤にコロ
イダルシリカを用い、鉄(III)化合物にクエン酸鉄(I
II)や、クエン酸アンモニウム鉄(III)、シュウ酸ア
ンモニウム鉄(III)を用いることによって、銅膜の研
磨速度が向上し、且つディッシングやスクラッチ等の表
面欠陥の発生が抑えられることが記載されている。しか
しながら、この公報においてもタンタル系金属に対する
研磨については何ら記載されていない。
は、尿素、研磨材、酸化剤、膜生成剤および錯生成剤を
含む化学的・機械的研磨用スラリーが開示されており、
その実施例として、研磨剤にアルミナ、酸化剤に過酸化
水素、膜生成剤にベンゾトリアゾール、錯生成剤に酒石
酸またはシュウ酸アンモニウムを用いて調製したpH
7.5のスラリーによって、Cu、Ta及びPTEOS
を研磨した例が記載されている。しかしながら、この公
報の表6に示される結果は、Cu除去速度とTa除去速
度の差が著しく大きい。また、この公報には、酒石酸や
シュウ酸アンモニウム等の錯生成剤の添加効果として、
ベンゾトリアゾール等の膜生成剤により形成された不動
態層を攪乱すること、及び、酸化層の深さを制限するこ
と、が記載されているだけであり、タンタル系金属膜に
対する研磨作用に関しては何ら記載されていない。
ル系金属膜が形成された基板の研磨において、ディッシ
ングやエロージョンの発生を抑制し、且つ高い研磨速度
で、信頼性の高い電気的特性に優れた埋め込み型の電気
的接続部の形成を可能とする化学的機械的研磨用スラリ
ーを提供することである。
縁膜上に形成されたタンタル系金属膜を有する基板を研
磨するための化学的機械的研磨用スラリーであって、シ
リカ研磨材と下記化学式(1)又は(2)で示されるカ
ルボン酸を含有することを特徴とする化学的機械的研磨
用スラリーに関する。
は結合する炭素原子毎にそれぞれ独立に水素原子、−O
H又は−COOHを示す。)
示す。)
について説明する。
下「研磨用スラリー」ともいう)は、絶縁膜上に形成さ
れたタンタル(Ta)又は窒化タンタル(TaN)等の
タンタル系金属膜の研磨に対して好適である。特に、タ
ンタル系金属膜が、バリア金属膜として凹部を有する絶
縁膜上に形成され、その上にこの凹部を埋め込むように
導電性金属膜が形成された基板をCMP法により研磨
し、タンタル系金属膜をバリア金属膜として有する埋め
込み配線やプラグ、コンタクト等の電気的接続部の形成
工程において好適に用いることができる。本発明の研磨
用スラリーは、そのCMP工程において、導電性金属膜
を研磨し、タンタル系金属膜が露出した時点から使用し
てもよい。
行うことにより、高い研磨速度で、すなわち高スループ
ットで、且つディッシングやエロージョンの発生を抑
え、信頼性の高い電気的特性に優れた埋め込み形の電気
的接続部を形成することができる。
と、上記(1)式又は(2)式で示されるカルボン酸
と、水を含む。また、バリア金属膜上に形成された導電
性金属膜の研磨を促進するためには、酸化剤を含有させ
ることが好ましい。
やコロイダルシリカ等の二酸化ケイ素からなる砥粒を用
いることができる。シリカ研磨材は、種々の公知の方法
で製造されるが、例えば、四塩化ケイ素を酸素と水素の
火炎中で気相合成したヒュームドシリカや、金属アルコ
キシドを液相で加水分解し焼成したシリカを挙げること
ができる。半導体装置の製造においては、これら二酸化
ケイ素からなる砥粒のうち、低価格であり、不純物とし
てNa含有量が小さい等の点でヒュームドシリカが好ま
しい。
により測定した平均粒径で5nm以上が好ましく、50
nm以上がより好ましく、また500nm以下が好まし
く、300nm以下がより好ましい。粒径分布は、最大
粒径(d100)で3μm以下が好ましく、1μm以下
がより好ましい。比表面積は、B.E.T.法により測定
した比表面積で5m2/g以上が好ましく、20m2/g
以上がより好ましく、また1000m2/g以下が好ま
しく、500m2/g以下がより好ましい。
は、スラリー組成物全量に対して0.1〜50質量%の
範囲で研磨能率や研磨精度等を考慮して適宜設定され
る。好ましくは1質量%以上が好ましく、2質量%以上
がより好ましく、3質量%以上がさらに好ましい。上限
としては、30質量%以下が好ましく、10質量%以下
が好ましく、8質量%以下がさらに好ましい。
(1)式又は(2)式で示されるカルボン酸としては、
1分子中に2以上のカルボキシル基を有するカルボン酸
(多価カルボン酸)であり、例えば、シュウ酸、マロン
酸、酒石酸、リンゴ酸、グルタル酸、クエン酸、及びマ
レイン酸、又はこれらの塩、或いはこれらの2種以上か
らなる混合物を用いることできる。
の含有量は、タンタル系金属膜の研磨速度向上の点か
ら、スラリー組成物全量に対して0.01質量%以上が
好ましく、0.05質量%以上がより好ましい。研磨用
スラリーのチクソトロピック性の発生を抑える点から、
1質量%以下が好ましく、0.8質量%以下がより好ま
しい。
てシリカ砥粒と、上記(1)式又は(2)式で示される
特定のカルボン酸を含むことによって、研磨面の傷の発
生を抑えながら、タンタル系金属膜の研磨速度を大幅に
向上させることが可能となる。これにより、タンタル系
金属膜の研磨速度を向上させることによってバリア金属
膜と導電性金属膜間の研磨速度差を小さくできるため、
スループットを低下させることなく、ディッシングやエ
ロージョンの発生を抑えることができ、良好な電気的接
続部を形成することができる。
されるカルボン酸は、水中に分散するシリカ粒子に対し
て凝集(フロキュレーション)作用を有し、このカルボ
ン酸により凝集した凝集シリカ粒子によってメカニカル
作用が増大し、その結果、タンタル系金属膜の良好な研
磨が行われるものと考えられる。また、この凝集は適度
に弱く、比較的柔らかな凝集粒子が形成されるため、研
磨面での傷の発生を抑えながら、タンタル系金属膜の研
磨速度を向上させることができるものと思われる。
度や腐食、スラリー粘度、研磨剤の分散安定性等の点か
ら、pH4以上が好ましく、pH5以上がより好まし
く、またpH8以下が好ましく、pH7以下がより好ま
しい。
で行うことができ、例えば、シリカ研磨材を分散し且つ
カルボン酸を溶解したスラリーに、アルカリを直接添加
して行うことができる。あるいは、添加すべきアルカリ
の一部又は全部をカルボン酸のアルカリ塩と添加しても
よい。使用するアルカリとしては、水酸化ナトリウム、
水酸化カリウム等のアルカリ金属の水酸化物、炭酸ナト
リウム、炭酸カリウム等のアルカリ金属の炭酸塩、アン
モニア、アミン等を挙げることができる。
膜上に形成される導電性金属膜の研磨を促進するために
酸化剤を添加してもよい。酸化剤としては、導電性金属
膜の種類や研磨精度、研磨能率を考慮して適宜、公知の
水溶性の酸化剤から選択して用いることができる。例え
ば、重金属イオンのコンタミネーションを起こさないも
のとして、H2O2、Na2O2、Ba2O2、(C6H5C)
2O2等の過酸化物、次亜塩素酸(HClO)、過塩素
酸、硝酸、オゾン水、過酢酸やニトロベンゼン等の有機
過酸化物を挙げることができる。なかでも、金属成分を
含有せず、有害な複生成物を発生しない過酸化水素(H
2O2)が好ましい。本発明の研磨用スラリーに含有させ
る酸化剤量は、十分な添加効果を得る点から、研磨用ス
ラリー全量に対して0.01質量%以上が好ましく、
0.05質量%以上がより好ましい。ディッシングの抑
制や適度な研磨速度に調整する点から、15質量%以下
が好ましく、10質量%以下がより好ましい。なお、過
酸化水素のように比較的経時的に劣化しやすい酸化剤を
用いる場合は、所定の濃度の酸化剤含有溶液と、この酸
化剤含有溶液を添加することにより所定の研磨用スラリ
ーとなるような組成物を別個に調整しておき、使用直前
に両者を混合してもよい。
うために、プロトン供与剤として公知のカルボン酸やア
ミノ酸を添加してもよい。(1)式又は(2)式で示さ
れるカルボン酸は、このプロトン供与剤としても機能す
ることが可能であるが、別途に異なるカルボン酸やアミ
ノ酸等の有機酸を添加してもよい。
(2)式で示されるカルボン酸以外に、例えば、ギ酸、
酢酸、プロピオン酸、酪酸、吉草酸、アクリル酸、乳
酸、コハク酸,ニコチン酸及びこれらの塩などが挙げら
れる。
酸、D-グルタミン酸、L-グルタミン酸一塩酸塩、L-グル
タミン酸ナトリウム一水和物、L-グルタミン、グルタチ
オン、グリシルグリシン、DL-アラニン、L-アラニン、
β-アラニン、D-アラニン、γ-アラニン、γ-アミノ酪
酸、ε-アミノカプロン酸、L-アルギニン一塩酸塩、L-
アスパラギン酸、L-アスパラギン酸一水和物、L-アスパ
ラギン酸カリウム、L-アスパラギン酸カルシウム三水
塩、D-アスパラギン酸、L-チトルリン、L-トリプトファ
ン、L-スレオニン、L-アルギニン、グリシン、L-シスチ
ン、L-システイン、L-システイン塩酸塩一水和物、L-オ
キシプロリン、L-イソロイシン、L-ロイシン、L-リジン
一塩酸塩、DL-メチオニン、L-メチオニン、L-オルチニ
ン塩酸塩、L-フェニルアラニン、D-フェニルグリシン、
L-プロリン、L-セリン、L-チロシン、L-バリンなどが挙
げられる。
の十分な添加効果を得る点から、研磨用スラリー全体量
に対して0.01質量%以上が好ましく、0.05質量
%以上がより好ましい。ディッシングの抑制や適度な研
磨速度に調整する点から、上記(1)式又は(2)式で
示されるカルボン酸を含めた含有量として、5質量%以
下が好ましく、3質量%以下がより好ましい。
る場合は、さらに酸化防止剤を添加してもよい。酸化防
止剤の添加により、導電性金属膜の研磨速度の調整が容
易となり、また、導電性金属膜の表面に被膜を形成する
ことによりディッシングも抑制できる。
アゾール、1,2,4−トリアゾール、ベンゾフロキサ
ン、2,1,3−ベンゾチアゾール、o−フェニレンジ
アミン、m−フェニレンジアミン、カテコール、o−ア
ミノフェノール、2−メルカプトベンゾチアゾール、2
−メルカプトベンゾイミダゾール、2−メルカプトベン
ゾオキサゾール、メラミン、及びこれらの誘導体が挙げ
られる。中でもベンゾトリアゾール及びその誘導体が好
ましい。ベンゾトリアゾール誘導体としては、そのベン
ゼン環にヒドロキシル基、メトキシやエトキシ等のアル
コキシ基、アミノ基、ニトロ基、メチル基やエチル基、
ブチル等のアルキル基、又は、フッ素や塩素、臭素、ヨ
ウ素等のハロゲン置換基を有する置換ベンゾトリアゾー
ルが挙げられる。また、ナフタレントリアゾールや、ナ
フタレンビストリアゾール、上記と同様に置換された置
換ナフタレントリアゾールや、置換ナフタレンビストリ
アゾールを挙げることができる。
十分な添加効果を得る点から、研磨用スラリー全体量に
対して0.0001質量%以上が好ましく、0.001
質量%以上がより好ましい。適度な研磨速度に調整する
点から、5質量%以下が好ましく、2.5質量%以下が
より好ましい。
損なわない範囲内で、広く一般に研磨用スラリーに添加
されている分散剤、緩衝剤、粘度調整剤などの種々の添
加剤を含有させてもよい。
属膜の研磨速度が、好ましくは20nm/分以上、より
好ましくは30nm/分以上、さらに好ましくは40n
m/分以上になるように組成比を調整することが好まし
い。また、本発明の研磨用スラリーは、銅の研磨速度
が、好ましくは30nm/分以上、より好ましくは40
nm/分以上、さらに好ましくは50nm/分以上にな
るように組成比を調整することが好ましい。さらに、本
発明の研磨用スラリーは、銅膜の研磨速度とタンタル系
金属膜の研磨速度の比(Cu/Ta研磨比)が、好まし
くは3/1以下、より好ましくは2/1以下、さらに好
ましくは1.5/1以下となるように、下限としては、
好ましくは0.9/1以上、より好ましくは1/1以上
になるように組成比を調整することが好ましい。加え
て、本発明の研磨用スラリーは、タンタル系金属膜の研
磨速度と層間絶縁膜の研磨速度の比(Ta/絶縁膜研磨
比)は大きいほど好ましく、好ましくは10/1以上、
より好ましくは20/1以上、さらに好ましくは30/
1になるように組成比を調整することが望ましい。上限
は、特に制限されないが、100/1以下、さらには2
00/1以下の範囲で調製される。
般的な遊離砥粒研磨スラリー組成物の製造方法が適用で
きる。すなわち、分散媒に研磨材粒子を適量混合する。
必要であるならば保護剤を適量混合する。この状態で
は、研磨材粒子表面は空気が強く吸着しているため、ぬ
れ性が悪く凝集状態で存在している。そこで、凝集した
研磨材粒子を一次粒子の状態にするために粒子の分散を
実施する。分散工程では一般的な分散方法および分散装
置を使用することができる。具体的には、例えば超音波
分散機、各種のビーズミル分散機、ニーダー、ボールミ
ルなどを用いて公知の方法で実施できる。なお、(1)
式又は(2)式で示されるカルボン酸は、シリカ粒子の
フロキュレーション化を引き起こすと同時にチキソトロ
ピック性を高める場合もあるため、良好に分散を行うた
めには、分散終了後に添加し、混合することが好まし
い。
は、例えば次のようにして行うことができる。基板上に
絶縁膜や銅系金属膜等が成膜されたウェハは、スピンド
ルのウェハキャリアに設置される。このウェハの表面
を、回転プレート(定盤)上に貼り付けられた研磨パッ
ドに接触させ、研磨用スラリー供給口から研磨用スラリ
ーを研磨パッド表面に供給しながら、ウェハと研磨パッ
ドの両方を回転させて研磨する。必要により、パッドコ
ンディショナーを研磨パッドの表面に接触させて研磨パ
ッド表面のコンディショニングを行う。なお、研磨用ス
ラリーの供給は、回転プレート側から研磨パッド表面へ
供給してもよい。
は、タンタル系金属膜がバリア金属膜として溝や接続孔
等の凹部を有する絶縁膜上に形成され、その上にこの凹
部を埋め込むように全面に導電性金属膜が形成された基
板を、凹部以外の絶縁膜表面がほぼ完全に露出するまで
CMP法により研磨して埋め込み配線やビアプラグ、コ
ンタクトプラグ等の電気的接続部を形成する方法に好適
に用いられる。絶縁膜としては、シリコン酸化膜、BP
SG膜、SOG膜等の絶縁膜が挙げられ、導電性金属膜
として銅、銀、金、白金、チタン、タングテン、アルミ
ニウム、これらの合金を挙げることができる。特に本発
明の研磨用スラリーは、導電性金属膜が銅又は銅を主成
分とする銅合金膜である場合において好適に用いること
ができる。
明する。
エン酸、リンゴ酸、酒石酸、シュウ酸、マレイン酸、マ
ロン酸、ベンゾトリアゾールはいずれも関東化学社製の
試薬、過酸化水素は関東化学社製の34%過酸化水素水の
試薬、シリカはトクヤマ社製のヒュームドシリカQs−
9を使用し、常法により、表1〜4に示す組成の研磨用
スラリーを調製した。
・アイペック社製SH-24型を使用して行った。研磨機の
定盤には研磨パッド(ロデール・ニッタ社製IC 1400)
を張り付けて使用した。研磨条件は、研磨パッドの接触
圧力(研磨圧力):27.6 kPa、定盤回転数:55rpm、キ
ャリア回転数:55rpm、スラリー研磨液供給量:100ml/m
inとした。
の表面抵抗率から算出した。具体的には、ウエハ上に一
定間隔に並んだ4本の針状電極を直線上に置き、外側の
2探針間に一定電流を流し、内側の2探針間に生じる電
位差を測定して抵抗(R')を求め、更に補正係数RC
F(Resistivity Correction Factor)を乗じて表面抵抗
率(ρs')を求める。また厚みがT(nm)と既知であるウ
エハ膜の表面抵抗率(ρs)を求める。ここで表面抵抗
率は、厚みに反比例するため、表面抵抗率がρs'の時の
厚みをdとするとd(nm)=(ρs×T)/ρs'が成り立
ち、これより厚みdを算出することができ、更に研磨前
後の膜厚変化量を研磨時間で割ることにより研磨速度を
算出した。表面抵抗率の測定は、三菱化学社製四探針抵
抗測定器(Loresta-GP)を用いた。
MPにおいて、使用する研磨用スラリーの(1)式又は
(2)式で示されるカルボン酸の添加効果を示すため
に、6インチのシリコン基板上にスパッタリング法によ
り堆積させたTa膜に対して種々の研磨用スラリーを用
いてCMPを行い、それぞれの研磨速度を測定した。
カルボン酸の添加効果を表2〜4に示す。表1は、カル
ボン酸としてグルタル酸を用い、その含有量が異なる種
々の研磨用スラリーを用いた結果を示す。表2は、カル
ボン酸としてグルタル酸を用い、pHやpH調製剤が異
なる種々の研磨用スラリーを用いた結果を示す。表3
は、種々のカルボン酸を含有する研磨用スラリーを用い
た結果を示す。
することによりタンタル膜の研磨速度が著しく向上し、
グルタル酸の添加量(含有量)が増大することにより研
磨速度は増加している。
添加により半透明から白濁した。これは、凝集により粒
径が大きい粒子が形成され散乱強度が増大したことを示
している。これらより、カルボン酸の添加によって、溶
液中のイオン強度が増加し電気二重層が圧迫され、粒子
間に働く電気的反発力が減少するとともに、一分子中に
2以上のカルボキシル基を有するカルボン酸とシリカ粒
子との相互作用により凝集化(フロキュレーション化)
が起こり、この凝集化により適度に柔らかに凝集したシ
リカ粒子が研磨材粒子として作用し機械的研磨作用が増
大したためタンタル膜の研磨速度が向上したものと考え
られる。
ーのpHが4.5〜6.5の範囲で変化しても高い研磨
速度でCMPを行えた。また表2に示す結果から、pH
調整剤をKOHからNH4OHに代えても同様に高い研
磨速度を示した。
(1)式又は(2)式で示される特定の構造を有するカ
ルボン酸であれば、タンタル膜の研磨速度を向上できる
ことがわかる。また、表中に示したいずれのカルボン酸
を含有する場合でも添加により研磨用スラリーの色が半
透明から白濁した。
を行って、バリア金属膜としてTa膜を用いた銅の埋め
込み配線の形成を行った。
された6インチのウェハ(シリコン基板)上に(図示せ
ず)、下層配線(図示せず)を有するシリコン酸化膜か
らなる下層配線層1を形成し、図1(a)に示すよう
に、その上にシリコン窒化膜2を形成し、その上に厚さ
500nm程度のシリコン酸化膜3を形成し、通常のフォト
リソグラフィー工程及び反応性イオンエッチング工程に
よりシリコン酸化膜3をパターンニングして幅0.23〜10
μm、深さ500nmの配線用溝及び接続孔を形成した。次い
で、図1(b)に示すように、スパッタリング法により
厚さ50nmのTa膜4を形成し、引き続きスパッタリング
法により50nm程度Cu膜を形成後、メッキ法により800n
m程度銅膜5を形成した。このようにして作製された基
板を、種々の研磨用スラリーを用いてCMPを行った。
対してそれぞれ研磨速度の異なる研磨用スラリーの組成
とその研磨速度を示す。
されるカルボン酸単独或いはそれらの混合物と、酸化剤
(H2O2)、酸化防止剤(ベンゾトリアゾール(BT
A))の組成比によって、タンタル膜と銅膜間の研磨速
度比を調整することができることがわかる。従来は、銅
膜の研磨速度を低下させることによって研磨速度比を調
整していたのに対して、本発明ではタンタル膜の研磨速
度を向上させることによっても研磨速度を調整(研磨速
度差を小さく)できるため、スループットを大幅に向上
することができる。
を行って銅の埋め込み配線およびコンタクトを形成した
ところ、いずれの系においても、高いTa研磨速度、良
好なCu/Ta研磨速度比、低いSiO2研磨速度で研
磨でき、その結果、パターン断面はディッシングやエロ
ージョン、孤立配線部にリセスが生じず良好な形状とな
った。このことは、銅膜とタンタル膜間の研磨速度差が
適度に小さいため銅膜が過剰に研磨されることがなく、
また、絶縁膜の研磨速度が十分に低いため絶縁膜が十分
にストッパーとして働き、ディッシングやエロージョン
の発生が防止されたことを示している。また、研磨面を
SEMにより観察したところ、問題となるような傷の発
生は見受けられなかった。
ル系金属膜が絶縁膜上に形成されている基板のCMPに
おいて、本発明の研磨用スラリーを用いることにより、
高い研磨速度で、すなわち高スループットで、且つディ
ッシングやエロージョンの発生を抑え、信頼性の高い電
気的特性に優れた埋め込み型の電気的接続部を形成する
ことができる。
めの工程断面図である。
配線を形成した場合の配線部の断面の形状を示す図であ
る。
Claims (10)
- 【請求項1】 絶縁膜と該絶縁膜上に形成されたタンタ
ル系金属膜を有する基板を研磨するための化学的機械的
研磨用スラリーであって、 シリカ研磨材と下記化学式(1)又は(2)で示される
カルボン酸を含有することを特徴とする化学的機械的研
磨用スラリー。 【化1】 (nは0,1,2,3のいずれかを示し、R1 及びR2
は結合する炭素原子毎にそれぞれ独立に水素原子、−O
H又は−COOHを示す。) 【化2】 (R3 及びR4 はそれぞれ独立に水素原子又は−OHを
示す。) - 【請求項2】 前記カルボン酸として、シュウ酸、マロ
ン酸、酒石酸、リンゴ酸、グルタル酸、クエン酸、及び
マレイン酸からなる群より選ばれた1種以上を含有する
請求項1記載の化学的機械的研磨用スラリー。 - 【請求項3】 pHが4以上8以下である請求項1又は
2記載の化学的機械的研磨用スラリー。 - 【請求項4】 前記カルボン酸の含有量が0.01質量
%以上1質量%以下である請求項1、2又は3記載の化
学的機械的研磨用スラリー。 - 【請求項5】 前記シリカ研磨材の含有量が1質量%以
上30質量%以下である請求項1〜4のいずれか1項に
記載の化学的機械的研磨用スラリー。 - 【請求項6】 前記基板が、凹部を有する絶縁膜と、該
絶縁膜上にバリア金属膜として形成されたタンタル系金
属膜と、該凹部を埋め込むように形成された導電性金属
膜を有する基板である請求項1〜5のいずれか1項に記
載の化学的機械的研磨用スラリー。 - 【請求項7】 前記導電性金属膜が銅又は銅合金膜であ
る請求項6記載の化学的機械的研磨用スラリー。 - 【請求項8】 酸化剤を含有する請求項1〜7のいずれ
か1項に記載の化学的機械的研磨用スラリー。 - 【請求項9】 酸化剤および酸化防止剤を含有する請求
項1〜7のいずれか1項に記載の化学的機械的研磨用ス
ラリー。 - 【請求項10】 酸化剤およびベンゾトリアゾール又は
その誘導体を含有する請求項1〜7のいずれか1項に記
載の化学的機械的研磨用スラリー。
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