JP2001153307A - 加圧流動層ボイラの起動用バーナ装置及びその運転方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 油バーナの点火時並びに消火時の散気管にお
けるメタル温度の変化を抑えて、散気管における熱応力
の発生を抑制し得、機器の損傷を回避し得る加圧流動層
ボイラの起動用バーナ装置及びその運転方法を提供す
る。 【解決手段】 油バーナ４７を二流体噴射式のバーナと
し、燃焼用空気供給ライン６を流れる加圧空気４の一部
を燃焼ライナ４８より下流側の風箱７内へ導くための燃
焼用空気バイパスライン５４を設けると共に、燃焼用空
気供給ライン６と燃焼用空気バイパスライン５４の途中
にそれぞれ加圧空気４の流量の配分を調節するためのダ
ンパ５０，５５を設ける。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、加圧流動層ボイラ
の起動用バーナ装置及びその運転方法に関するものであ
る。

【０００２】

【従来の技術】加圧流動層ボイラの一例を図５によって
説明すると、内部が加圧雰囲気になっている圧力容器１
の中に流動層ボイラ本体２が設けられており、流動層ボ
イラ本体２内の下部には複数本の散気管３が配設されて
おり、該散気管３は、圧力容器１内の加圧空気４を、途
中に後述する灰クーラ５が設けられた燃焼用空気供給ラ
イン６から風箱７へ取り入れて上方に噴出するようにな
っている。

【０００３】前記散気管３の上部には、石炭スラリ等の
主燃料を供給する燃料供給管８が配設されていると共
に、流動層９を形成するための石灰石等の脱硫材、石炭
灰等を混合したベッド材１０がベッド材貯蔵容器（図示
せず）から供給されるようになっており、コンプレッサ
１１から圧力容器１内に供給された加圧空気４が前記燃
焼用空気供給ライン６から風箱７を介して散気管３に供
給され上方に噴出されることにより流動層９が形成さ
れ、前記燃料供給管８から供給された主燃料が流動層９
の中で撹拌されて効率よく燃焼されるようになってい
る。

【０００４】前記流動層ボイラ本体２内における流動層
９の形成部には、伝熱管によって形成された蒸発器１２
及び過熱器１３と再熱器１４とが配設されており、過熱
器１３の蒸気流通方向上流側端部は蒸発器１２を介して
管路１５によりボイラ給水系統１６に、下流側端部は管
路１７により蒸気タービン１８の高圧タービン１９の蒸
気入口に接続され、又、再熱器１４の蒸気流通方向上流
側端部は管路２０により蒸気タービン１８の高圧タービ
ン１９の蒸気出口に、下流側端部は管路２１により蒸気
タービン１８の中低圧タービン２２を構成する中圧ター
ビン２２ａの蒸気入口に接続されており、更に、前記中
圧タービン２２ａから蒸気が導入される低圧タービン２
２ｂの蒸気出口は管路２３により復水器２４に接続され
ている。

【０００５】前記ボイラ給水系統１６は、中低圧タービ
ン２２から排出された蒸気を冷却凝縮する復水器２４
と、該復水器２４の出側に設けられた復水ポンプ２５
と、該復水ポンプ２５で昇圧されたボイラ給水を加熱す
る低圧給水加熱器２６と、該低圧給水加熱器２６からの
ボイラ給水を脱気するための脱気器２７と、該脱気器２
７の出側に設けられた給水ポンプ２８と、該給水ポンプ
２８で昇圧されたボイラ給水を加熱する高圧給水加熱器
２９とを備えてなる構成を有している。

【０００６】前記流動層ボイラ本体２の上部には、蒸発
器１２、過熱器１３、並びに再熱器１４内の水や蒸気を
加熱した後の高温で且つ高圧の排ガス３０が分岐ダクト
３１を介して導かれる複数（例えば六基）のサイクロン
３２が配設されて、前記排ガス３０中の灰を分離するよ
うになっており、サイクロン３２には、排ガス管３３を
介して圧力容器１外部に設けられたセラミックチューブ
フィルタ等のフィルタ装置３４が接続され、該フィルタ
装置３４には、前述したコンプレッサ１１を駆動し且つ
余剰動力でガスタービン発電機３７を駆動するガスター
ビン３６が排ガス管３５を介して接続されている。

【０００７】前記ガスタービン３６のガス出口は煙道３
８により煙突３９に接続され、該煙道３８途中には、高
圧給水加熱器２９より下流側における管路１５を流れる
ボイラ給水によってガスタービン３６からの排ガス３０
の熱を回収する第１段高圧ガスクーラ４０と、高圧給水
加熱器２９のバイパスライン４１を流れるボイラ給水に
よってガスタービン３６からの排ガス３０の熱を回収す
る第２段高圧ガスクーラ４２と、低圧給水加熱器２６の
バイパスライン４３を流れるボイラ給水によってガスタ
ービン３６からの排ガスの熱を回収する低圧ガスクーラ
４４とが設けられている。

【０００８】一方、前記圧力容器１内には、サイクロン
３２で分離された分離灰４５の熱を加圧空気４によって
回収する灰クーラ５が設けられている。

【０００９】前述の如き加圧流動層ボイラにおいては、
コンプレッサ１１により圧縮した加圧空気４を圧力容器
１内へ供給し、該圧力容器１内の加圧空気４を燃焼用空
気供給ライン６から取り入れて灰クーラ５で分離灰４５
により加熱した後、風箱７を介して散気管３から上方に
噴出させると、流動層ボイラ本体２内で流動層９が形成
され、燃料供給管８から供給された石炭スラリ等の主燃
料が流動層９の中で撹拌されて効率よく燃焼される。

【００１０】前記流動層９の中で主燃料が燃焼すると、
その熱エネルギーは、流動状態のベッド材１０に伝達さ
れ、更に、該ベッド材１０が蒸発器１２、過熱器１３、
再熱器１４に接触することによって、前記熱エネルギー
が蒸発器１２、過熱器１３、再熱器１４に伝達される。

【００１１】ボイラ給水系統１６から蒸発器１２へ供給
されるボイラ給水は前記熱エネルギーによって蒸気化
し、その蒸気は過熱器１３により過熱蒸気となり、該過
熱蒸気は蒸気タービン１８の高圧タービン１９に流入し
て該高圧タービン１９が駆動される。

【００１２】高圧タービン１９を駆動した後の蒸気は、
再熱器１４へ流入し、該再熱器１４によって再熱された
蒸気は中低圧タービン２２に流入して、該中低圧タービ
ン２２を駆動し、更に中低圧タービン２２を駆動した後
の蒸気は、ボイラ給水系統１６の復水器２４によってボ
イラ給水に戻され、復水ポンプ２５を経て低圧給水加熱
器２６において加熱されると共に、バイパスライン４３
へ分岐されたボイラ給水の一部により低圧ガスクーラ４
４においてガスタービン３６からの排ガス３０の熱が回
収された後、脱気器２７でボイラ給水の脱気が行われ、
該脱気器２７で脱気されたボイラ給水は、給水ポンプ２
８により昇圧された後、高圧給水加熱器２９において加
熱されると共に、バイパスライン４１へ分岐されたボイ
ラ給水の一部により第２段高圧ガスクーラ４２において
ガスタービン３６からの排ガス３０の熱が回収され、更
に第１段高圧ガスクーラ４０においてガスタービン３６
からの排ガス３０の熱が回収され、再び蒸発器１２へ供
給される。

【００１３】このようにして、蒸気タービン１８は蒸気
により駆動され、蒸気タービン１８に接続された蒸気タ
ービン発電機４６によって発電が行われる。

【００１４】一方、前記流動層ボイラ本体２内において
燃焼した主燃料の排ガス３０は、蒸発器１２、過熱器１
３、並びに再熱器１４内の水や蒸気を加熱した後、分岐
ダクト３１を介してサイクロン３２へ導入され、排ガス
３０中の灰が分離され、サイクロン３２で大部分の灰が
分離された排ガス３０は、排ガス管３３を介して圧力容
器１外部に設けられたセラミックチューブフィルタ等の
フィルタ装置３４へ導入され、該フィルタ装置３４にお
いて更に灰が捕集除去された後、排ガス管３５を介して
ガスタービン３６に供給され、これによりガスタービン
３６が駆動され、該ガスタービン３６により前記コンプ
レッサ１１が駆動されると共に、余剰動力でガスタービ
ン発電機３７が駆動され、発電が行われる。

【００１５】前記ガスタービン３６を駆動した後の排ガ
ス３０は、煙道３８を流れ、第１段高圧ガスクーラ４０
において高圧給水加熱器２９の下流側のボイラ給水によ
って熱が回収され、第２段高圧ガスクーラ４２において
高圧給水加熱器２９のバイパスライン４１を流れるボイ
ラ給水によって熱が回収され、更に低圧ガスクーラ４４
において低圧給水加熱器２６のバイパスライン４３を流
れるボイラ給水によって熱が回収され、煙突３９から大
気へ放出される。

【００１６】前記サイクロン３２で分離された分離灰４
５は、前記灰クーラ５において燃焼用空気供給ライン６
から風箱７を介して散気管３へ供給される加圧空気４に
より熱が回収されて冷却された後、圧力容器１の外部の
灰処理装置（図示せず）に輸送される。

【００１７】ところで、前述の如き加圧流動層ボイラの
場合、ボイラ起動時には、コンプレッサ１１から圧力容
器１内を経て燃焼用空気供給ライン６へ導入される加圧
空気４の温度はせいぜい２５０［℃］程度であって、流
動層ボイラ本体２内のベッド材１０の温度も２００
［℃］程度までしか上昇せず、この状態で、燃料供給管
８から石炭スラリ等の主燃料をベッド材１０の流動層９
内へ供給しても着火しないため、前記圧力容器１内の加
圧空気４を散気管３へ導く風箱７内には、図６に示され
る如く、基端側に油バーナ４７が配置され且つ先端が開
放された筒状の燃焼ライナ４８を配設してなる起動用バ
ーナ装置４９が設けられている。尚、図６中、５０は燃
焼用空気供給ライン６途中に設けられた流量調節用のダ
ンパ、５１は燃焼ライナ４８を熱から保護するために加
圧空気４の一部を燃焼ライナ４８内に流入させる膜冷却
空気孔、５２は膜冷却空気孔５１から流入する加圧空気
４を燃焼ライナ４８内面に沿って膜状に流通させる偏向
板、５３は加圧空気４の一部を希釈空気として燃焼ライ
ナ４８内へ導入して燃焼器内のガス温度分布を均一化す
る役割を有する希釈空気孔、７０は油バーナ４７の周囲
に配設され空気の旋回流を発生させるスワラである。

【００１８】これにより、ボイラ起動時には、圧力容器
１内の加圧空気４を燃焼用空気供給ライン６から風箱７
を介して燃焼ライナ４８内へ導入しつつ、油バーナ４７
の周囲に配設されたスワラ７０、膜冷却空気孔５１及び
希釈空気孔５３から空気を適量の配分で供給し、油バー
ナ４７から噴射される軽油等の油燃料を燃焼ライナ４８
内で点火燃焼させ、燃焼器出口でおよそ８００〜８５０
［℃］程度まで温度上昇した加圧空気４を散気管３から
流動層ボイラ本体２内へ噴出させ、ベッド材１０のウォ
ーミングアップを行い、石炭スラリ等の主燃料の燃焼開
始後、油バーナ４７を消火させるようになっている。

【００１９】ここで、前記油バーナ４７は、従来、油燃
料そのものを加圧し噴射孔から旋回させつつ微粒化して
噴射する、いわゆる圧力噴霧式のものが使用されてお
り、このような圧力噴霧式の油バーナ４７の場合、油燃
料の流量を絞っていくと、該油燃料の微粒化が進まず粒
が粗くなって着火しなくなるため、バーナターンダウン
はおよそ５０［％］程度が限界であった。

【００２０】このため、圧力噴霧式の油バーナ４７の点
火時には、図７に示される如く、最初からおよそ５０
［％］程度の流量の油燃料が着火可能な最小流量として
噴射孔から噴射され、油燃料に着火した後、所望の変化
率で油燃料の流量を最大流量まで増加させ、温度上昇し
た加圧空気４を散気管３から流動層ボイラ本体２内へ噴
出させるようになっていた。尚、前述の如く最初からお
よそ５０［％］程度の流量の油燃料が噴射孔から噴射さ
れ、着火した火炎の吹き飛びの心配はないため、燃焼用
空気供給ライン６途中に設けられたダンパ５０の開度は
略全開のまま保持されるようになっている。

【００２１】一方、油バーナ４７によるベッド材１０の
ウォーミングアップにより、石炭スラリ等の主燃料の燃
焼が開始されると、ベッド材１０の温度は急激に上昇す
るため、前記油バーナ４７は可及的速やかに消火する必
要があるが、圧力噴霧式の油バーナ４７の消火時には、
図７に示される如く、油バーナ４７から噴射される油燃
料の流量を、最大流量からおよそ５０［％］程度の最小
流量まで絞った後、油バーナ４７への油燃料の供給を停
止して油バーナ４７を消火させるようになっている。

【００２２】

【発明が解決しようとする課題】従来の加圧流動層ボイ
ラの場合、設備の容量が比較的小さかったため、起動用
バーナ装置４９の油バーナ４７としておよそ５０［％］
程度のバーナターンダウンが限界となる圧力噴霧式のも
のを使用していても、散気管３における熱応力の発生と
いった問題はほとんど起こらなかった。

【００２３】しかしながら、大容量の加圧流動層ボイラ
では、起動用バーナ装置４９の油バーナ４７としておよ
そ５０［％］程度のバーナターンダウンが限界となる圧
力噴霧式のものを使用した場合、油バーナ４７の点火時
並びに消火時の散気管３におけるメタル温度の変化が著
しくなり、これが散気管３における熱応力の発生を促
し、機器の損傷につながる虞があった。

【００２４】本発明は、斯かる実情に鑑み、油バーナの
点火時並びに消火時の散気管におけるメタル温度の変化
を抑えて、散気管における熱応力の発生を抑制し得、機
器の損傷を回避し得る加圧流動層ボイラの起動用バーナ
装置及びその運転方法を提供しようとするものである。

【００２５】

【課題を解決するための手段】本発明は、圧力容器内の
加圧空気を散気管へ導く風箱内に、基端側に油バーナが
配置され且つ先端が開放された筒状の燃焼ライナを配設
してなり、ボイラ起動時には、圧力容器内の加圧空気を
燃焼用空気供給ラインから風箱を介して燃焼ライナ内へ
導入しつつ、油バーナから噴射される油燃料を燃焼ライ
ナ内で点火燃焼させ、温度上昇した加圧空気を散気管か
ら流動層ボイラ本体内へ噴出させ、ベッド材のウォーミ
ングアップを行い、主燃料の燃焼開始後、油バーナを消
火させるよう構成した加圧流動層ボイラの起動用バーナ
装置であって、油バーナを、噴霧媒体の圧力によって油
燃料が噴射孔から霧状に噴射される二流体噴射式のバー
ナとし、燃焼用空気供給ラインを流れる加圧空気の一部
を燃焼ライナより下流側の風箱内へ導くための燃焼用空
気バイパスラインを設けると共に、燃焼用空気供給ライ
ンと燃焼用空気バイパスラインの途中にそれぞれ加圧空
気流量の配分を調節するためのダンパを設けたことを特
徴とする加圧流動層ボイラの起動用バーナ装置にかかる
ものである。

【００２６】前記加圧流動層ボイラの起動用バーナ装置
の運転方法としては、ボイラ起動時に、油バーナから噴
射される油燃料の流量を最小とし、且つダンパ開度調節
により燃焼用空気供給ラインと燃焼用空気バイパスライ
ンを流れる加圧空気流量の配分を調節し、燃焼用空気供
給ラインから風箱を介して燃焼ライナ内へ導入される加
圧空気流量を最小流量の油燃料に見合う量として、油燃
料を燃焼ライナ内で点火燃焼させ、続いて、所望の変化
率で油燃料の流量を最大流量まで増加させると共に前記
燃焼ライナ内へ導入される加圧空気流量を増加させ、温
度上昇した加圧空気を散気管から流動層ボイラ本体内へ
噴出させ、ベッド材のウォーミングアップを行い、主燃
料の燃焼開始後、油バーナから噴射される油燃料の流量
を最小流量まで絞ると共に前記燃焼ライナ内へ導入され
る加圧空気流量を最小流量の油燃料に見合う量として、
油燃料の燃焼ライナ内での燃焼を行うことにより、散気
管の温度を徐々に降下させた後、油バーナへの油燃料の
供給を停止して油バーナを消火させるようにすることが
できる。

【００２７】上記手段によれば、以下のような作用が得
られる。

【００２８】油バーナを、噴霧媒体の圧力によって油燃
料が噴射孔から霧状に噴射される二流体噴射式のバーナ
とすると、油燃料の流量を絞っていっても噴霧媒体によ
り油燃料の微粒化は進み、着火しなくなるのは油燃料の
流量が少なくなりすぎて噴射される油燃料の濃度が薄く
なりすぎた場合となり、従来のように、油バーナを、油
燃料そのものを加圧し噴射孔から旋回させつつ微粒化し
て噴射する圧力噴霧式のものとするのに比べ、油バーナ
から噴射される着火燃焼可能な油燃料の最小流量を低く
設定でき、バーナターンダウンを幅広く確保することが
可能となる。

【００２９】ボイラ起動時に、油バーナから噴射される
油燃料の流量を最小とし、且つダンパ開度調節により燃
焼用空気供給ラインと燃焼用空気バイパスラインを流れ
る加圧空気流量の配分を調節し、燃焼用空気供給ライン
から風箱を介して燃焼ライナ内へ導入される加圧空気流
量を最小流量の油燃料に見合う量として、油燃料を燃焼
ライナ内で点火燃焼させ、続いて、所望の変化率で油燃
料の流量を最大流量まで増加させると共に前記燃焼ライ
ナ内へ導入される加圧空気流量を増加させ、温度上昇し
た加圧空気を散気管から流動層ボイラ本体内へ噴出さ
せ、ベッド材のウォーミングアップを行い、主燃料の燃
焼開始後、油バーナから噴射される油燃料の流量を最小
流量まで絞ると共に前記燃焼ライナ内へ導入される加圧
空気流量を最小流量の油燃料に見合う量として、油燃料
の燃焼ライナ内での燃焼を行うことにより、散気管の温
度を徐々に降下させた後、油バーナへの油燃料の供給を
停止して油バーナを消火させるようにすると、ボイラ起
動時における油バーナの点火時並びに消火時に、燃焼用
空気供給ラインから風箱を介して燃焼ライナ内へ導入さ
れる加圧空気の流量が適正化され、着火した火炎の吹き
飛びを回避しつつ、油バーナから噴射される油燃料を従
来より低い最小流量で安定して燃焼させることが可能と
なるため、大容量の加圧流動層ボイラであっても、油バ
ーナの点火時並びに消火時の散気管におけるメタル温度
の変化はさほど大きくならず、散気管における熱応力の
発生が抑制される形となり、機器が損傷する心配もなく
なる。

【００３０】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図示
例と共に説明する。

【００３１】図１〜図４は本発明を実施する形態の一例
であって、図中、図５及び図６と同一の符号を付した部
分は同一物を表わしており、基本的な構成は図５及び図
６に示す従来のものと同様であるが、本図示例の特徴と
するところは、図１〜図３に示す如く、油バーナ４７を
二流体噴射式のバーナとし、燃焼用空気供給ライン６を
流れる加圧空気４の一部を燃焼ライナ４８より下流側に
バイパスして導くための燃焼用空気バイパスライン５４
を設けると共に、燃焼用空気供給ライン６と燃焼用空気
バイパスライン５４の途中にそれぞれ加圧空気４の流量
の配分を調節するためのダンパ５０，５５を設けた点に
ある。

【００３２】前記二流体噴射式の油バーナ４７は、例え
ば、図３に示す如く、内部に軽油等の油燃料供給流路５
６と空気等の噴霧媒体供給流路５７とが設けられた筒状
のバーナ本体５８の先端に、前記油燃料供給流路５６に
連通する油燃料流路５９と、前記噴霧媒体供給流路５７
に連通する噴霧媒体流路６０とが形成されたノズルボデ
ィ６１を設け、該ノズルボディ６１の先端に、前記油燃
料流路５９に連通する油燃料オリフィス部６２と、前記
噴霧媒体流路６０に連通する噴霧媒体通過孔６３とが穿
設されたオリフィスプレート６４を配設すると共に、該
オリフィスプレート６４の先端に、前記噴霧媒体通過孔
６３に連通し且つ所要の角度で放射状に延びて先端部に
開口する複数の噴射孔６５と、前記油燃料オリフィス部
６２に連通し且つ前記噴射孔６５の中途位置へ通じる油
燃料供給孔６６とを有するバーナチップ６７を配設し、
前記オリフィスプレート６４とバーナチップ６７とを、
前記ノズルボディ６１に螺着されるチップナット６８に
よりノズルボディ６１に固定してなる構成を有してお
り、空気等の噴霧媒体の圧力によって油燃料が噴射孔６
５から霧状に噴射されるようになっている。

【００３３】前記風箱７と燃焼ライナ４８との間には、
図２に示す如く、前記燃焼用空気バイパスライン５４か
ら風箱７内に導入される加圧空気４が燃焼ライナ４８内
へ流入することを防止するための仕切壁６９を設けてあ
る。

【００３４】次に、上記図示例の作動を説明する。

【００３５】油バーナ４７を、空気等の噴霧媒体の圧力
によって油燃料が噴射孔６５から霧状に噴射される二流
体噴射式のバーナとすると、油燃料の流量を絞っていっ
ても噴霧媒体により油燃料の微粒化は進み、着火しなく
なるのは油燃料の流量が少なくなりすぎて噴射される油
燃料の濃度が薄くなりすぎた場合となり、従来のよう
に、油バーナ４７を、油燃料そのものを加圧し噴射孔か
ら旋回させつつ微粒化して噴射する圧力噴霧式のものと
するのに比べ、油バーナ４７から噴射される着火燃焼可
能な油燃料の最小流量を低く設定でき、バーナターンダ
ウンを５：１（２０％）まで、場合によっては１０：１
（１０％）まで幅広く確保することが可能となる。

【００３６】ボイラ起動時には、図４に示す如く、油バ
ーナ４７から噴射される油燃料の流量を最小とし、且つ
ダンパ５０，５５の開度調節により燃焼用空気供給ライ
ン６と燃焼用空気バイパスライン５４を流れる加圧空気
４の流量の配分を調節し、燃焼用空気供給ライン６から
風箱７を介して燃焼ライナ４８内へ導入される加圧空気
４の流量を最小流量の油燃料に見合う量として、油燃料
を燃焼ライナ４８内で点火燃焼させ、続いて、所望の変
化率で油燃料の流量を最大流量まで増加させると共に前
記燃焼ライナ４８内へ導入される加圧空気４の流量を増
加させ、温度上昇した加圧空気４を散気管３から流動層
ボイラ本体２内へ噴出させ、ベッド材１０のウォーミン
グアップを行い、石炭スラリ等の主燃料の燃焼開始後、
油バーナ４７から噴射される油燃料の流量を最小流量ま
で絞ると共に前記燃焼ライナ４８内へ導入される加圧空
気４の流量を最小流量の油燃料に見合う量として、油燃
料の燃焼ライナ４８内での燃焼を行うことにより、散気
管３の温度を徐々に降下させた後、油バーナ４７への油
燃料の供給を停止して油バーナ４７を消火させるように
する。

【００３７】このようにすると、ボイラ起動時における
油バーナ４７の点火時並びに消火時に、燃焼用空気供給
ライン６から風箱７を介して燃焼ライナ４８内へ導入さ
れる加圧空気４の流量が適正化され、着火した火炎の吹
き飛びを回避しつつ、油バーナ４７から噴射される油燃
料を従来より低い最小流量で安定して燃焼させることが
可能となるため、大容量の加圧流動層ボイラであって
も、油バーナ４７の点火時並びに消火時の散気管３にお
けるメタル温度の変化はさほど大きくならず、散気管３
における熱応力の発生が抑制される形となり、機器が損
傷する心配もなくなる。

【００３８】こうして、油バーナ４７の点火時並びに消
火時の散気管３におけるメタル温度の変化を抑えて、散
気管３における熱応力の発生を抑制し得、機器の損傷を
回避し得る。

【００３９】尚、本発明の加圧流動層ボイラの起動用バ
ーナ装置及びその運転方法は、上述の図示例にのみ限定
されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内
において種々変更を加え得ることは勿論である。

【００４０】

【発明の効果】以上、説明したように本発明の加圧流動
層ボイラの起動用バーナ装置及びその運転方法によれ
ば、油バーナの点火時並びに消火時の散気管におけるメ
タル温度の変化を抑えて、散気管における熱応力の発生
を抑制し得、機器の損傷を回避し得るという優れた効果
を奏し得る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明を実施する形態の一例の全体概要構成図
である。

【図２】図１のＩＩ部拡大断面図である。

【図３】本発明を実施する形態の一例における油バーナ
の拡大断面図である。

【図４】本発明を実施する形態の一例における点火時の
油燃料流量並びにダンパ開度と消火時の油燃料流量並び
にダンパ開度とを表わす線図である。

【図５】従来例の全体概要構成図である。

【図６】図５のＶＩ部拡大断面図である。

【図７】従来例における点火時の油燃料流量並びにダン
パ開度と消火時の油燃料流量並びにダンパ開度とを表わ
す線図である。

【符号の説明】

１ 圧力容器 ２ 流動層ボイラ本体 ３ 散気管 ４ 加圧空気 ６ 燃焼用空気供給ライン ７ 風箱 １０ ベッド材 ４７ 油バーナ ４８ 燃焼ライナ ４９ 起動用バーナ装置 ５０ ダンパ ５４ 燃焼用空気バイパスライン ５５ ダンパ ６５ 噴射孔

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 3K023 KA06 KB02 KB10 KC02 KD01 3K064 AA06 AA11 AB01 AC06 AC10 AD01 AD03 AE02 AE13 BA13 BA17 BA24 3K091 AA12 AA18 BB02 BB22 BB35 CC02 DD01

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 圧力容器内の加圧空気を散気管へ導く風
   箱内に、基端側に油バーナが配置され且つ先端が開放さ
   れた筒状の燃焼ライナを配設してなり、ボイラ起動時に
   は、圧力容器内の加圧空気を燃焼用空気供給ラインから
   風箱を介して燃焼ライナ内へ導入しつつ、油バーナから
   噴射される油燃料を燃焼ライナ内で点火燃焼させ、温度
   上昇した加圧空気を散気管から流動層ボイラ本体内へ噴
   出させ、ベッド材のウォーミングアップを行い、主燃料
   の燃焼開始後、油バーナを消火させるよう構成した加圧
   流動層ボイラの起動用バーナ装置であって、 油バーナを、噴霧媒体の圧力によって油燃料が噴射孔か
   ら霧状に噴射される二流体噴射式のバーナとし、燃焼用
   空気供給ラインを流れる加圧空気の一部を燃焼ライナよ
   り下流側の風箱内へ導くための燃焼用空気バイパスライ
   ンを設けると共に、燃焼用空気供給ラインと燃焼用空気
   バイパスラインの途中にそれぞれ加圧空気流量の配分を
   調節するためのダンパを設けたことを特徴とする加圧流
   動層ボイラの起動用バーナ装置。
2. 【請求項２】 ボイラ起動時に、油バーナから噴射され
   る油燃料の流量を最小とし、且つダンパ開度調節により
   燃焼用空気供給ラインと燃焼用空気バイパスラインを流
   れる加圧空気流量の配分を調節し、燃焼用空気供給ライ
   ンから風箱を介して燃焼ライナ内へ導入される加圧空気
   流量を最小流量の油燃料に見合う量として、油燃料を燃
   焼ライナ内で点火燃焼させ、続いて、所望の変化率で油
   燃料の流量を最大流量まで増加させると共に前記燃焼ラ
   イナ内へ導入される加圧空気流量を増加させ、温度上昇
   した加圧空気を散気管から流動層ボイラ本体内へ噴出さ
   せ、ベッド材のウォーミングアップを行い、主燃料の燃
   焼開始後、油バーナから噴射される油燃料の流量を最小
   流量まで絞ると共に前記燃焼ライナ内へ導入される加圧
   空気流量を最小流量の油燃料に見合う量として、油燃料
   の燃焼ライナ内での燃焼を行うことにより、散気管の温
   度を徐々に降下させた後、油バーナへの油燃料の供給を
   停止して油バーナを消火させるようにした請求項１記載
   の加圧流動層ボイラの起動用バーナ装置の運転方法。