JP2001145351A - 自動電圧調整器 - Google Patents
自動電圧調整器Info
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- JP2001145351A JP2001145351A JP2000249057A JP2000249057A JP2001145351A JP 2001145351 A JP2001145351 A JP 2001145351A JP 2000249057 A JP2000249057 A JP 2000249057A JP 2000249057 A JP2000249057 A JP 2000249057A JP 2001145351 A JP2001145351 A JP 2001145351A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 変圧器の巻線切換や極性切換を効率良くおこ
なって、応答が速く、高精度化や小型軽量化が容易で、
電源高調波電流や電磁障害を出さない、節電効果の高い
クリーンな高性能自動電圧調整器を提供する。 【解決手段】 巻線制御型変圧部ＷＶＣの入力側に電源
入力端子を接続し、変圧部ＷＶＣの出力側を前記入力端
子と出力端子との間に直列に接続し、出力端子の両端を
制御手段１の電圧検出部１２の入力側に接続し、出力設
定部１１の出力側と電圧検出部１２の出力側を比較判定
部ＥＣＭＰの入力側に接続し、比較判定部ＥＣＭＰの出
力側を巻線制御部ＷＣＯＮＴの入力側に接続し、巻線制
御部ＷＣＯＮＴの出力側をスイッチ回路Ｓの各スイッチ
の駆動入力端子に接続して成る。
なって、応答が速く、高精度化や小型軽量化が容易で、
電源高調波電流や電磁障害を出さない、節電効果の高い
クリーンな高性能自動電圧調整器を提供する。 【解決手段】 巻線制御型変圧部ＷＶＣの入力側に電源
入力端子を接続し、変圧部ＷＶＣの出力側を前記入力端
子と出力端子との間に直列に接続し、出力端子の両端を
制御手段１の電圧検出部１２の入力側に接続し、出力設
定部１１の出力側と電圧検出部１２の出力側を比較判定
部ＥＣＭＰの入力側に接続し、比較判定部ＥＣＭＰの出
力側を巻線制御部ＷＣＯＮＴの入力側に接続し、巻線制
御部ＷＣＯＮＴの出力側をスイッチ回路Ｓの各スイッチ
の駆動入力端子に接続して成る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、各種電気機器の電
圧または電流または電力を制御することによって、電源
の安定化、電流調整、電圧調整、電力調整、照度の調
整、動力の調整、電動機回転速度の調整、電動機トルク
の調整、温度調整、電池の充放電電流の調整、周波数変
換等の各種電気調整及び電気変換及び電圧調整による電
灯回路や動力回路の電気機器や動力設備の節電を行う電
圧調整装置に関する。
圧または電流または電力を制御することによって、電源
の安定化、電流調整、電圧調整、電力調整、照度の調
整、動力の調整、電動機回転速度の調整、電動機トルク
の調整、温度調整、電池の充放電電流の調整、周波数変
換等の各種電気調整及び電気変換及び電圧調整による電
灯回路や動力回路の電気機器や動力設備の節電を行う電
圧調整装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来電圧調整器の技術方式は、主に摺動
式とサイリスタ位相制御式、チョッパー式、インバータ
式（以後スイッチング式と総称する）である。摺動式は
可動部分があるためメンテナンス頻度が高く、応答が遅
く、高精度化や小型軽量化が困難であり、スイッチング
式は電源高調波電流を発生し、周辺に対して電磁障害を
与え、装置効率や力率も悪い。
式とサイリスタ位相制御式、チョッパー式、インバータ
式（以後スイッチング式と総称する）である。摺動式は
可動部分があるためメンテナンス頻度が高く、応答が遅
く、高精度化や小型軽量化が困難であり、スイッチング
式は電源高調波電流を発生し、周辺に対して電磁障害を
与え、装置効率や力率も悪い。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従って、本発明は自動
電圧調整器の新しい技術方式として、変圧器の巻線の切
換を効率良くおこなって、応答が速く、高精度化や小型
軽量化が容易で、電源高調波電流や電磁障害を出さない
高効率でクリーンな自動電圧調整器を提供しより多方面
に経済的効果をもたらすことを目的とする。
電圧調整器の新しい技術方式として、変圧器の巻線の切
換を効率良くおこなって、応答が速く、高精度化や小型
軽量化が容易で、電源高調波電流や電磁障害を出さない
高効率でクリーンな自動電圧調整器を提供しより多方面
に経済的効果をもたらすことを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明（請求項１に記載
の第１発明）の自動電圧調整器は、１次または２次側が
ｎ個（ｎ≧１）の複数の巻線から成る変圧器の複数巻線
側に巻線比を調整するための巻線切換スイッチ回路を接
続して巻線制御型変圧部を構成し、前記変圧部の入力側
を電源入力端子に接続し、前記変圧部の出力側両端を負
荷接続用出力端子の両端に接続し、あるいは前記変圧部
の出力側両端を前記入力端子と前記出力端子との間に直
列接続して、前記出力端子の両端をフィードバック制御
のために電圧検出部の入力側に接続し、出力設定部の出
力側と前記電圧検出部の出力側を比較判定部の入力側に
それぞれ接続し、前記比較判定部の出力側を巻線制御部
の入力側に接続し、前記巻線制御部の出力側を前記スイ
ッチ回路の各スイッチの駆動入力端子に接続してなるも
のである。
の第１発明）の自動電圧調整器は、１次または２次側が
ｎ個（ｎ≧１）の複数の巻線から成る変圧器の複数巻線
側に巻線比を調整するための巻線切換スイッチ回路を接
続して巻線制御型変圧部を構成し、前記変圧部の入力側
を電源入力端子に接続し、前記変圧部の出力側両端を負
荷接続用出力端子の両端に接続し、あるいは前記変圧部
の出力側両端を前記入力端子と前記出力端子との間に直
列接続して、前記出力端子の両端をフィードバック制御
のために電圧検出部の入力側に接続し、出力設定部の出
力側と前記電圧検出部の出力側を比較判定部の入力側に
それぞれ接続し、前記比較判定部の出力側を巻線制御部
の入力側に接続し、前記巻線制御部の出力側を前記スイ
ッチ回路の各スイッチの駆動入力端子に接続してなるも
のである。
【０００５】かかる構成においては、通電中に効率良く
かつ瞬時に複数の巻線の組合せが変えられるので巻線制
御型変圧部の出力電圧が自由に変えられ、出力電圧が容
易に調整できる。電圧検出部においては、出力電圧の瞬
時値や実効値、平均値、積分値、微分値、波形データ等
をリアルタイムに検出できるので低速応答から高速応答
までの各種電圧検出が可能である。出力設定部において
は、ポテンショメータや可変抵抗、固定抵抗またはソフ
トウェアーによる設定、リモート設定としてアナログ信
号やディジタル信号、シリアルデータ通信、パラレルデ
ータ通信、通信ネックワークによる設定等が可能であ
る。比較判定部においては、サーボ機構の制御方式同様
に目標値とフィードバック値の差を演算しその差が最小
になるように複数の巻線の組合せを決定し、その差の大
きさに相当した巻線の組合せを一度で決定したり、ＰＩ
Ｄ制御方式（Ｐは比例制御、Ｉは積分制御、Ｄは微分制
御）に基づいて決定したり、シーケンス制御方式や曖昧
制御方式や予測制御方式に基づいて決定する。構成とし
てはアナログ回路、ディジタル回路、Ａ／Ｄ変換回路、
ＣＰＵ回路やコンピュータとソフトゥアーの組合せが考
えられる。巻線制御部においては、比較判定部で決定さ
れた巻線組合せデータを基に巻線切換スイッチ回路の各
スイッチを駆動する。この場合、各スイッチの切換動作
時に巻線短絡が起こらないようにデットタイム（すべて
のスイッチが開放状態）をもって各スイッチを駆動す
る。デットタイムが大きすぎると出力電圧の瞬断や不安
定現象が起こるので最適値を選ぶ必要がある。また、切
り替え動作による変圧器へのストレスや切り替えサージ
が最小になるように電圧または電流波形の位相に同期し
て切り替えタイミングを調整する。巻線制御部の構成と
してはハードウェアー回路による方法またはソフトウェ
アーによる方法がある。
かつ瞬時に複数の巻線の組合せが変えられるので巻線制
御型変圧部の出力電圧が自由に変えられ、出力電圧が容
易に調整できる。電圧検出部においては、出力電圧の瞬
時値や実効値、平均値、積分値、微分値、波形データ等
をリアルタイムに検出できるので低速応答から高速応答
までの各種電圧検出が可能である。出力設定部において
は、ポテンショメータや可変抵抗、固定抵抗またはソフ
トウェアーによる設定、リモート設定としてアナログ信
号やディジタル信号、シリアルデータ通信、パラレルデ
ータ通信、通信ネックワークによる設定等が可能であ
る。比較判定部においては、サーボ機構の制御方式同様
に目標値とフィードバック値の差を演算しその差が最小
になるように複数の巻線の組合せを決定し、その差の大
きさに相当した巻線の組合せを一度で決定したり、ＰＩ
Ｄ制御方式（Ｐは比例制御、Ｉは積分制御、Ｄは微分制
御）に基づいて決定したり、シーケンス制御方式や曖昧
制御方式や予測制御方式に基づいて決定する。構成とし
てはアナログ回路、ディジタル回路、Ａ／Ｄ変換回路、
ＣＰＵ回路やコンピュータとソフトゥアーの組合せが考
えられる。巻線制御部においては、比較判定部で決定さ
れた巻線組合せデータを基に巻線切換スイッチ回路の各
スイッチを駆動する。この場合、各スイッチの切換動作
時に巻線短絡が起こらないようにデットタイム（すべて
のスイッチが開放状態）をもって各スイッチを駆動す
る。デットタイムが大きすぎると出力電圧の瞬断や不安
定現象が起こるので最適値を選ぶ必要がある。また、切
り替え動作による変圧器へのストレスや切り替えサージ
が最小になるように電圧または電流波形の位相に同期し
て切り替えタイミングを調整する。巻線制御部の構成と
してはハードウェアー回路による方法またはソフトウェ
アーによる方法がある。
【０００６】また、請求項２記載の発明に係わる自動電
圧調整器は、請求項１記載の自動電圧調整器において、
電流検出手段または電流抑制インピーダンスをｎ個の複
数巻線の各巻線回路に挿入し、または電流検出手段を電
源入力端子側に設置し、または電流抑制用インピーダン
スを通して巻線制御型変圧部や出力端子を電源入力端子
に接続する。このような電流検出手段によって、通電中
の回路短絡や過電流や負荷短絡が発生した時にリアルタ
イムの電流検出で巻線切換スイッチ回路のスイッチを開
放状態にして巻線切換スイッチ回路と変圧器を保護する
ことができる。また、このような電流抑制用インピーダ
ンスによって、通電中の回路短絡や過電流や負荷短絡が
発生した時にその過電流を抑制して巻線切換スイッチ回
路と変圧器を保護することができる。
圧調整器は、請求項１記載の自動電圧調整器において、
電流検出手段または電流抑制インピーダンスをｎ個の複
数巻線の各巻線回路に挿入し、または電流検出手段を電
源入力端子側に設置し、または電流抑制用インピーダン
スを通して巻線制御型変圧部や出力端子を電源入力端子
に接続する。このような電流検出手段によって、通電中
の回路短絡や過電流や負荷短絡が発生した時にリアルタ
イムの電流検出で巻線切換スイッチ回路のスイッチを開
放状態にして巻線切換スイッチ回路と変圧器を保護する
ことができる。また、このような電流抑制用インピーダ
ンスによって、通電中の回路短絡や過電流や負荷短絡が
発生した時にその過電流を抑制して巻線切換スイッチ回
路と変圧器を保護することができる。
【０００７】また、請求項３記載の発明に係わる自動電
圧調整器は、請求項１記載の自動電圧調整器において、
巻線制御型変圧部として、巻線比が固定の変圧器の１次
側にｎ個（ｎ≧１）のタップ付き単巻または複巻変圧器
の出力を、該ｎ個のタップの切換スイッチ回路を通して
接続してなるものである。
圧調整器は、請求項１記載の自動電圧調整器において、
巻線制御型変圧部として、巻線比が固定の変圧器の１次
側にｎ個（ｎ≧１）のタップ付き単巻または複巻変圧器
の出力を、該ｎ個のタップの切換スイッチ回路を通して
接続してなるものである。
【０００８】また、請求項４記載の発明に係わる自動電
圧調整器は、請求項１記載の自動電圧調整器において、
巻線制御型変圧部を単巻変圧器で構成したものであり、
単巻変圧器の１次側に極性切換スイッチ回路を接続して
なるものである。かかる構成においては、非常にシンプ
ルな構成で３段階の電圧調整が可能である。
圧調整器は、請求項１記載の自動電圧調整器において、
巻線制御型変圧部を単巻変圧器で構成したものであり、
単巻変圧器の１次側に極性切換スイッチ回路を接続して
なるものである。かかる構成においては、非常にシンプ
ルな構成で３段階の電圧調整が可能である。
【０００９】
【実施例】次に本発明の実施例について、図面を用いて
詳細に説明する。なお、以下に説明する部材、配置等は
本発明を限定するものではなく、本発明の趣旨の範囲内
で種々改変することができるものである。
詳細に説明する。なお、以下に説明する部材、配置等は
本発明を限定するものではなく、本発明の趣旨の範囲内
で種々改変することができるものである。
【００１０】第１実施例の自動電圧調整器は第１発明の
実施例であり、図１−（ａ）に示すように、１次側が３
個（ｎ＝３）の巻線で２次側が１個の巻線からなる変圧
器ＴＲ１の１次側に巻線切換スイッチ回路Ｓを接続して
巻線制御型変圧部ＷＶＣを構成し、変圧部ＷＶＣの入力
側に電源入力端子を接続し、変圧部ＷＶＣの出力側（変
圧器ＴＲ１の２次側）を前記入力端子と負荷接続用出力
端子との間に直列に接続し、前記出力端子の両端を制御
手段１の電圧検出部１２の入力側に接続し、出力設定部
１１の出力側と電圧検出部１２の出力側を比較判定部Ｅ
ＣＭＰの入力側に接続し、比較判定部ＥＣＭＰの出力側
を巻線制御部ＷＣＯＮＴの入力側に接続し、巻線制御部
ＷＣＯＮＴの出力側をスイッチ回路Ｓの各スイッチの駆
動入力端子に接続する。
実施例であり、図１−（ａ）に示すように、１次側が３
個（ｎ＝３）の巻線で２次側が１個の巻線からなる変圧
器ＴＲ１の１次側に巻線切換スイッチ回路Ｓを接続して
巻線制御型変圧部ＷＶＣを構成し、変圧部ＷＶＣの入力
側に電源入力端子を接続し、変圧部ＷＶＣの出力側（変
圧器ＴＲ１の２次側）を前記入力端子と負荷接続用出力
端子との間に直列に接続し、前記出力端子の両端を制御
手段１の電圧検出部１２の入力側に接続し、出力設定部
１１の出力側と電圧検出部１２の出力側を比較判定部Ｅ
ＣＭＰの入力側に接続し、比較判定部ＥＣＭＰの出力側
を巻線制御部ＷＣＯＮＴの入力側に接続し、巻線制御部
ＷＣＯＮＴの出力側をスイッチ回路Ｓの各スイッチの駆
動入力端子に接続する。
【００１１】図１−（ａ）において、スイッチＳ１〜Ｓ
６の開閉状態を変えることによって変圧器ＴＲ１の変圧
比（＝ｅ１÷ｅ２）を下記の７通りに変えることができ
る。 Ｗ１÷Ｗ０、Ｗ２÷Ｗ０、（Ｗ１＋Ｗ２）÷Ｗ０、Ｗ３
÷Ｗ０ （Ｗ１＋Ｗ３）÷Ｗ０、（Ｗ２＋Ｗ３）÷Ｗ０、（Ｗ１
＋Ｗ２＋Ｗ３）÷Ｗ０ また、巻線を短絡状態にする（例えばスイッチＳ１とＳ
２のみを閉成状態とし他は開放状態にする）ことによっ
て変圧比をゼロとしｅ２＝０とすることができるので変
圧器ＴＲ１の２次電圧ｅ２を８通りに可変し、出力電圧
ｅ３（＝ｅ１−ｅ２又は＝ｅ１＋ｅ２）を調整すること
ができる。この場合、変圧器ＴＲ１の１次側巻線の巻線
数ｎに対し、巻線の巻数Ｗ１を最小単位としてＷ２＝２
×Ｗ１、Ｗ３＝２×Ｗ２、−−−−、Ｗｎ＝２×Ｗｎ−
１とした場合は１／２ｎの制御分解能が得られる。電源
変動や負荷変動による電圧変動分をｅ２の調整によって
補償した場合、非常に高効率、小型軽量の直列変圧器方
式の可変巻線比型安定化電源が構成でき、スイッチング
式とは違って、制御中に電圧波形を変えないので電源高
調波電流を発生せず特別なフィルタも必要とせず無効電
力も無く高力率である。次に通電中の巻線切換スイッチ
回路Ｓの動作を図面を用いて詳細に説明する。図１−
（ａ）において、スイッチＳ１とＳ２、Ｓ３とＳ４、Ｓ
５とＳ６はそれぞれ対になって動作する。過電流発生時
等の保護動作のときはすべてのスイッチが開放状態とな
り、また変圧比をゼロとするときはスイッチＳ１とＳ２
のどちらも閉成状態またはスイッチＳ３とＳ４のどちら
も閉成状態またはスイッチＳ５とＳ６のどちらも閉成状
態となるが、その他の動作（以後、通常動作と称する）
時はスイッチＳ１が閉成状態のときはＳ２は開放状態、
スイッチＳ１が開放状態のときはＳ２は閉成状態であ
り、同様にＳ３とＳ４、Ｓ５とＳ６もそれぞれ相反する
動作状態となる。制御手段１とスイッチ回路Ｓの開閉動
作に遅れやバラツキがあるため通常動作のスイッチの切
換時には巻線回路に短絡現象が発生するので図８−
（ｃ）のタイムチャートに示すように、スイッチの開か
ら閉または閉から開の状態に転移するときにデッドタイ
ムｔ１を設ける。この制御方法によって短絡現象をなく
すことができるが、短絡電流が問題ないほど小さいとき
はデットタイムをゼロとしても構わない。一組のスイッ
チＳ１とＳ２の駆動回路の実施例を図９−（ｃ）に示
す。図９−（ｄ）は、図９−（ｃ）においてスイッチＳ
１とＳ２をパワーＭＯＳ−ＦＥＴで入れ替えたものであ
る。このような自己ターンオフ機能を備えた半導体スイ
ッチによって巻線の切換を行った場合、マイクロ秒オー
ダのスピードで切り換えることができるので切換時の過
渡現象を抑制することができ、また電磁障害も出ない。
また調整の必要なときだけ切り換え動作をするので、ス
イッチ損失が小さい。他の実施例として、図１−（ｂ）
に示すように巻線切換スイッチ回路Ｓと電源入力端子の
間に極性切換回路ＰＳを接続し、変圧器ＴＲ１の２次電
圧ｅ２の極性を自動的に変えることによって、２倍の制
御分解能すなわち１／（２×２ｎ）の制御分解能が得ら
れ、出力電圧ｅ３（＝ｅ１±ｅ２）もより高分解能で調
整できる。スイッチＰＳ１とＰＳ２の制御方法もスイッ
チＳ１とＳ２の制御と同様にデットタイムを設ける。他
の実施例として、図２−（ａ）に示すように変圧器ＴＲ
１の２次側が３個（ｎ＝３）の巻線で１次側が１個の巻
線からなる変圧器ＴＲ１の２次側に巻線切換スイッチ回
路Ｓを接続して巻線制御型変圧部ＷＶＣを構成する。こ
の場合も、図１−（ａ）の場合と同じ説明と効果があて
はまる。他の実施例として、図２−（ｂ）に示すように
巻線制御型変圧部ＷＶＣの入力側（変圧器ＴＲ１の１次
側）と電源入力端子の間に極性切換回路ＰＳを接続し、
巻線制御型変圧部ＷＶＣの出力電圧ｅ２の極性を自動的
に変えることによって、２倍の制御分解能すなわち１／
（２×２ｎ）の制御分解能が得られ、図１−（ｂ）の場
合と同様の説明があてはまる。他の実施例として、図３
−（ａ）に示すように図２−（ａ）の構成における巻線
制御型変圧部ＷＶＣの出力側を電源入力端子と出力端子
から取り外して極性切換回路ＰＳの入力側に接続し、極
性切換回路ＰＳの出力側を変圧器ＴＲ２の１次側に接続
し、変圧器ＴＲ２の２次側を電源入力端子と出力端子の
間に接続する。このような構成においては、出力電圧の
調整分解能とリニアリティの改善及びスイツチ回路の電
圧を大きくし電流を小さくすることができるので出力電
流の大容量化が容易となる。他の実施例として、図３−
（ｂ）に示すように、図３−（ａ）の構成において極性
切換回路ＰＳを巻線制御型変圧部ＷＶＣの入力側に接続
する。この場合も、図３−（ａ）の場合と同じ説明と効
果があてはまる。他の実施例として、図５−（ａ）に示
すように、図１−（ａ）において巻線制御型変圧部ＷＶ
Ｃを、１次側に３個（ｎ＝３）のタップＴ１、Ｔ２、Ｔ
３を設けた変圧器ＴＲ３の１次側にタップ切換スイッチ
回路２を接続したタップ制御型変圧部ＴＶＣと入れ替え
て成る。このような構成においては、制御精度によって
は切換スイッチの数を減らすことができる。図８−
（ｂ）に示すようにタップ切換用の巻線制御部ＷＣＯＮ
Ｔの実施例としては、デコード回路５によって複数タッ
プの内の１個のみが閉成状態となるようにし短絡現象が
発生しないように遅延回路４を設ける。スイッチの動作
タイミングは図８−（ｃ）の示すタイミングとなる。他
の実施例として、図５−（ｂ）に示すようにタップ切換
スイッチ回路２と電源入力端子の間に極性切換回路ＰＳ
を接続し、変圧器ＴＲ３の２次電圧ｅ６の極性を自動的
に変えると、図５−（ａ）の場合の２倍の制御分解能が
得られる。他の実施例として、図７−（ａ）に示すよう
に図３−（ａ）において変圧器ＴＲ１をＴＲ３に、巻線
切換スイッチ回路Ｓをタップ切換スイッチ回路２にそれ
ぞれ入れ替えたものである。このような構成において
は、制御精度によっては切換スイッチの数を減らすこと
ができる。他の実施例として、図７−（ｂ）に示すよう
に図２−（ａ）において変圧器ＴＲ１をＴＲ３に、巻線
切換スイッチ回路Ｓをタップ切換スイッチ回路２にそれ
ぞれ入れ替えたものである。このような構成において
は、制御精度によっては切換スイッチの数を減らすこと
ができる。他の実施例として、図８−（ａ）に示すよう
に変圧器ＴＲ３の２次側がタップ付きで変圧器ＴＲ３の
２次側にタップ切換スイッチ回路２の入力側を接続し、
タップ切換スイッチ回路２の出力側の両端を出力端子に
接続して成る。
６の開閉状態を変えることによって変圧器ＴＲ１の変圧
比（＝ｅ１÷ｅ２）を下記の７通りに変えることができ
る。 Ｗ１÷Ｗ０、Ｗ２÷Ｗ０、（Ｗ１＋Ｗ２）÷Ｗ０、Ｗ３
÷Ｗ０ （Ｗ１＋Ｗ３）÷Ｗ０、（Ｗ２＋Ｗ３）÷Ｗ０、（Ｗ１
＋Ｗ２＋Ｗ３）÷Ｗ０ また、巻線を短絡状態にする（例えばスイッチＳ１とＳ
２のみを閉成状態とし他は開放状態にする）ことによっ
て変圧比をゼロとしｅ２＝０とすることができるので変
圧器ＴＲ１の２次電圧ｅ２を８通りに可変し、出力電圧
ｅ３（＝ｅ１−ｅ２又は＝ｅ１＋ｅ２）を調整すること
ができる。この場合、変圧器ＴＲ１の１次側巻線の巻線
数ｎに対し、巻線の巻数Ｗ１を最小単位としてＷ２＝２
×Ｗ１、Ｗ３＝２×Ｗ２、−−−−、Ｗｎ＝２×Ｗｎ−
１とした場合は１／２ｎの制御分解能が得られる。電源
変動や負荷変動による電圧変動分をｅ２の調整によって
補償した場合、非常に高効率、小型軽量の直列変圧器方
式の可変巻線比型安定化電源が構成でき、スイッチング
式とは違って、制御中に電圧波形を変えないので電源高
調波電流を発生せず特別なフィルタも必要とせず無効電
力も無く高力率である。次に通電中の巻線切換スイッチ
回路Ｓの動作を図面を用いて詳細に説明する。図１−
（ａ）において、スイッチＳ１とＳ２、Ｓ３とＳ４、Ｓ
５とＳ６はそれぞれ対になって動作する。過電流発生時
等の保護動作のときはすべてのスイッチが開放状態とな
り、また変圧比をゼロとするときはスイッチＳ１とＳ２
のどちらも閉成状態またはスイッチＳ３とＳ４のどちら
も閉成状態またはスイッチＳ５とＳ６のどちらも閉成状
態となるが、その他の動作（以後、通常動作と称する）
時はスイッチＳ１が閉成状態のときはＳ２は開放状態、
スイッチＳ１が開放状態のときはＳ２は閉成状態であ
り、同様にＳ３とＳ４、Ｓ５とＳ６もそれぞれ相反する
動作状態となる。制御手段１とスイッチ回路Ｓの開閉動
作に遅れやバラツキがあるため通常動作のスイッチの切
換時には巻線回路に短絡現象が発生するので図８−
（ｃ）のタイムチャートに示すように、スイッチの開か
ら閉または閉から開の状態に転移するときにデッドタイ
ムｔ１を設ける。この制御方法によって短絡現象をなく
すことができるが、短絡電流が問題ないほど小さいとき
はデットタイムをゼロとしても構わない。一組のスイッ
チＳ１とＳ２の駆動回路の実施例を図９−（ｃ）に示
す。図９−（ｄ）は、図９−（ｃ）においてスイッチＳ
１とＳ２をパワーＭＯＳ−ＦＥＴで入れ替えたものであ
る。このような自己ターンオフ機能を備えた半導体スイ
ッチによって巻線の切換を行った場合、マイクロ秒オー
ダのスピードで切り換えることができるので切換時の過
渡現象を抑制することができ、また電磁障害も出ない。
また調整の必要なときだけ切り換え動作をするので、ス
イッチ損失が小さい。他の実施例として、図１−（ｂ）
に示すように巻線切換スイッチ回路Ｓと電源入力端子の
間に極性切換回路ＰＳを接続し、変圧器ＴＲ１の２次電
圧ｅ２の極性を自動的に変えることによって、２倍の制
御分解能すなわち１／（２×２ｎ）の制御分解能が得ら
れ、出力電圧ｅ３（＝ｅ１±ｅ２）もより高分解能で調
整できる。スイッチＰＳ１とＰＳ２の制御方法もスイッ
チＳ１とＳ２の制御と同様にデットタイムを設ける。他
の実施例として、図２−（ａ）に示すように変圧器ＴＲ
１の２次側が３個（ｎ＝３）の巻線で１次側が１個の巻
線からなる変圧器ＴＲ１の２次側に巻線切換スイッチ回
路Ｓを接続して巻線制御型変圧部ＷＶＣを構成する。こ
の場合も、図１−（ａ）の場合と同じ説明と効果があて
はまる。他の実施例として、図２−（ｂ）に示すように
巻線制御型変圧部ＷＶＣの入力側（変圧器ＴＲ１の１次
側）と電源入力端子の間に極性切換回路ＰＳを接続し、
巻線制御型変圧部ＷＶＣの出力電圧ｅ２の極性を自動的
に変えることによって、２倍の制御分解能すなわち１／
（２×２ｎ）の制御分解能が得られ、図１−（ｂ）の場
合と同様の説明があてはまる。他の実施例として、図３
−（ａ）に示すように図２−（ａ）の構成における巻線
制御型変圧部ＷＶＣの出力側を電源入力端子と出力端子
から取り外して極性切換回路ＰＳの入力側に接続し、極
性切換回路ＰＳの出力側を変圧器ＴＲ２の１次側に接続
し、変圧器ＴＲ２の２次側を電源入力端子と出力端子の
間に接続する。このような構成においては、出力電圧の
調整分解能とリニアリティの改善及びスイツチ回路の電
圧を大きくし電流を小さくすることができるので出力電
流の大容量化が容易となる。他の実施例として、図３−
（ｂ）に示すように、図３−（ａ）の構成において極性
切換回路ＰＳを巻線制御型変圧部ＷＶＣの入力側に接続
する。この場合も、図３−（ａ）の場合と同じ説明と効
果があてはまる。他の実施例として、図５−（ａ）に示
すように、図１−（ａ）において巻線制御型変圧部ＷＶ
Ｃを、１次側に３個（ｎ＝３）のタップＴ１、Ｔ２、Ｔ
３を設けた変圧器ＴＲ３の１次側にタップ切換スイッチ
回路２を接続したタップ制御型変圧部ＴＶＣと入れ替え
て成る。このような構成においては、制御精度によって
は切換スイッチの数を減らすことができる。図８−
（ｂ）に示すようにタップ切換用の巻線制御部ＷＣＯＮ
Ｔの実施例としては、デコード回路５によって複数タッ
プの内の１個のみが閉成状態となるようにし短絡現象が
発生しないように遅延回路４を設ける。スイッチの動作
タイミングは図８−（ｃ）の示すタイミングとなる。他
の実施例として、図５−（ｂ）に示すようにタップ切換
スイッチ回路２と電源入力端子の間に極性切換回路ＰＳ
を接続し、変圧器ＴＲ３の２次電圧ｅ６の極性を自動的
に変えると、図５−（ａ）の場合の２倍の制御分解能が
得られる。他の実施例として、図７−（ａ）に示すよう
に図３−（ａ）において変圧器ＴＲ１をＴＲ３に、巻線
切換スイッチ回路Ｓをタップ切換スイッチ回路２にそれ
ぞれ入れ替えたものである。このような構成において
は、制御精度によっては切換スイッチの数を減らすこと
ができる。他の実施例として、図７−（ｂ）に示すよう
に図２−（ａ）において変圧器ＴＲ１をＴＲ３に、巻線
切換スイッチ回路Ｓをタップ切換スイッチ回路２にそれ
ぞれ入れ替えたものである。このような構成において
は、制御精度によっては切換スイッチの数を減らすこと
ができる。他の実施例として、図８−（ａ）に示すよう
に変圧器ＴＲ３の２次側がタップ付きで変圧器ＴＲ３の
２次側にタップ切換スイッチ回路２の入力側を接続し、
タップ切換スイッチ回路２の出力側の両端を出力端子に
接続して成る。
【００１２】第２実施例の自動電圧調整器は、第２発明
の実施例であり、図４に示すように、電流検出手段ＣＴ
を電源入力端子と巻線制御型変圧部ＷＶＣの入力側の間
に設け、巻線制御型変圧部ＷＶＣの出力側を出力端子に
接続し、電流検出手段ＣＴの出力側を制御手段１の電流
検出部１３の入力側に接続し、出力端子の両端を制御手
段１の電圧検出部１２の入力側に接続し、制御手段１の
巻線制御部ＷＣＯＮＴの出力側をスイッチ回路Ｓの各ス
イッチの駆動入力端子に接続する。
の実施例であり、図４に示すように、電流検出手段ＣＴ
を電源入力端子と巻線制御型変圧部ＷＶＣの入力側の間
に設け、巻線制御型変圧部ＷＶＣの出力側を出力端子に
接続し、電流検出手段ＣＴの出力側を制御手段１の電流
検出部１３の入力側に接続し、出力端子の両端を制御手
段１の電圧検出部１２の入力側に接続し、制御手段１の
巻線制御部ＷＣＯＮＴの出力側をスイッチ回路Ｓの各ス
イッチの駆動入力端子に接続する。
【００１３】このような構成においては、電流検出手段
ＣＴは、電流変成器や磁気センサ、抵抗器によって実施
することができ、負荷の過電流対策のみの場合は電流検
出手段ＣＴは出力端子側に設置する。この場合、変圧器
３の１次巻線が１個で２次巻線が１２個であるから１／
２１２（＝１／４０９５）の電圧調整分解能が得られ、
広範囲かつ高精度の電圧調整が可能である。巻線切換ス
イッチ回路Ｓの各スイツチＳ１〜Ｓ２４は、通電中に同
時に切り換えることができ、効率良く出力電圧調整がで
きる。また巻線Ｗ１〜Ｗ１２の各出力側とスイッチＳの
間に１２組の整流回路と平滑回路をそれぞれの巻線に挿
入した場合は高性能な可変型直流電源が構成でき、スイ
ッチＳの出力側に一組の整流回路と平滑回路を接続して
も直流電源が構成できる。
ＣＴは、電流変成器や磁気センサ、抵抗器によって実施
することができ、負荷の過電流対策のみの場合は電流検
出手段ＣＴは出力端子側に設置する。この場合、変圧器
３の１次巻線が１個で２次巻線が１２個であるから１／
２１２（＝１／４０９５）の電圧調整分解能が得られ、
広範囲かつ高精度の電圧調整が可能である。巻線切換ス
イッチ回路Ｓの各スイツチＳ１〜Ｓ２４は、通電中に同
時に切り換えることができ、効率良く出力電圧調整がで
きる。また巻線Ｗ１〜Ｗ１２の各出力側とスイッチＳの
間に１２組の整流回路と平滑回路をそれぞれの巻線に挿
入した場合は高性能な可変型直流電源が構成でき、スイ
ッチＳの出力側に一組の整流回路と平滑回路を接続して
も直流電源が構成できる。
【００１４】第３実施例の自動電圧調整器は、第３発明
の実施例であり、図１１−（ａ）に示すように、図７−
（ａ）において、極性切換回路ＰＳを撤去しタップ付変
圧器ＴＲ３を単巻変圧器ＴＲ５に置き換えて成る。この
ような構成においては、装置の低コスト、小型軽量化が
可能である。電圧バランスのとれていない単相三線式の
Ｒ相とＴ相にそれぞれ設置して電圧調整した場合は電圧
バランスのとれた電圧が得られ、出力電圧を９５Ｖや９
７Ｖに調整した場合は電灯回路の節電効果も得られる。
他の実施例として、図１１−（ｂ）に示すように単相三
線式回路に本発明の自動電圧調整器を接続してＲ相とＴ
相の出力電圧を常に適正値に調整することによつて電灯
回路の節電効果が得られる。
の実施例であり、図１１−（ａ）に示すように、図７−
（ａ）において、極性切換回路ＰＳを撤去しタップ付変
圧器ＴＲ３を単巻変圧器ＴＲ５に置き換えて成る。この
ような構成においては、装置の低コスト、小型軽量化が
可能である。電圧バランスのとれていない単相三線式の
Ｒ相とＴ相にそれぞれ設置して電圧調整した場合は電圧
バランスのとれた電圧が得られ、出力電圧を９５Ｖや９
７Ｖに調整した場合は電灯回路の節電効果も得られる。
他の実施例として、図１１−（ｂ）に示すように単相三
線式回路に本発明の自動電圧調整器を接続してＲ相とＴ
相の出力電圧を常に適正値に調整することによつて電灯
回路の節電効果が得られる。
【００１５】第４実施例の自動電圧調整器は、第４発明
の実施例であり、図６−（ａ）に示すように、図３−
（ｂ）において巻線制御型変圧部ＷＶＣを取り除いて成
る。このような構成においては、出力電圧ｅ３がｅ３＝
ｅ１＋ｅ６、ｅ３＝ｅ１、ｅ３＝ｅ１−ｅ６と３段階調
整が簡単かつ効率良くできる。他の実施例として、図６
−（ｂ）に示すような構成においてスイッチＰＳ１、Ｐ
Ｓ２を切り換えることによって電圧ｅ６の極性を変える
ことができる。他の実施例として、図６−（ｃ）に示す
ような構成においては図６−（ｅ）のタイムチャートに
示すように、数ｋＨｚ〜数十ｋＨｚの速さでスイッチＰ
Ｓ１とＰＳ２を交互に開閉することによって高周波変調
すると、変圧器ＴＲ４の出力電圧ｅ７は高周波電圧にな
り変圧器ＴＲ４を小さくすることができる。また、図６
−（ｄ）に示すようにＴＲ４の出力側に復調回路９と交
流フィルタを設けることによって入力電源電圧と同様の
波形電圧が得られる。また、図６−（ｃ）の構成におい
てＴＲ４の出力側に整流回路と平滑回路を設けると直流
電圧が得られる。図６−（ｃ）と図６−（ｄ）の構成に
おいては、出力電圧の大きさは変調側のデットタイムを
調整したり、変調側または復調側のＰＷＭ（パルス幅変
調）制御またはＰＰＭ（パルス位相変調）制御によって
調整することができる。復調回路９の回路９１は図１０
−（ａ）の半導体スイッチ回路で代用できる。また、図
６−（ａ）の構成において、変圧器ＴＲ２の出力側を入
力端子から切り離し、変圧器ＴＲ２の出力側両端を出力
端子の両端に接続しても図６−（ｃ）と図６−（ｄ）と
同様の効果が得られる。本発明全体を通して、図９−
（ａ）に示すようなスイッチＳＷの回路は図９−（ｂ）
に示す自己ターンオフ型半導体スイッチのパワーＭＯＳ
−ＦＥＴ回路に置き換えることができ、その他に図１０
に示すような各種の半導体スイッチ回路や接点スイッチ
との併用回路に置き換えることができ、単相用電圧調整
器３台または三相変圧器を使用することによって三相電
源にも活用でき、出力側に整流回路と平滑回路を接続す
ることによって直流電源が構成できる。又、単相三線式
回路に接続しても同様の効果がある。本発明全体を通し
て、出力電流をフィードバックして電圧調整すると定電
流装置となり、出力電力をフィードバックして電圧調整
すると定電力装置となり、負荷がヒータの場合は温度信
号をフィードバックして電圧調整すると温度コントロー
ラとなり、負荷がモータ応用装置の場合は回転速度、回
転トルク、位置信号、圧力、風力、流量等の各種物理信
号をフィードバックして電圧調整すると各種モータコン
トローラとなり、負荷が電池の場合は電池の電流や温度
をフィードバックして電圧調整すると電池充電器とな
る。
の実施例であり、図６−（ａ）に示すように、図３−
（ｂ）において巻線制御型変圧部ＷＶＣを取り除いて成
る。このような構成においては、出力電圧ｅ３がｅ３＝
ｅ１＋ｅ６、ｅ３＝ｅ１、ｅ３＝ｅ１−ｅ６と３段階調
整が簡単かつ効率良くできる。他の実施例として、図６
−（ｂ）に示すような構成においてスイッチＰＳ１、Ｐ
Ｓ２を切り換えることによって電圧ｅ６の極性を変える
ことができる。他の実施例として、図６−（ｃ）に示す
ような構成においては図６−（ｅ）のタイムチャートに
示すように、数ｋＨｚ〜数十ｋＨｚの速さでスイッチＰ
Ｓ１とＰＳ２を交互に開閉することによって高周波変調
すると、変圧器ＴＲ４の出力電圧ｅ７は高周波電圧にな
り変圧器ＴＲ４を小さくすることができる。また、図６
−（ｄ）に示すようにＴＲ４の出力側に復調回路９と交
流フィルタを設けることによって入力電源電圧と同様の
波形電圧が得られる。また、図６−（ｃ）の構成におい
てＴＲ４の出力側に整流回路と平滑回路を設けると直流
電圧が得られる。図６−（ｃ）と図６−（ｄ）の構成に
おいては、出力電圧の大きさは変調側のデットタイムを
調整したり、変調側または復調側のＰＷＭ（パルス幅変
調）制御またはＰＰＭ（パルス位相変調）制御によって
調整することができる。復調回路９の回路９１は図１０
−（ａ）の半導体スイッチ回路で代用できる。また、図
６−（ａ）の構成において、変圧器ＴＲ２の出力側を入
力端子から切り離し、変圧器ＴＲ２の出力側両端を出力
端子の両端に接続しても図６−（ｃ）と図６−（ｄ）と
同様の効果が得られる。本発明全体を通して、図９−
（ａ）に示すようなスイッチＳＷの回路は図９−（ｂ）
に示す自己ターンオフ型半導体スイッチのパワーＭＯＳ
−ＦＥＴ回路に置き換えることができ、その他に図１０
に示すような各種の半導体スイッチ回路や接点スイッチ
との併用回路に置き換えることができ、単相用電圧調整
器３台または三相変圧器を使用することによって三相電
源にも活用でき、出力側に整流回路と平滑回路を接続す
ることによって直流電源が構成できる。又、単相三線式
回路に接続しても同様の効果がある。本発明全体を通し
て、出力電流をフィードバックして電圧調整すると定電
流装置となり、出力電力をフィードバックして電圧調整
すると定電力装置となり、負荷がヒータの場合は温度信
号をフィードバックして電圧調整すると温度コントロー
ラとなり、負荷がモータ応用装置の場合は回転速度、回
転トルク、位置信号、圧力、風力、流量等の各種物理信
号をフィードバックして電圧調整すると各種モータコン
トローラとなり、負荷が電池の場合は電池の電流や温度
をフィードバックして電圧調整すると電池充電器とな
る。
【００１６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の自動電圧
調整器は、いずれの場合も応答が速く、高精度化や小型
軽量化が容易で、電源高調波電流や電磁障害を出さない
高効率でクリーンな電圧調整が可能であり、あらゆる電
気制御に活用できる。
調整器は、いずれの場合も応答が速く、高精度化や小型
軽量化が容易で、電源高調波電流や電磁障害を出さない
高効率でクリーンな電圧調整が可能であり、あらゆる電
気制御に活用できる。
【図１】第１発明の第１実施例の全体を示す電気回路図
である。
である。
【図２】第１発明のその他の実施例の全体を示す電気回
路図である。
路図である。
【図３】第１発明のその他の実施例の全体を示す電気回
路図である。
路図である。
【図４】第２発明の第２実施例の全体を示す電気回路図
である。
である。
【図５】第３発明の第３実施例の全体を示す電気回路図
である。
である。
【図６】第４発明の第４実施例の全体を示す電気回路図
である。
である。
【図７】第３発明のその他の実施例の全体を示す電気回
路図である。
路図である。
【図８】第３発明のその他の実施例の全体を示す電気回
路図である。
路図である。
【図９】本発明のスイッチ回路を示す電気回路図であ
る。
る。
【図１０】本発明の交流スイッチを示す電気回路図であ
る。
る。
【図１１】第３発明の第３実施例の全体を示す電気回路
図である。
図である。
１はハードウェアーまたはソフトウェアーから成る制御
手段 Ｓ，ＰＳ，２は有接点スイッチや半導体スイツチから成
るスイッチ回路 ＴＲ１〜ＴＲ６は変圧器 ３はトラジスタ、ＦＥＴ他の半導体スイッチまたはバッ
ファ回路 ４は遅延回路 ５はデコーダ回路 ６は有接点スイッチの電磁コイルや半導体スイツチ駆動
入力部 ７はＣＰＵ、Ａ／Ｄ変換器、カウンタ、レジスタ等のデ
ィジタル回路 ８は論理反転回路 ９は復調回路 ＣＴは各種電流検出手段
手段 Ｓ，ＰＳ，２は有接点スイッチや半導体スイツチから成
るスイッチ回路 ＴＲ１〜ＴＲ６は変圧器 ３はトラジスタ、ＦＥＴ他の半導体スイッチまたはバッ
ファ回路 ４は遅延回路 ５はデコーダ回路 ６は有接点スイッチの電磁コイルや半導体スイツチ駆動
入力部 ７はＣＰＵ、Ａ／Ｄ変換器、カウンタ、レジスタ等のデ
ィジタル回路 ８は論理反転回路 ９は復調回路 ＣＴは各種電流検出手段
Claims (4)
- 【請求項１】 １次側または２次側がｎ個（ｎ≧１）の
複数巻線から成る変圧器に、該ｎ個の複数巻線を任意に
組み合わせて任意の数だけ直列接続ができるように構成
した巻線切換スイッチ回路を接続した巻線制御型変圧部
の入力側を電源入力端子に接続し、前記変圧部の出力側
両端を負荷接続用出力端子の両端に接続し、あるいは前
記変圧部の出力側両端を前記入力端子と前記出力端子と
の間に直列接続し、出力電圧の現在値をリアルタイムに
検出するために前記出力端子の両端を電圧検出部の入力
側に接続し、出力電圧の目標値を設定する出力設定部の
出力側と前記電圧検出部の出力側を、前記目標値と前記
現在値の差を演算し該電圧差が最小になるように前記巻
線切換スイッチ回路の新しい動作状態を決定する比較判
定部の入力側にそれぞれ接続し、前記比較判定部の出力
側を、前記スイッチ回路の各スイッチの切換時短絡防止
のデットタイムをもち及び電圧波形または電流波形の任
意のタイミングで前記各スイッチを駆動する巻線制御部
の入力側に接続し、前記巻線制御部の出力側を前記スイ
ッチ回路の各スイッチの駆動入力端子に接続してなるこ
とを特徴とする自動電圧調整器。 - 【請求項２】 動作中の回路短絡と過電流発生から前記
変圧部を保護するために電流検出手段または電流抑制イ
ンピーダンスを前記ｎ個の複数巻線の各巻線回路に挿入
し、あるいは入力電源の全電流を検出できるように前記
入力端子に接続して成ることを特徴とする請求項１記載
の自動電圧調整器。 - 【請求項３】 請求項１の巻線制御型変圧部として、巻
線比が固定の変圧器と、１次側または２次側にｎ個（ｎ
≧１）のタップを設けた単巻または複巻変圧器に、該ｎ
個のタップの切換スイッチ回路を接続し、該出力側を前
記変圧器の１次側に接続して前記変圧器の２次出力電圧
をより調整しやすく構成したことを特徴とする請求項１
又は２記載の自動電圧調整器。 - 【請求項４】 請求項１の巻線制御型変圧部を、単巻変
圧器の１次側に極性切換スイッチ回路を接続して構成し
たことを特徴とする請求項１又は２記載の自動電圧調整
器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000249057A JP2001145351A (ja) | 1999-07-14 | 2000-07-14 | 自動電圧調整器 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11-233074 | 1999-07-14 | ||
| JP23307499 | 1999-07-14 | ||
| JP2000249057A JP2001145351A (ja) | 1999-07-14 | 2000-07-14 | 自動電圧調整器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001145351A true JP2001145351A (ja) | 2001-05-25 |
Family
ID=26530823
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000249057A Pending JP2001145351A (ja) | 1999-07-14 | 2000-07-14 | 自動電圧調整器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001145351A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008264152A (ja) * | 2007-04-19 | 2008-11-06 | Aruze Corp | 交流電圧調整装置 |
| JP2010537614A (ja) * | 2008-04-30 | 2010-12-02 | イ・ミョンファン | 自動電圧調整器｛ａｕｔｏｍａｔｉｃｖｏｌｔａｇｅｒｅｇｕｌａｔｏｒ｝ |
| WO2011151934A1 (ja) * | 2010-06-01 | 2011-12-08 | 中央産業株式会社 | 自動電圧調整器 |
| JP2012501618A (ja) * | 2009-01-20 | 2012-01-19 | イ・ミョンファン | 自動電圧調整器及びこれに利用されるトロイダル変圧器 |
| JP2014526231A (ja) * | 2011-08-01 | 2014-10-02 | エネルギア エウローパ エス．ピー．エー． | 電源ならびに原動力および／または照明の電源負荷との間に挿入するための改善された高効率なエネルギー節約デバイス |
| JP2018174600A (ja) * | 2017-03-31 | 2018-11-08 | 愛知電機株式会社 | サイリスタ式自動電圧調整器 |
-
2000
- 2000-07-14 JP JP2000249057A patent/JP2001145351A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008264152A (ja) * | 2007-04-19 | 2008-11-06 | Aruze Corp | 交流電圧調整装置 |
| JP2010537614A (ja) * | 2008-04-30 | 2010-12-02 | イ・ミョンファン | 自動電圧調整器｛ａｕｔｏｍａｔｉｃｖｏｌｔａｇｅｒｅｇｕｌａｔｏｒ｝ |
| JP4729715B2 (ja) * | 2008-04-30 | 2011-07-20 | イ・ミョンファン | 自動電圧調整器｛ａｕｔｏｍａｔｉｃ ｖｏｌｔａｇｅ ｒｅｇｕｌａｔｏｒ｝ |
| JP2012501618A (ja) * | 2009-01-20 | 2012-01-19 | イ・ミョンファン | 自動電圧調整器及びこれに利用されるトロイダル変圧器 |
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| JP2018174600A (ja) * | 2017-03-31 | 2018-11-08 | 愛知電機株式会社 | サイリスタ式自動電圧調整器 |
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