JP2001108315A - 冷凍サイクル - Google Patents
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
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- F25B2309/061—Compression machines, plants or systems characterised by the refrigerant being carbon dioxide with cycle highest pressure above the supercritical pressure
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- F25B2341/06—Details of flow restrictors or expansion valves
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- F25B2600/17—Control issues by controlling the pressure of the condenser
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- F25B40/00—Subcoolers, desuperheaters or superheaters
Abstract
(57)【要約】
【課題】 低負荷時において、高圧サイドの大部分を液
封し、高圧圧力に対する応答性を良好にする。 【解決手段】 蒸発器の容積を、高圧ラインの容積より
も大きく設定したので、低負荷時に、高圧ラインの冷媒
が液化して高圧圧力が低下し、前記膨張手段の弁開度が
ゼロとなって蒸発器への冷媒の供給が停止した場合に
も、前記蒸発器内に残された液相冷媒が全て気化する前
に高圧ラインの大部分を液相冷媒で満たすことができる
ので、コンプレッサ吐出圧力によって高圧圧力を上昇さ
せることができ、膨張手段の高圧圧力に対する応答性を
向上させることができるものである。
封し、高圧圧力に対する応答性を良好にする。 【解決手段】 蒸発器の容積を、高圧ラインの容積より
も大きく設定したので、低負荷時に、高圧ラインの冷媒
が液化して高圧圧力が低下し、前記膨張手段の弁開度が
ゼロとなって蒸発器への冷媒の供給が停止した場合に
も、前記蒸発器内に残された液相冷媒が全て気化する前
に高圧ラインの大部分を液相冷媒で満たすことができる
ので、コンプレッサ吐出圧力によって高圧圧力を上昇さ
せることができ、膨張手段の高圧圧力に対する応答性を
向上させることができるものである。
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】この発明は、冷媒として、例
えば二酸化炭素が用いられ、高負荷時には超臨界領域ま
で冷媒が圧縮される冷凍サイクルに関する。
えば二酸化炭素が用いられ、高負荷時には超臨界領域ま
で冷媒が圧縮される冷凍サイクルに関する。
【０００２】
【従来の技術】特公平７−１８６０２号公報に開示され
る冷凍サイクルは、蒸気圧縮サイクルの高圧サイドにお
いて超臨界圧力で運転される一体的閉回路を形成するよ
うに、直列に連結されたコンプレッサ、冷却装置、絞り
手段、蒸発器及びアキュムレータを備えた超臨界蒸気圧
縮サイクルを開示する。
る冷凍サイクルは、蒸気圧縮サイクルの高圧サイドにお
いて超臨界圧力で運転される一体的閉回路を形成するよ
うに、直列に連結されたコンプレッサ、冷却装置、絞り
手段、蒸発器及びアキュムレータを備えた超臨界蒸気圧
縮サイクルを開示する。
【０００３】この冷凍サイクルにおいて、前記コンプレ
ッサに吸入された気相冷媒は超臨界領域まで圧縮されて
吐出され、前記冷却装置にて冷却されるが、通常、冷媒
は従来のフロン冷凍サイクルと異なり凝縮されず気相状
態のまま絞り手段に送られる。そして、この絞り手段に
よって圧力を気液混合領域まで下げて液相成分を生じさ
せ、気液２相状態となった冷媒は、蒸発器を通過する空
気の熱を吸収して蒸発し、更にアキュムレータで液相成
分が完全に除去されて前記コンプレッサに吸入されるも
のである。
ッサに吸入された気相冷媒は超臨界領域まで圧縮されて
吐出され、前記冷却装置にて冷却されるが、通常、冷媒
は従来のフロン冷凍サイクルと異なり凝縮されず気相状
態のまま絞り手段に送られる。そして、この絞り手段に
よって圧力を気液混合領域まで下げて液相成分を生じさ
せ、気液２相状態となった冷媒は、蒸発器を通過する空
気の熱を吸収して蒸発し、更にアキュムレータで液相成
分が完全に除去されて前記コンプレッサに吸入されるも
のである。
【０００４】また、上述した冷凍サイクルにおいて、高
圧圧力による絞り手段の開度の調整は、絞り手段に流入
側の冷媒温度に対して最適な成績係数を得ることができ
る高圧圧力を基準とし、この圧力に前記高圧圧力を一致
させるように絞り手段を制御することが、特開平９−２
６４６２２号公報から公知となっている。
圧圧力による絞り手段の開度の調整は、絞り手段に流入
側の冷媒温度に対して最適な成績係数を得ることができ
る高圧圧力を基準とし、この圧力に前記高圧圧力を一致
させるように絞り手段を制御することが、特開平９−２
６４６２２号公報から公知となっている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
たような二酸化炭素を使用した従来の冷凍サイクルにお
いて、例えば外気温度が低く負荷が低下した場合、冷凍
サイクルの高圧圧力が臨界圧以下となるので、放熱用熱
交換器（ガスクーラ）内で冷媒が凝縮する現象が発生す
る。この高圧サイドでの液化による冷媒の比容積の減少
は、コンプレッサ吐出による圧力上昇を相殺してしまう
ことから高圧圧力が減少し、絞り手段の開度変化に対す
る高圧の反応が鈍くなるという不具合が生じる。
たような二酸化炭素を使用した従来の冷凍サイクルにお
いて、例えば外気温度が低く負荷が低下した場合、冷凍
サイクルの高圧圧力が臨界圧以下となるので、放熱用熱
交換器（ガスクーラ）内で冷媒が凝縮する現象が発生す
る。この高圧サイドでの液化による冷媒の比容積の減少
は、コンプレッサ吐出による圧力上昇を相殺してしまう
ことから高圧圧力が減少し、絞り手段の開度変化に対す
る高圧の反応が鈍くなるという不具合が生じる。
【０００６】この場合、高圧サイドの大部分を液封する
ことができるならば、例えコンプレッサの吐出量が低く
なっても、絞り手段の開度変化に対する高圧の応答性は
良くなることが想定される。このため、この発明は、低
負荷時において、高圧サイドの大部分を液封し、高圧圧
力に対する応答性を良好にした冷凍サイクルを提供する
ことにある。
ことができるならば、例えコンプレッサの吐出量が低く
なっても、絞り手段の開度変化に対する高圧の応答性は
良くなることが想定される。このため、この発明は、低
負荷時において、高圧サイドの大部分を液封し、高圧圧
力に対する応答性を良好にした冷凍サイクルを提供する
ことにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】したがって、この発明
は、冷媒を圧縮する圧縮機と、該圧縮機によって圧縮さ
れた冷媒の温度を低下させる放熱用熱交換器と、該放熱
用熱交換器によって冷却された冷媒を膨張させ、その圧
力を低下させる膨張手段と、該膨張手段によって圧力が
低下した冷媒を蒸発させる蒸発器とによって少なくとも
構成され、前記圧縮機の吐出側から前記膨張手段の流入
側までの高圧ラインと、前記膨張手段の流出側から前記
圧縮機の吸入側までの低圧ラインとからなる冷凍サイク
ルにおいて、前記蒸発器の容積は、前記高圧ラインの容
積よりも大きいことにある。
は、冷媒を圧縮する圧縮機と、該圧縮機によって圧縮さ
れた冷媒の温度を低下させる放熱用熱交換器と、該放熱
用熱交換器によって冷却された冷媒を膨張させ、その圧
力を低下させる膨張手段と、該膨張手段によって圧力が
低下した冷媒を蒸発させる蒸発器とによって少なくとも
構成され、前記圧縮機の吐出側から前記膨張手段の流入
側までの高圧ラインと、前記膨張手段の流出側から前記
圧縮機の吸入側までの低圧ラインとからなる冷凍サイク
ルにおいて、前記蒸発器の容積は、前記高圧ラインの容
積よりも大きいことにある。
【０００８】これによって、この発明によれば、蒸発器
の容積を、高圧ラインの容積よりも大きく設定したの
で、低負荷時に、高圧ラインの冷媒が液化して高圧圧力
が低下し、前記膨張手段の弁開度がゼロとなって蒸発器
への冷媒の供給が停止した場合にも、前記蒸発器内に残
された液相冷媒が全て気化する前に高圧ラインの大部分
を液相冷媒で満たすことができるので、コンプレッサ吐
出圧力によって高圧圧力を上昇させることができ、膨張
手段の高圧圧力に対する応答性を向上させることができ
るものである。
の容積を、高圧ラインの容積よりも大きく設定したの
で、低負荷時に、高圧ラインの冷媒が液化して高圧圧力
が低下し、前記膨張手段の弁開度がゼロとなって蒸発器
への冷媒の供給が停止した場合にも、前記蒸発器内に残
された液相冷媒が全て気化する前に高圧ラインの大部分
を液相冷媒で満たすことができるので、コンプレッサ吐
出圧力によって高圧圧力を上昇させることができ、膨張
手段の高圧圧力に対する応答性を向上させることができ
るものである。
【０００９】また、前記冷凍サイクルは、さらに、前記
高圧ラインの前記放熱用熱交換器の下流側の冷媒と、前
記低圧ラインの前記蒸発器の下流側の冷媒との間で熱交
換する内部熱交換器を具備することが望ましい。さら
に、前記冷媒は、二酸化炭素であることが望ましい。
高圧ラインの前記放熱用熱交換器の下流側の冷媒と、前
記低圧ラインの前記蒸発器の下流側の冷媒との間で熱交
換する内部熱交換器を具備することが望ましい。さら
に、前記冷媒は、二酸化炭素であることが望ましい。
【００１０】また、前記蒸発器の容積は、前記高圧ライ
ンの容積の１．３倍から１．５倍であることが望まし
い。
ンの容積の１．３倍から１．５倍であることが望まし
い。
【００１１】さらに、蒸発器の容積は、膨張手段の出口
側から蒸発器の出口側までとすることが望ましい。
側から蒸発器の出口側までとすることが望ましい。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、この発明の実施の形態につ
いて説明する。
いて説明する。
【００１３】図１に示す冷凍サイクル１は、冷媒として
二酸化炭素を用いるもので、圧縮機（コンプレッサ）
２、放熱用熱交換器 (ガスクーラ）３、膨張装置４、蒸
発器（エバポレータ）５及びアキュムレータ６とを少な
くとも具備し、前記コンプレッサ２の吐出口７から前記
膨張装置４の流入口８までの高圧ライン１１と、前記膨
張装置４の流出口９から前記コンプレッサ２の吸入口１
０までの低圧ライン１２とを有する。
二酸化炭素を用いるもので、圧縮機（コンプレッサ）
２、放熱用熱交換器 (ガスクーラ）３、膨張装置４、蒸
発器（エバポレータ）５及びアキュムレータ６とを少な
くとも具備し、前記コンプレッサ２の吐出口７から前記
膨張装置４の流入口８までの高圧ライン１１と、前記膨
張装置４の流出口９から前記コンプレッサ２の吸入口１
０までの低圧ライン１２とを有する。
【００１４】以上の構成により、コンプレッサ２で吸引
された気相冷媒は、通常の運転時には超臨界領域まで圧
縮され（図３のモリエル線図のｄ−ａ）、超臨界域まで
圧縮された気相冷媒は、放熱用熱交換器３において通過
する空気に放熱して冷却される（ａ−ｂ）。そして、前
記放熱用熱交換器３で冷却された気相冷媒は、膨張装置
４を通過して気液２相領域まで圧力が低下され（ｂ−
ｃ）、エバポレータ５にて通過する空気の熱を奪って蒸
発し、アキュムレータ６にて気液分離されてコンプレッ
サ２に吸引され（ｃ−ｄ）、前記エバポレータ５で吸引
した熱を、前記放熱用熱交換器３にて放出する冷凍サイ
クル１が構成される。
された気相冷媒は、通常の運転時には超臨界領域まで圧
縮され（図３のモリエル線図のｄ−ａ）、超臨界域まで
圧縮された気相冷媒は、放熱用熱交換器３において通過
する空気に放熱して冷却される（ａ−ｂ）。そして、前
記放熱用熱交換器３で冷却された気相冷媒は、膨張装置
４を通過して気液２相領域まで圧力が低下され（ｂ−
ｃ）、エバポレータ５にて通過する空気の熱を奪って蒸
発し、アキュムレータ６にて気液分離されてコンプレッ
サ２に吸引され（ｃ−ｄ）、前記エバポレータ５で吸引
した熱を、前記放熱用熱交換器３にて放出する冷凍サイ
クル１が構成される。
【００１５】この冷凍サイクル１において、前記膨張装
置４は、図示しない膨張弁と、高圧圧力等を検知して前
記膨張弁を開閉させる膨張弁作動機構とを備えたもの
で、例えば膨張装置４の流入口８の高圧圧力Ｐexpin 及
び冷媒温度Ｔexpin を検出して、膨張装置４の流入口の
冷媒状態が図３に示す最適制御線ηmax 上の点と一致す
るように膨張弁の絞り状態を制御するものである。尚、
前記最適制御線ηmax は、膨張装置４に流入する冷媒温
度Ｔexpin に対して成績係数が最大となる膨張装置４に
流入する冷媒圧力Ｐexpin を求めた特性線である。
置４は、図示しない膨張弁と、高圧圧力等を検知して前
記膨張弁を開閉させる膨張弁作動機構とを備えたもの
で、例えば膨張装置４の流入口８の高圧圧力Ｐexpin 及
び冷媒温度Ｔexpin を検出して、膨張装置４の流入口の
冷媒状態が図３に示す最適制御線ηmax 上の点と一致す
るように膨張弁の絞り状態を制御するものである。尚、
前記最適制御線ηmax は、膨張装置４に流入する冷媒温
度Ｔexpin に対して成績係数が最大となる膨張装置４に
流入する冷媒圧力Ｐexpin を求めた特性線である。
【００１６】したがって、高圧圧力Ｐexpin が冷媒温度
Ｔexpin から最適特性線ηmax に基づいて求められる目
標高圧圧力Ｐaim よりも低くなった場合、前記膨張装置
４が膨張弁を閉じて高圧圧力Ｐexpin を目標高圧圧力Ｐ
aim まで上昇させる。また、高圧圧力Ｐexpin が目標高
圧圧力Ｐaim よりも高くなった場合には、前記膨張装置
４が膨張弁を開いて高圧圧力Ｐexpin を目標高圧圧力Ｐ
aim まで下降させる。
Ｔexpin から最適特性線ηmax に基づいて求められる目
標高圧圧力Ｐaim よりも低くなった場合、前記膨張装置
４が膨張弁を閉じて高圧圧力Ｐexpin を目標高圧圧力Ｐ
aim まで上昇させる。また、高圧圧力Ｐexpin が目標高
圧圧力Ｐaim よりも高くなった場合には、前記膨張装置
４が膨張弁を開いて高圧圧力Ｐexpin を目標高圧圧力Ｐ
aim まで下降させる。
【００１７】また、冷媒温度Ｔexpin が高くなると目標
高圧圧力Ｐaim が高くなることから、前記膨張装置４は
膨張弁を閉じる方向に動作させ高圧圧力Ｐexpin を目標
高圧圧力Ｐaim まで上昇させる。また、冷媒温度Ｔexpi
n が低くなると目標高圧圧力Ｐaim が低くなることか
ら、前記膨張装置４は膨張弁を開く方向に動作させ高圧
圧力Ｐexpin を目標高圧圧力Ｐaim まで下降させる。
高圧圧力Ｐaim が高くなることから、前記膨張装置４は
膨張弁を閉じる方向に動作させ高圧圧力Ｐexpin を目標
高圧圧力Ｐaim まで上昇させる。また、冷媒温度Ｔexpi
n が低くなると目標高圧圧力Ｐaim が低くなることか
ら、前記膨張装置４は膨張弁を開く方向に動作させ高圧
圧力Ｐexpin を目標高圧圧力Ｐaim まで下降させる。
【００１８】以上の冷凍サイクル１において、外気温度
が臨界温度（約３１℃）よりも低い低負荷時の場合、コ
ンプレッサ２によって圧縮された冷媒は臨界圧力（略
７．３４ＭＰａ）以下となり（ｄ’−ａ’）、放熱用熱
交換器３において放熱した場合、上述した場合と異な
り、冷媒は凝縮して液化する（ａ’−ｂ’）。そして、
膨張装置４を通過して気液２相領域まで圧力が低下され
（ｂ’−ｃ’）、エバポレータ５にて通過する空気から
吸熱して蒸発し（ｃ’−ｄ’）、アキュムレータ６にて
気液分離が行われた後、コンプレッサ２に吸引されるも
のである。
が臨界温度（約３１℃）よりも低い低負荷時の場合、コ
ンプレッサ２によって圧縮された冷媒は臨界圧力（略
７．３４ＭＰａ）以下となり（ｄ’−ａ’）、放熱用熱
交換器３において放熱した場合、上述した場合と異な
り、冷媒は凝縮して液化する（ａ’−ｂ’）。そして、
膨張装置４を通過して気液２相領域まで圧力が低下され
（ｂ’−ｃ’）、エバポレータ５にて通過する空気から
吸熱して蒸発し（ｃ’−ｄ’）、アキュムレータ６にて
気液分離が行われた後、コンプレッサ２に吸引されるも
のである。
【００１９】しかしながら、上述した冷凍サイクル１に
おいて、放熱用熱交換器３において冷媒が液化した場
合、高圧ライン１１内での冷媒の比容積が低減し、コン
プレッサ２の吐出圧力を相殺するため、高圧圧力が充分
に上昇しない事態が発生する。これによって、膨張装置
４によって膨張弁が閉じ、エバポレータ５への冷媒の供
給が停止されるので、エバポレータ４内で蒸発した冷媒
のみがコンプレッサ４に吸引されて高圧側に吐出される
こととなる。
おいて、放熱用熱交換器３において冷媒が液化した場
合、高圧ライン１１内での冷媒の比容積が低減し、コン
プレッサ２の吐出圧力を相殺するため、高圧圧力が充分
に上昇しない事態が発生する。これによって、膨張装置
４によって膨張弁が閉じ、エバポレータ５への冷媒の供
給が停止されるので、エバポレータ４内で蒸発した冷媒
のみがコンプレッサ４に吸引されて高圧側に吐出される
こととなる。
【００２０】この時、高圧ライン１１の容積が、エバポ
レータ４の容積よりも大きい場合には、エバポレータで
蒸発した気相冷媒を全て高圧ライン１１に供給した場合
にも、高圧ライン１１をすべて液封することができない
ので、膨張装置４は適切に高圧圧力を検知することが不
可能となり、冷凍サイクル１の制御が混乱するという不
具合が生じる。このため、本願発明は、エバポレータ４
の容積、さらに詳細に言えば、膨張装置４の出口側９か
らエバポレータ４の吐出側１３までの容積を、高圧ライ
ン１１の容積より大きくするものである。さらに具体的
には、エバポレータ４の容積は高圧ライン１１の容積の
１．３倍から１．５倍とした。
レータ４の容積よりも大きい場合には、エバポレータで
蒸発した気相冷媒を全て高圧ライン１１に供給した場合
にも、高圧ライン１１をすべて液封することができない
ので、膨張装置４は適切に高圧圧力を検知することが不
可能となり、冷凍サイクル１の制御が混乱するという不
具合が生じる。このため、本願発明は、エバポレータ４
の容積、さらに詳細に言えば、膨張装置４の出口側９か
らエバポレータ４の吐出側１３までの容積を、高圧ライ
ン１１の容積より大きくするものである。さらに具体的
には、エバポレータ４の容積は高圧ライン１１の容積の
１．３倍から１．５倍とした。
【００２１】これによって、冷媒の液化による比容積の
低減に起因する高圧圧力低下によって、膨張装置４が膨
張弁を閉じた場合でも、エバポレータ４の容積が高圧ラ
イン１１の容積よりも大きいので、エバポレータ４内に
残った液冷媒が蒸発して高圧ライン１１に供給されるこ
とにより、エバポレータ４内の液冷媒が全て蒸発する前
に高圧ライン１１を液封できるので、液封後はコンプレ
ッサの吐出圧力によって高圧圧力が上昇するので、膨張
装置４は膨張弁を開としエバポレータ４に気液２相領域
まで圧力が低下した冷媒を供給することができるもので
ある。したがって、低負荷時には、従来のフロンと同様
の冷凍サイクルを構成することができるものである。
低減に起因する高圧圧力低下によって、膨張装置４が膨
張弁を閉じた場合でも、エバポレータ４の容積が高圧ラ
イン１１の容積よりも大きいので、エバポレータ４内に
残った液冷媒が蒸発して高圧ライン１１に供給されるこ
とにより、エバポレータ４内の液冷媒が全て蒸発する前
に高圧ライン１１を液封できるので、液封後はコンプレ
ッサの吐出圧力によって高圧圧力が上昇するので、膨張
装置４は膨張弁を開としエバポレータ４に気液２相領域
まで圧力が低下した冷媒を供給することができるもので
ある。したがって、低負荷時には、従来のフロンと同様
の冷凍サイクルを構成することができるものである。
【００２２】尚、図２示した冷凍サイクル１’は、高圧
ライン１１に配され高圧の冷媒が流れる高圧部２１と、
低圧ライン１２に配され低圧の冷媒が流れる低圧部２２
からなる内部熱交換器２０を設けたものである。これに
よって、膨張装置４に至る冷媒と、コンプレッサ２に吸
引される冷媒との間で熱交換を行い、膨張装置４に至る
冷媒の温度を下降させ、且つコンプレッサ２に吸引され
る冷媒の過熱度を高めるものである。
ライン１１に配され高圧の冷媒が流れる高圧部２１と、
低圧ライン１２に配され低圧の冷媒が流れる低圧部２２
からなる内部熱交換器２０を設けたものである。これに
よって、膨張装置４に至る冷媒と、コンプレッサ２に吸
引される冷媒との間で熱交換を行い、膨張装置４に至る
冷媒の温度を下降させ、且つコンプレッサ２に吸引され
る冷媒の過熱度を高めるものである。
【００２３】以上の構成の冷凍サイクル１’において
も、上述した冷凍サイクル１と同様に、エバポレータ５
の容積、具体的には、膨張装置４の出口側９からエバポ
レータ５の出口側１３までの容積は、第１の熱交換器２
１を有する高圧ライン１１の容積よりも、１．３倍から
１．５倍と大きき形成されているものである。これによ
って、この冷凍サイクル１’においても、上述した実施
の形態と同様の効果を奏することができるものである。
も、上述した冷凍サイクル１と同様に、エバポレータ５
の容積、具体的には、膨張装置４の出口側９からエバポ
レータ５の出口側１３までの容積は、第１の熱交換器２
１を有する高圧ライン１１の容積よりも、１．３倍から
１．５倍と大きき形成されているものである。これによ
って、この冷凍サイクル１’においても、上述した実施
の形態と同様の効果を奏することができるものである。
【００２４】
【発明の効果】以上説明したように、この発明によれ
ば、エバポレータの容積を、高圧ラインの容積よりも大
きくしたので、エバポレータ内に存在する液冷媒量を相
対的に多くすることができるので、エバポレータ内の液
冷媒が全て蒸発する前に高圧ラインの大部分を液封する
ことができるので、高圧の応答性を向上させることがで
き、低負荷時にも冷凍サイクルを安定して稼動できるも
のである。
ば、エバポレータの容積を、高圧ラインの容積よりも大
きくしたので、エバポレータ内に存在する液冷媒量を相
対的に多くすることができるので、エバポレータ内の液
冷媒が全て蒸発する前に高圧ラインの大部分を液封する
ことができるので、高圧の応答性を向上させることがで
き、低負荷時にも冷凍サイクルを安定して稼動できるも
のである。
【図１】本願発明の実施の形態に係る冷凍サイクルの概
略構成図である。
略構成図である。
【図２】本願発明の他の実施の形態に係る冷凍サイクル
の概略構成図である。
の概略構成図である。
【図３】本願発明の実施の形態に係る冷凍サイクルのモ
リエル線図である。
リエル線図である。
１，１’ 冷凍サイクル ２ コンプレッサ ３ 放熱用熱交換器 ４ 膨張装置 ５ エバポレータ ６ アキュムレータ １１ 高圧ライン １２ 低圧ライン ２０ 内部熱交換器
フロントページの続き (72)発明者 河村 祐司 埼玉県大里郡江南町大字千代字東原39番地 株式会社ゼクセル江南工場内 (72)発明者 牟田 俊二 埼玉県大里郡江南町大字千代字東原39番地 株式会社ゼクセル江南工場内 (72)発明者 飯島 健次 埼玉県大里郡江南町大字千代字東原39番地 株式会社ゼクセル江南工場内 (72)発明者 林 栄 埼玉県大里郡江南町大字千代字東原39番地 株式会社ゼクセル江南工場内 (72)発明者 金井 宏 埼玉県大里郡江南町大字千代字東原39番地 株式会社ゼクセル江南工場内 (72)発明者 高野 明彦 埼玉県大里郡江南町大字千代字東原39番地 株式会社ゼクセル江南工場内
Claims (3)
- 【請求項１】 冷媒を圧縮する圧縮機と、該圧縮機によ
って圧縮された冷媒の温度を低下させる放熱用熱交換器
と、該放熱用熱交換器によって冷却された冷媒を膨張さ
せ、その圧力を低下させる膨張手段と、該膨張手段によ
って圧力が低下した冷媒を蒸発させる蒸発器とによって
少なくとも構成され、前記圧縮機の吐出側から前記膨張
手段の流入側までの高圧ラインと、前記膨張手段の流出
側から前記圧縮機の吸入側までの低圧ラインとからなる
冷凍サイクルにおいて、 前記蒸発器の容積は、前記高圧ラインの容積よりも大き
いことを特徴とする冷凍サイクル。 - 【請求項２】 前記冷凍サイクルは、さらに、前記高圧
ラインの前記放熱用熱交換器の下流側の冷媒と、前記低
圧ラインの前記蒸発器の下流側の冷媒との間で熱交換す
る内部熱交換器を具備することを特徴とする請求項１記
載の冷凍サイクル。 - 【請求項３】 前記冷媒は、二酸化炭素であることを特
徴とする請求項１又は２記載の冷凍サイクル。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28512499A JP2001108315A (ja) | 1999-10-06 | 1999-10-06 | 冷凍サイクル |
| PCT/JP2000/006395 WO2001025699A1 (fr) | 1999-10-06 | 2000-09-20 | Cycle frigorifique |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28512499A JP2001108315A (ja) | 1999-10-06 | 1999-10-06 | 冷凍サイクル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001108315A true JP2001108315A (ja) | 2001-04-20 |
Family
ID=17687435
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28512499A Pending JP2001108315A (ja) | 1999-10-06 | 1999-10-06 | 冷凍サイクル |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001108315A (ja) |
| WO (1) | WO2001025699A1 (ja) |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NO890076D0 (no) * | 1989-01-09 | 1989-01-09 | Sinvent As | Luftkondisjonering. |
| NO175830C (no) * | 1992-12-11 | 1994-12-14 | Sinvent As | Kompresjonskjölesystem |
| JP3858297B2 (ja) * | 1996-01-25 | 2006-12-13 | 株式会社デンソー | 圧力制御弁と蒸気圧縮式冷凍サイクル |
-
1999
- 1999-10-06 JP JP28512499A patent/JP2001108315A/ja active Pending
-
2000
- 2000-09-20 WO PCT/JP2000/006395 patent/WO2001025699A1/ja active Application Filing
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2001025699A1 (fr) | 2001-04-12 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20060704 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20090929 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20100309 |