JP2001090054A - 薬液注入による砂質土地盤の液状化対策工法 - Google Patents
薬液注入による砂質土地盤の液状化対策工法Info
- Publication number
- JP2001090054A JP2001090054A JP26711899A JP26711899A JP2001090054A JP 2001090054 A JP2001090054 A JP 2001090054A JP 26711899 A JP26711899 A JP 26711899A JP 26711899 A JP26711899 A JP 26711899A JP 2001090054 A JP2001090054 A JP 2001090054A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- concentration
- chemical solution
- range
- silica particles
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Consolidation Of Soil By Introduction Of Solidifying Substances Into Soil (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 シリカ粒子を含む薬液の地盤中への浸透距離
を長くでき、しかもコストを低減できる砂質土地盤の液
状化対策工法を提供する。 【解決手段】 シリカ粒子を水に分散してなるコロイド
溶液を主剤とし、この主剤に硬化剤を添加して調製され
た薬液を、砂質土地盤に対して注入する液状化対策工法
である。上記主剤中のシリカ粒子の平均粒径を３〜６ｎ
ｍの範囲内に設定するとともに、上記主剤中の上記シリ
カ粒子の濃度を０．２８〜２．２５ｗｔ．％の範囲内に
設定する。上記薬液中の硬化剤として中性塩または酸性
塩を用いる。硬化剤として中性塩を用いる場合は、上記
薬液中のその中性塩の濃度を０.０１〜１０.０ｗｔ．％
の範囲内に設定し、硬化剤として中性塩を用いる場合
は、上記薬液中のその中性塩の濃度を０.１〜１.０ｗ
ｔ．％の範囲内に設定する。
を長くでき、しかもコストを低減できる砂質土地盤の液
状化対策工法を提供する。 【解決手段】 シリカ粒子を水に分散してなるコロイド
溶液を主剤とし、この主剤に硬化剤を添加して調製され
た薬液を、砂質土地盤に対して注入する液状化対策工法
である。上記主剤中のシリカ粒子の平均粒径を３〜６ｎ
ｍの範囲内に設定するとともに、上記主剤中の上記シリ
カ粒子の濃度を０．２８〜２．２５ｗｔ．％の範囲内に
設定する。上記薬液中の硬化剤として中性塩または酸性
塩を用いる。硬化剤として中性塩を用いる場合は、上記
薬液中のその中性塩の濃度を０.０１〜１０.０ｗｔ．％
の範囲内に設定し、硬化剤として中性塩を用いる場合
は、上記薬液中のその中性塩の濃度を０.１〜１.０ｗ
ｔ．％の範囲内に設定する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は薬液注入による砂
質土地盤の液状化対策工法に関する。より詳しくは、砂
質土地盤に対してシリカ粒子を含む薬液を注入する液状
化対策工法に関する。
質土地盤の液状化対策工法に関する。より詳しくは、砂
質土地盤に対してシリカ粒子を含む薬液を注入する液状
化対策工法に関する。
【０００２】
【従来の技術】砂質土地盤が地震により液状化するのを
防止する方法の一つとして、砂質土にセメントなどの固
結剤を添加し混合する固結工法が知られている。この固
結工法による既往の試験では、セメント量を５％程度に
すれば液状化を防止できるという結果が得られている。
ここで、液状化抵抗を表す指標としては一軸圧縮強さが
採用され、液状化防止のための一軸圧縮強さの基準値
は、実用上０.５kgf/cm２〜１.０kgf/cm２程度であると
されている。
防止する方法の一つとして、砂質土にセメントなどの固
結剤を添加し混合する固結工法が知られている。この固
結工法による既往の試験では、セメント量を５％程度に
すれば液状化を防止できるという結果が得られている。
ここで、液状化抵抗を表す指標としては一軸圧縮強さが
採用され、液状化防止のための一軸圧縮強さの基準値
は、実用上０.５kgf/cm２〜１.０kgf/cm２程度であると
されている。
【０００３】上記セメントを用いた固結工法は、新たに
地盤を造成する場合には好適なものであるが、既設構造
物直下の砂質土地盤を対象とし、直上から実施できない
場合には、地盤中へのセメントの浸透距離が比較的短い
ことから不向きである。このため、既設構造物直下の砂
質土地盤の液状化を防止するためには、砂質土地盤に対
して超微粒子シリカを含む薬液を注入する工法が採用さ
れている。その薬液は、超微粒子シリカを水に分散して
なるコロイド溶液（主剤）に、中性塩からなる硬化剤を
添加して調製されている。この薬液には、ｉ）主剤に硬
化剤を添加することによりゲル化する。ii）ゲルタイム
（硬化時間）は数秒〜数日程度の範囲で調整でき、主と
して硬化剤の濃度により決定される。iii）ゲルタイム
を調整してもゲル化物質の物性は影響を受けない、とい
う基本的性質がある。
地盤を造成する場合には好適なものであるが、既設構造
物直下の砂質土地盤を対象とし、直上から実施できない
場合には、地盤中へのセメントの浸透距離が比較的短い
ことから不向きである。このため、既設構造物直下の砂
質土地盤の液状化を防止するためには、砂質土地盤に対
して超微粒子シリカを含む薬液を注入する工法が採用さ
れている。その薬液は、超微粒子シリカを水に分散して
なるコロイド溶液（主剤）に、中性塩からなる硬化剤を
添加して調製されている。この薬液には、ｉ）主剤に硬
化剤を添加することによりゲル化する。ii）ゲルタイム
（硬化時間）は数秒〜数日程度の範囲で調整でき、主と
して硬化剤の濃度により決定される。iii）ゲルタイム
を調整してもゲル化物質の物性は影響を受けない、とい
う基本的性質がある。
【０００４】従来は、この薬液注入による工法において
も、セメントを用いた場合の液状化防止のための一軸圧
縮強さ（液状化抵抗と正の相関を有する）の基準値
（０.５kgf/cm２〜１.０kgf/cm２）をそのまま適用し
て、その基準値を満たすように主剤中のシリカ粒子の濃
度を１０重量％程度に設定していた。一軸圧縮強さが
０.５kgf/cm２未満となるシリカ粒子の濃度のものは、
液状化を防止できないものとして、従来においては使用
あるいは考慮の対象とされていなかった。
も、セメントを用いた場合の液状化防止のための一軸圧
縮強さ（液状化抵抗と正の相関を有する）の基準値
（０.５kgf/cm２〜１.０kgf/cm２）をそのまま適用し
て、その基準値を満たすように主剤中のシリカ粒子の濃
度を１０重量％程度に設定していた。一軸圧縮強さが
０.５kgf/cm２未満となるシリカ粒子の濃度のものは、
液状化を防止できないものとして、従来においては使用
あるいは考慮の対象とされていなかった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、主剤中
のシリカ粒子の濃度を１０重量％と比較的高く設定した
場合、地盤中への浸透距離が短くなる（硬化剤の量にも
よるが１点からの球状の注入では半径２〜３ｍまでの浸
透距離となる）という問題がある。また、超微粒子シリ
カの使用量も多くなるため、コストが高くつくという問
題がある。
のシリカ粒子の濃度を１０重量％と比較的高く設定した
場合、地盤中への浸透距離が短くなる（硬化剤の量にも
よるが１点からの球状の注入では半径２〜３ｍまでの浸
透距離となる）という問題がある。また、超微粒子シリ
カの使用量も多くなるため、コストが高くつくという問
題がある。
【０００６】そこで、この発明の目的は、シリカ粒子を
含む薬液の地盤中への浸透距離を長くでき、しかもコス
トを低減できる砂質土地盤の液状化対策工法を提供する
ことにある。特に、特願平１０−１４０９７３号に記載
の工法で使用されていたシリカのコロイド溶液で得られ
る一軸圧縮強度と同等の性能を、更に低シリカ濃度で得
られ、コストを更に低減できる砂質土地盤の液状化対策
工法を提供することにある。
含む薬液の地盤中への浸透距離を長くでき、しかもコス
トを低減できる砂質土地盤の液状化対策工法を提供する
ことにある。特に、特願平１０−１４０９７３号に記載
の工法で使用されていたシリカのコロイド溶液で得られ
る一軸圧縮強度と同等の性能を、更に低シリカ濃度で得
られ、コストを更に低減できる砂質土地盤の液状化対策
工法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この発明は、砂質土地盤
に対してシリカ粒子を含む薬液を注入した場合の液状化
抵抗が必ずしも一軸圧縮強さと正の相関をもたないとい
う、本発明者による発見に基づいて創作されたものであ
る。
に対してシリカ粒子を含む薬液を注入した場合の液状化
抵抗が必ずしも一軸圧縮強さと正の相関をもたないとい
う、本発明者による発見に基づいて創作されたものであ
る。
【０００８】すなわち、図６に示すように、主剤中のシ
リカ粒子濃度ｗが０．２８重量％〜２．２５重量％の範
囲において、主剤中のシリカ粒子濃度ｗと改良砂（薬液
注入後）の一軸圧縮強さｑｕとの間には、予想された通
り正の相関がある。したがって、従来の一軸圧縮強さの
基準値（０.５kgf/cm２〜１.０kgf/cm２）によれば、主
剤中のシリカ粒子濃度ｗが２．２５重量％以下のもの
は、一軸圧縮強さｑｕが０.５kgf/cm２よりも低いこと
から、液状化抵抗が低く、使用に耐えないはずである。
リカ粒子濃度ｗが０．２８重量％〜２．２５重量％の範
囲において、主剤中のシリカ粒子濃度ｗと改良砂（薬液
注入後）の一軸圧縮強さｑｕとの間には、予想された通
り正の相関がある。したがって、従来の一軸圧縮強さの
基準値（０.５kgf/cm２〜１.０kgf/cm２）によれば、主
剤中のシリカ粒子濃度ｗが２．２５重量％以下のもの
は、一軸圧縮強さｑｕが０.５kgf/cm２よりも低いこと
から、液状化抵抗が低く、使用に耐えないはずである。
【０００９】しかしながら、本発明者の実験により、主
剤中のシリカ粒子濃度ｗを０．２８重量％〜２．２５重
量％の範囲に設定した場合、改良砂の実際の液状化抵抗
は、シリカ粒子濃度ｗに殆ど依存せずほぼ一定であり、
かつ要求品質（液状化を防止する）を満たしていること
が判明した。この場合の液状化防止のメカニズムは、セ
メントのような固結によるものではなく、砂の粒子間に
存在する水がゲル化物質（薬液が硬化したもの）によっ
て置換され、このゲル化物質が砂の粒子同士を繋ぎ止め
るものである、と考えられる。
剤中のシリカ粒子濃度ｗを０．２８重量％〜２．２５重
量％の範囲に設定した場合、改良砂の実際の液状化抵抗
は、シリカ粒子濃度ｗに殆ど依存せずほぼ一定であり、
かつ要求品質（液状化を防止する）を満たしていること
が判明した。この場合の液状化防止のメカニズムは、セ
メントのような固結によるものではなく、砂の粒子間に
存在する水がゲル化物質（薬液が硬化したもの）によっ
て置換され、このゲル化物質が砂の粒子同士を繋ぎ止め
るものである、と考えられる。
【００１０】そこで、上記目的を達成するため、請求項
１に記載の液状化対策工法は、シリカ粒子を水に分散し
てなるコロイド溶液を主剤とし、この主剤に硬化剤を添
加して調製された薬液を、砂質土地盤に対して注入する
液状化対策工法において、上記主剤中のシリカ粒子の平
均粒径を３ナノメートル乃至６ナノメートルの範囲内に
設定するとともに、上記主剤中の上記シリカ粒子の濃度
を０．２８重量パーセント乃至２．２５重量パーセント
の範囲内に設定し、上記薬液中の硬化剤として中性塩を
用いるとともに、上記薬液中の上記中性塩の濃度を０.
０１重量パーセント乃至１０.０重量パーセントの範囲
内に設定することを特徴とする。
１に記載の液状化対策工法は、シリカ粒子を水に分散し
てなるコロイド溶液を主剤とし、この主剤に硬化剤を添
加して調製された薬液を、砂質土地盤に対して注入する
液状化対策工法において、上記主剤中のシリカ粒子の平
均粒径を３ナノメートル乃至６ナノメートルの範囲内に
設定するとともに、上記主剤中の上記シリカ粒子の濃度
を０．２８重量パーセント乃至２．２５重量パーセント
の範囲内に設定し、上記薬液中の硬化剤として中性塩を
用いるとともに、上記薬液中の上記中性塩の濃度を０.
０１重量パーセント乃至１０.０重量パーセントの範囲
内に設定することを特徴とする。
【００１１】また、請求項２に記載の液状化対策工法
は、シリカ粒子を水に分散してなるコロイド溶液を主剤
とし、この主剤に硬化剤を添加して調製された薬液を、
砂質土地盤に対して注入する液状化対策工法において、
上記主剤中のシリカ粒子の平均粒径を３ナノメートル乃
至６ナノメートルの範囲内に設定するとともに、上記主
剤中の上記シリカ粒子の濃度を０．２８重量パーセント
乃至２．２５重量パーセントの範囲内に設定し、上記薬
液中の硬化剤として酸性塩を用いるとともに、上記薬液
中の上記酸性塩の濃度を０．１重量パーセント乃至１．
０重量パーセントの範囲内に設定することを特徴とす
る。
は、シリカ粒子を水に分散してなるコロイド溶液を主剤
とし、この主剤に硬化剤を添加して調製された薬液を、
砂質土地盤に対して注入する液状化対策工法において、
上記主剤中のシリカ粒子の平均粒径を３ナノメートル乃
至６ナノメートルの範囲内に設定するとともに、上記主
剤中の上記シリカ粒子の濃度を０．２８重量パーセント
乃至２．２５重量パーセントの範囲内に設定し、上記薬
液中の硬化剤として酸性塩を用いるとともに、上記薬液
中の上記酸性塩の濃度を０．１重量パーセント乃至１．
０重量パーセントの範囲内に設定することを特徴とす
る。
【００１２】また、請求項３に記載の液状化対策工法
は、シリカ粒子を水に分散してなるコロイド溶液を主剤
とし、この主剤に硬化剤を添加して調製された薬液を、
砂質土地盤に対して注入する液状化対策工法において、
上記主剤中のシリカ粒子の平均粒径を３ナノメートル乃
至６ナノメートルの範囲内に設定するとともに、上記主
剤中の上記シリカ粒子の濃度を０．２８重量パーセント
乃至２．２５重量パーセントの範囲内に設定し、上記薬
液中の硬化剤として中性塩と酸性塩との混合物を用いる
とともに、上記薬液中の上記中性塩の濃度を０.１重量
パーセント乃至１０.０重量パーセントの範囲内に設定
し、かつ上記薬液中の上記酸性塩の濃度を０.１重量パ
ーセント乃至５.０重量パーセントの範囲内に設定する
ことを特徴とするこれらの請求項１乃至３の液状化対策
工法では、主剤中のシリカ粒子の濃度を０．２８重量パ
ーセント乃至２．２５重量パーセントの範囲内に設定し
ているので、従来（シリカ粒子濃度を１０重量％程度に
設定）に比して、薬液の地盤中への浸透距離が長くな
る。また、特願平１０−１４０９７３号に記載の工法で
使用されていたシリカ濃度１．９重量パーセント乃至
６．０重量パーセントに比較して超微粒子シリカの使用
量が少なくなるため、コストダウンが可能となる。これ
は、特願平１０−１４０９７３号に記載の工法ではコロ
イド溶液のシリカ平均粒径が１５ナノメートルであるの
に対して、本工法のコロイド溶液のシリカ平均粒径が３
ナノメートル乃至６ナノメートルと小さく設定されてい
るためである。
は、シリカ粒子を水に分散してなるコロイド溶液を主剤
とし、この主剤に硬化剤を添加して調製された薬液を、
砂質土地盤に対して注入する液状化対策工法において、
上記主剤中のシリカ粒子の平均粒径を３ナノメートル乃
至６ナノメートルの範囲内に設定するとともに、上記主
剤中の上記シリカ粒子の濃度を０．２８重量パーセント
乃至２．２５重量パーセントの範囲内に設定し、上記薬
液中の硬化剤として中性塩と酸性塩との混合物を用いる
とともに、上記薬液中の上記中性塩の濃度を０.１重量
パーセント乃至１０.０重量パーセントの範囲内に設定
し、かつ上記薬液中の上記酸性塩の濃度を０.１重量パ
ーセント乃至５.０重量パーセントの範囲内に設定する
ことを特徴とするこれらの請求項１乃至３の液状化対策
工法では、主剤中のシリカ粒子の濃度を０．２８重量パ
ーセント乃至２．２５重量パーセントの範囲内に設定し
ているので、従来（シリカ粒子濃度を１０重量％程度に
設定）に比して、薬液の地盤中への浸透距離が長くな
る。また、特願平１０−１４０９７３号に記載の工法で
使用されていたシリカ濃度１．９重量パーセント乃至
６．０重量パーセントに比較して超微粒子シリカの使用
量が少なくなるため、コストダウンが可能となる。これ
は、特願平１０−１４０９７３号に記載の工法ではコロ
イド溶液のシリカ平均粒径が１５ナノメートルであるの
に対して、本工法のコロイド溶液のシリカ平均粒径が３
ナノメートル乃至６ナノメートルと小さく設定されてい
るためである。
【００１３】また、請求項１の液状化対策工法では、上
記薬液中の硬化剤として中性塩を用いるとともに、上記
薬液中のその中性塩の濃度を０.０１重量パーセント乃
至１０.０重量パーセントの範囲内に設定している。請
求項２の液状化対策工法では、上記薬液中の硬化剤とし
て酸性塩を用いるとともに、上記薬液中のその酸性塩の
濃度を０．１重量パーセント乃至１．０重量パーセント
の範囲内に設定している。また、請求項３の液状化対策
工法では、上記薬液中の硬化剤として中性塩と酸性塩と
の混合物を用いるとともに、上記薬液中の上記中性塩の
濃度を０.１重量パーセント乃至１０.０重量パーセント
の範囲内に設定し、かつ上記薬液中の上記酸性塩の濃度
を０.１重量パーセント乃至５.０重量パーセントの範囲
内に設定している。これにより、硬化剤としてのそれら
の中性塩、酸性塩の濃度に応じて、上記薬液のゲルタイ
ムを数秒から数日の範囲内で調整することができる。
記薬液中の硬化剤として中性塩を用いるとともに、上記
薬液中のその中性塩の濃度を０.０１重量パーセント乃
至１０.０重量パーセントの範囲内に設定している。請
求項２の液状化対策工法では、上記薬液中の硬化剤とし
て酸性塩を用いるとともに、上記薬液中のその酸性塩の
濃度を０．１重量パーセント乃至１．０重量パーセント
の範囲内に設定している。また、請求項３の液状化対策
工法では、上記薬液中の硬化剤として中性塩と酸性塩と
の混合物を用いるとともに、上記薬液中の上記中性塩の
濃度を０.１重量パーセント乃至１０.０重量パーセント
の範囲内に設定し、かつ上記薬液中の上記酸性塩の濃度
を０.１重量パーセント乃至５.０重量パーセントの範囲
内に設定している。これにより、硬化剤としてのそれら
の中性塩、酸性塩の濃度に応じて、上記薬液のゲルタイ
ムを数秒から数日の範囲内で調整することができる。
【００１４】また、既設構造物直下の砂質土地盤を対象
とし、直上から実施できない場合には、地盤中への薬液
の浸透距離を１０メートル以上確保するのが望ましい。
とし、直上から実施できない場合には、地盤中への薬液
の浸透距離を１０メートル以上確保するのが望ましい。
【００１５】請求項１乃至３の液状化対策工法では、硬
化剤の量にもよるが、直線状の浸透の場合、実際的な条
件下で地盤中への薬液の浸透距離を１０メートル以上に
することができる。
化剤の量にもよるが、直線状の浸透の場合、実際的な条
件下で地盤中への薬液の浸透距離を１０メートル以上に
することができる。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下、この発明の液状化対策工法
の実施の形態を詳細に説明する。
の実施の形態を詳細に説明する。
【００１７】（１）まず、本発明者は、この発明の試験
を行うために、次のような主剤と硬化剤とからなる薬液
を用意した。
を行うために、次のような主剤と硬化剤とからなる薬液
を用意した。
【００１８】主剤は、超微粒子シリカを水に分散して
なるコロイド溶液である。
なるコロイド溶液である。
【００１９】この例では、主剤として、市販の超微粒子
シリカグラウト（シリカ（ＳｉＯ２）濃度３．７〜７．
０重量％、旭電化工業（株）製、商品名パーマロックＡ
ＳＦ）と水とを割合を変えて混合して、図６に示すよう
に、シリカ粒子濃度ｗが０．２８重量％、０．３８重量
％、０．４５重量％、０．５６重量％、０．７５重量
％、１．１３重量％、２．２５重量％のものを作製し
た。
シリカグラウト（シリカ（ＳｉＯ２）濃度３．７〜７．
０重量％、旭電化工業（株）製、商品名パーマロックＡ
ＳＦ）と水とを割合を変えて混合して、図６に示すよう
に、シリカ粒子濃度ｗが０．２８重量％、０．３８重量
％、０．４５重量％、０．５６重量％、０．７５重量
％、１．１３重量％、２．２５重量％のものを作製し
た。
【００２０】この主剤は、水ガラス中の塩分をイオン交
換樹脂により除去した後に、弱アルカリ領域で安定化さ
せたものである。通常の水ガラス系注入薬液や酸性シリ
カゾルと比較すると、ゲル中に塩分が殆ど無く、ゲル化
領域がほぼ中性であるので、環境に対する影響が殆ど無
い。また、ゲルより溶脱する成分が無いので、恒久性、
高耐久性に優れているという特長をもつ。
換樹脂により除去した後に、弱アルカリ領域で安定化さ
せたものである。通常の水ガラス系注入薬液や酸性シリ
カゾルと比較すると、ゲル中に塩分が殆ど無く、ゲル化
領域がほぼ中性であるので、環境に対する影響が殆ど無
い。また、ゲルより溶脱する成分が無いので、恒久性、
高耐久性に優れているという特長をもつ。
【００２１】また、特願平１０−１４０９７３号に記載
の工法ではコロイド溶液のシリカ平均粒径が１５ｎｍで
あるのに対して、この主剤のシリカ平均粒径は３〜６ｎ
ｍ（典型的には５ｎｍ）と小さい。したがって、要求さ
れる一軸圧縮強度を達成せしめるシリカ濃度が少なく、
コスト削減に優れているという特徴を持つ。
の工法ではコロイド溶液のシリカ平均粒径が１５ｎｍで
あるのに対して、この主剤のシリカ平均粒径は３〜６ｎ
ｍ（典型的には５ｎｍ）と小さい。したがって、要求さ
れる一軸圧縮強度を達成せしめるシリカ濃度が少なく、
コスト削減に優れているという特徴を持つ。
【００２２】硬化剤としては、塩化ナトリウム、塩化
カリウム又は塩化アルミニウム等の中性塩を用いること
ができる。また、クエン酸塩、リン酸塩等の弱酸性塩を
用いることもできる。さらに、これらの中性塩、酸性塩
をそれぞれ複数種類混合して使用することもできるし、
中性塩と酸性塩との混合物を使用することもできる。
カリウム又は塩化アルミニウム等の中性塩を用いること
ができる。また、クエン酸塩、リン酸塩等の弱酸性塩を
用いることもできる。さらに、これらの中性塩、酸性塩
をそれぞれ複数種類混合して使用することもできるし、
中性塩と酸性塩との混合物を使用することもできる。
【００２３】この例では、硬化剤として中性塩である塩
化ナトリウムを採用し、薬液中の硬化剤の濃度が２.０
重量％となるように設定した。
化ナトリウムを採用し、薬液中の硬化剤の濃度が２.０
重量％となるように設定した。
【００２４】この中性塩は主剤中に溶解してイオンとな
り、超微粒子シリカのコロイド粒子の表面に形成されて
いる拡散二重層を破壊する。これにより、コロイド粒子
同士の衝突（ブラウン運動）による結合が始まり、ゲル
化が始まる。この中性塩の添加量が多いほど拡散二重層
の破壊も大きく、その分だけゲル化も促進される。また
酸性塩は主剤中のアルカリ成分を中和させ、超微粒子シ
リカのコロイド粒子の結合を更に促進する。またゲル化
後のシリカ重合を破壊するアルカリ成分を除去すること
により耐久性に好影響をもたらす。
り、超微粒子シリカのコロイド粒子の表面に形成されて
いる拡散二重層を破壊する。これにより、コロイド粒子
同士の衝突（ブラウン運動）による結合が始まり、ゲル
化が始まる。この中性塩の添加量が多いほど拡散二重層
の破壊も大きく、その分だけゲル化も促進される。また
酸性塩は主剤中のアルカリ成分を中和させ、超微粒子シ
リカのコロイド粒子の結合を更に促進する。またゲル化
後のシリカ重合を破壊するアルカリ成分を除去すること
により耐久性に好影響をもたらす。
【００２５】硬化剤の濃度が薄すぎる場合には、ゲルタ
イムが長くなり過ぎる。一方、硬化剤の濃度が濃すぎる
場合には、薬液が早く固まるため浸透距離が短くなり過
ぎる。実用レベルでは、硬化剤として中性塩を用いる場
合は、上記薬液中のその中性塩の濃度を０.０１重量％
〜１０.０重量％の範囲内に設定する。硬化剤として酸
性塩を用いる場合は、上記薬液中のその酸性塩の濃度を
０．１重量％〜１．０重量％の範囲内に設定する。硬化
剤として中性塩と酸性塩との混合物を用いる場合は、上
記薬液中の上記中性塩の濃度を０.１重量％〜１０.０重
量％の範囲内に設定し、かつ上記薬液中の上記酸性塩の
濃度を０.１重量％〜５.０重量％の範囲内に設定する。
イムが長くなり過ぎる。一方、硬化剤の濃度が濃すぎる
場合には、薬液が早く固まるため浸透距離が短くなり過
ぎる。実用レベルでは、硬化剤として中性塩を用いる場
合は、上記薬液中のその中性塩の濃度を０.０１重量％
〜１０.０重量％の範囲内に設定する。硬化剤として酸
性塩を用いる場合は、上記薬液中のその酸性塩の濃度を
０．１重量％〜１．０重量％の範囲内に設定する。硬化
剤として中性塩と酸性塩との混合物を用いる場合は、上
記薬液中の上記中性塩の濃度を０.１重量％〜１０.０重
量％の範囲内に設定し、かつ上記薬液中の上記酸性塩の
濃度を０.１重量％〜５.０重量％の範囲内に設定する。
【００２６】（２）次に、上述のシリカ粒子濃度が異な
る複数の薬液をそれぞれ豊浦砂（標準砂）に浸透注入し
て、円柱状の形状をもつ供試体を作製した。
る複数の薬液をそれぞれ豊浦砂（標準砂）に浸透注入し
て、円柱状の形状をもつ供試体を作製した。
【００２７】具体的には、空中落下法を用いて相対密度
約６０％の豊浦砂を円筒形の型枠内に堆積し、飽和度を
高めるために−０.９５kgf/cm２の負圧を作用させた状
態で上記各薬液を浸透注入させた。これにより、シリカ
粒子濃度が異なる薬液ごとに供試体を作製した。また、
比較のために、薬液を浸透させない未改良砂からなる供
試体も併せて作製した。
約６０％の豊浦砂を円筒形の型枠内に堆積し、飽和度を
高めるために−０.９５kgf/cm２の負圧を作用させた状
態で上記各薬液を浸透注入させた。これにより、シリカ
粒子濃度が異なる薬液ごとに供試体を作製した。また、
比較のために、薬液を浸透させない未改良砂からなる供
試体も併せて作製した。
【００２８】なお、次に述べる一軸圧縮強さ測定用の供
試体の寸法は直径φ＝３ｃｍ、高さＨ＝６ｃｍとした。
また、その後に述べる液状化試験用の供試体の寸法は直
径φ＝６ｃｍ、高さＨ＝２ｃｍとした。
試体の寸法は直径φ＝３ｃｍ、高さＨ＝６ｃｍとした。
また、その後に述べる液状化試験用の供試体の寸法は直
径φ＝６ｃｍ、高さＨ＝２ｃｍとした。
【００２９】（３）各供試体の一軸圧縮強さｑｕは図６
に示すようなものとなった。
に示すようなものとなった。
【００３０】すなわち、シリカ粒子濃度ｗが０．２８重
量％の主剤を浸透させた供試体の一軸圧縮強さｑｕは
０.１０kgf/cm２となった。以下それぞれ、ｗ＝０．３
８重量％のものはｑｕ＝０．１３kgf/cm２、ｗ＝０．４
５重量％のものはｑｕ＝０．１４kgf/cm２、ｗ＝０．５
６重量％のものはｑｕ＝０．１４kgf/cm２、ｗ＝０．７
５重量％のものはｑｕ＝０．１６kgf/cm２、ｗ＝１．１
３重量％のものはｑｕ＝０．３９kgf/cm２、ｗ＝２．２
５重量％のものはｑｕ＝０．５０kgf/cm２となった。既
に述べたように、これ自体は、従来の技術常識から予想
された結果である。
量％の主剤を浸透させた供試体の一軸圧縮強さｑｕは
０.１０kgf/cm２となった。以下それぞれ、ｗ＝０．３
８重量％のものはｑｕ＝０．１３kgf/cm２、ｗ＝０．４
５重量％のものはｑｕ＝０．１４kgf/cm２、ｗ＝０．５
６重量％のものはｑｕ＝０．１４kgf/cm２、ｗ＝０．７
５重量％のものはｑｕ＝０．１６kgf/cm２、ｗ＝１．１
３重量％のものはｑｕ＝０．３９kgf/cm２、ｗ＝２．２
５重量％のものはｑｕ＝０．５０kgf/cm２となった。既
に述べたように、これ自体は、従来の技術常識から予想
された結果である。
【００３１】（４）次に、上記供試体の液状化抵抗を把
握するために、液状化試験として、単純せん断装置を用
いた応力振幅一定試験とひずみ振幅漸増試験を行った。
握するために、液状化試験として、単純せん断装置を用
いた応力振幅一定試験とひずみ振幅漸増試験を行った。
【００３２】応力振幅一定試験では、上述のｗ＝０．２
８重量％〜２．２５重量％に相当する供試体はいずれ
も、せん断応力τが繰り返し載荷された結果±５％程度
のせん断ひずみγを受けたとしても、流動的な液状化に
至らないという結果が得られた。図１(b)，(c)に、それ
ぞれｗ＝０．３８重量％の主剤を用いて得られたｑｕ＝
０．１３kgf/cm２の供試体、ｗ＝１．１３重量％の主剤
を用いて得られたｑｕ＝０．３９kgf/cm２の供試体につ
いての測定結果を例示している。図１(b)，(c)から分か
るように、この２つの供試体は、せん断応力τの繰り返
し載荷によって図中に矢印で示す向きに±５％程度まで
次第にひずみγが増加するけれども、依然としてせん断
抵抗力を維持している。これに対して未改良砂の供試体
は、図１(a)に示すように、せん断応力τの７回目の載
荷でせん断抵抗力が激減してほぼゼロとなり（図中にＡ
で示す）、液状化が生じている。
８重量％〜２．２５重量％に相当する供試体はいずれ
も、せん断応力τが繰り返し載荷された結果±５％程度
のせん断ひずみγを受けたとしても、流動的な液状化に
至らないという結果が得られた。図１(b)，(c)に、それ
ぞれｗ＝０．３８重量％の主剤を用いて得られたｑｕ＝
０．１３kgf/cm２の供試体、ｗ＝１．１３重量％の主剤
を用いて得られたｑｕ＝０．３９kgf/cm２の供試体につ
いての測定結果を例示している。図１(b)，(c)から分か
るように、この２つの供試体は、せん断応力τの繰り返
し載荷によって図中に矢印で示す向きに±５％程度まで
次第にひずみγが増加するけれども、依然としてせん断
抵抗力を維持している。これに対して未改良砂の供試体
は、図１(a)に示すように、せん断応力τの７回目の載
荷でせん断抵抗力が激減してほぼゼロとなり（図中にＡ
で示す）、液状化が生じている。
【００３３】ひずみ振幅漸増試験でも同様に、上述のｗ
＝０．２８重量％〜２．２５重量％に相当する供試体は
いずれも、漸増するせん断ひずみが繰り返し載荷された
結果±５％程度のせん断ひずみγを受けたとしても、流
動的な液状化に至らないという結果が得られた。図２
(b)，(c)に、それぞれｗ＝０．３８重量％の主剤を用い
て得られたｑｕ＝０．１３kgf/cm２の供試体、ｗ＝１．
１３重量％の主剤を用いて得られたｑｕ＝０．３９kgf/
cm２の供試体についての測定結果を例示している。これ
に対して未改良砂の供試体は、図２(a)に示すように、
せん断ひずみが約±１％に達するとせん断抵抗力が激減
してほぼ０となり（図中にＢで示す）、液状化が生じて
いる。
＝０．２８重量％〜２．２５重量％に相当する供試体は
いずれも、漸増するせん断ひずみが繰り返し載荷された
結果±５％程度のせん断ひずみγを受けたとしても、流
動的な液状化に至らないという結果が得られた。図２
(b)，(c)に、それぞれｗ＝０．３８重量％の主剤を用い
て得られたｑｕ＝０．１３kgf/cm２の供試体、ｗ＝１．
１３重量％の主剤を用いて得られたｑｕ＝０．３９kgf/
cm２の供試体についての測定結果を例示している。これ
に対して未改良砂の供試体は、図２(a)に示すように、
せん断ひずみが約±１％に達するとせん断抵抗力が激減
してほぼ０となり（図中にＢで示す）、液状化が生じて
いる。
【００３４】図３、図４および図５は、それぞれ上記試
験によって得られた、漸増するせん断ひずみの繰返しに
よる剛性低下率Ｇ／Ｇ１とせん断ひずみγとの関係、正
規化累積損失エネルギーΣΔＷ／σ′ｍｃとせん断ひず
みγとの関係、漸増するせん断ひずみの繰返しによる剛
性低下率Ｇ／Ｇ１と正規化累積損失エネルギーΣΔＷ／
σ′ｍｃとの関係を示している。これらの図中、〇印は
未改良砂からなる供試体、◇印はｑｕ＝０．１３kgf/cm
２の供試体、▽印はｑｕ＝０．１６kgf/cm２の供試体、
△印はｑｕ＝０．３９kgf/cm２の供試体、●印はｑｕ＝
０．５０kgf/cm２の供試体のデータをそれぞれ表してい
る。分かるように、ｑｕ＝０．１３kgf/cm２〜０．５０
kgf/cm２の供試体（改良砂の供試体）のデータは、いず
れの図においても同一の曲線上に乗り、本質的に同じ挙
動を示している。したがって、これらの供試体は、一軸
圧縮強さｑｕが互いに異なるにもかかわらず、同じ様な
液状化抵抗を示しているということが言える。これに対
して未改良砂の供試体のデータは、改良砂のデータ曲線
とは異なる曲線上に乗っている。
験によって得られた、漸増するせん断ひずみの繰返しに
よる剛性低下率Ｇ／Ｇ１とせん断ひずみγとの関係、正
規化累積損失エネルギーΣΔＷ／σ′ｍｃとせん断ひず
みγとの関係、漸増するせん断ひずみの繰返しによる剛
性低下率Ｇ／Ｇ１と正規化累積損失エネルギーΣΔＷ／
σ′ｍｃとの関係を示している。これらの図中、〇印は
未改良砂からなる供試体、◇印はｑｕ＝０．１３kgf/cm
２の供試体、▽印はｑｕ＝０．１６kgf/cm２の供試体、
△印はｑｕ＝０．３９kgf/cm２の供試体、●印はｑｕ＝
０．５０kgf/cm２の供試体のデータをそれぞれ表してい
る。分かるように、ｑｕ＝０．１３kgf/cm２〜０．５０
kgf/cm２の供試体（改良砂の供試体）のデータは、いず
れの図においても同一の曲線上に乗り、本質的に同じ挙
動を示している。したがって、これらの供試体は、一軸
圧縮強さｑｕが互いに異なるにもかかわらず、同じ様な
液状化抵抗を示しているということが言える。これに対
して未改良砂の供試体のデータは、改良砂のデータ曲線
とは異なる曲線上に乗っている。
【００３５】このように主剤中のシリカ粒子濃度ｗを
０．２８重量％〜２．２５重量％の範囲に設定した場
合、改良砂の実際の液状化抵抗は、シリカ粒子濃度ｗに
殆ど依存せずほぼ一定であり、かつ要求品質（液状化を
防止する）を満たしている。
０．２８重量％〜２．２５重量％の範囲に設定した場
合、改良砂の実際の液状化抵抗は、シリカ粒子濃度ｗに
殆ど依存せずほぼ一定であり、かつ要求品質（液状化を
防止する）を満たしている。
【００３６】（５）また、上述のｑｕ＝０．１３kgf/cm
２〜０．５０kgf/cm２の供試体（改良砂の供試体）と未
改良砂の供試体とについて、実際の地震に近い状態で液
状化を防止できるか否かを確認するために、最大加速度
１５０gal入力のオンライン地震応答実験を行った。こ
のオンライン地震応答実験においても、ｑｕ＝０．１３
kgf/cm２〜０．５０kgf/cm２の供試体（改良砂の供試
体）は液状化せず、かつそれぞれ同様の挙動を示した。
一方、未改良砂の供試体だけが液状化を示した。
２〜０．５０kgf/cm２の供試体（改良砂の供試体）と未
改良砂の供試体とについて、実際の地震に近い状態で液
状化を防止できるか否かを確認するために、最大加速度
１５０gal入力のオンライン地震応答実験を行った。こ
のオンライン地震応答実験においても、ｑｕ＝０．１３
kgf/cm２〜０．５０kgf/cm２の供試体（改良砂の供試
体）は液状化せず、かつそれぞれ同様の挙動を示した。
一方、未改良砂の供試体だけが液状化を示した。
【００３７】（６）各試供体と同じシリカ粒子濃度ｗの
主剤および硬化剤濃度２.０重量％とした薬液が１０.０
ｍ浸透可能であるかを測定したところ、すべての場合に
おいて、浸透距離が１０.０ｍ以上となることがわかっ
た。
主剤および硬化剤濃度２.０重量％とした薬液が１０.０
ｍ浸透可能であるかを測定したところ、すべての場合に
おいて、浸透距離が１０.０ｍ以上となることがわかっ
た。
【００３８】（７）このように、超微粒子シリカを水に
濃度ｗ＝０．２８重量％〜２．２５重量％の範囲内で分
散してなるコロイド溶液を主剤とし、この主剤に中性塩
からなる硬化剤を添加して調製された薬液を、砂質土地
盤に対して注入することにより、その砂質土地盤の液状
化を有効に防止することができる。そして、この液状化
対策工法の場合、従来（シリカ粒子濃度を１０重量％程
度に設定）に比して、薬液の地盤中への浸透距離を長く
することができる。また、超微粒子シリカの使用量が比
較的少なくなるため、コストダウンが可能となる。ま
た、特願平１０−１４０９７３号に記載の工法で使用さ
れている薬液中のシリカ濃度（１．９重量％〜６．０重
量％）よりも低いシリカ濃度で目的強度を達成できるた
め、さらなるコストダウンが可能となる。
濃度ｗ＝０．２８重量％〜２．２５重量％の範囲内で分
散してなるコロイド溶液を主剤とし、この主剤に中性塩
からなる硬化剤を添加して調製された薬液を、砂質土地
盤に対して注入することにより、その砂質土地盤の液状
化を有効に防止することができる。そして、この液状化
対策工法の場合、従来（シリカ粒子濃度を１０重量％程
度に設定）に比して、薬液の地盤中への浸透距離を長く
することができる。また、超微粒子シリカの使用量が比
較的少なくなるため、コストダウンが可能となる。ま
た、特願平１０−１４０９７３号に記載の工法で使用さ
れている薬液中のシリカ濃度（１．９重量％〜６．０重
量％）よりも低いシリカ濃度で目的強度を達成できるた
め、さらなるコストダウンが可能となる。
【００３９】さらに、上述のように主剤中のシリカ粒子
濃度ｗを０．２８重量％≦ｗ＜２．２５重量％の範囲内
に設定するとともに、硬化剤として中性塩を用いる場合
は、上記薬液中のその中性塩の濃度を０.０１重量％〜
１０.０重量％の範囲内で、硬化剤として酸性塩を用い
る場合は、上記薬液中のその酸性塩の濃度を０．１重量
％〜１．０重量％の範囲内で、硬化剤として中性塩と酸
性塩との混合物を用いる場合は、上記薬液中の上記中性
塩の濃度を０.１重量％〜１０.０重量％の範囲内、かつ
上記薬液中の上記酸性塩の濃度を０.１重量％〜５.０重
量％の範囲内で適切に選択すれば、直線状の浸透の場
合、実際的な条件下で地盤中への薬液の浸透距離を１０
メートル以上にすることができる。したがって、この液
状化対策工法は、既設構造物直下の砂質土地盤を対象と
し、直上から実施できない場合に好ましく適用すること
ができる。
濃度ｗを０．２８重量％≦ｗ＜２．２５重量％の範囲内
に設定するとともに、硬化剤として中性塩を用いる場合
は、上記薬液中のその中性塩の濃度を０.０１重量％〜
１０.０重量％の範囲内で、硬化剤として酸性塩を用い
る場合は、上記薬液中のその酸性塩の濃度を０．１重量
％〜１．０重量％の範囲内で、硬化剤として中性塩と酸
性塩との混合物を用いる場合は、上記薬液中の上記中性
塩の濃度を０.１重量％〜１０.０重量％の範囲内、かつ
上記薬液中の上記酸性塩の濃度を０.１重量％〜５.０重
量％の範囲内で適切に選択すれば、直線状の浸透の場
合、実際的な条件下で地盤中への薬液の浸透距離を１０
メートル以上にすることができる。したがって、この液
状化対策工法は、既設構造物直下の砂質土地盤を対象と
し、直上から実施できない場合に好ましく適用すること
ができる。
【００４０】なお、既設構造物直下の砂質土地盤に対し
て実際に上記薬液を注入する場合は、薬液の注入圧をそ
の地盤の間隙水圧の３〜５倍に設定するのが望ましい。
て実際に上記薬液を注入する場合は、薬液の注入圧をそ
の地盤の間隙水圧の３〜５倍に設定するのが望ましい。
【００４１】
【発明の効果】以上より明らかなように、請求項１乃至
３の液状化対策工法では、主剤中のシリカ粒子の濃度を
０．２８重量パーセント乃至２．２５重量パーセントの
範囲内に設定しているので、従来（シリカ粒子濃度を１
０重量パーセント程度に設定）に比して、薬液の地盤中
への浸透距離を長くすることができる。また、特願平１
０−１４０９７３号に記載の工法で使用されていた薬液
よりも超微粒子シリカの使用量が少なくなるため、さら
なるコストダウンが可能となる。
３の液状化対策工法では、主剤中のシリカ粒子の濃度を
０．２８重量パーセント乃至２．２５重量パーセントの
範囲内に設定しているので、従来（シリカ粒子濃度を１
０重量パーセント程度に設定）に比して、薬液の地盤中
への浸透距離を長くすることができる。また、特願平１
０−１４０９７３号に記載の工法で使用されていた薬液
よりも超微粒子シリカの使用量が少なくなるため、さら
なるコストダウンが可能となる。
【００４２】また、請求項１の液状化対策工法では、上
記薬液中の硬化剤として中性塩を用いるとともに、上記
薬液中のその中性塩の濃度を０.０１重量パーセント乃
至１０.０重量パーセントに設定し、請求項２の液状化
対策工法では、上記薬液中の硬化剤として酸性塩を用い
るとともに、上記薬液中のその酸性塩の濃度を０．１重
量パーセント乃至１．０重量パーセントの範囲内に設定
している。また、請求項３の液状化対策工法では、上記
薬液中の硬化剤として中性塩と酸性塩との混合物を用い
るとともに、上記薬液中の上記中性塩の濃度を０.１重
量パーセント乃至１０.０重量パーセントの範囲内に設
定し、かつ上記薬液中の上記酸性塩の濃度を０.１重量
パーセント乃至５.０重量パーセントの範囲内に設定し
ている。これにより、硬化剤としてのそれらの中性塩、
酸性塩の濃度に応じて、上記薬液のゲルタイムを数秒か
ら数日の範囲内で調整することができる。したがって、
直線状の浸透の場合、実際的な条件下で地盤中への薬液
の浸透距離を１０メートル以上にすることができる。
記薬液中の硬化剤として中性塩を用いるとともに、上記
薬液中のその中性塩の濃度を０.０１重量パーセント乃
至１０.０重量パーセントに設定し、請求項２の液状化
対策工法では、上記薬液中の硬化剤として酸性塩を用い
るとともに、上記薬液中のその酸性塩の濃度を０．１重
量パーセント乃至１．０重量パーセントの範囲内に設定
している。また、請求項３の液状化対策工法では、上記
薬液中の硬化剤として中性塩と酸性塩との混合物を用い
るとともに、上記薬液中の上記中性塩の濃度を０.１重
量パーセント乃至１０.０重量パーセントの範囲内に設
定し、かつ上記薬液中の上記酸性塩の濃度を０.１重量
パーセント乃至５.０重量パーセントの範囲内に設定し
ている。これにより、硬化剤としてのそれらの中性塩、
酸性塩の濃度に応じて、上記薬液のゲルタイムを数秒か
ら数日の範囲内で調整することができる。したがって、
直線状の浸透の場合、実際的な条件下で地盤中への薬液
の浸透距離を１０メートル以上にすることができる。
【図１】 この発明を適用して作製した供試体の応力振
幅一定方式の液状化試験の結果を未改良のものと比較し
て示す図である。
幅一定方式の液状化試験の結果を未改良のものと比較し
て示す図である。
【図２】 この発明を適用して作製した供試体のひずみ
振幅漸増方式の液状化試験の結果を未改良のものと比較
して示す図である。
振幅漸増方式の液状化試験の結果を未改良のものと比較
して示す図である。
【図３】 この発明を適用して作製した供試体の、漸増
するせん断ひずみの繰返しによる剛性低下率Ｇ／Ｇ１と
せん断ひずみγとの関係を示す図である。
するせん断ひずみの繰返しによる剛性低下率Ｇ／Ｇ１と
せん断ひずみγとの関係を示す図である。
【図４】 この発明を適用して作製した供試体の、正規
化累積損失エネルギーΣΔＷ／σ′ｍｃとせん断ひずみ
γとの関係を示す図である。
化累積損失エネルギーΣΔＷ／σ′ｍｃとせん断ひずみ
γとの関係を示す図である。
【図５】 この発明を適用して作製した供試体の、漸増
するせん断ひずみの繰返しによる剛性低下率Ｇ／Ｇ１と
正規化累積損失エネルギーΣΔＷ／σ′ｍｃとの関係を
示す図である。
するせん断ひずみの繰返しによる剛性低下率Ｇ／Ｇ１と
正規化累積損失エネルギーΣΔＷ／σ′ｍｃとの関係を
示す図である。
【図６】 主剤中のシリカ粒子濃度ｗと作製した供試体
の一軸圧縮強さｑｕとの対応を示す図である。
の一軸圧縮強さｑｕとの対応を示す図である。
Ａ 液状化を示す部分
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 高橋 一成 大阪府大阪市阿倍野区松崎町２丁目２番２ 号 株式会社奥村組内 (72)発明者 高橋 真木雄 東京都荒川区東尾久７丁目２番35号 旭電 化工業株式会社内 (72)発明者 森田 博 東京都荒川区東尾久７丁目２番35号 旭電 化工業株式会社内 Ｆターム(参考） 2D040 AA00 AB01 AC02 BB03 CA10 CB03
Claims (3)
- 【請求項１】 シリカ粒子を水に分散してなるコロイド
溶液を主剤とし、この主剤に硬化剤を添加して調製され
た薬液を、砂質土地盤に対して注入する液状化対策工法
において、 上記主剤中のシリカ粒子の平均粒径を３ナノメートル乃
至６ナノメートルの範囲内に設定するとともに、上記主
剤中の上記シリカ粒子の濃度を０．２８重量パーセント
乃至２．２５重量パーセントの範囲内に設定し、 上記薬液中の硬化剤として中性塩を用いるとともに、上
記薬液中の上記中性塩の濃度を０.０１重量パーセント
乃至１０.０重量パーセントの範囲内に設定することを
特徴とする液状化対策工法。 - 【請求項２】 シリカ粒子を水に分散してなるコロイド
溶液を主剤とし、この主剤に硬化剤を添加して調製され
た薬液を、砂質土地盤に対して注入する液状化対策工法
において、 上記主剤中のシリカ粒子の平均粒径を３ナノメートル乃
至６ナノメートルの範囲内に設定するとともに、上記主
剤中の上記シリカ粒子の濃度を０．２８重量パーセント
乃至２．２５重量パーセントの範囲内に設定し、 上記薬液中の硬化剤として酸性塩を用いるとともに、上
記薬液中の上記酸性塩の濃度を０．１重量パーセント乃
至１．０重量パーセントの範囲内に設定することを特徴
とする液状化対策工法。 - 【請求項３】 シリカ粒子を水に分散してなるコロイド
溶液を主剤とし、この主剤に硬化剤を添加して調製され
た薬液を、砂質土地盤に対して注入する液状化対策工法
において、 上記主剤中のシリカ粒子の平均粒径を３ナノメートル乃
至６ナノメートルの範囲内に設定するとともに、上記主
剤中の上記シリカ粒子の濃度を０．２８重量パーセント
乃至２．２５重量パーセントの範囲内に設定し、 上記薬液中の硬化剤として中性塩と酸性塩との混合物を
用いるとともに、上記薬液中の上記中性塩の濃度を０.
１重量パーセント乃至１０.０重量パーセントの範囲内
に設定し、かつ上記薬液中の上記酸性塩の濃度を０.１
重量パーセント乃至５.０重量パーセントの範囲内に設
定することを特徴とする液状化対策工法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26711899A JP4327309B2 (ja) | 1999-09-21 | 1999-09-21 | 薬液注入による砂質土地盤の液状化対策工法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26711899A JP4327309B2 (ja) | 1999-09-21 | 1999-09-21 | 薬液注入による砂質土地盤の液状化対策工法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001090054A true JP2001090054A (ja) | 2001-04-03 |
| JP4327309B2 JP4327309B2 (ja) | 2009-09-09 |
Family
ID=17440329
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26711899A Expired - Fee Related JP4327309B2 (ja) | 1999-09-21 | 1999-09-21 | 薬液注入による砂質土地盤の液状化対策工法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4327309B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005350961A (ja) * | 2004-06-10 | 2005-12-22 | Toa Harbor Works Co Ltd | 薬液注入による液状化防止に使用する薬液濃度の決定方法および薬液注入による土砂の安定化処理工法 |
| JP2013029001A (ja) * | 2011-07-29 | 2013-02-07 | Kyokado Kk | 液状化防止工法 |
| CN104846806A (zh) * | 2015-04-01 | 2015-08-19 | 同济大学 | 一种基于纳米级层状硅酸盐材料的砂土液化防治方法 |
| JP2016223153A (ja) * | 2015-05-29 | 2016-12-28 | 五洋建設株式会社 | 薬液注入による地盤改良方法および地盤改良最適化方法 |
| JP2017025528A (ja) * | 2015-07-21 | 2017-02-02 | 株式会社不動テトラ | 地盤埋設ボード及びその利用方法 |
| JP2017129006A (ja) * | 2017-05-01 | 2017-07-27 | 五洋建設株式会社 | 薬液注入による地盤改良方法および地盤改良最適化方法 |
| JP2019163637A (ja) * | 2018-03-20 | 2019-09-26 | 五洋建設株式会社 | 土質材料、土質材料の製造方法および地盤造成方法 |
-
1999
- 1999-09-21 JP JP26711899A patent/JP4327309B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005350961A (ja) * | 2004-06-10 | 2005-12-22 | Toa Harbor Works Co Ltd | 薬液注入による液状化防止に使用する薬液濃度の決定方法および薬液注入による土砂の安定化処理工法 |
| JP4625273B2 (ja) * | 2004-06-10 | 2011-02-02 | 東亜建設工業株式会社 | 薬液注入による液状化防止に使用する薬液濃度の決定方法および薬液注入による土砂の安定化処理工法 |
| JP2013029001A (ja) * | 2011-07-29 | 2013-02-07 | Kyokado Kk | 液状化防止工法 |
| CN104846806A (zh) * | 2015-04-01 | 2015-08-19 | 同济大学 | 一种基于纳米级层状硅酸盐材料的砂土液化防治方法 |
| CN104846806B (zh) * | 2015-04-01 | 2016-07-13 | 同济大学 | 一种基于纳米级层状硅酸盐材料的砂土液化防治方法 |
| JP2016223153A (ja) * | 2015-05-29 | 2016-12-28 | 五洋建設株式会社 | 薬液注入による地盤改良方法および地盤改良最適化方法 |
| JP2017025528A (ja) * | 2015-07-21 | 2017-02-02 | 株式会社不動テトラ | 地盤埋設ボード及びその利用方法 |
| JP2017129006A (ja) * | 2017-05-01 | 2017-07-27 | 五洋建設株式会社 | 薬液注入による地盤改良方法および地盤改良最適化方法 |
| JP2019163637A (ja) * | 2018-03-20 | 2019-09-26 | 五洋建設株式会社 | 土質材料、土質材料の製造方法および地盤造成方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4327309B2 (ja) | 2009-09-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Tiwari et al. | Mechanical properties of lightweight cellular concrete for geotechnical applications | |
| Spagnoli | A review of soil improvement with non-conventional grouts | |
| Abdi et al. | An investigation into the effects of lime on compressive and shear strength characteristics of fiber-reinforced clays | |
| US5396749A (en) | Method of cutting off water flow by grouting | |
| CN111139078A (zh) | 一种改良膨胀土及其制备方法、施工方法和应用 | |
| EP0273445B1 (en) | Chemical grout for ground injection and method for accretion | |
| JP2001090054A (ja) | 薬液注入による砂質土地盤の液状化対策工法 | |
| CN108689632A (zh) | 一种有机氟硅和偏高岭土混凝土防水增强剂、其制备方法及应用 | |
| CN110922973A (zh) | 一种加固沿海港口地基的混合型矿物基类注浆材料 | |
| Panjaitan | The effect of lime content on the bearing capacity and swelling potential of expansive soil | |
| JPH11336065A (ja) | 薬液注入による砂質土地盤の液状化対策工法 | |
| JPH1161125A (ja) | 地盤注入材 | |
| KR102240436B1 (ko) | 친환경 고분자 계열 그라우팅 조성물 및 이를 이용한 심층혼합 처리공법 | |
| JP3382330B2 (ja) | 地盤注入剤 | |
| JP2001241031A (ja) | 土砂地盤改良工法と注入薬液及びその管理方法 | |
| JP2003119465A (ja) | 液状化防止用地盤注入薬液 | |
| JP3150380B2 (ja) | 地盤注入剤とその注入工法 | |
| JP3142325B2 (ja) | 地盤注入剤とその注入工法 | |
| Yunus et al. | Effectiveness of canlite and probase stabilized laterite soil | |
| JP3396789B2 (ja) | 地盤注入材 | |
| Nishida et al. | Simulation analysis of static loading test for steel pipe pile strengthened by the new composite geo-material | |
| JPH0662953B2 (ja) | 耐久性に優れた地盤注入剤 | |
| Khudhair et al. | Improving Some Geotechnical Properties of Cohesive Soils by Adding Basalt Fibers and Portland Cement inBasra Governorate-Southern Iraq | |
| JP6385018B2 (ja) | 薬液注入による地盤改良方法および地盤改良最適化方法 | |
| JPH07196350A (ja) | セメント硬化物、これに適用される保護剤および保護方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20060809 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070410 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20070524 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20070807 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20071002 |
|
| A911 | Transfer of reconsideration by examiner before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20071106 |
|
| A912 | Removal of reconsideration by examiner before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A912 Effective date: 20071130 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20090611 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120619 Year of fee payment: 3 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130619 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130619 Year of fee payment: 4 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |