JP2001082289A - 内燃機関の燃料供給装置 - Google Patents

内燃機関の燃料供給装置

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JP2001082289A JP25616499A JP25616499A JP2001082289A JP 2001082289 A JP2001082289 A JP 2001082289A JP 25616499 A JP25616499 A JP 25616499A JP 25616499 A JP25616499 A JP 25616499A JP 2001082289 A JP2001082289 A JP 2001082289A
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Abstract

(57)【要約】 【課題】スピル弁の閉弁開始時期の変更に応じて燃料圧
送量を適切に調整し、同燃料圧送量の制御性を向上する
ことのできる内燃機関の燃料供給装置を提供する。 【解決手段】燃料供給装置の高圧燃料ポンプ４７におい
て、カム２２ａが単位角度回転する際のプランジャ４８
ｂの移動量（カム速度）は、カム２２ａの位相に応じて
変化する。高圧燃料ポンプ４７の燃料圧送量は、電磁ス
ピル弁５４の閉弁開始時期を変更することにより制御さ
れるが、同閉弁開始時のカム速度によって大きく影響さ
れることとなる。そのため、燃料噴射に必量とされる燃
料圧送量の最大値が得られる電磁スピル弁５４の閉弁開
始時期が、カム位相の変化によるカム速度の変化が一定
となる所定カム角度範囲内に位置するよう、例えばカム
２２ａのカムプロフィールが設定される。そして、燃料
圧送量を調整するのための電磁スピル弁５４の閉弁開始
時期の変更は上記所定カム角度範囲内で行われる。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、内燃機関の燃料供
給装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車用エンジン等の内燃機関に
おいては、燃費の向上等を意図して燃焼室内に直接燃料
を噴射供給するタイプのものが実用化されている。こう
した内燃機関では、高圧になる燃焼室内の圧力に抗して
燃料噴射弁からの燃料噴射を行うため、同燃料噴射弁に
供給される燃料を高圧にする必要がある。そのため、フ
ィードポンプによって燃料タンクから送り出された燃料
を高圧燃料ポンプによって加圧し、その加圧後の燃料を
燃料噴射弁に圧送するようにしている。上記のような高
圧燃料ポンプを備える燃料供給装置としては、例えば特
開平１０−１７６６１８号公報や特開平１０−１７６６
１９号公報に記載されたものが知られている。ここで、
これらの公報に記載された燃料供給装置を図９に示す。
【０００３】図９に示すように、燃料供給装置の高圧燃
料ポンプ１０１は、カム１００の回転によりシリンダ１
０２内で往復移動するプランジャ１０３と、シリンダ１
０２とプランジャ１０３とにより区画される加圧室１０
４とを備えている。この加圧室１０４には、燃料タンク
１０５から燃料を送り出すフィードポンプ１０６と連通
する吸入通路１０７、加圧室１０４から燃料を流出させ
て燃料タンク１０５に戻すスピル通路１０８、及び加圧
室１０４内の燃料を燃料噴射弁１０９に向けて圧送する
圧送通路１１０がそれぞれ接続されている。また、高圧
燃料ポンプ１０１には、上記吸入通路１０７及びスピル
通路１０８と加圧室１０４との間を開閉するスピル弁１
１１が設けられている。
【０００４】そして、スピル弁１１１が開いた状態にあ
って、加圧室１０４の容積が大きくなる方向（図中下
方）にプランジャ１０３が移動するとき、即ち高圧燃料
ポンプ１０１が吸入行程にあるとき、吸入通路１０７か
ら加圧室１０４内に燃料が吸入される。また、加圧室１
０４の容積が小さくなる方向（図中上方）にプランジャ
１０３が移動するとき、即ち高圧燃料ポンプ１０１が圧
送行程にあるときにスピル弁１１１を閉じると、吸入通
路１０７及びスピル通路１０８と加圧室１０４との間が
遮断され、加圧室１０４内の燃料が圧送通路１１０を介
して燃料噴射弁１０９に向けて圧送される。
【０００５】こうした高圧燃料ポンプ１０１にあって
は、圧送行程中におけるスピル弁１１１の閉弁期間中の
み燃料噴射弁１０９に向けて燃料が圧送されるため、同
スピル弁１１１の閉弁開始時期を制御してスピル弁１１
１の閉弁期間を調整することで燃料圧送量が調整される
ようになる。即ち、燃料圧送量においては、スピル弁１
１１の閉弁期間を長くすることで多くなり、同閉弁期間
を短くすることで少なくなる。そして、この燃料圧送量
の調整により、燃料噴射弁１０９に圧送される燃料の圧
力（燃圧）が機関運転状態に応じて定められる目標値に
制御され、燃圧と燃料噴射時間とによって決定される燃
料噴射弁１０９からの燃料噴射量が適正なものになる。
【０００６】上記にようにフィードポンプ１０６から送
り出された燃料を高圧燃料ポンプ１０１で加圧し、この
加圧後の燃料を燃料噴射弁１０９に向けて圧送すること
で、燃焼室に直接燃料を噴射供給する内燃機関にあって
も、その燃料噴射を的確に行うことができるようにな
る。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】ところで、高圧燃料ポ
ンプ１０１からの燃料圧送量は、スピル弁１１１が閉弁
開始するときのカム速度、即ちカム１００が単位角度回
転するときのプランジャ１０３の移動量に影響される。
上記スピル弁１１１の閉弁開始時におけるカム速度は、
同スピル弁１１１の閉弁開始時期の変化に対し、必ずし
も一定の変化量で変化（一定の傾きをもって推移）する
ものではない。即ち、カムの位相によっては、スピル弁
１１１の閉弁開始時期の変化に対する同閉弁開始時のカ
ム速度の変化量（傾き）が大きく変動することとなる。
この状態にあって、スピル弁１１１の閉弁開始時期を変
更して上記燃圧を目標値に制御すべく燃料圧送量を調整
しようとしても、同閉弁開始時期の変更によって燃料圧
送量を適切に調整することが難しく、上記燃圧を目標値
に制御する際に同燃圧が大きく変動してしまう。
【０００８】本発明はこのような実情に鑑みてなされた
ものであって、その目的は、スピル弁の閉弁開始時期の
変更に応じて燃料圧送量を適切に調整し、同燃料圧送量
の制御性を向上することのできる内燃機関の燃料供給装
置を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】以下、上記目的を達成す
るための手段及びその作用効果について記載する。上記
目的を達成するため、請求項１記載の発明では、カムの
回転によるシリンダとプランジャとの相対移動に基づき
加圧室の容積を変化させて前記加圧室に燃料を吸入する
とともに同燃料を内燃機関の燃料噴射弁に向けて圧送す
る燃料ポンプと、前記加圧室から燃料を流出させるスピ
ル通路と同加圧室との間を開閉するスピル弁とを備え、
前記スピル弁の閉弁期間を制御することにより前記燃料
ポンプから前記燃料噴射弁への燃料圧送量を調整する内
燃機関の燃料供給装置において、前記スピル弁の閉弁開
始時期を変更して同スピル弁の閉弁期間を制御すること
により、前記燃料噴射弁の燃料噴射に必要とされる前記
燃料ポンプからの燃料圧送量を得られるようにする閉弁
期間制御手段を備え、前記必要とされる燃料圧送量の最
大値を得る際の前記スピル弁の閉弁開始時期が、前記カ
ムが単位角度回転する際の前記シリンダと前記プランジ
ャとの相対移動量が前記カムの位相変化に対して一定の
傾きで推移する所定カム角度範囲内に位置するよう設定
されているものとした。
【００１０】カムが単位角度回転する際の前記シリンダ
と前記プランジャとの相対移動量（以下、カム速度とい
う）がカムの位相変化に対して一定の傾きで推移する所
定カム角度範囲内に、必要とされる燃料圧送量の最大値
を得る際のスピル弁の閉弁開始時期が位置する同構成に
よれば、燃料ポンプからの燃料圧送量を調整すべくスピ
ル弁の閉弁開始時期を変更するとき、この変更に対して
同閉弁開始時のカム速度が一定の変化量で変化する。ス
ピル弁の閉弁開始時におけるカム速度は燃料ポンプの燃
料圧送量に影響を及ぼすが、上記のようにスピル弁の閉
弁開始時期の変更に対して一定の変化量で同閉弁開始時
のカム速度が変化すれば、上記スピル弁の閉弁開始時期
の変更による燃料圧送量の調整を適切に行うことがで
き、同燃料圧送量の制御性を向上させることができる。
【００１１】請求項２記載の発明では、請求項１記載の
発明において、前記閉弁期間制御手段は、前記カムが上
死点付近にあるときに前記スピル弁の閉弁を終了するも
のであって、前記必要とされる燃料圧送量の最大値を得
る際の前記スピル弁の閉弁開始時期が、同閉弁開始時期
を前記所定カム角度範囲内の最進角位置付近に位置させ
るように設定されているものとした。
【００１２】同構成によれば、燃料圧送量を調整するた
めのスピル弁の閉弁開始時期の変更を、上記所定カム角
度範囲内において最進角位置付近からカムが上死点付近
に位置するときまでという広い範囲で行うことができ
る。
【００１３】請求項３記載の発明では、請求項１又は２
記載の発明において、前記必要とされる燃料圧送量の最
大値を得る際の前記スピル弁の閉弁開始時期が前記所定
カム角度範囲内に位置するようカムプロフィールが設定
されるものとした。
【００１４】同構成によれば、必要とされる燃料圧送量
の最大値を得る際の前記スピル弁の閉弁開始時期が前記
所定カム角度範囲内に位置するよう、燃料ポンプにおけ
るカムのカムプロフィールが設定されるため、燃料ポン
プからの燃料圧送量を調整すべくスピル弁の閉弁開始時
期を変更するとき、この変更に対して同閉弁開始時のカ
ム速度が一定の変化量で変化する。そのため、上記スピ
ル弁の閉弁開始時期の変更による燃料圧送量の調整を適
切に行うことができ、同燃料圧送量の制御性を向上させ
ることができる。
【００１５】請求項４記載の発明では、請求項１〜３の
いずれかに記載の発明において、前記必要とされる燃料
圧送量の最大値を得る際の前記スピル弁の閉弁開始時期
が前記所定カム角度範囲内に位置するよう所定カム角度
分での燃料圧送回数が設定されるものとした。
【００１６】同構成によれば、必要とされる燃料圧送量
の最大値を得る際の前記スピル弁の閉弁開始時期が前記
所定カム角度範囲内に位置するよう、所定カム角度分で
の燃料圧送回数が設定されるため、燃料ポンプからの燃
料圧送量を調整すべくスピル弁の閉弁開始時期を変更す
るとき、この変更に対して同閉弁開始時のカム速度が一
定の変化量で変化する。そのため、上記スピル弁の閉弁
開始時期の変更による燃料圧送量の調整を適切に行うこ
とができ、同燃料圧送量の制御性を向上させることがで
きる。
【００１７】請求項５記載の発明では、請求項１〜４の
いずれかに記載の発明において、前記必要とされる燃料
圧送量の最大値を得る際の前記スピル弁の閉弁開始時期
が前記所定カム角度範囲内に位置するよう前記加圧室の
内径が設定されるものとした。
【００１８】同構成によれば、必要とされる燃料圧送量
の最大値を得る際の前記スピル弁の閉弁開始時期が前記
所定カム角度範囲内に位置するよう、前記加圧室の内径
が設定されるため、燃料ポンプからの燃料圧送量を調整
すべくスピル弁の閉弁開始時期を変更するとき、この変
更に対して同閉弁開始時のカム速度が一定の変化量で変
化する。そのため、上記スピル弁の閉弁開始時期の変更
による燃料圧送量の調整を適切に行うことができ、同燃
料圧送量の制御性を向上させることができる。
【００１９】
【発明の実施の形態】（第１実施形態）以下、本発明を
直列４気筒の自動車用直噴ガソリンエンジンに適用した
第１実施形態を図１〜図６に従って説明する。
【００２０】図１に示すように、エンジン１１は、その
シリンダブロック１１ａ内に往復移動可能に設けられた
合計四つのピストン１２（図１には一つのみ図示）を各
気筒毎に備えている。これらピストン１２は、コンロッ
ド１３を介して出力軸であるクランクシャフト１４に連
結されている。そして、ピストン１２の往復移動は、上
記コンロッド１３によってクランクシャフト１４の回転
へと変換されるようになっている。
【００２１】クランクシャフト１４にはシグナルロータ
１４ａが取り付けられている。このシグナルロータ１４
ａの外周部には、複数の突起１４ｂがクランクシャフト
１４の軸線を中心とする等角度毎に設けられている。ま
た、シグナルロータ１４ａの側方には、クランクポジシ
ョンセンサ１４ｃが設けられている。そして、クランク
シャフト１４が回転して、シグナルロータ１４ａの各突
起１４ｂが順次クランクポジションセンサ１４ｃの側方
を通過することにより、同センサ１４ｃからはそれら各
突起１４ｂの通過に対応したパルス状の検出信号が出力
されるようになる。
【００２２】また、シリンダブロック１１ａの上端には
シリンダヘッド１５が設けられ、シリンダヘッド１５と
ピストン１２との間には燃焼室１６が設けられている。
この燃焼室１６には吸気通路３２及び排気通路３３が接
続されている。そして、燃焼室１６と吸気通路３２とは
吸気バルブ１９の開閉動作によって連通・遮断され、燃
焼室１６と排気通路３３とは排気バルブ２０の開閉動作
によって連通・遮断される。
【００２３】一方、シリンダヘッド１５には、上記吸気
バルブ１９及び排気バルブ２０を開閉駆動するための吸
気カムシャフト２１及び排気カムシャフト２２が回転可
能に支持されている。これら吸気及び排気カムシャフト
２１，２２は、タイミングベルト及びギヤ（共に図示せ
ず）等を介してクランクシャフト１４に連結され、同ベ
ルト及びギヤ等によりクランクシャフト１４の回転が伝
達されるようになる。そして、吸気カムシャフト２１が
回転すると吸気バルブ１９が開閉動作し、排気カムシャ
フト２２が回転すると排気バルブ２０が開閉動作する。
【００２４】シリンダヘッド１５において、吸気カムシ
ャフト２１の側方には、同シャフト２１の外周面に設け
られた突起２１ａを検出して検出信号を出力するカムポ
ジションセンサ２１ｂが設けられている。そして、吸気
カムシャフト２１が回転すると、同シャフト２１の突起
２１ａがカムポジションセンサ２１ｂの側方を通過す
る。この状態にあっては、カムポジションセンサ２１ｂ
から上記突起２１ａの通過に対応して所定間隔毎に検出
信号が出力されるようになる。
【００２５】吸気通路３２の上流部分には、エンジン１
１の吸入空気量を調整するためのスロットルバルブ２３
が設けられている。このスロットルバルブ２３の開度
は、アクセルポジションセンサ２６によって検出される
アクセルペダル２５の踏込量（アクセル踏込量）に基づ
きスロットル用モータ２４を駆動制御することで調節さ
れる。こうしたスロットルバルブ２３の開度調節によ
り、エンジン１１の吸入空気量が調整される。また、吸
気通路３２においてスロットルバルブ２３の下流側に位
置する部分には、同通路３２内の圧力を検出するバキュ
ームセンサ３６が設けられている。そして、バキューム
センサ３６は検出した吸気通路３２内の圧力に対応した
検出信号を出力する。
【００２６】また、シリンダヘッド１５には、燃焼室１
６内に燃料を噴射供給する燃料噴射弁４０と、燃焼室１
６内に充填される燃料と空気とからなる混合気に対して
点火を行う点火プラグ４１とが設けられている。そし
て、燃料噴射弁４０から燃焼室１６内へ燃料が噴射され
ると、同燃料が吸気通路３２を介して燃焼室１６に吸入
された空気と混ぜ合わされ、燃焼室１６内で空気と燃料
とからなる混合気が形成される。更に、燃焼室１６内の
混合気は点火プラグ４１によって点火がなされて燃焼
し、燃焼後の混合気は排気として排気通路３３に送り出
される。
【００２７】このエンジン１１においては、機関運転状
態に応じて燃焼方式が「成層燃焼」と「均質燃焼」との
間で切り換えられる。即ち、エンジン１１の運転状態が
高出力を要求される高回転負荷領域にあるときには、吸
気行程中に燃焼室１６に燃料を噴射供給して空気に対し
燃料が均等に混合された均質混合気を形成し、この混合
気を燃焼させることで高出力を得ることの可能な「均質
燃焼」が実行される。また、エンジン１１の運転状態が
あまり高出力を要求されない低回転低負荷領域にあると
きには、圧縮行程中に燃焼室１６に燃料を噴射供給して
点火プラグ４１回りに燃料濃度の高い混合気を存在さ
せ、混合気全体の平均空燃比を理論空燃比よりも大幅に
リーン側の値としても良好な着火を得ることの可能な
「成層燃焼」を実行する。
【００２８】上記「成層燃焼」においては、混合気の空
燃比を理論空燃比よりもリーン側の値とすべく、「均質
燃焼」を実行する場合に比べてスロットルバルブ２３の
開度が開き側の値となるため、エンジン１１のポンピン
グロスが低減して燃費が向上するようになる。このよう
に機関運転状態に応じて燃焼方式を切り換えることで、
必要な機関出力を得ることと燃費の向上との両立が図ら
れる。
【００２９】ところで、上記のような直噴型のエンジン
１１においては、燃焼室１６内の高い圧力に抗して燃料
を噴射供給するために、燃料噴射弁４０に供給される燃
料の圧力を高圧にするようにしている。ここで、燃料噴
射弁４０に高圧燃料を供給するためのエンジン１１の燃
料供給装置の詳細構造について図２を参照して説明す
る。
【００３０】図２に示すように、エンジン１１の燃料供
給装置は、燃料タンク４５内から燃料を送り出すフィー
ドポンプ４６と、そのフィードポンプ４６によって送り
出された燃料を加圧して燃料噴射弁４０に向けて圧送す
る高圧燃料ポンプ４７とを備えている。上記フィードポ
ンプ４６による燃料の供給圧力は、本実施形態では例え
ば０．３ＭＰａとなっている。
【００３１】高圧燃料ポンプ４７は、排気カムシャフト
２２に取り付けられたカム２２ａの回転に基づきシリン
ダ４８ａ内で往復移動するプランジャ４８ｂを備えてい
る。上記カム２２ａは、排気カムシャフト２２の軸線を
中心とする等角度毎に二つのカム山２２ｂを有してい
る。そして、排気カムシャフト２２が回転すると、それ
らカム山２２ｂに応じてプランジャ４８ｂがシリンダ４
８ａ内で往復移動するようになる。
【００３２】上記排気カムシャフト２２はクランクシャ
フト１４が二回転（７２０°回転）する間に一回転（３
６０°回転）し、上記プランジャ４８ｂは排気カムシャ
フト２２が一回転する間に二回往復移動する。また、ク
ランクシャフトが７２０°回転する間には、エンジン１
１において燃料噴射弁４０からの燃焼室１６内への四回
の燃料噴射が行われる。従って、上記エンジン１１にお
いては、高圧燃料ポンプ４７におけるプランジャ４８ｂ
の一回の往復移動につき、二回の燃料噴射が行われるこ
ととなる。
【００３３】また、上記高圧燃料ポンプ４７は、シリン
ダ４８ａとプランジャ４８ｂとによって区画されてプラ
ンジャ４８ｂの往復移動に基づき容積が変化する加圧室
４９を備えている。この加圧室４９は、低圧燃料通路５
０を介して上記フィードポンプ４６に接続されており、
低圧燃料通路５０の途中には同通路５０内の圧力を一定
（０．３ＭＰａ）にするためのプレッシャレギュレータ
５１が設けられている。また、上記加圧室４９は、高圧
燃料通路５２及びチェック弁５２ａを介してデリバリパ
イプ５３に連通しており、デリバリパイプ５３にはエン
ジン１１の各気筒に対応した燃料噴射弁４０がそれぞれ
接続されている。
【００３４】上記デリバリパイプ５３には、同パイプ５
３内の燃料圧力（燃圧）を検出するための燃圧センサ５
５が設けられている。また、上記デリバリパイプ５３
は、チェック弁５０ａを介して低圧燃料通路５０と連通
している。そして、燃圧センサ５５によって検出される
燃圧が過度に高くなると、チェック弁５０ａが開いて同
パイプ５３内の燃料が低圧燃料通路５０へ流出する。こ
うしてデリバリパイプ５３からの燃料が流れ込む低圧燃
料通路５０は、上記プレッシャレギュレータ５１によっ
て一定（０．３ＭＰａ）の圧力に維持される。従って、
上記チェック弁５０ａ及びプレッシャレギュレータ５１
によって、デリバリパイプ５３内が過度に高圧になるこ
とは抑制される。
【００３５】また、高圧燃料ポンプ４７には、上記低圧
燃料通路５０と上記加圧室４９との間を連通・遮断する
電磁スピル弁５４が設けられている。この電磁スピル弁
５４は電磁ソレノイド５４ａを備え、同ソレノイド５４
ａへの印加電圧を制御することにより開閉動作する。即
ち、電磁ソレノイド５４ａに対する通電が停止された状
態にあっては、コイルスプリング５４ｂの付勢力により
電磁スピル弁５４が開いて低圧燃料通路５０と上記加圧
室４９とが連通した状態になる。
【００３６】この状態にあって、加圧室４９の容積が大
きくなる方向にプランジャ４８ｂが移動すると、即ち高
圧燃料ポンプ４７の吸入行程が行われると、フィードポ
ンプ４６から送り出された燃料が低圧燃料通路５０を介
して加圧室４９内に吸入される。そして、加圧室４９の
容積が収縮する方向にプランジャ４８ｂが移動すると
き、即ち高圧燃料ポンプ４７の圧送行程中に、電磁ソレ
ノイド５４ａに対する通電により電磁スピル弁５４がコ
イルスプリング５４ｂの付勢力に抗して閉弁し、低圧燃
料通路５０と上記加圧室４９との間が遮断されると、加
圧室４９内の燃料が燃料噴射弁４０に向けて圧送され
る。
【００３７】こうして高圧燃料ポンプ４７によって、フ
ィードポンプ４６から送り出された燃料が例えば１２Ｍ
Ｐａまで加圧される。そして、この加圧された燃料が高
圧燃料通路５２及びデリバリパイプ５３を介して燃料噴
射弁４０に圧送されるため、高圧となる燃焼室１６内の
圧力に抗して同燃焼室１６内に直接燃料を噴射供給する
ことができるようになる。
【００３８】高圧燃料ポンプ４７において、プランジャ
４８ｂが一回往復移動する際における燃料圧送量の調整
は、電磁スピル弁５４の閉弁開始時期を制御して圧送行
程中における同スピル弁５４の閉弁期間を調整すること
によって行われる。即ち、電磁スピル弁５４の閉弁開始
時期を早めて閉弁期間を長くすると燃料圧送量が増加
し、電磁スピル弁５４の閉弁開始時期を遅らせて閉弁期
間を短くすると燃料圧送量が減少するようになる。そし
て、上記のように高圧燃料ポンプ４７の燃料圧送量を調
整することにより、デリバリパイプ５３内の燃圧が機関
運転状態に応じて定められる目標燃圧へと制御される。
【００３９】ここで、上記カム山２２ｂの形状について
図３を参照して説明する。なお、図３において、（ａ）
はカム２２ａの位相変化に対するプランジャ４８ｂのリ
フト量の変化を示すグラフであって、（ｂ）はカム２２
ａの位相変化に対するカム速度の変化、即ちカム２２ａ
が１°回転したときのプランジャ４８ｂのリフト量の変
化を示すグラフである。
【００４０】カム２２ａのカム山２２ｂは、カム２２ａ
の位相変化に対するプランジャ４８ｂのリフト量が図３
（ａ）に示すように推移するよう形成されている。こう
したカム２２ａにおいては、カム２２ａが上死点（ＴＤ
Ｃ）から下死点（ＢＤＣ）へ変化する過程（吸入行程）
においてはプランジャ４８ｂのリフト量が徐々に小さく
なり、同カム２２ａが下死点から上死点へ変化する過程
（圧送行程）においてはプランジャ４８ｂのリフト量が
徐々に大きくなる。
【００４１】また、カム速度は、図３（ｂ）に示すよう
に、吸入行程において前半にはマイナス方向について徐
々に大きくなるとともに後半にはマイナス方向について
徐々に小さくなり、圧送行程において前半にはプラス方
向について徐々に大きくなるとともに後半にはプラス方
向について徐々に小さくなる。従って、圧送行程にあっ
てカム２２ａが上死点付近に位置するときには、同カム
２２ａが上死点に向かうほどカム速度がプラス方向につ
いて小さくなる。
【００４２】上記高圧燃料ポンプ４７から燃料を圧送す
る際には、圧送行程中に電磁スピル弁５４が閉弁され、
同圧送行程が終了してカム２２ａが上死点に位置したと
き電磁スピル弁５４が開弁される。こうした電磁スピル
弁５４の開閉動作によって高圧燃料ポンプ４７から燃料
噴射弁４０に向けた燃料の圧送が行われる。そして、高
圧燃料ポンプ４７における燃料圧送量の調整は、電磁ス
ピル弁５４の閉弁開始時期を変化させて閉弁期間を調節
することによって行われる。
【００４３】高圧燃料ポンプ４７の燃料圧送量は、図３
（ｂ）に斜線で示す部分の面積に対応したものとなる
が、この斜線部分の面積は電磁スピル弁５４の閉弁期間
に応じて変化する。即ち、電磁スピル弁５４の閉弁開始
時期が早められて閉弁期間が長くなると、上記斜線部分
の面積が大きくなって高圧燃料ポンプ４７の燃料圧送量
が増加する。また、電磁スピル弁５４の閉弁開始時期が
遅らされて閉弁期間が短くなると、上記斜線部分の面積
が小さくなって高圧燃料ポンプ４７の燃料圧送量が減少
する。
【００４４】次に、上記燃料供給装置の電気的構成を図
４に基づいて説明する。この燃料供給装置は、燃料噴射
制御、及び燃料圧力制御など、エンジン１１の運転状態
を制御するための電子制御ユニット（以下「ＥＣＵ」と
いう）９２を備えている。このＥＣＵ９２は、ＲＯＭ９
３、ＣＰＵ９４、ＲＡＭ９５及びバックアップＲＡＭ９
６等を備える算術論理演算回路として構成されている。
【００４５】ここで、ＲＯＭ９３は各種制御プログラム
や、それら各種制御プログラムを実行する際に参照され
るマップ等が記憶されたメモリであり、ＣＰＵ９４はＲ
ＯＭ９３に記憶された各種制御プログラムやマップに基
づいて演算処理を実行する。また、ＲＡＭ９５はＣＰＵ
９４での演算結果や各センサから入力されたデータ等を
一時的に記憶するメモリであり、バックアップＲＡＭ９
６はエンジン１１の停止時にその保存すべきデータ等を
記憶する不揮発性のメモリである。そして、ＲＯＭ９
３、ＣＰＵ９４、ＲＡＭ９５及びバックアップＲＡＭ９
６は、バス９７を介して互いに接続されるとともに、外
部入力回路９８及び外部出力回路９９と接続されてい
る。
【００４６】外部入力回路９８には、クランクポジショ
ンセンサ１４ｃ、カムポジションセンサ２１ｂ、アクセ
ルポジションセンサ２６、バキュームセンサ３６、及び
燃圧センサ５５等が接続されている。一方、外部出力回
路９９には、燃料噴射弁４０、及び電磁スピル弁５４等
が接続されている。
【００４７】このように構成されたＥＣＵ９２は、クラ
ンクポジションセンサ１４ｃからの検出信号に基づきエ
ンジン回転数ＮＥを求める。また、アクセルポジション
センサ２６からの検出信号に基づきアクセル踏込量ＡＣ
ＣＰを求めるとともに、バキュームセンサ３６からの検
出信号に基づき吸気圧ＰＭを求める。そして、成層燃焼
運転時にはアクセル踏込量ＡＣＣＰとエンジン回転数Ｎ
Ｅとに基づき基本燃料噴射量Ｑbse を算出し、均質燃焼
運転時には吸気圧ＰＭとエンジン回転数ＮＥとに基づき
基本燃料噴射量Ｑbse を算出する。
【００４８】成層燃焼運転時においては、ＥＣＵ９２
は、燃料噴射弁４０を駆動制御し、上記基本燃料噴射量
Ｑbse から求められる最終燃料噴射量Ｑfin に対応した
量の燃料をエンジン１１の圧縮行程にて噴射させる。ま
た、均質燃焼運転時においては、ＥＣＵ９２は、燃料噴
射弁４０を駆動制御し、上記基本燃料噴射量Ｑbse から
求められる最終燃料噴射量Ｑfin に対応した量の燃料を
エンジン１１の吸気行程にて噴射させる。
【００４９】燃料噴射弁４０から噴射される燃料の量
は、デリバリパイプ５３内の燃圧Ｐと燃料噴射時間によ
って定まるため、燃圧センサ５５からの検出信号に基づ
き求められる上記燃圧Ｐを、機関運転状態に応じて定め
られる目標燃圧Ｐ0 に維持することが好ましい。しか
し、デリバリパイプ５３内の燃圧Ｐは、燃料噴射が行わ
れる毎に低下するため、所定のクランク角度毎（カム２
２ａの所定カム角度毎）に高圧燃料ポンプ４７からデリ
バリパイプ５３への燃料の圧送を行う必要がある。
【００５０】二つのカム山２２ｂを有するカム２２ａで
高圧燃料ポンプ４７を駆動する場合、燃料噴射弁４０か
らの燃料噴射が四回行われるクランクシャフト１４の７
２０°回転間に、プランジャ４８ｂの往復移動が二回行
われることとなる。従って、プランジャ４８ｂの一回の
往復移動毎に電磁スピル弁５４を制御して燃料圧送を行
えば、高圧燃料ポンプ４７からの一回の燃料圧送量につ
き、燃料噴射弁４０から二回の燃料噴射が行われること
となる。ここで、この場合におけるデリバリパイプ５３
内の燃圧Ｐの推移について図６を参照して説明する。
【００５１】図６に示すように、電磁スピル弁５４が閉
弁開始されると、高圧燃料ポンプ４７から燃料が圧送さ
れて燃圧Ｐが目標燃圧Ｐ0 に対し低い値から高い値へと
変化し、その後に電磁スピル弁５４が開弁されると燃圧
Ｐの上昇が停止する。この上昇が停止して一定となった
燃圧Ｐは、燃料噴射が行われる毎に段階的に低下し、二
回の燃料噴射が行われた後には上記燃料圧送が行われる
前の値付近まで低下する。
【００５２】この場合、上記二回の燃料噴射によって燃
圧Ｐが過度に低下しないように、一回の燃料圧送で二回
の燃料噴射に必要な量の燃料を送り出して燃圧Ｐを十分
に高めておく必要がある。そして、このように燃圧Ｐを
十分に高めるべく、電磁スピル弁５４の閉弁開始時期
（閉弁期間）が調整される。
【００５３】次に、電磁スピル弁５４の制御手順につい
て説明する。ＥＣＵ９２は、上記燃圧Ｐ、目標燃圧Ｐ0
、最終燃料噴射量Ｑfin 、及びエンジン回転数ＮＥ等
から、電磁スピル弁５４の閉弁開始時期を制御するため
のデューティ比ＤＴを算出する。このデューティ比ＤＴ
は、カム２２ａにおける一定のカム角度、例えば高圧燃
料ポンプ４７の圧送行程に位置するカム角度θ0 の間
で、電磁スピル弁５４が閉弁しているカム角度θの割合
（θ／θ0 ）を示すものである。これらカム角度θ，θ
0 の関係を図３（ａ）に示す。
【００５４】同図から明らかなように、ＥＣＵ９２は、
カム２２ａが上死点に位置するときに電磁スピル弁５４
の閉弁を終了（開弁）させる。そのため、デューティ比
ＤＴが大きくなるほど電磁スピル弁５４の閉弁開始時期
が早められ、高圧燃料ポンプ４７からデリバリパイプ５
３への燃料圧送量（図３（ｂ）中に斜線で示す部分の面
積）が多くなる。
【００５５】上記デューティ比ＤＴは、下記の式（１）
によって算出される。 ＤＴ＝ＤＴp ＋ＤＴi ＋ＦＦ …（１） ＤＴp ：比例項 ＤＴi ：積分項 ＦＦ ：フィードフォワード項 式（１）において、比例項ＤＴp は燃圧Ｐを目標燃圧Ｐ
0 に近づけるためのものであって、積分項ＤＴi は燃料
漏れ等に起因するデューティ比ＤＴのばらつきを抑制す
るためのものである。これら比例項ＤＴp 及び積分項Ｄ
Ｔi は、それぞれ下記の式（２），（３）によって算出
される。
【００５６】 ＤＴp ＝Ｋ1 ・（Ｐ0 −Ｐ） …（２） ＤＴi ＝ＤＴi ＋Ｋ2 ・（Ｐ0 −Ｐ） …（３） Ｋ1 ，Ｋ2 ：係数 また、式（１）において、フィードフォワード項ＦＦ
は、所定クランク角度分において必要とされる燃料を予
めデリバリパイプ５３に供給し、機関過渡時等において
も速やかに燃圧Ｐを目標燃圧Ｐ0 へと近づけることがで
きるようにするためのものである。このフィードフォワ
ード項ＦＦは、最終燃料噴射量Ｑfin とエンジン回転数
ＮＥとに基づきマップを参照して算出される。こうして
算出されるフィードフォワード項ＦＦは、最終燃料噴射
量Ｑfin が大きくなるほど大きい値になるとともに、エ
ンジン回転数ＮＥが高くなるほど大きい値になる。
【００５７】ＥＣＵ９２は、上記式（１）から算出され
るデューティ比ＤＴ等に基づき、電磁ソレノイド５４ａ
に対する通電開始時期、即ち電磁スピル弁５４の閉弁開
始時期を制御する。ここで、最終燃料噴射量Ｑfin 及び
エンジン回転数ＮＥに対する電磁スピル弁５４の閉弁開
始時期の関係を図５に示す。
【００５８】図５における実線Ｌ１は、エンジン回転数
ＮＥを一定とした条件のもとで、電磁スピル弁５４の閉
弁開始時期を変更したときの高圧燃料ポンプ４７からの
燃料圧送量（一回の圧送行程での燃料圧送量）の推移を
示すものである。また、図５における一点鎖線Ｌ２は、
最終燃料噴射量Ｑfin に対応する量の燃料を燃料噴射弁
４０から噴射するのに必要とされる一回の燃料圧送量を
示すものである。
【００５９】なお、上記実線Ｌ１はエンジン回転数ＮＥ
が高くなるほど二点鎖線で示すように図中左方へ移行す
るようになり、上記一点鎖線Ｌ２は最終燃料噴射量Ｑfi
n が大きくなるほど図中上方へ移行するようになる。そ
して、上記デューティ比ＤＴに基づき制御される電磁ス
ピル弁５４の閉弁開始時期は、実線Ｌ１と一点鎖線Ｌ２
とが交差する時期（図中のｐ点）となる。従って、電磁
スピル弁５４の閉弁開始時期は、最終燃料噴射量Ｑfin
が大きくなるとともにエンジン回転数ＮＥが高くなるほ
ど早められる。
【００６０】ところで、高圧燃料ポンプ４７の燃料圧送
量は、電磁スピル弁５４の閉弁開始時期を変更すること
によって調整されるが、この電磁スピル弁５４の閉弁開
始時における高圧燃料ポンプ４７のカム速度に大きく影
響される。
【００６１】図３（ｂ）に示すように、通常、高圧燃料
ポンプ４７の圧送行程において、カム２２ａが上死点
（ＴＤＣ）に位置する前の所定カム角度範囲Ａでは、カ
ム２２ａの位相変化に対するカム速度の変化がほぼ一定
になり、同カム２２ａの位相変化に対してカム速度がほ
ぼ一定の傾きで減少側に推移するようになる。従って、
燃料圧送量の調整のための電磁スピル弁５４の閉弁開始
時期の変更を、同閉弁開始時期が上記所定カム角度範囲
Ａ内から外れないようにして行えば、的確な燃料圧送量
の調整を容易に行うことができるようになる。
【００６２】即ち、カム２２ａの位相変化に対するカム
速度の変化がほぼ一定であれば、電磁スピル弁５４の閉
弁開始時期を変更したときの燃料圧送量の変化量がカム
位相に応じて変動することが起こりにくくなる。従っ
て、カム位相の変化に対してカム速度の傾きが一定にな
る上記所定カム角度範囲Ａ内から、電磁スピル弁５４の
閉弁開始時期が外れないように、同スピル弁５４の閉弁
開始時期の変更を行うことにより、燃圧Ｐを目標燃圧Ｐ
0 に近づけるに際して的確な燃料圧送量の調整を容易に
行うことができるようになる。
【００６３】しかし、電磁スピル弁５４の閉弁開始時期
は、燃料噴射を行うのに必要な燃料圧送量を得るために
変更されるものであって、燃料噴射量が多くなって必要
な燃料圧送量が多くなるほど進角側の値へと変更され、
上記所定カム角度範囲Ａ内から進角側へと外れやすくな
る。
【００６４】即ち、機関低負荷時など最終燃料噴射量Ｑ
fin が小さいときには、燃料噴射に必要とされる燃料圧
送量が少なくなるため、即ち図５において同必要とされ
る燃料圧送量に対応する一点鎖線Ｌ２が図中下方に移行
する。そのため、電磁スピル弁５４の閉弁開始時期をカ
ム２２ａが上死点に位置する前の上記所定カム角度範囲
Ａ内に位置させても必要な燃料圧送量を得ることができ
る。
【００６５】一方、機関高負荷時など最終燃料噴射量Ｑ
fin が大きいときには、燃料噴射に必量とされる燃料圧
送量が多くなるため、即ち図５において同必要とされる
燃料圧送量に対応する一点鎖線Ｌ２が図中上方に移行す
る。そのため、上記必要な燃料圧送量を得るために、電
磁スピル弁５４の閉弁開始時期を早めなければならず、
同閉弁開始時期が上記所定カム角度範囲Ａ内から進角側
へと外れるおそれがある。
【００６６】このように電磁スピル弁５４の閉弁開始時
期が上記所定カム角度範囲Ａ内から外れると、カム２２
ａの位相変化に対するカム速度の変化が一定でなくな
る。そのため、電磁スピル弁５４の閉弁開始時期を変更
したときの燃料圧送量の変化量がカム位相に応じて変動
し易くなり、燃圧Ｐを目標燃圧Ｐ0 に近づけるに際して
的確な燃料圧送量の調整を行うことが難しくなる。この
燃料圧送量の調整が的確に行われないと、燃圧Ｐを目標
燃圧Ｐ0 に近づける際に同燃圧Ｐが大きく変動してしま
うという不具合が生じる。
【００６７】そこで本実施形態では、燃料噴射等に必要
な燃料圧送量の最大値が得られるときの電磁スピル弁５
４の閉弁開始時期が上記所定カム角度範囲Ａ内に位置す
るようにカム２２ａを形成する。即ち、カム２２ａが上
死点付近に位置するときのプランジャ４８ｂのリフト量
が通常のカムよりも大きくなるようにカムプロフィール
を設定する。こうしたカムプロフィールの設定により、
上記必要な燃料圧送量の最大値が得られるときの電磁ス
ピル弁５４の閉弁開始時期を、上記所定カム角度範囲Ａ
内の最進角位置付近に位置させる。
【００６８】この場合、燃料圧送量を調整するための電
磁スピル弁５４の閉弁開始時期の変更を所定カム角度範
囲Ａの全領域において、即ち同所定カム角度範囲Ａ内の
最進角位置付近からカム２２ａが上死点付近に位置する
ときまでという広い範囲で行うことができる。そして、
上記電磁スピル弁５４の閉弁開始時期を上記所定カム角
度範囲Ａ内で変更するだけで、必要な燃料圧送量を得る
ための同燃料圧送量の調整が行えるようになる。
【００６９】この所定カム角度範囲Ａ内での電磁スピル
弁５４の閉弁開始時期の変更においては、同変更よる閉
弁開始時のカム速度の変化量がカム位相に係わらずほぼ
一定になる。そのため、電磁スピル弁５４の閉弁開始時
期を変更したときの燃料圧送量の変化量がカム位相に応
じて変動することが起こりにくくなる。従って、上記電
磁スピル弁５４の閉弁開始時期の変更により、的確な燃
料圧送量の調整を容易に行うことができ、燃圧Ｐを目標
燃圧Ｐ0 に近づけるに際して同燃圧Ｐが大きく変動する
のを抑制することができるようになる。
【００７０】以上詳述した本実施形態によれば、以下に
示す効果が得られるようになる。 （１）燃料噴射に必要とされる燃料圧送量の最大値を得
る際の電磁スピル弁５４の閉弁開始時期が、カム２２ａ
の位相変化に対してカム速度が一定の傾きで減少側に推
移する所定カム角度範囲Ａ内に位置するように、高圧燃
料ポンプ４７におけるカム２２ａのカムプロフィールを
設定した。このようにカムプロフィールの設定を行うこ
とにより、燃料圧送量を調整するための電磁スピル弁５
４の閉弁開始時期の変更は上記所定カム角度範囲Ａ内で
行われる。こうした電磁スピル弁５４の閉弁開始時期の
変更により、的確な燃料圧送量の調整を容易に行うこと
ができ、燃圧Ｐを目標燃圧Ｐ0 に近づけるに際して同燃
圧Ｐが大きく変動するのを抑制することができる。
【００７１】（２）燃料噴射に必要とされる燃料圧送量
の最大値を得る際の電磁スピル弁５４の閉弁開始時期が
上記所定カム角度範囲Ａ内の最進角位置付近に位置する
とともに、電磁スピル弁５４の閉弁はカム２２ａが上死
点付近に位置するときに終了する。そのため、燃料圧送
量を調整するための電磁スピル弁５４の閉弁開始時期の
変更を、所定カム角度範囲Ａ内の最進角位置付近からカ
ム２２ａが上死点付近に位置するときまでという広い範
囲で行うことができ、燃料圧送量の調整幅を広くとるこ
とができる。
【００７２】（第２実施形態）次に、本発明の第２実施
形態を図７及び図８に基づき説明する。本実施形態で
は、必要とされる燃料圧送量の最大値が得られる電磁ス
ピル弁５４の閉弁開始時期を上記所定カム角度範囲Ａ内
に位置させるよう高圧燃料ポンプ４７におけるカム２２
ａのカムプロフィールを設定するのに代えて、上記閉弁
開始時期を上記所定カム角度範囲Ａ内に位置させるよう
所定カム角度分（３６０°）での高圧燃料ポンプ４７か
らの燃料圧送回数を設定する。このように本実施形態に
おいては、必要とされる燃料圧送量の最大値が得られる
電磁スピル弁５４の閉弁開始時期を上記所定カム角度範
囲Ａ内に位置させる手法のみが第１実施形態と異なって
いる。従って、本実施形態においては第１実施形態と異
なる部分のみ説明し、第１実施形態と同一の部分につい
ては詳細な説明を省略する。
【００７３】図７に示される本実施形態の燃料供給装置
においては、高圧燃料ポンプ４７を駆動するカム２２ａ
が排気カムシャフト２２の軸線を中心とする等角度毎に
四つのカム山２２ｂを有している。こうしたカム２２ａ
によって駆動される高圧燃料ポンプ４７にあっては、四
回の燃料噴射が行われるクランクシャフト１４の７２０
°回転（排気カムシャフト２２の３６０°回転）間にプ
ランジャ４８ｂが四回往復移動する。従って、プランジ
ャ４８ｂの一回の往復移動につき一回の燃料噴射が行わ
れることとなる。
【００７４】カム２２ａの３６０°回転間での高圧燃料
ポンプ４７の燃料圧送回数は、電磁スピル弁５４を制御
することによって調整可能である。即ち、高圧燃料ポン
プ４７からの燃料の圧送は、同ポンプ４７の圧送行程中
に電磁スピル弁５４を閉弁させずに開弁状態に維持する
ことによって停止することができる。カム２２ａが３６
０°回転する間にはプランジャ４８ｂの往復移動も四回
行われるとともに、クランクシャフト１４が７２０°回
転して燃料噴射弁４０からの燃料噴射が四回行われるこ
ととなる。上記四回のプランジャ４８ｂの往復移動のう
ち、何回かの圧送行程で電磁スピル弁５４の閉弁を行わ
ないようにすることで、カム２２ａの３６０°回転間で
の高圧燃料ポンプ４７の燃料圧送回数を調整することが
できる。
【００７５】例えば、四回のプランジャ４８ｂの往復移
動のうち、電磁スピル弁５４の閉弁を一回の圧送行程お
きに行うと、カム２２ａの３６０°回転間での燃料圧送
回数が二回となり、同燃料圧送一回当たりに二回の燃料
噴射が行われることとなる。また、四回のプランジャ４
８ｂの往復移動のうち、全ての圧送行程で電磁スピル弁
５４の閉弁を行うと、カム２２ａの３６０°回転間での
燃料圧送回数が四回となり、同燃料圧送一回当たりに上
記燃料噴射が一回行われることとなる。この場合、一回
の燃料圧送で燃料噴射一回分の燃料をデリバリパイプ５
３に送るだけでよいため、カム２２ａの３６０°回転間
での燃料圧送回数が二回の場合に比べて一回の燃料圧送
量を約半分にすることができるようになる。
【００７６】ここで、カム２２ａの３６０°回転間での
燃料圧送回数の変化と燃圧Ｐの推移の変化との関係につ
いて図８を参照して説明する。なお、図８において、
（ａ）はカム２２ａの３６０°回転間での燃料圧送回数
を二回とした場合の燃圧Ｐの推移を示すタイムチャート
であり、（ｂ）はカム２２ａの３６０°回転間での燃料
圧送回数を四回とした場合の燃圧Ｐの推移を示すタイム
チャートである。
【００７７】カム２２ａの３６０°回転間での燃料圧送
回数を二回とした場合、図８（ａ）に示すように、電磁
スピル弁５４が閉弁開始されると、高圧燃料ポンプ４７
から燃料が圧送されて燃圧Ｐが目標燃圧Ｐ0 に対し低い
値から高い値へと変化し、その後に電磁スピル弁５４が
開弁されると燃圧Ｐの上昇が停止する。この上昇が停止
して一定となった燃圧Ｐは、燃料噴射が行われる毎に段
階的に低下し、二回の燃料噴射が行われた後には上記燃
料圧送が行われる前の値付近まで低下する。この場合、
上記二回の燃料噴射によって燃圧Ｐが過度に低下しない
ように、一回の燃料圧送で二回の燃料噴射に必要な量の
燃料を送り出して燃圧Ｐを十分に高めておく必要があ
る。そして、このように燃圧Ｐを十分に高めるべく、電
磁スピル弁５４の閉弁開始時期（閉弁期間）が調整され
る。
【００７８】また、カム２２ａの３６０°回転間での燃
料圧送回数を四回とした場合、図８（ｂ）に示すよう
に、電磁スピル弁５４が閉弁開始されると、高圧燃料ポ
ンプ４７から燃料が圧送されて燃圧Ｐが目標燃圧Ｐ0 に
対し低い値から高い値へと変化し、その後に電磁スピル
弁５４が開弁されると燃圧Ｐの上昇が停止する。この上
昇が停止して一定となった燃圧Ｐは、一回の燃料噴射が
行われた後には上記燃料圧送が行われる前の値付近まで
低下し、その後に上記燃料圧送によって再び目標燃圧Ｐ
0 よりも高い値となる。この場合、一回の燃料圧送で一
回の燃料噴射に必要な量の燃料を送り出すだけでよいた
め、上記のようにカム２２ａの３６０°回転間での燃料
圧送回数を二回とした場合ほど燃圧Ｐを上昇させる必要
はなくなる。そのため、上記燃圧Ｐを上昇させるべく電
磁スピル弁５４が閉弁されるとき、同閉弁開始時期が上
記の場合に比べて遅らされるとともに閉弁期間が短くさ
れる。
【００７９】このようにカム２２ａの３６０°回転間で
の燃料圧送回数を変更することにより、燃料噴射量を一
定とした条件下でも、必要とされる一回の燃料圧送量が
変化するため、電磁スピル弁５４の閉弁開始時期を調整
することが可能になる。そして、本実施形態では、カム
２２ａの３６０°回転間での燃料圧送回数を例えば四回
に設定することにより、必要とされる燃料圧送の最大値
が得られる電磁スピル弁５４の閉弁開始時期を所定カム
角度範囲Ａ内に位置させる。その結果、上記電磁スピル
弁５４の閉弁開始時期を上記所定カム角度範囲Ａ内で変
更するだけで、必要な燃料圧送量を得るための同燃料圧
送量の調整が行えるようになる。
【００８０】この所定カム角度範囲Ａ内での電磁スピル
弁５４の閉弁開始時期の変更においては、同変更よる閉
弁開始時のカム速度の変化量がカム位相に係わらずほぼ
一定になる。そのため、電磁スピル弁５４の閉弁開始時
期を変更したときの燃料圧送量の変化量がカム位相に応
じて変動することが起こりにくくなる。従って、上記電
磁スピル弁５４の閉弁開始時期の変更により、的確な燃
料圧送量の調整を容易に行うことができ、燃圧Ｐを目標
燃圧Ｐ0 に近づけるに際して同燃圧Ｐが大きく変動する
のを抑制することができるようになる。
【００８１】以上詳述した本実施形態によれば、以下に
示す効果が得られるようになる。 （３）燃料噴射に必要とされる燃料圧送量の最大値を得
る際の電磁スピル弁５４の閉弁開始時期が、カム２２ａ
の位相変化に対してカム速度が一定の傾きで減少側に推
移する所定カム角度範囲Ａ内に位置するように、カム２
２ａの３６０°回転間での高圧燃料ポンプ４７の燃料圧
送回数を四回に設定した。このように上記燃料圧送回数
を設定することにより、燃料圧送量を調整するための電
磁スピル弁５４の閉弁開始時期の変更は上記所定カム角
度範囲Ａ内で行われる。こうした電磁スピル弁５４の閉
弁開始時期の変更により、的確な燃料圧送量の調整を容
易に行うことができ、燃圧Ｐを目標燃圧Ｐ0 に近づける
に際して同燃圧Ｐが大きく変動するのを抑制することが
できる。
【００８２】（第３実施形態）次に、本発明の第３実施
形態について説明する。本実施形態においては、必要と
される燃料圧送量の最大値が得られる電磁スピル弁５４
の閉弁開始時期を上記所定カム角度範囲Ａ内に位置させ
る手法のみが第１及び第２実施形態と異なっている。従
って、本実施形態においては第１及び第２実施形態と異
なる部分についてのみ説明し、第１及び第２実施形態と
同一の部分については詳細な説明を省略する。
【００８３】高圧燃料ポンプ４７においては、シリンダ
４８ａに対するプランジャ４８ｂの移動幅（ストロー
ク）、及び電磁スピル弁５４の閉弁開始時期を一定とし
た条件のもとでは、加圧室４９の内径が大きくなるほど
一回の燃料圧送量が多くなる。本実施形態では、必要と
される燃料圧送量の最大値が得られる電磁スピル弁５４
の閉弁開始時期を上記所定カム角度範囲Ａ内における最
進角位置付近に位置させるよう、高圧燃料ポンプ４７に
おける加圧室４９の内径が設定される。こうした加圧室
４９における内径の設定は、シリンダ４８ａ及びプラン
ジャ４８ｂの径を調整することによって行われる。
【００８４】本実施形態によれば、以下に示す効果が得
られるようになる。 （４）燃料噴射に必要とされる燃料圧送量の最大値を得
る際の電磁スピル弁５４の閉弁開始時期が、カム２２ａ
の位相変化に対してカム速度が一定の傾きで減少側に推
移する所定カム角度範囲Ａ内に位置するように、高圧燃
料ポンプ４７における加圧室４９の内径を設定した。こ
のように加圧室４９における内径の設定を行うことによ
り、燃料圧送量を調整するための電磁スピル弁５４の閉
弁開始時期の変更は上記所定カム角度範囲Ａ内で行われ
る。こうした電磁スピル弁５４の閉弁開始時期の変更に
より、的確な燃料圧送量の調整を容易に行うことがで
き、燃圧Ｐを目標燃圧Ｐ0 に近づけるに際して同燃圧Ｐ
が大きく変動するのを抑制することができる。
【００８５】（５）燃料噴射に必要とされる燃料圧送量
の最大値を得る際の電磁スピル弁５４の閉弁開始時期が
上記所定カム角度範囲Ａ内の最進角位置付近に位置する
とともに、電磁スピル弁５４の閉弁はカム２２ａが上死
点付近に位置するときに終了する。そのため、燃料圧送
量を調整するための電磁スピル弁５４の閉弁開始時期の
変更を、所定カム角度範囲Ａ内の最進角位置付近からカ
ム２２ａが上死点付近に位置するときまでという広い範
囲で行うことができ、燃料圧送量の調整幅を広くとるこ
とができる。
【００８６】なお、上記各実施形態は、例えば以下のよ
うに変更することもできる。 ・上記各実施形態において、必要とされる燃料圧送量の
最大値が得られる電磁スピル弁５４の閉弁開始時期を上
記所定カム角度範囲Ａ内に位置させる三種類の手法を例
示したが、それら一つ一つの手法を独立して採用する代
わりに、二つ以上の手法を組み合わせて採用してもよ
い。この場合、必要とされる燃料圧送量の最大値が得ら
れる電磁スピル弁５４の閉弁開始時期を、一層的確に上
記所定カム角度範囲Ａ内に位置させることができ、燃料
圧送量の調整を的確に行って同燃料圧送量の制御性を向
上させることができる。
【００８７】・第２実施形態において、四つのカム山２
２ｂが形成されたカム２２ａを用いて高圧燃料ポンプ４
７を駆動する場合について説明したが、上記カム山２２
ｂの数は四つに限らず、三つや五つ以上などに適宜変更
してもよい。例えばカム山２２ｂを四つ以上にすれば、
所定期間中における燃料圧送回数を細かく調整すること
ができ、カム２２ａの３６０°回転間での燃料圧送回数
の設定範囲を広くとることができるようになる。この場
合、必要とされる燃料圧送量の最大値が得られる電磁ス
ピル弁５４の閉弁開始時期を上記所定カム角度範囲Ａ内
に位置させることを条件に、カム２２ａの３６０°回転
間での燃料圧送回数を四回以外の値に適宜変更してもよ
い。なお、この場合においては、必要とされる燃料圧送
量の最大値が得られる電磁スピル弁５４の閉弁開始時期
を上記所定カム角度範囲Ａ内の最進角位置付近に位置さ
せて、電磁スピル弁５４の閉弁開始時期の変更を広い範
囲で行えるようにすることが好ましい。
【００８８】・第１実施形態では、必要とされる燃料圧
送量の最大値が得られる電磁スピル弁５４の閉弁開始時
期を上記所定カム角度範囲Ａ内に位置させるため、カム
２２ａが上死点付近に位置するときのプランジャ４８ｂ
のリフト量が通常よりも大きくなるようカム２２ａのカ
ムプロフィールに設定した。これに代えて、カム２２ａ
のカムプロフィールを上記所定カム角度範囲Ａが通常よ
りも大きくなるようなカムプロフィールに設定すること
で、必要とされる燃料圧送量の最大値が得られる電磁ス
ピル弁５４の閉弁開始時期を上記所定カム角度範囲Ａ内
に位置させてもよい。
【００８９】・上記各実施形態において、高圧燃料ポン
プ４７の圧送行程中における電磁スピル弁５４の閉弁終
了（開弁）時期を、カム２２ａが上死点に位置したとき
としたが、これを適宜変更してもよい。
【００９０】。上記各実施形態において、高圧燃料ポン
プ４７の圧送行程中における電磁スピル弁５４の閉弁開
始時期を、所定カム角度範囲Ａ内の最進角位置付近に位
置させたが、これを適宜変更してもよい。
【００９１】・上記各実施形態では、ガソリンエンジン
の燃料供給装置に本発明を適用したが、これに代えてデ
ィーゼルエンジンの燃料供給装置に本発明を適用しても
よい。
【図面の簡単な説明】
【図１】第１実施形態の燃料供給装置が適用されたエン
ジンを示す断面図。
【図２】同エンジンの燃料供給装置を示す概略図。
【図３】上記高圧燃料ポンプを駆動するカムの位相変化
に対するプランジャのリフト量及びカム速度の推移を示
すグラフ。
【図４】上記燃料供給装置の電気的構成を示すブロック
図。
【図５】燃料圧送量（最終燃料噴射量Ｑfin ）及びエン
ジン回転数ＮＥと電磁スピル弁の閉弁開始時期との関係
を示すグラフ。
【図６】第１実施形態において、高圧燃料ポンプからの
燃料圧送及び燃料噴射弁による燃料噴射が行われる際に
おけるデリバリパイプ内の燃圧Ｐの推移を示すタイムチ
ャート。
【図７】第２実施形態におけるエンジンの燃料供給装置
を示す概略図。
【図８】第２実施形態において、高圧燃料ポンプからの
燃料圧送及び燃料噴射弁による燃料噴射が行われる際に
おけるデリバリパイプ内の燃圧Ｐの推移を示すタイムチ
ャート。
【図９】従来の高圧燃料ポンプを示す概略図。
【符号の説明】
１１…エンジン、１４ｃ…クランクポジションセンサ、
２１ｂ…カムポジションセンサ、２２…排気カムシャフ
ト、２２ａ…カム、２２ｂ…カム山、２６…アクセルポ
ジションセンサ、３６…バキュームセンサ、４０…燃料
噴射弁、４７…高圧燃料ポンプ、４８ａ…シリンダ、４
８ｂ…プランジャ、４９…加圧室、５０…低圧燃料通
路、５２…高圧燃料通路、５３…デリバリパイプ、５４
…電磁スピル弁、５４ａ…電磁ソレノイド、５４ｂ…コ
イルスプリング、９２…電子制御ユニット（ＥＣＵ）。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ０２Ｄ 41/38 Ｆ０２Ｄ 41/38 Ｃ Ｆ０２Ｍ 59/10 Ｆ０２Ｍ 59/10 Ｃ 59/36 59/36 (72)発明者 杉山 雅則 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 Ｆターム(参考） 3G060 AB00 CA01 DA06 EA06 FA07 GA01 GA02 GA03 GA11 GA14 3G066 AA02 AA05 AB02 AC09 AD12 BA00 BA16 BA17 CA01S CA08 CA09 CA20U CB09 CC01 CD26 CE04 CE22 DC04 DC05 DC09 DC18 DC19 3G301 HA01 HA02 HA04 HA16 JA01 JA02 JA03 LB04 LB07 LB11 LB13 LB16 LC01 MA04 MA11 ND02 ND41 ND42 PA07Z PB03A PB03Z PB08A PB08Z PE01Z PE03Z PF03Z

Claims (5)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】カムの回転によるシリンダとプランジャと
    の相対移動に基づき加圧室の容積を変化させて前記加圧
    室に燃料を吸入するとともに同燃料を内燃機関の燃料噴
    射弁に向けて圧送する燃料ポンプと、前記加圧室から燃
    料を流出させるスピル通路と同加圧室との間を開閉する
    スピル弁とを備え、前記スピル弁の閉弁期間を制御する
    ことにより前記燃料ポンプから前記燃料噴射弁への燃料
    圧送量を調整する内燃機関の燃料供給装置において、 前記スピル弁の閉弁開始時期を変更して同スピル弁の閉
    弁期間を制御することにより、前記燃料噴射弁の燃料噴
    射に必要とされる前記燃料ポンプからの燃料圧送量を得
    られるようにする閉弁期間制御手段を備え、 前記必要とされる燃料圧送量の最大値を得る際の前記ス
    ピル弁の閉弁開始時期が、前記カムが単位角度回転する
    際の前記シリンダと前記プランジャとの相対移動量が前
    記カムの位相変化に対して一定の傾きで推移する所定カ
    ム角度範囲内に位置するよう設定されていることを特徴
    とする内燃機関の燃料供給装置。
  2. 【請求項２】前記閉弁期間制御手段は、前記カムが上死
    点付近にあるときに前記スピル弁の閉弁を終了するもの
    であって、 前記必要とされる燃料圧送量の最大値を得る際の前記ス
    ピル弁の閉弁開始時期が、同閉弁開始時期を前記所定カ
    ム角度範囲内の最進角位置付近に位置するよう設定され
    ている請求項１記載の内燃機関の燃料供給装置。
  3. 【請求項３】前記必要とされる燃料圧送量の最大値を得
    る際の前記スピル弁の閉弁開始時期が前記所定カム角度
    範囲内に位置するようカムプロフィールが設定される請
    求項１又は２のいずれかに記載の内燃機関の燃料供給装
    置。
  4. 【請求項４】前記必要とされる燃料圧送量の最大値を得
    る際の前記スピル弁の閉弁開始時期が前記所定カム角度
    範囲内に位置するよう所定カム角度分での燃料圧送回数
    が設定される請求項１〜３のいずれかに記載の内燃機関
    の燃料供給装置。
  5. 【請求項５】前記必要とされる燃料圧送量の最大値を得
    る際の前記スピル弁の閉弁開始時期が前記所定カム角度
    範囲内に位置するよう前記加圧室の内径が設定される請
    求項１〜４のいずれかに記載の内燃機関の燃料供給装
    置。
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US09/632,786 US6336445B1 (en) 1999-09-09 2000-08-04 Fuel supplying apparatus and method for internal combustion engine
EP00118850A EP1085203B1 (en) 1999-09-09 2000-08-31 Fuel supplying apparatus and method for internal combustion engine
DE60028145T DE60028145T2 (de) 1999-09-09 2000-08-31 Kraftstoffzufuhreinrichtung und Verfahren für eine Brennkraftmaschine
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007032331A (ja) * 2005-07-25 2007-02-08 Toyota Motor Corp 内燃機関の制御装置
JP2007032332A (ja) * 2005-07-25 2007-02-08 Toyota Motor Corp 内燃機関の制御装置

Families Citing this family (30)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19818385A1 (de) * 1998-04-24 1999-10-28 Bosch Gmbh Robert Zuschaltventil in einem Kraftstoffeinspritzsystem für Brennkraftmaschinen
JP2001182597A (ja) * 1999-12-24 2001-07-06 Hitachi Ltd 高圧燃料ポンプ制御装置及び筒内噴射エンジン制御装置
EP1379784B1 (de) * 2001-04-06 2008-03-05 Robert Bosch Gmbh Einstempel-einspritzpumpe für ein common-rail-kraftstoffeinspritzsystem
JP4442048B2 (ja) * 2001-04-12 2010-03-31 トヨタ自動車株式会社 内燃機関の高圧燃料供給装置
DE10122242A1 (de) * 2001-05-08 2002-11-14 Bosch Gmbh Robert Speichereinspritzsystem (Common Rail) für Brennkraftmaschinen
JP3780933B2 (ja) * 2001-12-18 2006-05-31 トヨタ自動車株式会社 内燃機関の高圧燃料供給装置
FR2834535B1 (fr) * 2002-01-10 2004-07-23 Peugeot Citroen Automobiles Sa Systeme de demarrage pour moteur a combustion interne
JP2005146882A (ja) 2003-11-11 2005-06-09 Toyota Motor Corp 内燃機関の燃料噴射装置
JP4164021B2 (ja) * 2003-12-12 2008-10-08 株式会社日立製作所 エンジンの高圧燃料ポンプ制御装置
JP4603867B2 (ja) * 2004-12-07 2010-12-22 日立オートモティブシステムズ株式会社 可変容量式燃料ポンプの制御装置及び燃料供給システム
JP2008534840A (ja) * 2005-03-22 2008-08-28 ボルボ ラストバグナー アーベー 燃料噴射器を制御するための方法
DE102006054316A1 (de) * 2006-07-18 2008-01-24 Robert Bosch Gmbh Verfahren zur Ermittlung eines Fehlers in einer Kraftstoffzumesseinheit eines Einspritzsystems
US8015964B2 (en) * 2006-10-26 2011-09-13 David Norman Eddy Selective displacement control of multi-plunger fuel pump
JP2008215321A (ja) * 2007-03-08 2008-09-18 Hitachi Ltd 内燃機関の高圧燃料ポンプ制御装置
US7650779B2 (en) * 2007-06-05 2010-01-26 Caterpillar Inc. Method and apparatus for determining correct installation for gear-driven fuel pump on a fuel injected IC engine
US7677872B2 (en) * 2007-09-07 2010-03-16 Gm Global Technology Operations, Inc. Low back-flow pulsation fuel injection pump
EP2039920B1 (en) * 2007-09-21 2010-09-08 Magneti Marelli S.p.A. Control method for a direct injection system of the common-rail type provided with a shut-off valve for controlling the flow of a high-pressure fuel pump
US7552720B2 (en) * 2007-11-20 2009-06-30 Hitachi, Ltd Fuel pump control for a direct injection internal combustion engine
JP5642925B2 (ja) * 2008-08-20 2014-12-17 日産自動車株式会社 高圧燃料ポンプ
JP2010048174A (ja) * 2008-08-21 2010-03-04 Denso Corp 内燃機関の制御装置
US8091530B2 (en) 2008-12-08 2012-01-10 Ford Global Technologies, Llc High pressure fuel pump control for idle tick reduction
US9422898B2 (en) * 2013-02-12 2016-08-23 Ford Global Technologies, Llc Direct injection fuel pump
US10294884B2 (en) * 2014-12-09 2019-05-21 Ge Global Sourcing Llc System for controlling injection of fuel in engine
DE102015221913A1 (de) * 2015-11-09 2017-05-11 Robert Bosch Gmbh Verfahren zum Ermitteln eines Anbaulagewinkels einer Hochdruckpumpe
CN105508106A (zh) * 2016-01-28 2016-04-20 山东康达精密机械制造有限公司 一种凸轮轴及应用该凸轮轴的直列分配式电控泵
DE102016217230B3 (de) * 2016-09-09 2017-09-14 Continental Automotive Gmbh Verfahren zum Betreiben einer Kraftstoffhochdruckpumpe, sowie Kraftstoffhochdruckpumpe
DE102016218426B3 (de) 2016-09-26 2018-02-01 Continental Automotive Gmbh Verfahren zum Betreiben einer Hochdruckpumpe eines Hochdruckeinspritzsystems eines Kraftfahrzeugs sowie Steuervorrichtung und Kraftfahrzeug
DE102018108406A1 (de) 2017-06-22 2018-12-27 Denso Corporation Hochdruckkraftstoffpumpe und Kraftstoffversorgungssystem
CN109915293B (zh) * 2019-03-26 2020-03-27 潍柴重机股份有限公司 一种电控单体泵加电时间控制方法及控制系统
US11401883B2 (en) 2020-04-03 2022-08-02 Ford Global Technologies, Llc System and method for direct injection fuel pump control

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4790277A (en) * 1987-06-03 1988-12-13 Ford Motor Company Self-adjusting fuel injection system
US5058553A (en) * 1988-11-24 1991-10-22 Nippondenso Co., Ltd. Variable-discharge high pressure pump
US5012786A (en) * 1990-03-08 1991-05-07 Voss James R Diesel engine fuel injection system
US5345916A (en) * 1993-02-25 1994-09-13 General Motors Corporation Controlled fuel injection rate for optimizing diesel engine operation
DE19601577B4 (de) * 1995-01-17 2007-07-12 Nippon Soken, Inc., Nishio Steuerungsanlage für den Einspritzzeitpunkt einer Kraftstoffeinspritzpumpe und Steuerungsverfahren hierfür
DE19640826B4 (de) * 1995-10-03 2004-11-25 Nippon Soken, Inc., Nishio Speicherkraftstoffeinspritzvorrichtung und Druckregelvorrichtung hierfür
JPH10176618A (ja) 1996-12-18 1998-06-30 Toyota Motor Corp 内燃機関の高圧燃料噴射装置
JP3183203B2 (ja) 1996-12-18 2001-07-09 トヨタ自動車株式会社 内燃機関の高圧燃料噴射装置
JP3633388B2 (ja) * 1999-08-04 2005-03-30 トヨタ自動車株式会社 内燃機関の高圧燃料ポンプ制御装置
JP2001248517A (ja) * 2000-03-01 2001-09-14 Mitsubishi Electric Corp 可変吐出量燃料供給装置

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007032331A (ja) * 2005-07-25 2007-02-08 Toyota Motor Corp 内燃機関の制御装置
JP2007032332A (ja) * 2005-07-25 2007-02-08 Toyota Motor Corp 内燃機関の制御装置
JP4506596B2 (ja) * 2005-07-25 2010-07-21 トヨタ自動車株式会社 内燃機関の制御装置
JP4609221B2 (ja) * 2005-07-25 2011-01-12 トヨタ自動車株式会社 内燃機関の制御装置

Also Published As

Publication number Publication date
KR100367189B1 (ko) 2003-01-09
US6336445B1 (en) 2002-01-08
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CN1288103A (zh) 2001-03-21
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