JP2001073085A - 耐震性に優れた建築用鋼材及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】地震荷重による繰返し予歪みを受けた後におい
ても優れた靱性を有し、建築・土木分野などの用途に好
適な耐震性に優れた比較的廉価な建築用鋼材とその建築
用鋼材を比較的容易に製造する方法の提供。 【解決手段】Ｃ：０．０２〜０．１５％、Ｓｉ：０．２
〜０．７％、Ｍｎ：０．８〜２．０％、Ｃｒ：０．０５
〜０．８０％、Ｎｂ：０．０１〜０．０８％、Ｔｉ：
０．００５〜０．０４０％、Ａｌ：０．０１〜０．１０
％を含有し、残部はＦｅ及び不可避不純物からなり、不
純物中のＰは０．０２％以下、Ｓは０．０２％以下の化
学組成で、更に、組織がフェライト・ベイナイト２相組
織であって、且つ、ベイナイト相の硬さがビッカース硬
さ２２０以上及びベイナイト相の割合が５５〜９５％を
満足する耐震性に優れた建築用鋼材。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、地震による破壊に
対する抵抗性、つまり「耐震性」に優れた建築用鋼材及
びその製造方法に関する。詳しくは、予歪みを受けてい
ない状態での靱性に優れることは勿論、地震荷重による
繰返し予歪みを受けた後においても優れた靱性を有し、
建築・土木分野などの用途に好適な耐震性に優れた建築
用鋼材及びその製造方法に関する。なお、「予歪み」と
は荷重履歴のうち最終破断に到るサイクルを除外したも
のをいい、これは鋼材の靱性低下の原因となる。

【０００２】

【従来の技術】兵庫県南部地震や米国ノースリッジ地震
での被災状況を踏まえ、近年、鉄骨部材などとして用い
られる建築用鋼材の耐震性を向上させたいとする要望が
特に高まっている。

【０００３】一般に、鋼材は予歪みを受けると靱性が低
下する。したがって、地震に遭遇した場合に建造物の耐
震性を高めるためには、建築用鋼材に対し十分な靱性を
確保させておくことは勿論であるが、地震波による繰返
し予歪みを受けた後にも十分な靱性を維持させることが
極めて重要となる。地震波により鋼材に繰返し予歪みが
付与された状態における靱性こそが鋼材の耐震性を決定
することになるからである。

【０００４】こうした状況を踏まえて、特開平９−１７
６７８２号公報及び特開平１０−１７９８２号公報に
は、Ｐ、Ｓ、Ｏ（酸素）及び固溶Ｎを低減させるととも
に、鋼材の表層に超微細組織を付与して、繰返し予歪み
が負荷された場合の予歪みによる材質の劣化を非常に小
さくするための技術が開示されている。しかし、これら
の公報で提案された技術は、表層を極めて超微細なフェ
ライト相にする必要があるため、加工と冷却、復熱を組
み合わせた特殊な加工熱処理を施さねばならいので製造
工程が複雑になるし、化学成分の制御も困難なことから
コストが嵩むものである。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記現状に
鑑みなされたもので、その目的は、地震荷重による繰返
し予歪みを受けた後においても優れた靱性を有し、建築
・土木分野などの用途に好適な耐震性に優れた比較的廉
価な建築用鋼材とその建築用鋼材を比較的容易に製造す
る方法を提供することである。なお、繰返し予歪みを受
けた後の靱性の具体的な目標としては、後述の繰返し予
歪み履歴を付与した場合に、先端半径０．２ｍｍの曲率
を持つＶノッチ付きシャルピー試験片を用いた衝撃試験
で脆性破面率が５０％となる破面遷移温度が２０℃未満
であることとした。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明は、下記（１）に
示す耐震性に優れた建築用鋼材及び（２）に示すその製
造方法を要旨とする。

【０００７】（１）重量％で、Ｃ：０．０２〜０．１５
％、Ｓｉ：０．２〜０．７％、Ｍｎ：０．８〜２．０
％、Ｃｒ：０．０５〜０．８０％、Ｎｂ：０．０１〜
０．０８％、Ｔｉ：０．００５〜０．０４０％、Ａｌ：
０．０１〜０．１０％を含有し、残部はＦｅ及び不可避
不純物からなり、不純物中のＰは０．０２％以下、Ｓは
０．０２％以下の化学組成で、更に、組織がフェライト
・ベイナイト２相組織であって、且つ、ベイナイト相の
硬さがビッカース硬さ２２０以上及びベイナイト相の割
合が５５〜９５％を満足する耐震性に優れた建築用鋼
材。

【０００８】（２）上記（１）に記載の化学組成を有す
る鋼片を、１０００〜１１５０℃に加熱し、圧延仕上げ
温度が８２０℃以上で圧下率が５０％以上となるように
熱間圧延し、熱間圧延終了後は８６０〜７４０℃の温度
域の温度Ｔまで３．０℃／秒以下の冷却速度で冷却し、
次いで、温度Ｔから５〜２０℃／秒の冷却速度で５５０
℃以下の温度まで冷却することを特徴とする耐震性に優
れた建築用鋼材の製造方法。

【０００９】ここで、組織の割合は顕微鏡観察したとき
の組織割合、つまり、面積率のことをいう。又、上記の
各温度は鋼片や鋼材の厚さ方向中心部の温度をいい、
「冷却速度」も鋼材の厚さ方向中心部における冷却速度
をいう。

【００１０】「圧下率」は、｛（圧延前の鋼片の厚さ）
−（圧延後の鋼材の厚さ）｝／（圧延前の鋼片の厚さ）
をいう。

【００１１】以下、上記の（１）、（２）に記載のもの
をそれぞれ（１）の発明、（２）の発明という。

【００１２】本発明者らは、前記した課題を解決するた
めに、１９９４年１月に起きた米国ノースリッジ地震と
１９９５年１月に起きた兵庫県南部地震での被害状況に
ついて詳細に調査した。

【００１３】その結果、建築用鋼材（以下、単に「鋼
材」ともいう）には破壊に先立って繰返し予歪みが負荷
されており、したがって、建築物の耐震性を高めるため
には、繰返し予歪み後においても鋼材が十分な破壊靱性
を有することが極めて重要であることが判明した。換言
すれば、建造物が経験する幾度目かの地震波、あるい
は、建造後最初に経験する地震波によって鋼材に繰返し
予歪みが入力されると、鋼材の破壊に対する抵抗性が劣
化してしまうため、繰返し予歪みを受けていない鋼材の
靱性のみを根拠に建造物の設計が行われていたならば、
所望の耐震性は確保できないことが明らかになった。

【００１４】そこで次に、繰返し予歪みに対する鋼材の
靱性の低下を抑制し、地震に遭遇した場合の建築物の耐
震性、強度健全性を高めて、建造時の初期状態（すなわ
ち建造直後）と同等の耐震性を確保させるために種々の
検討を行い、その結果、下記の重要な知見を得た。

【００１５】（ａ）後述の繰返し予歪み履歴を付与した
場合に、先端半径０．２ｍｍの曲率を持つＶノッチ付き
シャルピー試験片を用いた衝撃試験で、脆性破面率が５
０％となる破面遷移温度（以下、単に「破面遷移温度」
という）が２０℃未満であれば十分な耐震性が確保でき
る。

【００１６】（ｂ）繰返し予歪みを受けた鋼材の靱性が
低下するのは、硬さ（強度）が上昇することに基づく。
しかし、硬さがビッカース硬さ（以下「Ｈｖ硬さ」とい
う）で２２０以上のベイナイト相の場合には、繰返し予
歪みによって転位が再配列されるので硬さは却って低下
する。

【００１７】（ｃ）鋼材の組織をＨｖ硬さで２２０以上
のベイナイト相を特定の割合で含むフェライト・ベイナ
イトの２相混合組織とすれば前記（ａ）の破面遷移温度
条件が満たされ、したがって、地震の繰返し予歪みを受
けても耐震性が維持される。

【００１８】本発明は、上記の知見に基づいて完成され
たものである。

【００１９】

【発明の実施の形態】以下、本発明の各要件について詳
しく説明する。なお、以下においては各元素の含有量の
「％」表示は「重量％」を意味する。

【００２０】（Ａ）鋼材の化学組成 Ｃ：０．０２〜０．１５％ Ｃは、鋼材の組織中に所望のベイナイト相を確保して耐
震性を高める作用がある。しかし、その含有量が０．０
２％未満では十分な効果が得られない。一方、０．１５
％を超えると、溶接性が損なわれるため溶接施工が困難
となり、建築用の構造用鋼材としての適用領域が著しく
制限されてしまう。したがって、Ｃの含有量を０．０２
〜０．１５％とした。なお、Ｃの含有量は０．０３〜
０．０９％とすることが望ましい。

【００２１】Ｓｉ：０．２〜０．７％ Ｓｉは、鋼を脱酸する作用がある。しかし、その含有量
が０．２％未満では効率的な脱酸を実施し難い。一方、
０．７％を超えて含有させると靱性が低下して十分な耐
震性が確保できない。したがって、Ｓｉの含有量を０．
２〜０．７％とした。なお、Ｓｉ含有量の望ましい範囲
は０．３５〜０．５５％である。

【００２２】Ｍｎ：０．８〜２．０％ Ｍｎは、強度を確保するのに有効な元素である。しか
し、その含有量が０．８％未満では添加効果に乏しい。
一方、２．０％を超えると、溶接性が損なわれるため溶
接施工が困難となり、建築用の構造用鋼材としての適用
領域が著しく制限されてしまう。このため、Ｍｎの含有
量を０．８〜２．０％とした。なお、Ｍｎの含有量は
１．３〜１．７％とすることが好ましい。

【００２３】Ｃｒ：０．０５〜０．８０％ Ｃｒは強度向上に有効な元素である。しかし、その含有
量が０．０５％未満では十分な効果が得られない。一
方、０．８０％を超えると靱性と溶接性の確保が困難と
なる。したがって、Ｃｒの含有量を０．０５〜０．８０
％とした。なお、Ｃｒ含有量は０．０５〜０．３０％と
することが望ましい。

【００２４】Ｎｂ：０．０１〜０．０８％ Ｎｂは、オーステナイト粒を微細にして靱性を高める作
用を有する。しかし、その含有量が０．０１％未満では
添加効果に乏しい。一方、Ｎｂを０．０８％を超えて含
有させると却って靱性の低下を招く。このため、Ｎｂの
含有量を０．０１〜０．０８％とした。なお、好ましい
Ｎｂ含有量の範囲は０．０１５〜０．０６％である。

【００２５】Ｔｉ：０．００５〜０．０４０％ Ｔｉは、オーステナイト粒を微細にして靱性を高める作
用を有する。しかし、その含有量が０．００５％未満で
は添加効果に乏しい。一方、Ｔｉを０．０４０％を超え
て含有させると却って靱性の低下を招く。このため、Ｔ
ｉの含有量を０．００５〜０．０４０％とした。なお、
Ｔｉ含有量は０．００５〜０．０２０％とすることが好
ましい。

【００２６】Ａｌ：０．０１〜０．１０％ Ａｌは、鋼を脱酸する作用がある。しかし、その含有量
が０．０１％未満では十分な効果が得られない。一方、
０．１０％を超えると破壊靱性の低下をきたすととも
に、鋼材の清浄性も低下してしまう。したがって、Ａｌ
の含有量を０．０１〜０．１０％とした。なお、Ａｌの
含有量は０．０１〜０．０５％とすることが望ましい。

【００２７】本発明においては、不純物元素としてのＰ
及びＳの含有量を下記のとおりに制限する。

【００２８】Ｐ：０．０２％以下 Ｐは母材及び溶接熱影響部の靱性を損なうばかりでな
く、溶接性をも低下させてしまう。特に、その含有量が
０．０２％を超えると、靱性と溶接性の低下が著しくな
る。したがって、Ｐの含有量を０．０２％以下とした。

【００２９】Ｓ：０．０２％以下 Ｓは母材及び溶接熱影響部の靱性を損なうばかりでな
く、溶接性をも低下させてしまう。特に、その含有量が
０．０２％を超えると、靱性と溶接性の低下が著しくな
る。したがって、Ｓの含有量を０．０２％以下とした。

【００３０】（Ｂ）鋼材の組織 本発明は、建築用鋼材の組織がフェライト・ベイナイト
２相組織で、且つ、ベイナイト相の硬さがＨｖ硬さ２２
０以上及びベイナイト相の割合が５５〜９５％を満足す
る点に最大の特徴を有している。これは、硬さ（強度）
が高いベイナイト相と硬さ（強度）が相対的に低いフェ
ライト相とを混在させて、繰返し予歪みを受けた後にも
優れた靱性、つまり、後述の繰返し予歪み履歴を付与し
た場合の先端半径０．２ｍｍの曲率を持つＶノッチ付き
シャルピー試験片を用いた衝撃試験で２０℃未満の破面
遷移温度を確保し、耐震性を維持させるためである。な
お、組織の割合が顕微鏡観察したときの組織割合、つま
り、面積率のことをいうことは既に述べたとおりであ
る。

【００３１】ベイナイト相の硬さがＨｖ硬さで２２０を
下回る場合には、繰返し予歪みによって転位が再配列さ
れることがない。したがって、繰返し予歪みを受けたベ
イナイト相の硬さは上昇するので靱性が低下し、所望の
耐震性が得られない。

【００３２】フェライト・ベイナイト２相組織におい
て、Ｈｖ硬さ２２０以上のベイナイト相の割合が５５％
未満の場合には、フェライト相の割合が多くなりすぎて
フェライト相の硬さ上昇により繰返し予歪み後に鋼材全
体の硬さが著しく上昇し、その結果として靱性が低下し
てしまう。一方、Ｈｖ硬さ２２０以上のベイナイト相の
割合が９５％を超える場合には、ベイナイト相の割合が
多くなりすぎるので強度レベルが著しく高くなり、一般
建材としての取り扱いができなくなってしまう。したが
って、建築用鋼材の組織をフェライト・ベイナイト２相
組織で、且つ、ベイナイト相の硬さがＨｖ硬さ２２０以
上及びベイナイト相の割合が５５〜９５％を満足するよ
うに規定した。

【００３３】上記の（Ａ）と（Ｂ）の規定を満足させる
ことによって、（１）の発明に係る耐震性に優れた建築
用鋼材が得られる。

【００３４】（Ｃ）鋼材の製造条件 （Ｃ−１）鋼片の加熱温度 鋼片の加熱温度は１０００〜１１５０℃とするのがよ
い。加熱温度が１０００℃未満では、鋼材の変形抵抗が
大きくなって圧延加工が困難となる場合がある。一方、
加熱温度が１１５０℃を超えると、オーステナイト結晶
粒が粗大化して靱性が低下する場合がある。したがっ
て、鋼片の加熱温度は１０００〜１１５０℃とするのが
よい。

【００３５】（Ｃ−２）熱間圧延 鋼片を前記（Ｃ−１）項に記載の温度に加熱した後の熱
間圧延は、圧延仕上げ温度が８２０℃以上で、圧下率が
５０％以上となるように行うのがよい。熱間圧延の仕上
げ温度が８２０℃を下回ると適切な冷却開始温度を設定
できなくなる場合がある。又、圧下率が５０％を下回る
と結晶粒が粗大となって靱性を確保できなくなることが
ある。したがって、熱間圧延は、圧延仕上げ温度が８２
０℃以上で、圧下率が５０％以上となるように行うのが
よい。

【００３６】（Ｃ−３）熱間圧延後の冷却 熱間圧延後は、８６０〜７４０℃の温度域の温度Ｔまで
３．０℃／秒以下の冷却速度で冷却し、次いで、温度Ｔ
から５〜２０℃／秒の冷却速度で５５０℃以下の温度ま
で冷却するのがよい。

【００３７】上記の温度Ｔが８６０℃を超えると、ベイ
ナイト相の割合が多くなって繰返し予歪みを受けた後に
所望の靱性が得られず、したがって、耐震性が維持でき
ない場合がある。又、温度Ｔが７４０℃を下回ると、ベ
イナイト相における転位密度が小さくなって繰返し予歪
みを受けて転位が再配列されても硬さ低下が小さく、し
たがって、所望の靱性が得られないので耐震性が維持で
きない場合がある。

【００３８】熱間圧延後に温度Ｔまで冷却する際の冷却
速度が３．０℃／秒を超えると、次に温度Ｔから規定の
条件で冷却しても（Ｂ）項で述べた所望の組織が得られ
ず、したがって、所望の耐震性が得られない場合があ
る。

【００３９】温度Ｔからの冷却に際し、冷却速度が５℃
／秒未満になると（Ｂ）項で述べた所望の組織が得られ
ず、したがって、所望の耐震性が得られない場合があ
る。同様に、冷却速度が２０℃／秒を超えても（Ｂ）項
で述べた所望の組織が得られず、したがって、所望の耐
震性が得られない場合がある。更に、冷却を停止する温
度が５５０℃を上回る場合にも、（Ｂ）項で述べた所望
の組織が得られず、したがって、所望の耐震性が得られ
ないことがある。

【００４０】このため、熱間圧延後は、８６０〜７４０
℃の温度域の温度Ｔまで３．０℃／秒以下の冷却速度で
冷却し、次いで、温度Ｔから５〜２０℃／秒の冷却速度
で５５０℃以下の温度まで冷却するのがよい。

【００４１】以下、実施例により本発明を詳しく説明す
る。

【００４２】

【実施例】（実施例１）Ｃ：０．０６％、Ｓｉ：０．４
５％、Ｍｎ：１．５％、Ｃｒ：０．１７％、Ｎｂ：０．
０２５％、Ｔｉ：０．０１５％、Ａｌ：０．０３５％を
含有し、残部はＦｅ及び不可避不純物からなり、不純物
中のＰは０．００３％、Ｓは０．００２％である本発明
の規定を満足する鋼を通常の方法で溶製し、その後鋼片
とした。

【００４３】次いで、この鋼片を１１００℃に加熱し、
圧延仕上げ温度が８６０℃で、圧下率が７０％となるよ
うに熱間圧延して板厚２５ｍｍに仕上げ、熱間圧延仕上
げ後、２．０℃／秒の冷却速度で８６０〜７００℃の種
々の温度まで冷却し、更にその後、前記温度から１５℃
／秒の冷却速度で６００〜５０℃の種々の温度まで冷却
した。

【００４４】このようにして得た厚さ２５ｍｍの各鋼板
の「ｔ／４」部位（ｔは板厚）から先端半径０．２ｍｍ
の曲率を持つＶノッチ付きシャルピー試験片を採取して
衝撃試験を行い、破面遷移温度を調査した。組織調査用
の試験片も採取し、鏡面研磨後ナイタルで腐食して倍率
５００倍の光学顕微鏡で観察するとともに、ベイナイト
相のＨｖ硬さ（荷重１０ｇｆ）を測定した。

【００４５】更に、上記厚さ２５ｍｍの各鋼板から元厚
の板状引張試験片を採取し、電気油圧式閉ループ汎用機
械試験機を用いて、先ず残留歪みが５％となる引張荷重
を与えた。なお、残留歪み量は５ｍｍ間隔で導入したけ
がき線で測定した。次いで、同試験機を用いて残留歪み
が−５％となるような圧縮荷重を与え、更にその後、引
張残留歪み５％、圧縮残留歪み−５％、残留歪み０％と
なるような予歪み履歴を与えた。

【００４６】上記のプロセスで予歪みを供試材に導入し
た後、予歪み方向に破壊時の負荷がかかる方向から、つ
まり、板状引張試験片の長手方向をシャルピー試験片の
長手方向と一致させて、元厚の板状引張試験片の「１／
４」部位から先端半径０．２ｍｍの曲率を持つＶノッチ
付きシャルピー試験片を採取して衝撃試験を行い、繰返
し予歪みが付与された状態における破面遷移温度を調査
した。

【００４７】表１〜表４に繰返し予歪みを受けていない
初期状態（つまり、熱間圧延後冷却した状態）における
調査結果及び繰返し予歪みを付加した後の状態における
調査結果をまとめて示す。

【００４８】なお、表１〜表４の靱性欄におけるマーク
は、繰返し予歪みを受けていない初期状態の場合、◎は
破面遷移温度が−７０℃未満、○は破面遷移温度が−７
０℃以上で−４０℃未満、△は破面遷移温度が−４０℃
以上で−１０℃未満であることを示す。一方、繰返し予
歪みを付加した後の状態の場合、◎は破面遷移温度が−
４０℃未満、○は破面遷移温度が−４０℃以上で−１０
℃未満、△は破面遷移温度が−１０℃以上で２０℃未
満、×は破面遷移温度が２０℃以上であることを示す。

【００４９】又、表１〜表４の組織欄における「相」の
記号は、Ｂがベイナイト相、Ｆがフェライト相、Ｍがマ
ルテンサイト相を示す。

【００５０】

【表１】

【００５１】

【表２】

【００５２】

【表３】

【００５３】

【表４】

【００５４】表１〜４から、本発明で規定する条件を満
足する鋼板は、これに繰返し予歪みを付与しても破面遷
移温度は２０℃を下回り靱性に優れていることが明らか
で、したがって、耐震性を維持することができる。

【００５５】（実施例２）表５及び表６に示す化学組成
を有する鋼を通常の方法で溶製した後鋳造して鋼片とし
た。表５、表６における鋼１〜４、鋼６〜８、鋼１０〜
１２、鋼１４，鋼１５及び鋼１７〜１９は化学組成が本
発明で規定する範囲内にある本発明例、鋼５，鋼９、鋼
１３、鋼１６及び鋼２０は成分のいずれかが本発明で規
定する含有量の範囲から外れた比較例である。

【００５６】次いで、前記の各鋼片を表７〜９に示す温
度に加熱し、圧延仕上げ温度を８６０℃、圧下率を表７
〜９に示す条件として熱間圧延し、板厚２５〜８０ｍｍ
に仕上げた。熱間圧延仕上げ後は、表７〜９に記載の種
々の条件で冷却した。

【００５７】

【表５】

【００５８】

【表６】

【００５９】

【表７】

【００６０】

【表８】

【００６１】

【表９】

【００６２】このようにして得た厚さ２５〜８０ｍｍの
各鋼板の「ｔ／４」部位（ｔは板厚）から先端半径０．
２ｍｍの曲率を持つＶノッチ付きシャルピー試験片を採
取して衝撃試験を行い、破面遷移温度を調査した。組織
調査用の試験片も採取し、鏡面研磨後ナイタルで腐食し
て倍率５００倍の光学顕微鏡で観察するとともに、ベイ
ナイト相のＨｖ硬さ（荷重１０ｇｆ）を測定した。

【００６３】更に、上記厚さ２５〜８０ｍｍの各鋼板か
ら元厚の板状引張試験片を採取し、電気油圧式閉ループ
汎用機械試験機を用いて、先ず残留歪みが５％となる引
張荷重を与えた。なお、残留歪み量は５ｍｍ間隔で導入
したけがき線で測定した。次いで、同試験機を用いて残
留歪みが−５％となるような圧縮荷重を与え、更にその
後、引張残留歪み５％、圧縮残留歪み−５％、残留歪み
０％となるような予歪み履歴を与えた。

【００６４】上記のプロセスで予歪みを供試材に導入し
た後、予歪み方向に破壊時の負荷がかかる方向から、つ
まり、板状引張試験片の長手方向をシャルピー試験片の
長手方向と一致させて、元厚の板状引張試験片の「１／
４」部位から先端半径０．２ｍｍの曲率を持つＶノッチ
付きシャルピー試験片を採取して衝撃試験を行い、繰返
し予歪みが付与された状態における破面遷移温度を調査
した。

【００６５】表７〜９に上記の各種調査結果を併せて示
す。

【００６６】なお、表７〜９の靱性欄におけるマーク
は、繰返し予歪みを受けていない初期状態の場合、◎は
破面遷移温度が−７０℃未満、○は破面遷移温度が−７
０℃以上で−４０℃未満、△は破面遷移温度が−４０℃
以上で−１０℃未満、×は破面遷移温度が−１０℃以上
であることを示す。一方、繰返し予歪みを付加した後の
状態の場合、◎は破面遷移温度が−４０℃未満、○は破
面遷移温度が−４０℃以上で−１０℃未満、△は破面遷
移温度が−１０℃以上で２０℃未満、×は破面遷移温度
が２０℃以上であることを示す。

【００６７】又、表７〜９の組織欄における「相」の記
号は、Ｂがベイナイト相、Ｆがフェライト相を示す。

【００６８】表７〜９から、本発明で規定する条件を満
足する鋼板は、これに繰返し予歪みを付与しても破面遷
移温度は２０℃を下回り靱性に優れていることが明らか
で、したがって、耐震性を維持することができる。

【００６９】

【発明の効果】本発明の鋼材は、繰返し予歪みを受けた
後においても優れた靱性を有するので、建築・土木分野
などの建築用鋼材として利用することができる。この建
築用鋼材は本発明の方法によって比較的容易に製造する
ことができる。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】重量％で、Ｃ：０．０２〜０．１５％、Ｓ
   ｉ：０．２〜０．７％、Ｍｎ：０．８〜２．０％、Ｃ
   ｒ：０．０５〜０．８０％、Ｎｂ：０．０１〜０．０８
   ％、Ｔｉ：０．００５〜０．０４０％、Ａｌ：０．０１
   〜０．１０％を含有し、残部はＦｅ及び不可避不純物か
   らなり、不純物中のＰは０．０２％以下、Ｓは０．０２
   ％以下の化学組成で、更に、組織がフェライト・ベイナ
   イト２相組織であって、且つ、ベイナイト相の硬さがビ
   ッカース硬さ２２０以上及びベイナイト相の割合が５５
   〜９５％を満足する耐震性に優れた建築用鋼材。
2. 【請求項２】請求項１に記載の化学組成を有する鋼片
   を、１０００〜１１５０℃に加熱し、圧延仕上げ温度が
   ８２０℃以上で圧下率が５０％以上となるように熱間圧
   延し、熱間圧延終了後は８６０〜７４０℃の温度域の温
   度Ｔまで３．０℃／秒以下の冷却速度で冷却し、次い
   で、温度Ｔから５〜２０℃／秒の冷却速度で５５０℃以
   下の温度まで冷却することを特徴とする耐震性に優れた
   建築用鋼材の製造方法。