JP2001073036A - マルテンサイト系ステンレス熱延鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】この発明は、湿潤炭酸ガス等を含む環境におけ
る耐食性、および溶接熱影響部の硬度、靭性などの溶接
性に優れると共に、溶接管素材用として優れた造管性を
有するマルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法を提供
する。 【解決手段】重量％で、Ｃ：０．００５％超え、０．０
３％以下、Ｎ：０．００８％超え、０．０３％以下、Ｃ
ｒ：１０％以上、１４％以下、Ｎｉ：４％以下、Ｍｏ：
０．５％以下、Ｔｉ：０．１％以下を含有する鋼片を熱
間圧延後、（１）式を満足する巻取温度（Ｔ℃）で熱延
コイルとし、更に必要とする造管性に応じて焼戻し、2
相域加熱を単独または組合せて行う工程、又は焼戻し
後、調質圧延を行う工程を実施する。 ７００≦Ｔ＜−２３ｔ＋１０１３…（１） 但し、ｔ：熱延仕上げ板厚（ｍｍ）

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、石油・天然ガス用
油井管及びラインパイプ用溶接管の素材として好適なマ
ルテンサイト系ステンレス熱延鋼板の製造方法に関し、
特に湿潤炭酸ガスを含む環境中での耐食性、および溶接
性に優れたマルテンサイト系ステンレス熱延鋼板の製造
方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、輸送に際して、鋼管の防食対策と
して腐食抑制剤が必要とされる湿潤な炭酸ガスや硫化水
素を含有する石油や天然ガスが増加する傾向にあり、腐
食抑制剤の回収処理費用、海洋汚染等の問題から、耐食
材料に対するニーズが強まってきている。従来、炭酸ガ
スを多く含有する石油や天然ガス用の耐食材料として、
ＡＩＳＩ４２０鋼に代表される０．２％程度のＣと１２
〜１３％程度のＣｒを含有するマルテンサイト系ステン
レス鋼が広く使用されてきた。

【０００３】しかし、この鋼種は、強度に比し、比較的
コストに優れるものの、Ｃ含有量が多いため、溶接熱影
響部が硬化し、溶接割れ防止の予後熱温度が高く、ま
た、溶接熱影響部の靭性も非常に悪いという欠点を有し
ているため、これらの欠点あるいはさらに耐食性を改善
する目的で、Ｃ、またはＣ，Ｎを極力低減した低Ｃマル
テンサイト鋼が開発されてきた。

【０００４】低Ｃマルテンサイト鋼にはδフェライト晶
出により熱間加工性が劣化する傾向があるものの、湿潤
炭酸ガスを含む環境中における耐食鋼として幅広く使用
されている。例えば、継目無鋼管を対象に特開平５−２
６３１３８号、特開平６−４１６３８号などが開示さ
れ、厚板を対象に特開平１−１２７６２０号、特開平３
−１８８２１５号、特開平３−１８８２４０号などが開
示され、また電縫鋼管を対象に特開平４−１９１３１９
号、特開平４−１９１３２０号、および特開平８−３６
４２号などが開示されている。

【０００５】しかし、これらに開示されている製造方法
は主に厚肉材、または厚肉材による鋼管を対象としたも
のであり、井戸元から脱水、脱珪などの一次処理を行う
プラットフォームまでのフローライン用として潜在需要
の大きな薄肉鋼管を対象としたものではなく、薄肉鋼管
を製造することは必ずしも容易ではないのが現状であ
る。

【０００６】例えば、継目無管自体、薄肉化に限界があ
り、また、特開平４−１９１３１９号、特開平４−１９
１３２０号、および特開平８−３６４２号などによる電
縫鋼管の製造方法では電縫溶接部の熱処理方法が詳しく
紹介されているが、素材の製造条件、及び造管性に関す
る記載は少ない。

【０００７】尚、溶接部の硬度を低下する目的でＣ，Ｎ
を５０ｐｐｍ，８０ｐｐｍ以下に低減する技術が特開平
９−４１０９２号に開示されているが、製鋼コストが非
常に高く、強度が低下するという問題があった。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】この発明は、以上の点
に鑑みなされたもので、その目的は、湿潤炭酸ガスを含
む環境に対する耐食性、溶接性、および造管性に優れた
薄肉の溶接管素材用マルテンサイト系ステンレス熱延鋼
板の製造方法を提供することにある。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
を達成するため、成分組成、熱間圧延条件、および巻取
り後の熱処理について検討をおこない、以下の発明を完
成させた。

【００１０】１． 重量％で、Ｃ：０．００５％超え、
０．０３％以下、Ｎ：０．００８％超え、０．０３％以
下，Ｓｉ：１％以下、Ｍｎ：０．３％未満、Ｐ：０．０
４％以下、Ｓ：０．００３％以下、Ｃｒ：１０％以上、
１４％以下、Ｎｉ：４％以下、Ｍｏ：０．５％以下、Ｔ
ｉ：０．１％以下を含有する鋼片を１１００℃以上１２
５０℃以下に加熱後、仕上温度８５０℃以上で熱間圧延
を行い、（１）式を満たす巻取温度：Ｔ（℃）にて、巻
取することを特徴とするマルテンサイト系ステンレス熱
延鋼板の製造方法。

【００１１】 ７００≦Ｔ＜−２３ｔ＋１０１３ （１） 但し、ｔ：熱延仕上げ板厚（ｍｍ） ２．１記載の製造方法により巻取り後、該熱延コイル
を、５５０℃以上、(Ａｃ1＋５０℃)以下に加熱後冷却
するマルテンサイト系ステンレス熱延鋼板の製造方法。

【００１２】３．１記載の製造方法により巻取り後、該
熱延コイルを、Ａｃ1以上、Ａｃ3以下に加熱後１５０℃
以下まで冷却し、その後、５５０℃以上、(Ａｃ1＋５０
℃)以下に加熱後冷却するマルテンサイト系ステンレス
熱延鋼板の製造方法。

【００１３】４．１記載の製造方法により巻取り後、該
熱延コイルを、５５０℃以上、(Ａｃ1＋５０℃)以下に
加熱後冷却し、その後、調質圧延を行うマルテンサイト
系ステンレス熱延鋼板の製造方法。

【００１４】５．１記載の組成の鋼に、重量％でＮｂ、
Ｖの１種または2種の合計で含有量０．３％以下をさら
に含有する１乃至４のそれぞれに記載のマルテンサイト
系ステンレス熱延鋼板の製造方法。

【００１５】６．１記載の組成の鋼に、重量％で希土類
元素：０．０５％以下、Ｃａ：０．０３％以下の１種ま
たは2種をさらに含有する１乃至５のそれぞれに記載の
マルテンサイト系ステンレス熱延鋼板の製造方法。

【００１６】

【発明の実施の形態】成分組成、製造条件について説明
する。

【００１７】１．成分組成（％は重量％を意味する。） Ｃ：０．００５％超え、０．０３％以下 Ｃは、Ｃｒと炭化物を形成し、耐食性を低下させ、さら
に溶接熱影響部を大きく硬化させるので、０．０３％以
下とする。一方、製鋼コストの著しい上昇を抑制し、マ
ルテンサイト主体の組織を得、鋼管として必要な強度を
確保するため、０．００５％を超えて添加する。

【００１８】Ｎ：０．００８％超え、０．０３％以下 Ｎは、溶接部の靭性を低下させるとともに、溶接熱影響
部を大きく硬化させるので、０．０３％以下とする。一
方、製鋼コストの著しい上昇を抑制し、マルテンサイト
主体の組織を得、鋼管として必要な強度を確保するた
め、０．００８％を超えて添加する。

【００１９】Ｓｉ：１％以下 Ｓｉは、脱酸および強度向上を目的に添加するが、１％
を超えて添加しても、その効果が飽和し、衝撃特性が劣
化するので、上限を１％とする。

【００２０】Ｍｎ：０．３％未満 Ｍｎは、脱酸および強度向上を目的に添加するが、０．
３％を超えて添加した場合、過度の強度上昇および硫化
物の形成による耐応力腐食割れ性の低下をもたらすの
で、０．３％未満とする。

【００２１】Ｐ：０．０４％以下 Ｐは、熱間加工性、衝撃特性、および耐応力腐食割れ性
を劣化させるため、０．０４％を上限とし、製造コスト
上、許される範囲で低減する。

【００２２】Ｓ：０．００３％以下 Ｓは、熱間加工性、衝撃特性、および耐応力腐食割れ性
を劣化させるため、０．００３％を上限とし、製造コス
ト上、許される範囲で低減する。

【００２３】Ｃｒ：１０％以上、１４％以下 Ｃｒは、耐食性を確保するため、１０％以上添加する。
一方、１４％を超えて添加すると、多量のオーステナイ
ト生成元素により、マルテンサイト主体の金属組織とし
なければならず、製造コスト上、望ましくない。また、
強度が上昇し、造管性が劣化するため、１４％以下とす
る。

【００２４】Ｎｉ：４％以下 Ｎｉは、Ｃ量低減によりオーステナイト生成元素量が減
少するのを補うとともに、衝撃特性および耐食性を向上
させるのに不可欠な元素である。しかし、添加量が４％
を超えるとそれらの効果が飽和し、溶接熱影響部の硬度
を上昇させ、靭性劣化を招くため、上限を４％とする。
耐食性や衝撃靭性等の特性のバランスを向上させるた
め、好ましくは２％以上、３．５％以下、より好ましく
は２．５％以上、３．５％以下を添加する。

【００２５】Ｍｏ：０．５％以下 Ｍｏは未添加の場合、溶接部への後熱処理により、粒界
割れが生じ、靭性が著しく劣化するため、溶接部の靭性
確保を目的に添加する。しかし、過剰に添加するとその
効果が飽和し、強度が過度に上昇するため、上限を０．
５％とする。

【００２６】Ｔｉ：０．１％以下 Ｔｉは熱延時、または焼戻し熱処理時、炭窒化物を生成
し、固溶Ｃ，Ｎを固定する軟質化に有効な元素である
が、過剰に添加すると溶接部の靭性が著しく劣化するた
め、０．１％を上限とする。母材の軟質化および溶接部
の靭性のバランスをさらに向上させる場合、０．００５
％以上、０．０５％以下、より好ましくは０．０１％以
上、０．０５％以下、更に好ましくは０．０３％以上、
０．０５％以下の範囲で添加するのが好ましい。

【００２７】本発明は以上の元素を含有していれば良
く、特に規定していない元素については、発明の効果を
妨げない範囲内で含有していても支障ない。本発明の効
果を更に改善する場合、Ｎｂ，Ｖ、Ｃａ又は希土類元素
を単独又は複数添加する。

【００２８】Ｎｂ，Ｖ：１種または2種の合計で０．３
％以下 ＮｂおよびＶは熱延時、または焼戻し熱処理時、炭窒化
物を生成し、固溶Ｃ，Ｎを固定するため軟質化に有効な
元素であり、添加する。一方、過剰に添加すると溶接部
の靭性が著しく劣化するため、合計で０．３％を上限と
する。

【００２９】Ｃａ，希土類元素：Ｃａおよび希土類元素
は、熱間加工性を向上させ、衝撃特性を改善するが、過
剰に添加した場合、粗大な非金属介在物を生成し、それ
らの効果および耐食性を損なうので、Ｃａは０．０３
％、希土類元素は０．０５％を上限とし、１種又は２種
を添加する。本発明における希土類元素は、原子番号５
７〜７１番、８９〜１０３番の元素およびＹ：イットリ
ウムを指すものとする。

【００３０】２．製造条件 鋼片加熱温度：１１００℃以上、１２５０℃以下 熱間圧延における熱間加工性を確保するため、鋼片を中
心部まで均一に加熱する。加熱温度は低温の場合、熱間
圧延における変形抵抗が大きくなり、圧延負荷が過大と
なるので１１００℃以上とし、酸化スケール生成による
製造歩留の低下、δフェライト晶出による熱間加工性の
劣化を抑制するため１２５０℃以下とする。

【００３１】熱延仕上温度：８５０℃以上 熱延鋼板の組織をマルテンサイト単相組織とし、再結晶
による粒成長の促進により軟質化を図るため、熱間圧延
仕上げ温度をオーステナイト単相域である８５０℃以上
とする。尚、高温の仕上げ温度の確保、均一な温度分布
の確保等を目的に仕上げ圧延前に、粗圧延後の鋼片をオ
ンラインで再加熱あるいは粗圧延後の鋼片をコイル状に
巻取り、これを箱又は箱状の炉の中に保持して復熱ある
いは加熱により温度上昇・温度分布を平滑化せしめた後
にリコイルして仕上げ圧延ラインに戻す等の処理をして
もよい。

【００３２】巻取温度：７００℃以上、−２３＊ｔ＋１
０１３未満（但し、ｔは熱延仕上げ板厚ｍｍ） 本発明者らの詳細な実験によれば、マルテンサイト系ス
テンレス熱延鋼板の強度を決定する最も重要なパラメー
タの一つが巻取温度であり、特に、焼戻熱処理後の強度
は巻取温度、板厚に大きく依存することが判明した。

【００３３】本発明では巻取温度は、母材を軟質化する
ため、７００℃以上の高温巻取とするが、過度の高温巻
取は、析出物の粗大化をもたらし、靭性や耐応力腐食割
れ性を著しく損なうことが、電子顕微鏡による詳細な観
察から明らかとなったので、熱延仕上げ板厚：ｔ（ｍ
ｍ）をパラメータとして、−２３＊ｔ＋１０１３未満と
する。

【００３４】本発明では巻取後の状態でも軟質であり、
薄板の溶接管素材として造管性に優れることを特徴とす
るが、造管ミルの性能等の制約から、さらに軟質化する
必要がある場合、焼戻熱処理、または二段熱処理を行
う。

【００３５】焼戻熱処理：５５０℃以上(Ａｃ1＋５０
℃)以下 熱延コイルを、５５０℃以上、好ましくは５７０℃以上
に加熱すると、十分焼戻しされ、鋼板が軟質化し、靭性
も良好となる。一方、(Ａｃ1＋５０℃)を超えて加熱す
ると、冷却後マルテンサイトを生成する再オーステナイ
ト化体積率が増加し、強度が上昇するため、焼戻熱処理
は５５０℃以上(Ａｃ1＋５０℃)以下、好ましくは５７
０℃以上(Ａｃ1＋５０℃)以下とする。

【００３６】上記温度範囲内では高温になるに従い、焼
戻しマルテンサイトと再オーステナイト化されて、冷却
時新たにマルテンサイトになる部分（以下、フレッシュ
マルテンサイト）のバランスが良好となり、軟質化す
る。(Ａｃ1＋５０℃)以下で焼戻した場合、再オーステ
ナイト化されて生成したフレッシュマルテンサイトの体
積率は僅かで、破壊靭性値を劣化させたり、応力腐食割
れ感受性を高めることはない。

【００３７】本発明では、さらに、造管性を改善させる
目的で、調質圧延を行うことが出来る。焼戻熱処理まま
の熱延コイルは降伏点伸びに起因するストレッチャース
トレインと呼ばれるしわ状の欠陥を生じ、造管時の製造
を困難にし、製造も安定しない場合がある。

【００３８】そのような場合、調質圧延を行う。過度の
調質圧延は強度を大きく上昇させ、造管性を損ねるの
で、高々数％程度の調質圧延とする。焼戻熱処理が５５
０℃以上(Ａｃ1＋５０℃)以下の場合、調質圧延により
降伏点伸びを完全に消失させることが可能となり、造管
性は著しく向上する。

【００３９】二段熱処理 さらに軟質化する必要がある場合、巻取り後の熱延コイ
ルに2相域加熱と焼戻し熱処理を組合わせた二段熱処理
を行う。一段目熱処理としてＡｃ1以上Ａｃ3以下に加熱
後、１５０℃以下まで冷却し、その後、二段目として５
５０℃以上(Ａｃ1＋５０℃)以下に加熱後冷却する二段
熱処理を行う。

【００４０】一段目の熱処理は、巻取後のマルテンサイ
ト組織を高温での焼戻しにより、非常に軟質化した焼戻
しマルテンサイト組織とするため、Ａｃ1以上Ａｃ3以下
に加熱する。この場合、一部が再オーステナイト化し、
フレッシュマルテンサイトとなるため、二段目を前述し
た焼戻し熱処理とする。尚、一段目の熱処理において再
オーステナイト化された部分のマルテンサイト変態を完
了させるため、熱処理後、コイルを１５０℃以下まで冷
却した後に二段目の熱処理を実施する必要がある。

【００４１】

【実施例】実施例１．一段熱処理・二段熱処理の場合 表１に示す成分の鋼を溶製後、厚さ３．２〜１２．８ｍ
ｍの熱延コイルを製造した。これらの熱延コイルから、
ラインパイプ敷設時の現地円周溶接を想定した条件で、
溶接継手を作成し、衝撃特性について調査した。母材に
関しては、衝撃特性、硬度、および腐食性を調査した。

【００４２】衝撃試験は母材および溶接継手からＪＩＳ
４号衝撃試験片（ハーフサイズ、但し、板厚が５ｍｍ未
満の場合には、原厚まま）を採取し、試験を行った。
尚、溶接継手の切欠位置は溶接熱影響部とした。硬度は
荷重１０ｋｇのビッカース硬さ試験を行った。

【００４３】腐食試験は湿潤炭酸ガス環境における腐食
特性を厚さ３ｍｍ、巾１５ｍｍ、長さ５０ｍｍの試験片
を用い、試験温度１２０℃のオートクレープ中で炭酸ガ
ス分圧４０気圧の条件で３％ＮａＣｌ水溶液中に３０日
間浸漬して、試験前後の重量変化から腐食速度を算出し
た。腐食速度の単位はｍｍ／ｙで表示した。

【００４４】製造条件及び得られた鋼板の特性を表４に
示す。硬さ試験結果はビッカース硬さで２６０未満を○
印、２６０以上２８０未満を△印、２８０以上を×印で
それぞれ表示する。

【００４５】腐食試験結果は腐食速度が０．１ｍｍ／ｙ
未満を○印、０．１ｍｍ／ｙ以上０．３ｍｍ／ｙ未満を
×印、０．３ｍｍ／ｙ以上を××印でそれぞれ表示す
る。衝撃試験結果は遷移温度がー４０℃以下を○印、遷
移温度がー４０℃を超えてー２０℃以下を×印、遷移温
度がー２０℃超えを××印でそれぞれ表示する。

【００４６】表１の供試鋼の化学組成において表示しな
い残部は実質的にＦｅからなる。Ｎｏ．１〜１３は本発
明の規定を満足する成分組成で、Ｎｏ．１４〜１７は何
れかの元素が本発明範囲外の比較鋼となっている。表２
の試験結果（表２の試験結果のＮｏ．は表１に示す同じ
Ｎｏ．の供試鋼による試験結果であることを示す。）に
おいてＮｏ．１〜９は成分組成、製造条件ともに本発明
の範囲内の実施例で母材の硬度（造管性）、母材の耐食
性、及び母材、溶接熱影響部の衝撃靭性に優れている。
Ｎｏ．１０〜１７は成分組成、製造条件の何れかまたは
両者が本発明の範囲外の比較例であり、鋼板の特性が劣
っている。

【００４７】実施例２ 焼戻し熱処理＋調質圧延の場合 表３に示す成分の鋼を溶製後、厚さ３．５〜１２．０ｍ
ｍの熱延コイルを製造した。これらの熱延コイルから、
ラインパイプ敷設時の現地円周溶接を想定した条件で、
溶接継手を作成し、衝撃特性について調査した。母材に
関しては、衝撃特性、硬度、および腐食性を調査した。

【００４８】衝撃試験は母材および溶接継手からＪＩＳ
４号衝撃試験片（ハーフサイズ、但し、板厚が５ｍｍ未
満の場合には、原厚まま）を採取し、試験を行った。
尚、溶接継手の切欠位置は溶接熱影響部とした。硬度は
荷重１０ｋｇのビッカース硬さ試験を行った。

【００４９】腐食試験は湿潤炭酸ガス環境における腐食
特性を厚さ３ｍｍ、巾１５ｍｍ、長さ５０ｍｍの試験片
を用い、試験温度１２０℃のオートクレープ中で炭酸ガ
ス分圧４０気圧の条件で３％ＮａＣｌ水溶液中に３０日
間浸漬して、試験前後の重量変化から腐食速度を算出し
た。腐食速度の単位はｍｍ／ｙで表示した。

【００５０】製造条件及び熱延材の特性を表２に示す。
硬さ試験結果はビッカース硬さで２６０未満を○印、２
６０以上２８０未満を△印、２８０以上を×印でそれぞ
れ表示する。

【００５１】腐食試験結果は腐食速度が０．１ｍｍ／ｙ
未満を○印、０．１ｍｍ／ｙ以上０．３ｍｍ／ｙ未満を
×印、０．３ｍｍ／ｙ以上を××印でそれぞれ表示す
る。衝撃試験結果は遷移温度がー４０℃以下を○印、遷
移温度がー４０℃を超えてー２０℃以下を×印、遷移温
度がー２０℃超えを××印でそれぞれ表示する。

【００５２】表３の供試鋼の化学組成において表示しな
い残部は実質的にＦｅからなる。Ｎｏ．１〜１４は本発
明の規定を満足する成分組成で、Ｎｏ．１５〜１８は何
れかの元素が本発明範囲外の比較鋼となっている。表４
の試験結果（表４の試験結果のＮｏ．は表３に示す同じ
Ｎｏ．の供試鋼による試験結果であることを示す。）に
おいてＮｏ．１〜１０は成分組成、製造条件ともに本発
明の範囲内の実施例で母材の硬度（造管性）、母材の耐
食性、及び母材、溶接熱影響部の衝撃靭性に優れてい
る。

【００５３】Ｎｏ．１１〜１８は成分組成、製造条件の
何れかまたは両者が本発明の範囲外の比較例であり、鋼
板の特性が劣っている。Ｎｏ．１１は調質圧延を実施し
ない場合の実施例で、降伏点伸びが生じ、造管性に劣っ
ている。

【００５４】

【表１】

【００５５】

【表２】

【００５６】

【表３】

【００５７】

【表４】

【００５８】

【発明の効果】以上のように本発明によれば、湿潤炭酸
ガスや硫化水素を含む環境における耐食性、溶接熱影響
部の硬度、靭性などの溶接性に優れると共に、溶接管素
材用として優れた造管性を有するマルテンサイト系ステ
ンレス鋼の製造が可能となり、産業上、極めて有意義で
ある。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 田中 靖 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 崎山 哲雄 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 高野 俊夫 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 Ｆターム(参考） 4K032 AA04 AA08 AA13 AA16 AA19 AA21 AA22 AA23 AA24 AA27 AA29 AA31 AA35 AA36 AA40 BA01 CA02 CA03 CC04 CF01 CF02 CF03

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．００５％超え、０．
   ０３％以下、Ｎ：０．００８％超え、０．０３％以下，
   Ｓｉ：１％以下、Ｍｎ：０．３％未満、Ｐ：０．０４％
   以下、Ｓ：０．００３％以下、Ｃｒ：１０％以上、１４
   ％以下、Ｎｉ：４％以下、Ｍｏ：０．５％以下、Ｔｉ：
   ０．１％以下を含有する鋼片を１１００℃以上１２５０
   ℃以下に加熱後、仕上温度８５０℃以上で熱間圧延を行
   い、（１）式を満たす巻取温度：Ｔ（℃）にて、巻取す
   ることを特徴とするマルテンサイト系ステンレス熱延鋼
   板の製造方法。 ７００≦Ｔ＜−２３ｔ＋１０１３ （１） 但し、ｔ：熱延仕上げ板厚（ｍｍ）
2. 【請求項２】 請求項１記載の製造方法により巻取り
   後、該熱延コイルを、５５０℃以上、(Ａｃ1＋５０℃)
   以下に加熱後冷却するマルテンサイト系ステンレス熱延
   鋼板の製造方法。
3. 【請求項３】 請求項１記載の製造方法により巻取り
   後、該熱延コイルを、Ａｃ1以上、Ａｃ3以下に加熱後１
   ５０℃以下まで冷却し、その後、５５０℃以上、(Ａｃ1
   ＋５０℃)以下に加熱後冷却するマルテンサイト系ステ
   ンレス熱延鋼板の製造方法。
4. 【請求項４】 請求項１記載の製造方法により巻取り
   後、該熱延コイルを、５５０℃以上、(Ａｃ1＋５０℃)
   以下に加熱後冷却し、その後、調質圧延を行うマルテン
   サイト系ステンレス熱延鋼板の製造方法。
5. 【請求項５】 請求項１記載の組成の鋼に、重量％でＮ
   ｂ、Ｖの１種または2種の合計で含有量０．３％以下を
   さらに含有する請求項１乃至４のそれぞれに記載のマル
   テンサイト系ステンレス熱延鋼板の製造方法。
6. 【請求項６】 請求項１記載の組成の鋼に、重量％で希
   土類元素：０．０５％以下、Ｃａ：０．０３％以下の１
   種または2種をさらに含有する請求項１乃至５のそれぞ
   れに記載のマルテンサイト系ステンレス熱延鋼板の製造
   方法。