JP2001061267A - 電磁アクチュエータ - Google Patents
電磁アクチュエータInfo
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F7/00—Magnets
- H01F7/06—Electromagnets; Actuators including electromagnets
- H01F7/08—Electromagnets; Actuators including electromagnets with armatures
- H01F7/16—Rectilinearly-movable armatures
- H01F2007/1676—Means for avoiding or reducing eddy currents in the magnetic circuit, e.g. radial slots
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- Magnetically Actuated Valves (AREA)
- Electromagnets (AREA)
- Reciprocating, Oscillating Or Vibrating Motors (AREA)
- Valve Device For Special Equipments (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 漏れ磁束損失や渦電流損失の和を減少させて
磁束の立ち上がりを早くし、応答性を向上させた電磁ア
クチュエータを提供する。 【解決手段】 電磁アクチュエータ１は、角柱形状に形
成された第１コア２、第２コア４及び可動子２０等によ
り構成されている。これにより、可動子の作用面積が大
きくなり、効率が向上する。第１コア２及び第２コア４
に巻回される第１コイル１０ａ及び第２コイル１１ａの
ほぼ全周は、第１コア２及び第２コア４により覆われて
いる。また、第１コア２及び第４コア４のかど部にはス
リット３が形成されている。これにより、第１コア２及
び第２コア４の漏れ磁束損失及び渦電流損失が減少し、
応答性が向上する。さらに、可動子２０のかど部にはス
リットが形成されている。これにより、可動子の渦電流
損失が減少し、応答性が向上する。
磁束の立ち上がりを早くし、応答性を向上させた電磁ア
クチュエータを提供する。 【解決手段】 電磁アクチュエータ１は、角柱形状に形
成された第１コア２、第２コア４及び可動子２０等によ
り構成されている。これにより、可動子の作用面積が大
きくなり、効率が向上する。第１コア２及び第２コア４
に巻回される第１コイル１０ａ及び第２コイル１１ａの
ほぼ全周は、第１コア２及び第２コア４により覆われて
いる。また、第１コア２及び第４コア４のかど部にはス
リット３が形成されている。これにより、第１コア２及
び第２コア４の漏れ磁束損失及び渦電流損失が減少し、
応答性が向上する。さらに、可動子２０のかど部にはス
リットが形成されている。これにより、可動子の渦電流
損失が減少し、応答性が向上する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、エンジンバルブ等
を駆動する電磁アクチュエータに関する。
を駆動する電磁アクチュエータに関する。
【０００２】
【従来の技術】電磁アクチュエータを用いてエンジンバ
ルブを駆動するエンジンバルブ駆動装置として、図１に
示すような構造のものが知られている。図１に示すエン
ジンバルブ駆動装置は、電磁アクチュエータ１とエンジ
ンバルブ２７等を有している。電磁アクチュエータは、
第１コア、第１コアに巻回された第１コイル、第２コ
ア、第２コアに巻回された第２コイル、第１コイル及び
第２コイルの空間部内を移動可能に設けられた可動子
（アマチュア）等により構成されている。また、可動子
を一方向（例えば、エンジンバルブを開く方向）に付勢
する第１コイルばね、可動子を他方向（例えば、エンジ
ンバルブを閉じる方向）に付勢する第２コイルばねが設
けられている。第１コイルばね及び第２コイルばねの付
勢力と第１コイル及び第２コイルの電磁力によって、可
動子は一方向あるいは他方向に移動する。この可動子の
移動によって、エンジンバルブが開閉動作する。なお、
図１に示すエンジンバルブ駆動装置の構造及び動作につ
いては後述する。
ルブを駆動するエンジンバルブ駆動装置として、図１に
示すような構造のものが知られている。図１に示すエン
ジンバルブ駆動装置は、電磁アクチュエータ１とエンジ
ンバルブ２７等を有している。電磁アクチュエータは、
第１コア、第１コアに巻回された第１コイル、第２コ
ア、第２コアに巻回された第２コイル、第１コイル及び
第２コイルの空間部内を移動可能に設けられた可動子
（アマチュア）等により構成されている。また、可動子
を一方向（例えば、エンジンバルブを開く方向）に付勢
する第１コイルばね、可動子を他方向（例えば、エンジ
ンバルブを閉じる方向）に付勢する第２コイルばねが設
けられている。第１コイルばね及び第２コイルばねの付
勢力と第１コイル及び第２コイルの電磁力によって、可
動子は一方向あるいは他方向に移動する。この可動子の
移動によって、エンジンバルブが開閉動作する。なお、
図１に示すエンジンバルブ駆動装置の構造及び動作につ
いては後述する。
【０００３】電磁アクチュエータの第１コア及び第２コ
ア、第１コイル及び第２コイルを円筒形状に形成し、第
１コア及び第２コアにより第１コイル及び第２コイルの
全周を覆った場合には、可動子の作用面積（磁路面積、
吸引面積等）を大きく取ることができず、効率がよくな
い。そこで、可動子の作用面積を大きくとることができ
る電磁アクチュエータが開発されている。この従来の電
磁アクチュエータの主要部の斜視図を図９に示し、図１
０に図９のＸ−Ｘ線断面図を示す。従来の電磁アクチュ
エータ１００は、第１コア１０２、第２コア１０４、可
動子１２０等により構成されている。第１コア１０２及
び第２コア１０４は、例えばケイ素鋼板を積層して形成
される。第１コア１０２には第１コイル１１０ａが巻回
されたボビン１１０が装着され、第２コア１０４には第
２コイル１１１ａが巻回されたボビン１１１が装着され
ている。第１コイル１１０ａ及び第２コイル１１１ａ
は、第１コア１０２及び第２コア１０４の一対の対向す
る端面からはみ出している。ボビン１１０とボビン１１
１との間には、一対の永久磁石１１２ａ及び１１２ｂが
配設されている。第１コア１０２と第２コア１０４との
間には、一対の中間コア１１３ａ及び１１３ｂが配設さ
れている。なお、永久磁石１１２ａ及び１１２ｂは、可
動子１２０を一方位置あるいは他方位置に保持するのに
必要な磁力を発生する。可動子１２０は、第１コイル１
１０ａ、第２コイル１１１ａ及び永久磁石１１２ａ、１
１２ｂの空間部内を移動可能に収納されている。１１４
は、可動子１２０を一方向に付勢する第１コイルばねを
取り付けるためのばね用孔である。
ア、第１コイル及び第２コイルを円筒形状に形成し、第
１コア及び第２コアにより第１コイル及び第２コイルの
全周を覆った場合には、可動子の作用面積（磁路面積、
吸引面積等）を大きく取ることができず、効率がよくな
い。そこで、可動子の作用面積を大きくとることができ
る電磁アクチュエータが開発されている。この従来の電
磁アクチュエータの主要部の斜視図を図９に示し、図１
０に図９のＸ−Ｘ線断面図を示す。従来の電磁アクチュ
エータ１００は、第１コア１０２、第２コア１０４、可
動子１２０等により構成されている。第１コア１０２及
び第２コア１０４は、例えばケイ素鋼板を積層して形成
される。第１コア１０２には第１コイル１１０ａが巻回
されたボビン１１０が装着され、第２コア１０４には第
２コイル１１１ａが巻回されたボビン１１１が装着され
ている。第１コイル１１０ａ及び第２コイル１１１ａ
は、第１コア１０２及び第２コア１０４の一対の対向す
る端面からはみ出している。ボビン１１０とボビン１１
１との間には、一対の永久磁石１１２ａ及び１１２ｂが
配設されている。第１コア１０２と第２コア１０４との
間には、一対の中間コア１１３ａ及び１１３ｂが配設さ
れている。なお、永久磁石１１２ａ及び１１２ｂは、可
動子１２０を一方位置あるいは他方位置に保持するのに
必要な磁力を発生する。可動子１２０は、第１コイル１
１０ａ、第２コイル１１１ａ及び永久磁石１１２ａ、１
１２ｂの空間部内を移動可能に収納されている。１１４
は、可動子１２０を一方向に付勢する第１コイルばねを
取り付けるためのばね用孔である。
【０００４】このような従来の電磁アクチュエータ１０
０は、第１コア１０２及び第２コア１０４を通らない漏
れ磁束が発生する。図９及び図１０に示す構造では、こ
の漏れ磁束が多く、漏れ磁束損失が多い。また、第１コ
ア１０２、第２コア１０４、可動子を流れる渦電流によ
る渦電流損失がある。これらの漏れ磁束損失及び渦電流
損失により磁束の立ち上がりが遅くなり、応答性がよく
ない。本発明は、このような従来技術の問題点を解決す
るために創案されたものであり、漏れ磁束損失や渦電流
損失等を減少させて磁束の立ち上がりを速くし、もって
応答性を向上させた電磁アクチュエータを提供すること
を解決すべき課題とする。
０は、第１コア１０２及び第２コア１０４を通らない漏
れ磁束が発生する。図９及び図１０に示す構造では、こ
の漏れ磁束が多く、漏れ磁束損失が多い。また、第１コ
ア１０２、第２コア１０４、可動子を流れる渦電流によ
る渦電流損失がある。これらの漏れ磁束損失及び渦電流
損失により磁束の立ち上がりが遅くなり、応答性がよく
ない。本発明は、このような従来技術の問題点を解決す
るために創案されたものであり、漏れ磁束損失や渦電流
損失等を減少させて磁束の立ち上がりを速くし、もって
応答性を向上させた電磁アクチュエータを提供すること
を解決すべき課題とする。
【０００５】前記課題を解決するための本発明の第１発
明は、請求項１に記載されたとおりの電磁アクチュエー
タである。請求項１に記載の電磁アクチュエータを用い
れば、コア、コイル及び可動子が角柱形状に形成されて
いるため、可動子の作用面積を大きくすることができ、
効率が向上し、小型化を図ることができる。また、コア
がコイルの全周を覆っているため、漏れ磁束が少なくな
って漏れ磁束損失が減少し、応答性が向上する。また、
本発明の第２発明は、請求項２に記載されたとおりの電
磁アクチュエータである。請求項２に記載の電磁アクチ
ュエータを用いれば、コアにスリットが形成されている
ため、コアに流れる渦電流、したがって渦電流損失が減
少する。これにより、応答性が向上する。また、本発明
の第３発明は、請求項３に記載されたとおりの電磁アク
チュエータである。請求項３に記載の電磁アクチュエー
タを用いれば、可動子から最も遠く、磁束の流れ難いコ
アのかど部にスリットが形成されている。これにより、
コアの渦電流損失を効率よく減少させることができ、応
答性が向上する。また、本発明の第４発明は、請求項４
に記載されたとおりの電磁アクチュエータである。請求
項４に記載の電磁アクチュエータを用いれば、コア、コ
イル及び可動子が角柱形状に形成されているため、可動
子の作用面積を大きくすることができ、効率が向上し、
小型化を図ることができる。また、可動子から最も遠
く、磁束の流れ難いコアのかど部に不連続部が形成され
ている。これにより、コアの渦電流損失を効率よく減少
させることができ、応答性が向上する。また、本発明の
第５発明は、請求項５に記載されたとおりの電磁アクチ
ュエータである。請求項５に記載の電磁アクチュエータ
を用いれば、可動子にスリットが形成されているため、
可動子に流れる渦電流、したがって渦電流損失が減少す
る。これにより、応答性が向上する。また、本発明の第
６発明は、請求項６に記載されたとおりの電磁アクチュ
エータである。請求項６に記載の電磁アクチュエータを
用いれば、スリットを可動子の最適な位置に形成したた
め、可動子の渦電流損失が減少し、応答性が向上する。
また、本発明の第７発明は、請求項７に記載されたとお
りの電磁アクチュエータである。請求項７に記載の電磁
アクチュエータを用いれば、コイルの全周がコアで覆わ
れているため、コアの漏れ磁束、したがって漏れ磁束損
失が殆どなくなる。また、コアにスリットが形成されて
いるため、コアの渦電流、したがって渦電流損失が減少
する。これにより、応答性が向上する。また、本発明の
第８発明は、請求項８に記載されたとおりの電磁アクチ
ュエータである。請求項８に記載の電磁アクチュエータ
を用いれば、可動子にスリットが形成されているため、
可動子の渦電流、したがって渦電流損失が減少する。こ
れにより、応答性が向上する。
明は、請求項１に記載されたとおりの電磁アクチュエー
タである。請求項１に記載の電磁アクチュエータを用い
れば、コア、コイル及び可動子が角柱形状に形成されて
いるため、可動子の作用面積を大きくすることができ、
効率が向上し、小型化を図ることができる。また、コア
がコイルの全周を覆っているため、漏れ磁束が少なくな
って漏れ磁束損失が減少し、応答性が向上する。また、
本発明の第２発明は、請求項２に記載されたとおりの電
磁アクチュエータである。請求項２に記載の電磁アクチ
ュエータを用いれば、コアにスリットが形成されている
ため、コアに流れる渦電流、したがって渦電流損失が減
少する。これにより、応答性が向上する。また、本発明
の第３発明は、請求項３に記載されたとおりの電磁アク
チュエータである。請求項３に記載の電磁アクチュエー
タを用いれば、可動子から最も遠く、磁束の流れ難いコ
アのかど部にスリットが形成されている。これにより、
コアの渦電流損失を効率よく減少させることができ、応
答性が向上する。また、本発明の第４発明は、請求項４
に記載されたとおりの電磁アクチュエータである。請求
項４に記載の電磁アクチュエータを用いれば、コア、コ
イル及び可動子が角柱形状に形成されているため、可動
子の作用面積を大きくすることができ、効率が向上し、
小型化を図ることができる。また、可動子から最も遠
く、磁束の流れ難いコアのかど部に不連続部が形成され
ている。これにより、コアの渦電流損失を効率よく減少
させることができ、応答性が向上する。また、本発明の
第５発明は、請求項５に記載されたとおりの電磁アクチ
ュエータである。請求項５に記載の電磁アクチュエータ
を用いれば、可動子にスリットが形成されているため、
可動子に流れる渦電流、したがって渦電流損失が減少す
る。これにより、応答性が向上する。また、本発明の第
６発明は、請求項６に記載されたとおりの電磁アクチュ
エータである。請求項６に記載の電磁アクチュエータを
用いれば、スリットを可動子の最適な位置に形成したた
め、可動子の渦電流損失が減少し、応答性が向上する。
また、本発明の第７発明は、請求項７に記載されたとお
りの電磁アクチュエータである。請求項７に記載の電磁
アクチュエータを用いれば、コイルの全周がコアで覆わ
れているため、コアの漏れ磁束、したがって漏れ磁束損
失が殆どなくなる。また、コアにスリットが形成されて
いるため、コアの渦電流、したがって渦電流損失が減少
する。これにより、応答性が向上する。また、本発明の
第８発明は、請求項８に記載されたとおりの電磁アクチ
ュエータである。請求項８に記載の電磁アクチュエータ
を用いれば、可動子にスリットが形成されているため、
可動子の渦電流、したがって渦電流損失が減少する。こ
れにより、応答性が向上する。
【０００６】以下に、本発明の電磁アクチュエータを図
面を用いて説明する。電磁アクチュエータをエンジンバ
ルブを駆動する駆動源として用いたエンジンバルブ駆動
装置の縦断面図を図１に示す。なお、図１に示すエンジ
ンバルブ駆動装置で用いている電磁アクチュエータは、
永久磁石及びコイルによる磁力で可動子を移動させるも
のである。図１に示すエンジンバルブ駆動装置は、電磁
アクチュエータ１とエンジンバルブ２７等により構成さ
れている。電磁アクチュエータ１は、第１コア２、第２
コア４、上板６、可動子（アマチュア）２０等を有して
いる。第１コア２には第１ボビン１０が取り付けられ、
この第１ボビン１０に第１コイル１０ａが巻回されてい
る。第２コア４には第２ボビン１１が取り付けられ、こ
の第２ボビン１１に第２コイル１１ａが巻回されてい
る。第１ボビン１０と第２ボビン１１との間には永久磁
石１２が設けられ、第１コア２と第２コア４との間には
中間コア１３が設けられている。第１コア２、第２コア
４は、例えばけい素鋼板を積層して形成される。可動子
２０は、これら第１コア１０（第１コイル１０ａ）、第
２コア（第２コイル１１ａ）、永久磁石１２により形成
される内部空間にエンジンバルブ２７を開閉する方向
（図１では上下方向）に移動可能に収容されている。可
動子２０は、例えばけい素鋼板を積層して形成される。
第１コア２にはばね用孔１４が設けられている。このば
ね用孔１４内には、可動子２０の一端側（図１では上
側）をエンジンバルブ２７が開く方向（図１ではエンジ
ンバルブ２７が弁座３２と離れる方向）に付勢する第１
コイルばね１４ａが収容されている。また、可動子２０
の他端側（図１では下側）にはロッド２２が取り付けら
れている。
面を用いて説明する。電磁アクチュエータをエンジンバ
ルブを駆動する駆動源として用いたエンジンバルブ駆動
装置の縦断面図を図１に示す。なお、図１に示すエンジ
ンバルブ駆動装置で用いている電磁アクチュエータは、
永久磁石及びコイルによる磁力で可動子を移動させるも
のである。図１に示すエンジンバルブ駆動装置は、電磁
アクチュエータ１とエンジンバルブ２７等により構成さ
れている。電磁アクチュエータ１は、第１コア２、第２
コア４、上板６、可動子（アマチュア）２０等を有して
いる。第１コア２には第１ボビン１０が取り付けられ、
この第１ボビン１０に第１コイル１０ａが巻回されてい
る。第２コア４には第２ボビン１１が取り付けられ、こ
の第２ボビン１１に第２コイル１１ａが巻回されてい
る。第１ボビン１０と第２ボビン１１との間には永久磁
石１２が設けられ、第１コア２と第２コア４との間には
中間コア１３が設けられている。第１コア２、第２コア
４は、例えばけい素鋼板を積層して形成される。可動子
２０は、これら第１コア１０（第１コイル１０ａ）、第
２コア（第２コイル１１ａ）、永久磁石１２により形成
される内部空間にエンジンバルブ２７を開閉する方向
（図１では上下方向）に移動可能に収容されている。可
動子２０は、例えばけい素鋼板を積層して形成される。
第１コア２にはばね用孔１４が設けられている。このば
ね用孔１４内には、可動子２０の一端側（図１では上
側）をエンジンバルブ２７が開く方向（図１ではエンジ
ンバルブ２７が弁座３２と離れる方向）に付勢する第１
コイルばね１４ａが収容されている。また、可動子２０
の他端側（図１では下側）にはロッド２２が取り付けら
れている。
【０００７】ロッド２２の下方には、エンジンバルブ２
７のステム２５がバルブガイド２６によってエンジンバ
ルブ２７の開閉方向（図１では上下方向）に移動可能に
支持されている。ステム２５の上端にはばね受け部材２
３が設けられており、このばね受け部材２３にはステム
２５をエンジンバルブ２７が閉じる方向（図１ではエン
ジンバルブ２７が弁座３２と密着する方向）に付勢する
第２コイルばね２４が設けられている。ロッド２２とス
テム２５は別体に構成されており、ステム２５の長さ
は、エンジンバルブ２７が弁座３２に密着し、且つ可動
子２０の上端面が第１コア２に密着したときに、ロッド
２２とステム２５の間に隙間が生じるように設定されて
いる。これにより、エンジンバルブ２７を弁座３２に確
実に密着させるために、エンジンバルブ２７全閉時に、
可動子２０の上端面と第１コア２との間に隙間を設定す
る必要がなくなる。このため、可動子２０の上端面と第
１コアとの間に設定された隙間による効率低下を防止す
ることができる。
７のステム２５がバルブガイド２６によってエンジンバ
ルブ２７の開閉方向（図１では上下方向）に移動可能に
支持されている。ステム２５の上端にはばね受け部材２
３が設けられており、このばね受け部材２３にはステム
２５をエンジンバルブ２７が閉じる方向（図１ではエン
ジンバルブ２７が弁座３２と密着する方向）に付勢する
第２コイルばね２４が設けられている。ロッド２２とス
テム２５は別体に構成されており、ステム２５の長さ
は、エンジンバルブ２７が弁座３２に密着し、且つ可動
子２０の上端面が第１コア２に密着したときに、ロッド
２２とステム２５の間に隙間が生じるように設定されて
いる。これにより、エンジンバルブ２７を弁座３２に確
実に密着させるために、エンジンバルブ２７全閉時に、
可動子２０の上端面と第１コア２との間に隙間を設定す
る必要がなくなる。このため、可動子２０の上端面と第
１コアとの間に設定された隙間による効率低下を防止す
ることができる。
【０００８】図１に示すエンジンバルブ駆動装置で用い
る電磁アクチュエータ１の第１の実施の形態の主要部の
斜視図を図２に示し、図２のＩＩＩ−ＩＩＩ線断面図を
図３に示す。第１コア２及び第２コア４は、角柱形状
（より詳しくは角筒形状）に形成されている。また、第
１ボビン１０及び第２ボビン１１、したがって第１コイ
ル１０ａ及び第２コイル１１ａは、角柱形状（より詳し
くは角筒形状）に形成されている。また、可動子２０
は、角柱状に形成されている。本実施の形態では、角柱
形状として四角柱形状が用いられている。このように、
第１コア２、第２コア４及び可動子（アマチュア）２０
を角柱形状に形成することにより、可動子２０の作用面
積（吸引面積、磁路面積等）を、円柱形状に形成した場
合に比して大きくすることができる。これにより、第１
コイル１０ａあるいは第２コイル１１ａに同一電流を流
した場合の可動子の駆動力が大きくなり、効率が向上す
る。したがって、第１コア、第２コア及び可動子を角柱
形状に形成すると、円柱形状に形成した場合に比して小
型化することができる。
る電磁アクチュエータ１の第１の実施の形態の主要部の
斜視図を図２に示し、図２のＩＩＩ−ＩＩＩ線断面図を
図３に示す。第１コア２及び第２コア４は、角柱形状
（より詳しくは角筒形状）に形成されている。また、第
１ボビン１０及び第２ボビン１１、したがって第１コイ
ル１０ａ及び第２コイル１１ａは、角柱形状（より詳し
くは角筒形状）に形成されている。また、可動子２０
は、角柱状に形成されている。本実施の形態では、角柱
形状として四角柱形状が用いられている。このように、
第１コア２、第２コア４及び可動子（アマチュア）２０
を角柱形状に形成することにより、可動子２０の作用面
積（吸引面積、磁路面積等）を、円柱形状に形成した場
合に比して大きくすることができる。これにより、第１
コイル１０ａあるいは第２コイル１１ａに同一電流を流
した場合の可動子の駆動力が大きくなり、効率が向上す
る。したがって、第１コア、第２コア及び可動子を角柱
形状に形成すると、円柱形状に形成した場合に比して小
型化することができる。
【０００９】第１コイル１０ａ及び第２コイル１１ａ
は、そのほぼ全周が第１コア２及び第２コア４により覆
われている。これにより、第１コア２及び第２コア４の
漏れ磁束、したがって漏れ磁束損失が減少する。第１コ
ア２及び第２コア４には、角柱形状のかど部から中心軸
方向に向けてスリット３が形成されている。この場合、
第１コア２及び第２コア４には、図３に矢印で示す渦電
流が流れるが、この渦電流は少ない。これにより、第１
コア２及び第２コア４の渦電流損失が減少する。なお、
スリットの数が多いほど渦電流損失は少なくなるが、ス
リットの数が多くなると漏れ磁束が多くなる。本実施の
形態では、第１コア２及び第２コア４のスリット３及び
５は、可動子２０から最も遠く、磁束の流れにくいかど
部に形成している。すなわち、可動子２０に有効に作用
する磁力を発生する部分はコアとして使用し、有効に作
用する磁束を発生しにくい部分は渦電流損失を減少させ
るために使用している。したがって、効率のよい磁気回
路を構成することができる。可動子２０には、かど部か
ら中心軸方向に向けてスリット２１が形成されている。
この場合、可動子２０には、図３に矢印で示す渦電流が
流れるが、スリット２１が形成されているため渦電流は
少ない。これにより、可動子２０の渦電流損失が減少
し、効率が向上する。なお、第１コア２、第２コア４、
可動子２０は、例えばけい素鋼板を積層した後スリット
を形成する方法や、スリットが形成されたコアあるいは
可動子に対応する形状のけい素鋼板を積層する方法等に
より製造することができる。
は、そのほぼ全周が第１コア２及び第２コア４により覆
われている。これにより、第１コア２及び第２コア４の
漏れ磁束、したがって漏れ磁束損失が減少する。第１コ
ア２及び第２コア４には、角柱形状のかど部から中心軸
方向に向けてスリット３が形成されている。この場合、
第１コア２及び第２コア４には、図３に矢印で示す渦電
流が流れるが、この渦電流は少ない。これにより、第１
コア２及び第２コア４の渦電流損失が減少する。なお、
スリットの数が多いほど渦電流損失は少なくなるが、ス
リットの数が多くなると漏れ磁束が多くなる。本実施の
形態では、第１コア２及び第２コア４のスリット３及び
５は、可動子２０から最も遠く、磁束の流れにくいかど
部に形成している。すなわち、可動子２０に有効に作用
する磁力を発生する部分はコアとして使用し、有効に作
用する磁束を発生しにくい部分は渦電流損失を減少させ
るために使用している。したがって、効率のよい磁気回
路を構成することができる。可動子２０には、かど部か
ら中心軸方向に向けてスリット２１が形成されている。
この場合、可動子２０には、図３に矢印で示す渦電流が
流れるが、スリット２１が形成されているため渦電流は
少ない。これにより、可動子２０の渦電流損失が減少
し、効率が向上する。なお、第１コア２、第２コア４、
可動子２０は、例えばけい素鋼板を積層した後スリット
を形成する方法や、スリットが形成されたコアあるいは
可動子に対応する形状のけい素鋼板を積層する方法等に
より製造することができる。
【００１０】このようなエンジンバルブ駆動装置の作動
を説明する。エンジンキーがオフのときには、第１コイ
ルばね１４ａと第２コイルばね２４の付勢力等によっ
て、可動子２０は中立位置にある。この状態からエンジ
ンキーがオンされると、第１コイル１０ａに通電する。
これによって、可動子２０と第１コア２との間に吸引力
が発生し、可動子２０は第１コイルばね１４ａの付勢力
に抗してエンジンバルブ２７を閉じる方向（図１では上
方向）に移動する。そして、エンジンバルブ２７が弁座
３２に当接した状態で第１コイル１０ａへの通電を停止
する。このとき、可動子２０は、永久磁石１２の磁力に
よって閉位置に保持される。これにより、エンジンバル
ブ２７が全閉状態となり、吸排気通路３１と燃焼室３０
との間が遮断される。
を説明する。エンジンキーがオフのときには、第１コイ
ルばね１４ａと第２コイルばね２４の付勢力等によっ
て、可動子２０は中立位置にある。この状態からエンジ
ンキーがオンされると、第１コイル１０ａに通電する。
これによって、可動子２０と第１コア２との間に吸引力
が発生し、可動子２０は第１コイルばね１４ａの付勢力
に抗してエンジンバルブ２７を閉じる方向（図１では上
方向）に移動する。そして、エンジンバルブ２７が弁座
３２に当接した状態で第１コイル１０ａへの通電を停止
する。このとき、可動子２０は、永久磁石１２の磁力に
よって閉位置に保持される。これにより、エンジンバル
ブ２７が全閉状態となり、吸排気通路３１と燃焼室３０
との間が遮断される。
【００１１】この状態からエンジンバルブ２７を全開に
するには、永久磁石１２の磁力による吸引力を打ち消す
方向に第１コイル１０ａに通電する。これによって、永
久磁石１２の磁力による吸引力が打ち消され、第１コイ
ルばね１４ａの付勢力によって可動子２０はエンジンバ
ルブ２７を開く方向（図１では下方向）に移動する。そ
して、第１コイル１０ａへの通電を停止し、第２コイル
１１ａに通電する。これによって、可動子２０と第２コ
ア４との間に吸引力が発生し、可動子２０は第２コイル
ばね２４の付勢力に抗してさらに開方向に移動する。そ
して、エンジンバルブ２７が開位置に達した状態で第２
コイル１１ａへの通電を停止する。このとき、可動子２
０は、永久磁石１２の磁力によって開位置に保持され
る。
するには、永久磁石１２の磁力による吸引力を打ち消す
方向に第１コイル１０ａに通電する。これによって、永
久磁石１２の磁力による吸引力が打ち消され、第１コイ
ルばね１４ａの付勢力によって可動子２０はエンジンバ
ルブ２７を開く方向（図１では下方向）に移動する。そ
して、第１コイル１０ａへの通電を停止し、第２コイル
１１ａに通電する。これによって、可動子２０と第２コ
ア４との間に吸引力が発生し、可動子２０は第２コイル
ばね２４の付勢力に抗してさらに開方向に移動する。そ
して、エンジンバルブ２７が開位置に達した状態で第２
コイル１１ａへの通電を停止する。このとき、可動子２
０は、永久磁石１２の磁力によって開位置に保持され
る。
【００１２】エンジンバルブ２７を再び全閉にするに
は、永久磁石１２の磁力による吸引力を打ち消す方向に
第２コイル１１ａに通電する。次いで、第２コイル１１
ａへの通電を停止し、第１コイル１０ａに通電する。そ
して、可動子２０が閉位置に達した状態で第１コイル１
０ａへの通電を停止する。このとき可動子２０は、永久
磁石１２の磁力による吸引力で閉位置に保持される。こ
のように、第１コイル１０ａおよび第２コイル１１ａへ
の通電を制御することによって、可動子２０が移動し、
エンジンバルブ２７が開閉制御される。
は、永久磁石１２の磁力による吸引力を打ち消す方向に
第２コイル１１ａに通電する。次いで、第２コイル１１
ａへの通電を停止し、第１コイル１０ａに通電する。そ
して、可動子２０が閉位置に達した状態で第１コイル１
０ａへの通電を停止する。このとき可動子２０は、永久
磁石１２の磁力による吸引力で閉位置に保持される。こ
のように、第１コイル１０ａおよび第２コイル１１ａへ
の通電を制御することによって、可動子２０が移動し、
エンジンバルブ２７が開閉制御される。
【００１３】以上のように、本実施の形態では、図２及
び図３に示すように、第１コア２及び第２コア４、第１
コイル１０ａ及び第２コイル１１ａ、可動子２０が、角
柱形状に形成されている。これにより、可動子２０の作
用面積を大きくすることができ、効率を向上させること
ができる。また、第１コイル１０ａ及び第２コイル１１
ａのほぼ全周を第１コア２及び第２コア４により覆って
いる。これにより、第１コア２及び第２コア４の漏れ磁
束、したがって漏れ磁束損失を減少させることができ
る。また、第１コア２及び第２コア４のかど部にスリッ
ト３を形成しているため、第１コア２及び第２コア４の
渦電流を少なくすることができる。これにより、第１コ
ア及び第２コア４の渦電流損失を減少させることができ
る。また、可動子２０のかど部にスリット２１を形成し
ているため、可動子２０の渦電流を少なくすることがで
きる。これにより、可動子２０の渦電流損失を減少させ
ることができる。これらの漏れ磁束損失や渦電流損失の
減少によって、磁束の立ち上がりが速くなり、応答性が
向上する。なお第１コア２及び第２コア４に形成するス
リット３、可動子２０に形成するスリット２１の形状、
長さ、数、配設位置等は、漏れ磁束損失や渦電流損失等
に応じて適宜変更することができる。また、角柱形状に
ついては、四角柱形状に限定されず種々の多角柱形状が
可能である。
び図３に示すように、第１コア２及び第２コア４、第１
コイル１０ａ及び第２コイル１１ａ、可動子２０が、角
柱形状に形成されている。これにより、可動子２０の作
用面積を大きくすることができ、効率を向上させること
ができる。また、第１コイル１０ａ及び第２コイル１１
ａのほぼ全周を第１コア２及び第２コア４により覆って
いる。これにより、第１コア２及び第２コア４の漏れ磁
束、したがって漏れ磁束損失を減少させることができ
る。また、第１コア２及び第２コア４のかど部にスリッ
ト３を形成しているため、第１コア２及び第２コア４の
渦電流を少なくすることができる。これにより、第１コ
ア及び第２コア４の渦電流損失を減少させることができ
る。また、可動子２０のかど部にスリット２１を形成し
ているため、可動子２０の渦電流を少なくすることがで
きる。これにより、可動子２０の渦電流損失を減少させ
ることができる。これらの漏れ磁束損失や渦電流損失の
減少によって、磁束の立ち上がりが速くなり、応答性が
向上する。なお第１コア２及び第２コア４に形成するス
リット３、可動子２０に形成するスリット２１の形状、
長さ、数、配設位置等は、漏れ磁束損失や渦電流損失等
に応じて適宜変更することができる。また、角柱形状に
ついては、四角柱形状に限定されず種々の多角柱形状が
可能である。
【００１４】次に、第２の実施の形態の電磁アクチュエ
ータ４１の主要部の斜視図を図４に示し、図４のＶ−Ｖ
線断面図を図５に示す。第１コア４２及び第２コア４４
は、かど部が軸方向に切り欠かれた不連続部４３及び４
５を有する角柱形状（より詳しくは角筒形状）に形成さ
れている。また、第１ボビン５０及び第２ボビン５１、
したがって第１コイル５０ａ及び第２コイル５１ａは、
角柱形状（より詳しくは角筒形状）に形成されている。
第１コイル５０ａ及び第２コイル５１ａは、不連続部４
３及び４５の部分において第１コア４２及び第２コア４
４からはみ出ている。また、可動子６０は、角柱形状に
形成されている。このように、第１コア４２、第２コア
４４及び可動子６０を角柱形状に形成することにより、
可動子の作用面積が大きくなり、効率が向上する。第１
コイル５０ａ及び第２コイル５１ａは、第１コア４２及
び第２コア４４のかど部の不連続部４３及び４５からは
み出ている部分を除いたほぼ全周が第１コア４２及び第
２コア４４により覆われている。この場合、第１コア４
２及び第２コア４４の不連続部で漏れ磁束が発生するた
め、本実施の形態の漏れ磁束損失は第１の実施の形態に
比して多い。第１コア４２及び第２コア４４、可動子６
０には、図５に矢印で示す渦電流が流れる。この場合、
第１コア４２及び第２コア４４に流れる渦電流による渦
電流損失は第１の実施の形態に比して多い。また、可動
子６０にはスリットが形成されていないため、可動子６
０に流れる渦電流による渦電流損失は第１の実施の形態
より多い。本実施の形態では、第１コア４２及び第２コ
ア４４の不連続部４３及び４５は、可動子６０から最も
遠く、磁束の流れにくいかど部に形成している。すなわ
ち、可動子６０に有効に作用する磁力を発生する部分は
コアとして使用し、それほど有効に作用する磁力を発生
しにくい部分は渦電流損失を減少させるために使用して
いる。したがって、効率のよい磁気回路を構成すること
ができる。以上のように、第２の実施の形態では、従来
の電磁アクチュエータに比して、漏れ磁束損失及び渦電
流損失の和を減少させることができ、磁束の立ち上がり
が速くなって応答性が向上する。
ータ４１の主要部の斜視図を図４に示し、図４のＶ−Ｖ
線断面図を図５に示す。第１コア４２及び第２コア４４
は、かど部が軸方向に切り欠かれた不連続部４３及び４
５を有する角柱形状（より詳しくは角筒形状）に形成さ
れている。また、第１ボビン５０及び第２ボビン５１、
したがって第１コイル５０ａ及び第２コイル５１ａは、
角柱形状（より詳しくは角筒形状）に形成されている。
第１コイル５０ａ及び第２コイル５１ａは、不連続部４
３及び４５の部分において第１コア４２及び第２コア４
４からはみ出ている。また、可動子６０は、角柱形状に
形成されている。このように、第１コア４２、第２コア
４４及び可動子６０を角柱形状に形成することにより、
可動子の作用面積が大きくなり、効率が向上する。第１
コイル５０ａ及び第２コイル５１ａは、第１コア４２及
び第２コア４４のかど部の不連続部４３及び４５からは
み出ている部分を除いたほぼ全周が第１コア４２及び第
２コア４４により覆われている。この場合、第１コア４
２及び第２コア４４の不連続部で漏れ磁束が発生するた
め、本実施の形態の漏れ磁束損失は第１の実施の形態に
比して多い。第１コア４２及び第２コア４４、可動子６
０には、図５に矢印で示す渦電流が流れる。この場合、
第１コア４２及び第２コア４４に流れる渦電流による渦
電流損失は第１の実施の形態に比して多い。また、可動
子６０にはスリットが形成されていないため、可動子６
０に流れる渦電流による渦電流損失は第１の実施の形態
より多い。本実施の形態では、第１コア４２及び第２コ
ア４４の不連続部４３及び４５は、可動子６０から最も
遠く、磁束の流れにくいかど部に形成している。すなわ
ち、可動子６０に有効に作用する磁力を発生する部分は
コアとして使用し、それほど有効に作用する磁力を発生
しにくい部分は渦電流損失を減少させるために使用して
いる。したがって、効率のよい磁気回路を構成すること
ができる。以上のように、第２の実施の形態では、従来
の電磁アクチュエータに比して、漏れ磁束損失及び渦電
流損失の和を減少させることができ、磁束の立ち上がり
が速くなって応答性が向上する。
【００１５】なお、第２の実施の形態の電磁アクチュエ
ータにおいても、第１の実施の形態と同様に可動子６０
にスリットを形成することもできる。この場合には、可
動子６０の渦電流損失を減少させることができる。ま
た、第１コア４２及び第２コア４４のかど部に形成する
不連続部４３及び４５の形状、長さ、数等は、漏れ磁束
損失や渦電流損失等に応じて適宜変更することができ
る。また、角柱形状については、四角柱形状に限定され
ず、種々の多角柱形状が可能である。
ータにおいても、第１の実施の形態と同様に可動子６０
にスリットを形成することもできる。この場合には、可
動子６０の渦電流損失を減少させることができる。ま
た、第１コア４２及び第２コア４４のかど部に形成する
不連続部４３及び４５の形状、長さ、数等は、漏れ磁束
損失や渦電流損失等に応じて適宜変更することができ
る。また、角柱形状については、四角柱形状に限定され
ず、種々の多角柱形状が可能である。
【００１６】次に、第３の実施の形態の電磁アクチュエ
ータ８１の主要部の斜視図を図６に示し、図６のＶＩＩ
−ＶＩＩ線断面図を図７に示す。第１コア７２及び第２
コア７４は、角柱形状（より詳しくは角筒形状）に形成
されている。また、第１コア７２及び第２コア７４に取
り付けられる第１ボビン及び第２ボビン（図示していな
い）、したがって第１ボビンに巻回される第１コイル８
０ａ及び第２ボビンに巻回される第２コイル８１ａ（図
示していない）は、角柱形状（より詳しくは角筒形状）
に形成されている。また、可動子９０は、角柱形状に形
成されている。このように第１コア７２、第２コア７４
及び可動子コイル９０を角柱形状に形成することによ
り、可動子の作用面積が大きくなり、効率が向上する。
また、本実施の形態では、第１コイル８０ａ及び第２コ
イル８１ａは、そのほぼ全周が第１コア７２及び第２コ
ア７４により覆われている。これにより、第１コア７２
及び第２コア７４の漏れ磁束、したがって漏れ磁束損失
がほとんどない。一方、第１コア７２及び第２コア７
４、可動子９０には、図７に矢印で示す渦電流が流れ
る。本実施の形態では、第１コア７２及び第２コア７４
にスリットあるいは不連続部が形成されていないため、
第１コア７２及び第２コア７４の渦電流損失は、第１の
実施の形態及び第２の実施の形態に比して多い。また、
可動子９０にはスリットが形成されていないため、可動
子９０に流れる渦電流による渦電流損失は第１の実施の
形態より多い。以上のように、第３の実施の形態では、
従来の電磁アクチュエータに比して漏れ磁束損失及び渦
電流損失の和を減少させることができ、磁束の立ち上が
りが速くなって応答性が向上する。なお、第３の実施の
形態の電磁アクチュエータにおいても、第１の実施の形
態と同様に可動子９０にスリットを形成することもでき
る。この場合には、可動子９０の渦電流損失を減少させ
ることができる。また、角柱形状については、四角柱形
状に限定されず、種々の多角柱形状が可能である。
ータ８１の主要部の斜視図を図６に示し、図６のＶＩＩ
−ＶＩＩ線断面図を図７に示す。第１コア７２及び第２
コア７４は、角柱形状（より詳しくは角筒形状）に形成
されている。また、第１コア７２及び第２コア７４に取
り付けられる第１ボビン及び第２ボビン（図示していな
い）、したがって第１ボビンに巻回される第１コイル８
０ａ及び第２ボビンに巻回される第２コイル８１ａ（図
示していない）は、角柱形状（より詳しくは角筒形状）
に形成されている。また、可動子９０は、角柱形状に形
成されている。このように第１コア７２、第２コア７４
及び可動子コイル９０を角柱形状に形成することによ
り、可動子の作用面積が大きくなり、効率が向上する。
また、本実施の形態では、第１コイル８０ａ及び第２コ
イル８１ａは、そのほぼ全周が第１コア７２及び第２コ
ア７４により覆われている。これにより、第１コア７２
及び第２コア７４の漏れ磁束、したがって漏れ磁束損失
がほとんどない。一方、第１コア７２及び第２コア７
４、可動子９０には、図７に矢印で示す渦電流が流れ
る。本実施の形態では、第１コア７２及び第２コア７４
にスリットあるいは不連続部が形成されていないため、
第１コア７２及び第２コア７４の渦電流損失は、第１の
実施の形態及び第２の実施の形態に比して多い。また、
可動子９０にはスリットが形成されていないため、可動
子９０に流れる渦電流による渦電流損失は第１の実施の
形態より多い。以上のように、第３の実施の形態では、
従来の電磁アクチュエータに比して漏れ磁束損失及び渦
電流損失の和を減少させることができ、磁束の立ち上が
りが速くなって応答性が向上する。なお、第３の実施の
形態の電磁アクチュエータにおいても、第１の実施の形
態と同様に可動子９０にスリットを形成することもでき
る。この場合には、可動子９０の渦電流損失を減少させ
ることができる。また、角柱形状については、四角柱形
状に限定されず、種々の多角柱形状が可能である。
【００１７】以上の第１の実施の形態〜第３の実施の形
態の電磁アクチュエータについて、同じ磁束の立ち上げ
に要する消費電力を実験により求めた結果を図８に示
す。図８において、(Ａ)は第３の実施の形態、(Ｂ)は第
２の実施の形態、(Ｃ)は第１の実施の形態を示してい
る。図８から理解できるように、第２の実施の形態は、
第３の実施の形態に比して約３３％消費電力が少なくて
すむ。また、第１の実施の形態は、第３の実施の形態に
比して約７８％消費電力が少なくてすむ。
態の電磁アクチュエータについて、同じ磁束の立ち上げ
に要する消費電力を実験により求めた結果を図８に示
す。図８において、(Ａ)は第３の実施の形態、(Ｂ)は第
２の実施の形態、(Ｃ)は第１の実施の形態を示してい
る。図８から理解できるように、第２の実施の形態は、
第３の実施の形態に比して約３３％消費電力が少なくて
すむ。また、第１の実施の形態は、第３の実施の形態に
比して約７８％消費電力が少なくてすむ。
【００１８】以上のように、本発明の電磁アクチュエー
タは、漏れ磁束による漏れ磁束損失及び渦電流による渦
電流損失の和を少なくすることができるため、磁束の立
ち上がりを速くすることができ、応答性が向上する。な
お、以上では、本発明の電磁アクチュエータをエンジン
バルブの駆動源として用いたエンジンバルブ駆動装置に
ついて説明したが、本発明の電磁アクチュエータは、エ
ンジンバルブ以外の種々の部品の駆動源として用いるこ
とができる。また、永久磁石とコイルを用いた電磁アク
チュエータについて説明したが、永久磁石を省略してコ
イルのみを用いた電磁アクチュエータを構成することも
できる。また、スリットや不連続部の形状、大きさ、配
設位置等は漏れ磁束損失及び渦電流損失等を考慮して適
宜変更することができる。また、角柱形状に形成したコ
アや可動子を有する電磁アクチュエータについて説明し
たが、角柱形状以外の、例えば円柱形状に形成したコア
や可動子を有する電磁アクチュエータに適用することも
できる。この場合にも、コイルのほぼ全周をコアで覆う
とともに、コアにスリットを形成することにより、コア
の漏れ磁束損失及び渦電流損失の和を減少させることが
でき、応答性を向上させることができる。ただ、可動子
の作用面積は角柱形状に形成したコアや可動子を有する
電磁アクチュエータに比して少なくなるため、効率は少
し劣る。
タは、漏れ磁束による漏れ磁束損失及び渦電流による渦
電流損失の和を少なくすることができるため、磁束の立
ち上がりを速くすることができ、応答性が向上する。な
お、以上では、本発明の電磁アクチュエータをエンジン
バルブの駆動源として用いたエンジンバルブ駆動装置に
ついて説明したが、本発明の電磁アクチュエータは、エ
ンジンバルブ以外の種々の部品の駆動源として用いるこ
とができる。また、永久磁石とコイルを用いた電磁アク
チュエータについて説明したが、永久磁石を省略してコ
イルのみを用いた電磁アクチュエータを構成することも
できる。また、スリットや不連続部の形状、大きさ、配
設位置等は漏れ磁束損失及び渦電流損失等を考慮して適
宜変更することができる。また、角柱形状に形成したコ
アや可動子を有する電磁アクチュエータについて説明し
たが、角柱形状以外の、例えば円柱形状に形成したコア
や可動子を有する電磁アクチュエータに適用することも
できる。この場合にも、コイルのほぼ全周をコアで覆う
とともに、コアにスリットを形成することにより、コア
の漏れ磁束損失及び渦電流損失の和を減少させることが
でき、応答性を向上させることができる。ただ、可動子
の作用面積は角柱形状に形成したコアや可動子を有する
電磁アクチュエータに比して少なくなるため、効率は少
し劣る。
【００１９】
【発明の効果】以上説明したように、請求項１に記載の
電磁アクチュエータを用いれば、可動子の作用面積が大
きくなって効率が向上するとともに、コアの漏れ磁束損
失が減少して応答性が向上する。また、請求項２に記載
の電磁アクチュエータを用いれば、コアの渦電流損失が
減少して応答性が向上する。また、請求項３に記載の電
磁アクチュエータを用いれば、コアの漏れ磁束損失及び
渦電流損失の和が減少して応答性が向上する。また、請
求項４に記載の電磁アクチュエータを用いれば、可動子
の作用面積が大きくなって効率が向上するとともに、コ
アの漏れ磁束損失及び渦電流損失の和が減少して応答性
が向上する。また、請求項５に記載の電磁アクチュエー
タを用いれば、可動子の渦電流損失が減少して応答性が
向上する。また、請求項６に記載の電磁アクチュエータ
を用いれば、可動子の渦電流損失が減少して応答性が向
上する。また、請求項７に記載の電磁アクチュエータを
用いれば、コアの漏れ磁束損失及び渦電流損失の和が減
少して応答性が向上する。また、コアの渦電流損失が減
少して応答性が向上する。また、請求項８に記載の電磁
アクチュエータを用いれば、可動子の渦電流損失が減少
して応答性が向上する。
電磁アクチュエータを用いれば、可動子の作用面積が大
きくなって効率が向上するとともに、コアの漏れ磁束損
失が減少して応答性が向上する。また、請求項２に記載
の電磁アクチュエータを用いれば、コアの渦電流損失が
減少して応答性が向上する。また、請求項３に記載の電
磁アクチュエータを用いれば、コアの漏れ磁束損失及び
渦電流損失の和が減少して応答性が向上する。また、請
求項４に記載の電磁アクチュエータを用いれば、可動子
の作用面積が大きくなって効率が向上するとともに、コ
アの漏れ磁束損失及び渦電流損失の和が減少して応答性
が向上する。また、請求項５に記載の電磁アクチュエー
タを用いれば、可動子の渦電流損失が減少して応答性が
向上する。また、請求項６に記載の電磁アクチュエータ
を用いれば、可動子の渦電流損失が減少して応答性が向
上する。また、請求項７に記載の電磁アクチュエータを
用いれば、コアの漏れ磁束損失及び渦電流損失の和が減
少して応答性が向上する。また、コアの渦電流損失が減
少して応答性が向上する。また、請求項８に記載の電磁
アクチュエータを用いれば、可動子の渦電流損失が減少
して応答性が向上する。
【図１】電磁アクチュエータを用いたエンジンバルブ駆
動装置の縦断面図である。
動装置の縦断面図である。
【図２】本発明の第１の実施の形態の電磁アクチュエー
タの主要部の斜視図である。
タの主要部の斜視図である。
【図３】図２のＩＩＩ−ＩＩＩ線断面図である。
【図４】本発明の第２の実施の形態の電磁アクチュエー
タの主要部の斜視図である。
タの主要部の斜視図である。
【図５】図４のＶ−Ｖ線断面図である。
【図６】本発明の第３の実施の形態の電磁アクチュエー
タの主要部の斜視図である。
タの主要部の斜視図である。
【図７】図６のＶＩＩ−ＶＩＩ線断面図である。
【図８】第１〜第３の実施の形態の磁束の立ち上げに要
する消費電力を示す図である。
する消費電力を示す図である。
【図９】従来の電磁アクチュエータの主要部の斜視図で
ある。
ある。
【図１０】図９のＸ−Ｘ線断面図である。
２、４２、７２、１０２ 第１コア ３ スリット ４、４４、７４、１０４ 第２コア １０ａ、５０ａ、８０ａ、１１０ａ 第１コイル １１ａ、５１ａ、８１ａ、１１ａ 第２コイル １４ａ 第１コイルばね ２０、６０、９０、１２０ 可動子 ２４ 第２コイルばね ２７ エンジンバルブ
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ１６Ｋ 31/06 ３８５ Ｆ１６Ｋ 31/06 ３８５Ａ Ｈ０１Ｆ 7/16 Ｈ０１Ｆ 7/16 Ｒ Ｆターム(参考） 3H106 DA07 DA25 DA26 DB02 DB12 DB22 DB32 DC02 DC17 DD03 EE04 EE16 GA13 GA15 KK17 5E048 AA08 AB01 AC05 AD02 5H633 BB07 BB10 GG02 GG04 GG05 GG07 GG09 GG13 HH02 HH13 HH18 JA02 JA08 JA10 JB05
Claims (8)
- 【請求項１】 コイルと、コイルが巻回されたコアと、
コイルの空間部内を移動可能に設けられた可動子とを備
える電磁アクチュエータであって、コア、コイル及び可
動子は角柱形状に形成されており、コアはコイルの全周
を覆っている電磁アクチュエータ。 - 【請求項２】 請求項１に記載の電磁アクチュエータで
あって、コアにスリットが形成されている電磁アクチュ
エータ。 - 【請求項３】 請求項２に記載の電磁アクチュエータで
あって、スリットはコアのかど部に形成されている電磁
アクチュエータ。 - 【請求項４】 コイルと、コイルが巻回されたコアと、
コイルの空間部内を移動可能に設けられた可動子とを備
える電磁アクチュエータであって、コア、コイル及び可
動子は角柱形状に形成されており、コアはかど部に不連
続部を有し、コイルはコアのかど部からはみ出している
電磁アクチュエータ。 - 【請求項５】 請求項１〜４のいずれかに記載の電磁ア
クチュエータであって、可動子にスリットが形成されて
いる電磁アクチュエータ。 - 【請求項６】 請求項５に記載の電磁アクチュエータで
あって、スリットは可動子のかど部に形成されている電
磁アクチュエータ。 - 【請求項７】 コイルと、コイルが巻回されたコアと、
コイルの空間部内を移動可能に設けられた可動子とを備
える電磁アクチュエータであって、コアは、コイルの全
周を覆っているとともに、スリットが形成されている電
磁アクチュエータ。 - 【請求項８】 請求項７に記載の電磁アクチュエータで
あって、可動子にスリットが形成されている電磁アクチ
ュエータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11234341A JP2001061267A (ja) | 1999-08-20 | 1999-08-20 | 電磁アクチュエータ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11234341A JP2001061267A (ja) | 1999-08-20 | 1999-08-20 | 電磁アクチュエータ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001061267A true JP2001061267A (ja) | 2001-03-06 |
Family
ID=16969481
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11234341A Pending JP2001061267A (ja) | 1999-08-20 | 1999-08-20 | 電磁アクチュエータ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001061267A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010157730A (ja) * | 2008-12-31 | 2010-07-15 | Ls Industrial Systems Co Ltd | シリンダ状双安定永久磁石アクチュエータ |
| JP2017204631A (ja) * | 2016-03-04 | 2017-11-16 | ジョンソン エレクトリック ソシエテ アノニム | 磁気ラッチ式ソレノイドアクチュエータ用プランジャ |
-
1999
- 1999-08-20 JP JP11234341A patent/JP2001061267A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010157730A (ja) * | 2008-12-31 | 2010-07-15 | Ls Industrial Systems Co Ltd | シリンダ状双安定永久磁石アクチュエータ |
| US8269588B2 (en) | 2008-12-31 | 2012-09-18 | Ls Industrial Systems Co., Ltd. | Cylinder type bistable permanent magnetic actuator |
| JP2017204631A (ja) * | 2016-03-04 | 2017-11-16 | ジョンソン エレクトリック ソシエテ アノニム | 磁気ラッチ式ソレノイドアクチュエータ用プランジャ |
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