JP2001049333A - 焼入れ範囲シミュレーション方法 - Google Patents
焼入れ範囲シミュレーション方法Info
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- JP2001049333A JP2001049333A JP11221050A JP22105099A JP2001049333A JP 2001049333 A JP2001049333 A JP 2001049333A JP 11221050 A JP11221050 A JP 11221050A JP 22105099 A JP22105099 A JP 22105099A JP 2001049333 A JP2001049333 A JP 2001049333A
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- Japan
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- cooling rate
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- Control Of Heat Treatment Processes (AREA)
- Investigating And Analyzing Materials By Characteristic Methods (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】鉄鋼材料を加熱後冷却することで焼入れ処理を
行う際、その焼入れ範囲を容易且つ高精度に推定するこ
とのできる焼入れ範囲シミュレーション方法を提供す
る。 【解決手段】所定の焼入れ条件に基づいて、シミュレー
ションにより鉄鋼材料の冷却速度分布を算出する一方
（ステップＳ３）、実機試験により実際の焼入れ範囲を
測定し（ステップＳ５）、前記焼入れ範囲での臨界冷却
速度を前記冷却速度分布から求め（ステップＳ６）、次
いで、任意の焼入れ条件において、シミュレーションに
より冷却速度分布を求めた後（ステップＳ８）、前記臨
界冷却速度以上となる範囲を焼入れ範囲として推定する
（ステップＳ９）。
行う際、その焼入れ範囲を容易且つ高精度に推定するこ
とのできる焼入れ範囲シミュレーション方法を提供す
る。 【解決手段】所定の焼入れ条件に基づいて、シミュレー
ションにより鉄鋼材料の冷却速度分布を算出する一方
（ステップＳ３）、実機試験により実際の焼入れ範囲を
測定し（ステップＳ５）、前記焼入れ範囲での臨界冷却
速度を前記冷却速度分布から求め（ステップＳ６）、次
いで、任意の焼入れ条件において、シミュレーションに
より冷却速度分布を求めた後（ステップＳ８）、前記臨
界冷却速度以上となる範囲を焼入れ範囲として推定する
（ステップＳ９）。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鉄鋼材料に対して
焼入れを施す際の焼入れ範囲を有限要素法により求める
シミュレーション方法に関する。
焼入れを施す際の焼入れ範囲を有限要素法により求める
シミュレーション方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】鉄鋼材料に対して焼入れ組織を形成する
ためには、加熱することで一旦オーステナイト組織を形
成した後、それを急冷させてマルテンサイト組織とする
必要がある。オーステナイト組織は、例えば、炭素含有
量が０．５％の鉄鋼材料の場合、約７３０℃以上に加熱
することでオーステナイト化が開始され、約７７０℃以
上でオーステナイト化が完了する。この関係は、金属組
織の状態を炭素含有量と温度との関係で表した平衡状態
図から得ることができる。また、マルテンサイト組織
は、オーステナイト組織を急冷することで得られるが、
その関係は、金属組織の状態を冷却時間と温度との関係
で表した連続冷却変態線図（ＣＣＴ線図）から得ること
ができる。
ためには、加熱することで一旦オーステナイト組織を形
成した後、それを急冷させてマルテンサイト組織とする
必要がある。オーステナイト組織は、例えば、炭素含有
量が０．５％の鉄鋼材料の場合、約７３０℃以上に加熱
することでオーステナイト化が開始され、約７７０℃以
上でオーステナイト化が完了する。この関係は、金属組
織の状態を炭素含有量と温度との関係で表した平衡状態
図から得ることができる。また、マルテンサイト組織
は、オーステナイト組織を急冷することで得られるが、
その関係は、金属組織の状態を冷却時間と温度との関係
で表した連続冷却変態線図（ＣＣＴ線図）から得ること
ができる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
の平衡状態図およびＣＣＴ線図は、全体が均一な温度と
なるように、炉等を使用して加熱した鉄鋼材料を前提と
して求められたものである。従って、例えば、高周波焼
入れのように、鉄鋼材料を急速加熱、急速冷却する場合
には、温度分布が均一とならず、温度勾配や金属組織の
変化遅れが生じるため、平衡状態図やＣＣＴ線図を用い
ても、焼入れ範囲まで推定することはできない。
の平衡状態図およびＣＣＴ線図は、全体が均一な温度と
なるように、炉等を使用して加熱した鉄鋼材料を前提と
して求められたものである。従って、例えば、高周波焼
入れのように、鉄鋼材料を急速加熱、急速冷却する場合
には、温度分布が均一とならず、温度勾配や金属組織の
変化遅れが生じるため、平衡状態図やＣＣＴ線図を用い
ても、焼入れ範囲まで推定することはできない。
【０００４】このため、例えば、特定部位にのみ焼入れ
処理を行うような場合、焼入れ対象と同一の条件からな
る鉄鋼材料を急速加熱、急速冷却した後、この鉄鋼材料
の組織を調べて焼入れ範囲を判定する作業を、所望の焼
入れ範囲が得られるまで繰り返さなければならず、多大
な作業時間を必要とするという不具合があった。
処理を行うような場合、焼入れ対象と同一の条件からな
る鉄鋼材料を急速加熱、急速冷却した後、この鉄鋼材料
の組織を調べて焼入れ範囲を判定する作業を、所望の焼
入れ範囲が得られるまで繰り返さなければならず、多大
な作業時間を必要とするという不具合があった。
【０００５】本発明は前記の課題を解決すべくなされた
ものであって、鉄鋼材料を加熱後冷却することで焼入れ
処理を行う際、その焼入れ範囲を容易且つ高精度に推定
することのできる焼入れ範囲シミュレーション方法を提
供することを目的とする。
ものであって、鉄鋼材料を加熱後冷却することで焼入れ
処理を行う際、その焼入れ範囲を容易且つ高精度に推定
することのできる焼入れ範囲シミュレーション方法を提
供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】前記の目的を達成するた
めに、本発明では、所定の焼入れ条件、例えば、オース
テナイト組織が形成される温度まで所定の加熱時間で鉄
鋼材料を加熱した後、急速冷却させるシミュレーション
を有限要素法により行い、そのときの最高到達温度分布
を求めるとともに、冷却速度分布を温度の経時的変化か
ら求める。一方、前記焼入れ条件で前記鉄鋼材料に焼入
れ処理を施し、それによって形成された焼入れ範囲を実
測する。次いで、実測された前記焼入れ範囲の境界線に
おける冷却速度を、シミュレーションによって求めた冷
却速度分布から、最高到達温度毎の臨界冷却速度として
求める。次に、任意の焼入れ条件で前記鉄鋼材料を加熱
冷却した場合における最高到達温度分布および冷却速度
分布をシミュレーションによって求め、前記最高到達温
度毎の前記臨界冷却速度以上となる冷却速度分布範囲
を、焼入れ範囲として推定する。
めに、本発明では、所定の焼入れ条件、例えば、オース
テナイト組織が形成される温度まで所定の加熱時間で鉄
鋼材料を加熱した後、急速冷却させるシミュレーション
を有限要素法により行い、そのときの最高到達温度分布
を求めるとともに、冷却速度分布を温度の経時的変化か
ら求める。一方、前記焼入れ条件で前記鉄鋼材料に焼入
れ処理を施し、それによって形成された焼入れ範囲を実
測する。次いで、実測された前記焼入れ範囲の境界線に
おける冷却速度を、シミュレーションによって求めた冷
却速度分布から、最高到達温度毎の臨界冷却速度として
求める。次に、任意の焼入れ条件で前記鉄鋼材料を加熱
冷却した場合における最高到達温度分布および冷却速度
分布をシミュレーションによって求め、前記最高到達温
度毎の前記臨界冷却速度以上となる冷却速度分布範囲
を、焼入れ範囲として推定する。
【０００７】この場合、鉄鋼材料の深さ方向を含めた３
次元的な焼入れ範囲を高精度に推定することができる。
また、鉄鋼材料の加熱時間毎に臨界冷却速度を求めてお
けば、より一層高精度な焼入れ範囲の推定が可能とな
る。
次元的な焼入れ範囲を高精度に推定することができる。
また、鉄鋼材料の加熱時間毎に臨界冷却速度を求めてお
けば、より一層高精度な焼入れ範囲の推定が可能とな
る。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明に係る焼入れ範囲シミュレ
ーション方法について、好適な実施の形態を挙げ、添付
の図面を参照しながら以下詳細に説明する。
ーション方法について、好適な実施の形態を挙げ、添付
の図面を参照しながら以下詳細に説明する。
【０００９】図１は、本実施形態の焼入れ範囲シミュレ
ーション方法の手順を示すフローチャートである。この
実施形態では、図２に示す円柱状の鉄鋼材料１０（直径
２３ｍｍ、長さ８０ｍｍ、材質Ｓ５３Ｃ（ＪＩＳ規
格））の外周部に、巻き数が１ターンの高周波加熱用コ
イル１２（内径２８ｍｍ、外径６０ｍｍ、幅１５ｍｍ）
を配置し、周波数９ｋＨｚ、電圧１３５Ｖ、電流９０Ａ
による磁界を１０秒間供給して加熱した後、その鉄鋼材
料１０を冷却水により３０リットル／ｍｉｎの割合で１
０秒間冷却した場合を例示している。なお、Ｓ５３Ｃの
鉄鋼材料１０は、炭素含有量が約０．５〜０．５６重量
％であり、オーステナイト組織が形成される温度範囲が
約７８０〜１４３０℃である。
ーション方法の手順を示すフローチャートである。この
実施形態では、図２に示す円柱状の鉄鋼材料１０（直径
２３ｍｍ、長さ８０ｍｍ、材質Ｓ５３Ｃ（ＪＩＳ規
格））の外周部に、巻き数が１ターンの高周波加熱用コ
イル１２（内径２８ｍｍ、外径６０ｍｍ、幅１５ｍｍ）
を配置し、周波数９ｋＨｚ、電圧１３５Ｖ、電流９０Ａ
による磁界を１０秒間供給して加熱した後、その鉄鋼材
料１０を冷却水により３０リットル／ｍｉｎの割合で１
０秒間冷却した場合を例示している。なお、Ｓ５３Ｃの
鉄鋼材料１０は、炭素含有量が約０．５〜０．５６重量
％であり、オーステナイト組織が形成される温度範囲が
約７８０〜１４３０℃である。
【００１０】先ず、鉄鋼材料１０に対する焼入れ条件を
設定する（ステップＳ１）。この焼入れ条件には、例え
ば、鉄鋼材料１０に対する上述した各条件の他に、鉄鋼
材料１０の熱伝導率等の物性値が含まれる。
設定する（ステップＳ１）。この焼入れ条件には、例え
ば、鉄鋼材料１０に対する上述した各条件の他に、鉄鋼
材料１０の熱伝導率等の物性値が含まれる。
【００１１】前記焼入れ条件に基づき、数値計算によっ
て鉄鋼材料１０の焼入れシミュレーションを行い、最高
到達温度分布およびその経時的変化を求める（ステップ
Ｓ２）。この場合、数値計算では、マクスウェル（Ｍａ
ｘｗｅｌｌ）の電磁方程式（渦電流を含む電磁場の基礎
方程式）に基づいた磁場計算から発熱、伝熱を有限要素
法により求めことにより、鉄鋼材料１０の各メッシュ毎
の温度を算出することができる。
て鉄鋼材料１０の焼入れシミュレーションを行い、最高
到達温度分布およびその経時的変化を求める（ステップ
Ｓ２）。この場合、数値計算では、マクスウェル（Ｍａ
ｘｗｅｌｌ）の電磁方程式（渦電流を含む電磁場の基礎
方程式）に基づいた磁場計算から発熱、伝熱を有限要素
法により求めことにより、鉄鋼材料１０の各メッシュ毎
の温度を算出することができる。
【００１２】図３は、鉄鋼材料１０の断面に対して図２
に示すようにｘｙ座標系を設定し、このｘｙ平面を多数
のメッシュに分割し、各メッシュ毎または各メッシュの
節点毎に得られた最高到達温度分布をプロットしたもの
である。具体的には、曲線Ａ〜Ｆがそれぞれ９００℃、
８８０℃、８６０℃、８４０℃、８２０℃、８００℃の
オーステナイト化温度以上となる等温線を表している。
なお、メッシュの間隔は、鉄鋼材料１０の形状等に応じ
て任意に設定することができる。
に示すようにｘｙ座標系を設定し、このｘｙ平面を多数
のメッシュに分割し、各メッシュ毎または各メッシュの
節点毎に得られた最高到達温度分布をプロットしたもの
である。具体的には、曲線Ａ〜Ｆがそれぞれ９００℃、
８８０℃、８６０℃、８４０℃、８２０℃、８００℃の
オーステナイト化温度以上となる等温線を表している。
なお、メッシュの間隔は、鉄鋼材料１０の形状等に応じ
て任意に設定することができる。
【００１３】次に、シミュレーション結果である各メッ
シュまたは各節点における各時間の温度から、各メッシ
ュまたは各節点での最高到達温度毎の冷却速度、すなわ
ち、鉄鋼材料１０の最高到達温度毎の冷却速度分布を算
出する（ステップＳ３）。
シュまたは各節点における各時間の温度から、各メッシ
ュまたは各節点での最高到達温度毎の冷却速度、すなわ
ち、鉄鋼材料１０の最高到達温度毎の冷却速度分布を算
出する（ステップＳ３）。
【００１４】一方、ステップＳ１で設定した焼入れ条件
と同一の条件で実際の鉄鋼材料１０に対して急速加熱、
急速冷却（実機試験）を行った後（ステップＳ４）、当
該鉄鋼材料１０の焼入れ範囲を測定する（ステップＳ
５）。図４は、ステップＳ５における測定結果を示して
おり、範囲２０は、マルテンサイト組織が形成された部
分、範囲２２は、焼入れによる組織変化のない部分、範
囲２４は、マルテンサイト化はされていないが熱影響を
受けている部分である。
と同一の条件で実際の鉄鋼材料１０に対して急速加熱、
急速冷却（実機試験）を行った後（ステップＳ４）、当
該鉄鋼材料１０の焼入れ範囲を測定する（ステップＳ
５）。図４は、ステップＳ５における測定結果を示して
おり、範囲２０は、マルテンサイト組織が形成された部
分、範囲２２は、焼入れによる組織変化のない部分、範
囲２４は、マルテンサイト化はされていないが熱影響を
受けている部分である。
【００１５】次に、ステップＳ３で算出した最高到達温
度毎の冷却速度分布と、ステップＳ５で測定して得られ
た焼入れ範囲とから、マルテンサイト組織を形成するの
に必要な臨界冷却速度を決定する（ステップＳ６）。こ
の臨界冷却速度は、実機試験によって得られた範囲２０
と範囲２４との境界線Ｇ1 を図３に示すシミュレーショ
ン結果である最高到達温度分布に重ね、前記境界線Ｇ1
上での各メッシュまたは各節点での冷却速度を求めるこ
とで得られる。同様にして、熱影響を受けている範囲２
４についても、範囲２４と範囲２２との境界線Ｇ2 を図
３に示す最高到達温度分布に重ねることにより、その範
囲２４の臨界冷却速度を求めることができる。
度毎の冷却速度分布と、ステップＳ５で測定して得られ
た焼入れ範囲とから、マルテンサイト組織を形成するの
に必要な臨界冷却速度を決定する（ステップＳ６）。こ
の臨界冷却速度は、実機試験によって得られた範囲２０
と範囲２４との境界線Ｇ1 を図３に示すシミュレーショ
ン結果である最高到達温度分布に重ね、前記境界線Ｇ1
上での各メッシュまたは各節点での冷却速度を求めるこ
とで得られる。同様にして、熱影響を受けている範囲２
４についても、範囲２４と範囲２２との境界線Ｇ2 を図
３に示す最高到達温度分布に重ねることにより、その範
囲２４の臨界冷却速度を求めることができる。
【００１６】図５は、境界線Ｇ1 上の各点Ｈ〜Ｎ（図３
参照）における冷却時間と温度との関係をグラフに表し
たものである。この場合、臨界冷却速度は、各曲線の傾
きに対応する。この傾きは、冷却開始からの経過時間
と、冷却開始温度（最高到達温度）とに依存している。
そこで、冷却開始当初の最大の傾きを各冷却開始温度
（最高到達温度）毎の臨界冷却速度に設定する。図６に
示す特性曲線Ｐは、加熱時間を１０秒とした場合の臨界
冷却速度を表す。なお、他の特性曲線ＱおよびＲは、そ
れぞれ加熱時間を８秒、１２秒とした場合の臨界冷却速
度を表す。
参照）における冷却時間と温度との関係をグラフに表し
たものである。この場合、臨界冷却速度は、各曲線の傾
きに対応する。この傾きは、冷却開始からの経過時間
と、冷却開始温度（最高到達温度）とに依存している。
そこで、冷却開始当初の最大の傾きを各冷却開始温度
（最高到達温度）毎の臨界冷却速度に設定する。図６に
示す特性曲線Ｐは、加熱時間を１０秒とした場合の臨界
冷却速度を表す。なお、他の特性曲線ＱおよびＲは、そ
れぞれ加熱時間を８秒、１２秒とした場合の臨界冷却速
度を表す。
【００１７】以上のようにして最高到達温度毎の臨界冷
却速度を求めた後、任意の焼入れ条件を任意の形状から
なる鉄鋼材料に対して設定し（ステップＳ７）、シミュ
レーションを行うことにより、前記鉄鋼材料１０の各メ
ッシュ毎または各節点毎の最高到達温度および冷却速度
を求める（ステップＳ８）。そして、これらのデータ
と、ステップＳ６で求めた所定の加熱時間における臨界
冷却速度とを比較し、臨界冷却速度以上となる範囲を焼
入れ範囲として推定する（ステップＳ９）。図７は、こ
のようにして求めた焼入れ推定範囲２６および熱影響推
定範囲２８を示す。
却速度を求めた後、任意の焼入れ条件を任意の形状から
なる鉄鋼材料に対して設定し（ステップＳ７）、シミュ
レーションを行うことにより、前記鉄鋼材料１０の各メ
ッシュ毎または各節点毎の最高到達温度および冷却速度
を求める（ステップＳ８）。そして、これらのデータ
と、ステップＳ６で求めた所定の加熱時間における臨界
冷却速度とを比較し、臨界冷却速度以上となる範囲を焼
入れ範囲として推定する（ステップＳ９）。図７は、こ
のようにして求めた焼入れ推定範囲２６および熱影響推
定範囲２８を示す。
【００１８】なお、前記の推定結果に基づき、焼入れ条
件の設定（ステップＳ７）、シミュレーション（ステッ
プＳ８）および焼入れ範囲の推定（ステップＳ９）を繰
り返し行うことにより、所望の焼入れ範囲を得ることの
できる焼入れ条件を短時間で求めることができる。
件の設定（ステップＳ７）、シミュレーション（ステッ
プＳ８）および焼入れ範囲の推定（ステップＳ９）を繰
り返し行うことにより、所望の焼入れ範囲を得ることの
できる焼入れ条件を短時間で求めることができる。
【００１９】なお、上述した実施形態では、高周波加熱
用コイル１２を用いて鉄鋼材料１０に対する焼入れ処理
を行う場合について説明したが、電子ビーム、レーザ、
プラズマ等の加熱手段により焼入れ処理を行う場合にも
適用することができることは勿論である。
用コイル１２を用いて鉄鋼材料１０に対する焼入れ処理
を行う場合について説明したが、電子ビーム、レーザ、
プラズマ等の加熱手段により焼入れ処理を行う場合にも
適用することができることは勿論である。
【００２０】
【発明の効果】本発明に係る焼入れ範囲シミュレーショ
ン方法によれば、以下のような効果ならびに利点が得ら
れる。
ン方法によれば、以下のような効果ならびに利点が得ら
れる。
【００２１】鉄鋼材料に対して焼入れ処理を行う場合に
おいて、特に、急速加熱を伴う焼入れを行う場合に生じ
る温度のばらつきを考慮し、焼入れ範囲をシミュレーシ
ョンによって高精度に推定することができる。従って、
実機試験を必要最小限のものとすることができ、焼入れ
範囲を推定するために必要な時間、工数およびコストを
大幅に低減することが可能となる。
おいて、特に、急速加熱を伴う焼入れを行う場合に生じ
る温度のばらつきを考慮し、焼入れ範囲をシミュレーシ
ョンによって高精度に推定することができる。従って、
実機試験を必要最小限のものとすることができ、焼入れ
範囲を推定するために必要な時間、工数およびコストを
大幅に低減することが可能となる。
【図１】本実施形態の焼入れ範囲シミュレーション方法
のフローチャートである。
のフローチャートである。
【図２】本実施形態の焼入れ範囲シミュレーション方法
が適用される鉄鋼材料および高周波加熱コイルの説明図
である。
が適用される鉄鋼材料および高周波加熱コイルの説明図
である。
【図３】本実施形態の焼入れ範囲シミュレーション方法
によるシミュレーション結果である鉄鋼材料の最高到達
温度分布と、実機試験による焼入れ範囲との関係を示す
グラフである。
によるシミュレーション結果である鉄鋼材料の最高到達
温度分布と、実機試験による焼入れ範囲との関係を示す
グラフである。
【図４】実機試験による焼入れ範囲の測定結果を示す図
である。
である。
【図５】本実施形態の焼入れ範囲シミュレーション方法
により得られた鉄鋼材料の冷却時間と温度との関係を示
すグラフである。
により得られた鉄鋼材料の冷却時間と温度との関係を示
すグラフである。
【図６】本実施形態の焼入れ範囲シミュレーション方法
により得られた鉄鋼材料の最高到達温度と臨界冷却速度
との関係を示すグラフである。
により得られた鉄鋼材料の最高到達温度と臨界冷却速度
との関係を示すグラフである。
【図７】本実施形態の焼入れ範囲シミュレーション方法
によって得られた推定焼入れ範囲の説明図である。
によって得られた推定焼入れ範囲の説明図である。
１０…鉄鋼材料 １２…高周波加熱用
コイル ２０、２２、２４…範囲 ２６…焼入れ推定範
囲 ２８…熱影響推定範囲
コイル ２０、２２、２４…範囲 ２６…焼入れ推定範
囲 ２８…熱影響推定範囲
Claims (3)
- 【請求項１】鉄鋼材料に対して焼入れを施す際の焼入れ
範囲を有限要素法により求めるシミュレーション方法で
あって、 所定の焼入れ条件で前記鉄鋼材料を加熱冷却した場合に
おける最高到達温度分布および冷却速度分布を計算によ
り求める第１ステップと、 前記焼入れ条件で形成された前記鉄鋼材料の焼入れ範囲
を実測する第２ステップと、 実測された前記焼入れ範囲の境界線における冷却速度
を、前記冷却速度分布から最高到達温度毎の臨界冷却速
度として求める第３ステップと、 任意の焼入れ条件で前記鉄鋼材料を加熱冷却した場合に
おける最高到達温度分布および冷却速度分布を計算によ
り求め、前記第３ステップで得られた最高到達温度毎の
前記臨界冷却速度以上となる冷却速度分布範囲を、焼入
れ範囲として推定する第４ステップと、 からなることを特徴とする焼入れ範囲シミュレーション
方法。 - 【請求項２】請求項１記載の方法において、前記焼入れ
条件は、加熱時間を含むことを特徴とする焼入れ範囲シ
ミュレーション方法。 - 【請求項３】請求項１記載の方法において、前記第１ス
テップでの前記冷却速度分布は、前記最高到達温度分布
の経時的変化から求めることを特徴とする焼入れ範囲シ
ミュレーション方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11221050A JP2001049333A (ja) | 1999-08-04 | 1999-08-04 | 焼入れ範囲シミュレーション方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11221050A JP2001049333A (ja) | 1999-08-04 | 1999-08-04 | 焼入れ範囲シミュレーション方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001049333A true JP2001049333A (ja) | 2001-02-20 |
Family
ID=16760718
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11221050A Pending JP2001049333A (ja) | 1999-08-04 | 1999-08-04 | 焼入れ範囲シミュレーション方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001049333A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010230331A (ja) * | 2009-03-25 | 2010-10-14 | Neturen Co Ltd | 高周波焼入れシミュレーション装置 |
| KR20180054659A (ko) * | 2015-09-04 | 2018-05-24 | 악티엔-게젤샤프트 데르 딜링거 휘텐베르케 | 교정 바디를 제조하기 위한 방법 |
| EP3567126A1 (en) | 2018-05-07 | 2019-11-13 | Casa Maristas Azterlan | System and method of quenching monitoring during steel hot stamping |
-
1999
- 1999-08-04 JP JP11221050A patent/JP2001049333A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010230331A (ja) * | 2009-03-25 | 2010-10-14 | Neturen Co Ltd | 高周波焼入れシミュレーション装置 |
| KR20180054659A (ko) * | 2015-09-04 | 2018-05-24 | 악티엔-게젤샤프트 데르 딜링거 휘텐베르케 | 교정 바디를 제조하기 위한 방법 |
| JP2018529843A (ja) * | 2015-09-04 | 2018-10-11 | アクツィエン−ゲゼルシャフト デア ディリンジャー ヒュッテンベルケ | 較正体を製造するための方法 |
| JP7091239B2 (ja) | 2015-09-04 | 2022-06-27 | アクツィエン－ゲゼルシャフト デア ディリンジャー ヒュッテンベルケ | 較正体を製造するための方法 |
| KR102541268B1 (ko) | 2015-09-04 | 2023-06-08 | 악티엔-게젤샤프트 데르 딜링거 휘텐베르케 | 교정 바디를 제조하기 위한 방법 |
| EP3567126A1 (en) | 2018-05-07 | 2019-11-13 | Casa Maristas Azterlan | System and method of quenching monitoring during steel hot stamping |
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