JP2001033838A - ラマン増幅を用いた光ファイバ通信システム - Google Patents
ラマン増幅を用いた光ファイバ通信システムInfo
- Publication number
- JP2001033838A JP2001033838A JP20676399A JP20676399A JP2001033838A JP 2001033838 A JP2001033838 A JP 2001033838A JP 20676399 A JP20676399 A JP 20676399A JP 20676399 A JP20676399 A JP 20676399A JP 2001033838 A JP2001033838 A JP 2001033838A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wavelength
- wavelengths
- optical fiber
- lights
- light
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ラマン増幅を用いた光ファイバ通信システム
に関し、ラマン利得スペクトルの窪みに起因する伝送性
能の劣化を防ぐこと。 【解決手段】 レーザダイオードＬＤ１〜ＬＤ６は、そ
れぞれ所定波長λｐ１，λｐ２，λｐ３，λｐ１*，λ
ｐ２*，λｐ３*の複数レーザ光を励起する。λｐ１*，
λｐ２*，λｐ３*は、λｐ１，λｐ２，λｐ３に対し単
一波長励起時のラマン利得スペクトルの窪み波長幅より
も小さい波長幅だけそれぞれ異なる波長である。波長選
択型合波器１１は、波長λｐ１，λｐ２，λｐ３を透過
して一つに合波する。波長選択型合波器１２は、波長λ
ｐ１*，λｐ２*，λｐ３*を透過して一つに合波する。
偏波合波器１３，５１，５２，５３は、波長選択型合波
器１１からの励起光と波長選択型合波器１２からの励起
光を一つに合波する。
に関し、ラマン利得スペクトルの窪みに起因する伝送性
能の劣化を防ぐこと。 【解決手段】 レーザダイオードＬＤ１〜ＬＤ６は、そ
れぞれ所定波長λｐ１，λｐ２，λｐ３，λｐ１*，λ
ｐ２*，λｐ３*の複数レーザ光を励起する。λｐ１*，
λｐ２*，λｐ３*は、λｐ１，λｐ２，λｐ３に対し単
一波長励起時のラマン利得スペクトルの窪み波長幅より
も小さい波長幅だけそれぞれ異なる波長である。波長選
択型合波器１１は、波長λｐ１，λｐ２，λｐ３を透過
して一つに合波する。波長選択型合波器１２は、波長λ
ｐ１*，λｐ２*，λｐ３*を透過して一つに合波する。
偏波合波器１３，５１，５２，５３は、波長選択型合波
器１１からの励起光と波長選択型合波器１２からの励起
光を一つに合波する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、光ファイバ通信シ
ステムに関する。
ステムに関する。
【０００２】
【従来の技術】ラマン増幅器、および当該増幅器を用い
た従来の波長多重の光ファイバ通信システムの一例の基
本構成を図１５に示す（参考文献［１]）。
た従来の波長多重の光ファイバ通信システムの一例の基
本構成を図１５に示す（参考文献［１]）。
【０００３】上記従来のラマン増幅器１５は、ラマン増
幅の利得媒質である光ファイバ５、励起光源１５０、励
起光源１５０からの励起光と信号光の合波器４よりな
る。増幅器内の光ファイバ５には、伝送ファイバまたは
ラマンファイバが用いられる。
幅の利得媒質である光ファイバ５、励起光源１５０、励
起光源１５０からの励起光と信号光の合波器４よりな
る。増幅器内の光ファイバ５には、伝送ファイバまたは
ラマンファイバが用いられる。
【０００４】ここで、上記構成について具体的に説明す
る。励起光源１５０は、単一偏波で、かつ発振波長幅が
１ｎｍ程度以下のレーザ光源である。当該光源１５０
は、ファイバグレーティングＦＧ１〜ＦＧ６で発振波長
幅が１ｎｍ程度以下に狭窄化されたレーザダイオードＬ
Ｄ１〜ＬＤ６を有している（参考文献［１]）。或い
は、ファイバラマンレーザ（参考文献［３]）などを有
している。
る。励起光源１５０は、単一偏波で、かつ発振波長幅が
１ｎｍ程度以下のレーザ光源である。当該光源１５０
は、ファイバグレーティングＦＧ１〜ＦＧ６で発振波長
幅が１ｎｍ程度以下に狭窄化されたレーザダイオードＬ
Ｄ１〜ＬＤ６を有している（参考文献［１]）。或い
は、ファイバラマンレーザ（参考文献［３]）などを有
している。
【０００５】図１５は、６個のレーザダイオードＬＤ１
〜ＬＤ６を有する構成を示しているが、このレーザダイ
オードの個数は、一般的に４個以上の任意数である。図
１５に示した６個のレーザダイオードＬＤ１〜ＬＤ６
は、それぞれ同一波長の２個のレーザダイオードＬＤ１
とＬＤ２、レーザダイオードＬＤ３とＬＤ４、レーザダ
イオードＬＤ５とＬＤ６の３組が集まったものである。
各レーザダイオードＬＤ１〜ＬＤ６の励起光波長を、長
波長側からそれぞれλｐ１，λｐ２，λｐ３としてい
る。波長λｐ１，λｐ２，λｐ３の間隔は約７ｎｍ以上
である。
〜ＬＤ６を有する構成を示しているが、このレーザダイ
オードの個数は、一般的に４個以上の任意数である。図
１５に示した６個のレーザダイオードＬＤ１〜ＬＤ６
は、それぞれ同一波長の２個のレーザダイオードＬＤ１
とＬＤ２、レーザダイオードＬＤ３とＬＤ４、レーザダ
イオードＬＤ５とＬＤ６の３組が集まったものである。
各レーザダイオードＬＤ１〜ＬＤ６の励起光波長を、長
波長側からそれぞれλｐ１，λｐ２，λｐ３としてい
る。波長λｐ１，λｐ２，λｐ３の間隔は約７ｎｍ以上
である。
【０００６】それぞれ同一波長の２個のレーザダイオー
ドＬＤ１とＬＤ２、ＬＤ３とＬＤ４、およびＬＤ５とＬ
Ｄ６からの各励起光は、励起光源１５０からの励起光出
力パワーを増大させる目的で、偏波ビーム合波器（ＰＢ
Ｃ）１５１と１５２と１５３で合波される。合波された
波長がλｐ１，λｐ２，λｐ３の３種励起光は、ポート
１，２，３を通してそれぞれ波長選択型合波器（ＷＳ
Ｃ）１５４に入力され、ここでそれぞれが合波される。
合波された励起光は、合波器４により信号光と合波され
る。
ドＬＤ１とＬＤ２、ＬＤ３とＬＤ４、およびＬＤ５とＬ
Ｄ６からの各励起光は、励起光源１５０からの励起光出
力パワーを増大させる目的で、偏波ビーム合波器（ＰＢ
Ｃ）１５１と１５２と１５３で合波される。合波された
波長がλｐ１，λｐ２，λｐ３の３種励起光は、ポート
１，２，３を通してそれぞれ波長選択型合波器（ＷＳ
Ｃ）１５４に入力され、ここでそれぞれが合波される。
合波された励起光は、合波器４により信号光と合波され
る。
【０００７】ここで、波長選択型合波器１５４の各ポー
ト１，２，３に対する透過率スペクトルの一例を図１６
に示す。当該スペクトル特性は、励起光波長λｐ１，λ
ｐ２，ｐ３において透過率がピーク値を有する。
ト１，２，３に対する透過率スペクトルの一例を図１６
に示す。当該スペクトル特性は、励起光波長λｐ１，λ
ｐ２，ｐ３において透過率がピーク値を有する。
【０００８】なお、波長選択型合波器１５４にはマッハ
ッェンダ型の導波路回路（ＭＺＰＬＣ）、或いはアレイ
型導波路格子（ＡＷＧ）等が用いられる。
ッェンダ型の導波路回路（ＭＺＰＬＣ）、或いはアレイ
型導波路格子（ＡＷＧ）等が用いられる。
【０００９】図１５は励起光の伝搬方向が信号光の伝搬
方向と逆の場合（後方向励起）を示しているが、励起光
と信号光の伝搬方向が同一の場合（前方向励起）にも、
或いは双方向励起の場合にも、以下に述べることと同様
のことが言える。
方向と逆の場合（後方向励起）を示しているが、励起光
と信号光の伝搬方向が同一の場合（前方向励起）にも、
或いは双方向励起の場合にも、以下に述べることと同様
のことが言える。
【００１０】ラマン増幅器１５の種々適用形態を図１７
に示した。図１７（ａ）は、増幅器１５内の光ファイバ
５に伝送ファイバを用いて信号光を分布的に増幅する場
合を示す。図１７（ｂ）は、増幅器１５ａ内の光ファイ
バ５ａにラマンファイバを用いて信号光を集中的に増幅
する場合を示す。図１７（ａ）〜（ｂ）のシステムで
は、増幅器外の光ファイバ５ｂには伝送ファイバが用い
られ、光ファイバ５と５ｂにおける信号光損失を、それ
ぞれ分布利得および集中利得で補っている。
に示した。図１７（ａ）は、増幅器１５内の光ファイバ
５に伝送ファイバを用いて信号光を分布的に増幅する場
合を示す。図１７（ｂ）は、増幅器１５ａ内の光ファイ
バ５ａにラマンファイバを用いて信号光を集中的に増幅
する場合を示す。図１７（ａ）〜（ｂ）のシステムで
は、増幅器外の光ファイバ５ｂには伝送ファイバが用い
られ、光ファイバ５と５ｂにおける信号光損失を、それ
ぞれ分布利得および集中利得で補っている。
【００１１】図１７（ｃ）は、図１７（ａ）の分布型ラ
マン増幅器１５の後段に集中型光増幅器１６を設置した
構成を示す。集中型光増幅器１６には希土類添加ファイ
バ増幅器や半導体レーザ増幅器が用いられ、増幅器内外
の光ファイバ５と５ｂには伝送ファイバが用いられる。
このシステムでは、分布型ラマン増幅器１５の分布ラマ
ン利得と集中型光増幅器１６の集中利得により光ファイ
バ（伝送ファイバ）５と５ｂにおける信号光損失を補っ
ている（参考文献［２]）。図１７（ｃ）のシステムと
同様にして、図１７（ｂ）の集中型ラマン増幅器１５の
前段または後段に集中型光増幅器１６を設置する構成も
知られている。
マン増幅器１５の後段に集中型光増幅器１６を設置した
構成を示す。集中型光増幅器１６には希土類添加ファイ
バ増幅器や半導体レーザ増幅器が用いられ、増幅器内外
の光ファイバ５と５ｂには伝送ファイバが用いられる。
このシステムでは、分布型ラマン増幅器１５の分布ラマ
ン利得と集中型光増幅器１６の集中利得により光ファイ
バ（伝送ファイバ）５と５ｂにおける信号光損失を補っ
ている（参考文献［２]）。図１７（ｃ）のシステムと
同様にして、図１７（ｂ）の集中型ラマン増幅器１５の
前段または後段に集中型光増幅器１６を設置する構成も
知られている。
【００１２】図１７の適用形態は光ファイバ通信システ
ムに関するものであるが、計測等の光信号処理システム
における適用形態は、各ラマン増幅器１５ａの前後に各
種光部品が設置されるものであり、一般に、ラマン増幅
器１５ａにより入力信号光を増幅して出力する。
ムに関するものであるが、計測等の光信号処理システム
における適用形態は、各ラマン増幅器１５ａの前後に各
種光部品が設置されるものであり、一般に、ラマン増幅
器１５ａにより入力信号光を増幅して出力する。
【００１３】励起光源１５０で合波される異種光波長の
間隔は前述の通り約７ｎｍ以上であるが、ここでは、当
該間隔が下記の図１８〜図１９に示す通り約１５ｎｍの
場合について例示する。図１８は、従来技術における利
得スペクトル特性を示している。図１８（ａ）は単一波
長励起の場合の特性を示したもので、λｐ１は励起光波
長を示し、λｓ１はラマン利得ピーク近傍波長を示して
いる。図１８（ｂ）は多波長励起の一例として３波長励
起の場合の特性を示したもので、λｐ１，λｐ２，λｐ
３はそれぞれ励起光波長を示し、λｓ１，λｓ２，λｓ
３は各励起光波長に対応したラマン利得ピーク近傍波長
を示している。
間隔は前述の通り約７ｎｍ以上であるが、ここでは、当
該間隔が下記の図１８〜図１９に示す通り約１５ｎｍの
場合について例示する。図１８は、従来技術における利
得スペクトル特性を示している。図１８（ａ）は単一波
長励起の場合の特性を示したもので、λｐ１は励起光波
長を示し、λｓ１はラマン利得ピーク近傍波長を示して
いる。図１８（ｂ）は多波長励起の一例として３波長励
起の場合の特性を示したもので、λｐ１，λｐ２，λｐ
３はそれぞれ励起光波長を示し、λｓ１，λｓ２，λｓ
３は各励起光波長に対応したラマン利得ピーク近傍波長
を示している。
【００１４】また図１９は従来技術における励起光パワ
ースペクトル特性を示しており、図１９（ａ）に示した
パワースペクトル特性が図１８（ａ）に対応し、図１９
（ｂ）に示したパワースペクトル特性が図１８（ｂ）に
対応する。
ースペクトル特性を示しており、図１９（ａ）に示した
パワースペクトル特性が図１８（ａ）に対応し、図１９
（ｂ）に示したパワースペクトル特性が図１８（ｂ）に
対応する。
【００１５】多波長励起（図１８（ｂ），図１９
（ｂ））は、ラマン利得の平坦帯域を拡大する目的で採
用されている。図１９（ｂ）に示した３つの励起光パワ
ーは、図１８（ｂ）の利得スペクトル特性がより平坦に
なるように、短波長側の励起光パワーが長波長側の励起
光パワーより小さいようパワー配分されている。
（ｂ））は、ラマン利得の平坦帯域を拡大する目的で採
用されている。図１９（ｂ）に示した３つの励起光パワ
ーは、図１８（ｂ）の利得スペクトル特性がより平坦に
なるように、短波長側の励起光パワーが長波長側の励起
光パワーより小さいようパワー配分されている。
【００１６】単一波長励起の場合、図１８（ａ）に示し
たように、ラマン利得ピーク近傍波長付近において利得
スペクトルに窪みが存在する。当該窪みの大きさは光フ
ァイバ５の組成に依存しており、特に、ＧｅＯ２の添加
濃度の低いシリカファイバ（例えば、１．３μｍゼロ分
散ファイバや分散シフトファイバ）の場合に当該窪みが
顕著にみられる。例えば、ＧｅＯ２の添加濃度の低い上
記シリカファイバを用いた例では、窪み幅は約７ｎｍ、
その深さ（利得変化幅）はラマン利得（ｄＢ単位）の約
１０％である（参考文献［４]）。
たように、ラマン利得ピーク近傍波長付近において利得
スペクトルに窪みが存在する。当該窪みの大きさは光フ
ァイバ５の組成に依存しており、特に、ＧｅＯ２の添加
濃度の低いシリカファイバ（例えば、１．３μｍゼロ分
散ファイバや分散シフトファイバ）の場合に当該窪みが
顕著にみられる。例えば、ＧｅＯ２の添加濃度の低い上
記シリカファイバを用いた例では、窪み幅は約７ｎｍ、
その深さ（利得変化幅）はラマン利得（ｄＢ単位）の約
１０％である（参考文献［４]）。
【００１７】一方、図１８（ｂ）に示した３波長励起の
場合には、３つのラマン利得ピーク近傍波長付近におい
て、利得スペクトルにそれぞれ窪みが存在する。
場合には、３つのラマン利得ピーク近傍波長付近におい
て、利得スペクトルにそれぞれ窪みが存在する。
【００１８】参考文献 ［１］Ｙ．Ｅｍｏｒｉ ｅｔ ａｌ．，Ｐｒｏｃ．ＯＦ
Ｃ，ＰＤ１９，１９９９ ［２］Ｈ．Ｍａｓｕｄａ ｅｔ ａｌ．，Ｐｒｏｃ．Ｅ
ＣＯＣ，Ｐｏｓｔ Ｄｅａｄ−Ｌｉｎｅ Ｐａｐｅｒ，
ｐ．７３〜７６，１９９７ ［３］Ｋ．Ｒｏｔｔｗｉｔｔ ｅｔ ａｌ．，Ｐｒｏ
ｃ．ＯＦＣ，ＰＤ６，１９９８ ［４］Ｙ．Ａｏｋｉ，Ｏｐｔｉｃａｌ ａｎｄ Ｑｕａ
ｎｔｕｍ Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ，Ｖｏｌ．２１，Ｓ
８９−Ｓ１０４，１９８９
Ｃ，ＰＤ１９，１９９９ ［２］Ｈ．Ｍａｓｕｄａ ｅｔ ａｌ．，Ｐｒｏｃ．Ｅ
ＣＯＣ，Ｐｏｓｔ Ｄｅａｄ−Ｌｉｎｅ Ｐａｐｅｒ，
ｐ．７３〜７６，１９９７ ［３］Ｋ．Ｒｏｔｔｗｉｔｔ ｅｔ ａｌ．，Ｐｒｏ
ｃ．ＯＦＣ，ＰＤ６，１９９８ ［４］Ｙ．Ａｏｋｉ，Ｏｐｔｉｃａｌ ａｎｄ Ｑｕａ
ｎｔｕｍ Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ，Ｖｏｌ．２１，Ｓ
８９−Ｓ１０４，１９８９
【００１９】
【発明が解決しようとする課題】上述したように、従来
のラマン増幅器、および当該増幅器を用いた波長多重の
光ファイバ通信システムにおいては、ラマン利得スペク
トルに窪みが存在することによる技術課題が生じてい
る。すなわち、ラマン利得スペクトルの窪みによって、
波長多重された異なる波長の信号光間に利得偏差や光信
号対雑音比の偏差を生じさせ、伝送性能を劣化させてい
る。特に、ラマン増幅器を多段接続して用いた多中継シ
ステムにおいて、当該伝送性能劣化が顕著となってい
た。
のラマン増幅器、および当該増幅器を用いた波長多重の
光ファイバ通信システムにおいては、ラマン利得スペク
トルに窪みが存在することによる技術課題が生じてい
る。すなわち、ラマン利得スペクトルの窪みによって、
波長多重された異なる波長の信号光間に利得偏差や光信
号対雑音比の偏差を生じさせ、伝送性能を劣化させてい
る。特に、ラマン増幅器を多段接続して用いた多中継シ
ステムにおいて、当該伝送性能劣化が顕著となってい
た。
【００２０】そこで、本発明は上記の課題に鑑みてなさ
れたものであって、ラマン利得スペクトルの窪みに起因
する伝送性能劣化のないラマン増幅を用いた光ファイバ
通信システムを提供することを目的とする。
れたものであって、ラマン利得スペクトルの窪みに起因
する伝送性能劣化のないラマン増幅を用いた光ファイバ
通信システムを提供することを目的とする。
【００２１】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めに請求項１の発明は、ラマン増幅の利得媒質であっ
て、単一波長励起時のラマン利得スペクトルが所定波長
幅の窪みを有する光ファイバと、それぞれ異なる波長の
レーザ光を励起する複数の単一偏波レーザと各単一偏波
レーザからの複数の励起光に基づき一つの励起光を生成
する合波手段を備え、前記一つの励起光で所定方向に前
記光ファイバを光励起する励起光源と、前記一つの励起
光を信号光と合波する合波器とを備えたラマン増幅を用
いた光ファイバ通信システムであって、前記励起光源
は、前記複数の励起光それぞれの波長を所定間隔で配置
することにより、前記一つの励起光の利得スペクトル特
性が前記所定波長幅以上の窪みを持たないようにしたラ
マン増幅を用いた光ファイバ通信システムを提供する。
めに請求項１の発明は、ラマン増幅の利得媒質であっ
て、単一波長励起時のラマン利得スペクトルが所定波長
幅の窪みを有する光ファイバと、それぞれ異なる波長の
レーザ光を励起する複数の単一偏波レーザと各単一偏波
レーザからの複数の励起光に基づき一つの励起光を生成
する合波手段を備え、前記一つの励起光で所定方向に前
記光ファイバを光励起する励起光源と、前記一つの励起
光を信号光と合波する合波器とを備えたラマン増幅を用
いた光ファイバ通信システムであって、前記励起光源
は、前記複数の励起光それぞれの波長を所定間隔で配置
することにより、前記一つの励起光の利得スペクトル特
性が前記所定波長幅以上の窪みを持たないようにしたラ
マン増幅を用いた光ファイバ通信システムを提供する。
【００２２】また、請求項２に記載の発明は、請求項１
において、前記複数の単一偏波レーザは、それぞれ所定
波長の第１の複数のレーザ光を励起する第１の複数の単
一偏波レーザと、各所定波長に対し互いの波長差の絶対
値がそれぞれ前記所定波長幅よりも小さくなる波長幅だ
け異なる波長の第２の複数のレーザ光を励起する第２の
複数の単一偏波レーザを含み、前記合波手段は、所定の
波長透過特性を有し、前記第１の複数の単一偏波レーザ
からの第１の複数の励起光を透過して一つに合波する第
１の波長選択合波手段と、所定の波長透過特性を有し、
前記第２の複数の単一偏波レーザからの第２の複数の励
起光を透過して一つに合波する第２の波長選択合波手段
と、前記第１の合波手段からの励起光と第２の合波手段
からの励起光を一つに合波する偏波合波手段を含むラマ
ン増幅を用いた光ファイバ通信システムを提供する。
において、前記複数の単一偏波レーザは、それぞれ所定
波長の第１の複数のレーザ光を励起する第１の複数の単
一偏波レーザと、各所定波長に対し互いの波長差の絶対
値がそれぞれ前記所定波長幅よりも小さくなる波長幅だ
け異なる波長の第２の複数のレーザ光を励起する第２の
複数の単一偏波レーザを含み、前記合波手段は、所定の
波長透過特性を有し、前記第１の複数の単一偏波レーザ
からの第１の複数の励起光を透過して一つに合波する第
１の波長選択合波手段と、所定の波長透過特性を有し、
前記第２の複数の単一偏波レーザからの第２の複数の励
起光を透過して一つに合波する第２の波長選択合波手段
と、前記第１の合波手段からの励起光と第２の合波手段
からの励起光を一つに合波する偏波合波手段を含むラマ
ン増幅を用いた光ファイバ通信システムを提供する。
【００２３】また、請求項３に記載の発明は、請求項１
において、前記複数の単一偏波レーザは、所定波長のレ
ーザ光および前記所定波長に対し互いの波長差の絶対値
が前記所定波長幅よりも小さくなる波長幅だけ異なる波
長の別のレーザ光を生成するレーザ対を複数含んでお
り、各レーザ対による前記所定波長が異なっており、当
該複数のレーザ対からの前記励起光と前記別の励起光を
それぞれ一つに合波する複数の偏波合波手段と、前記所
定波長から前記異なる波長までを含む所定の波長透過特
性を有し、前記複数の偏波合波手段からの合波された複
数の励起光を透過して一つに合波する波長選択合波手段
とを含むラマン増幅を用いた光ファイバ通信システムを
提供する。
において、前記複数の単一偏波レーザは、所定波長のレ
ーザ光および前記所定波長に対し互いの波長差の絶対値
が前記所定波長幅よりも小さくなる波長幅だけ異なる波
長の別のレーザ光を生成するレーザ対を複数含んでお
り、各レーザ対による前記所定波長が異なっており、当
該複数のレーザ対からの前記励起光と前記別の励起光を
それぞれ一つに合波する複数の偏波合波手段と、前記所
定波長から前記異なる波長までを含む所定の波長透過特
性を有し、前記複数の偏波合波手段からの合波された複
数の励起光を透過して一つに合波する波長選択合波手段
とを含むラマン増幅を用いた光ファイバ通信システムを
提供する。
【００２４】また、請求項４に記載の発明は、請求項１
において、前記複数の単一偏波レーザは、前記複数の励
起光のうち２波長の最小の波長差の絶対値が前記所定波
長幅よりも小さくなるように前記それぞれの波長を配置
され、前記合波手段は波長選択合波手段であり、前記そ
れぞれの波長とされた前記複数の励起光を透過して合波
することで前記一つの励起光を生成するラマン増幅を用
いた光ファイバ通信システムを提供する。
において、前記複数の単一偏波レーザは、前記複数の励
起光のうち２波長の最小の波長差の絶対値が前記所定波
長幅よりも小さくなるように前記それぞれの波長を配置
され、前記合波手段は波長選択合波手段であり、前記そ
れぞれの波長とされた前記複数の励起光を透過して合波
することで前記一つの励起光を生成するラマン増幅を用
いた光ファイバ通信システムを提供する。
【００２５】また、請求項５に記載の発明は、請求項４
において、それぞれ異なる波長の別のレーザ光を励起す
る別の複数の単一偏波レーザと各単一偏波レーザからの
別の複数の励起光に基づき別の一つの励起光を生成する
別の合波手段を備え、前記別の一つの励起光で前記所定
方向と逆方向に前記光ファイバを光励起する別の励起光
源と、前記別の励起光を前記信号光と合波する別の合波
器とをさらに備え、前記別の一つの励起光と前記励起光
源による前記一つの励起光で双方向励起を行うラマン増
幅を用いた光ファイバ通信システムを提供する。
において、それぞれ異なる波長の別のレーザ光を励起す
る別の複数の単一偏波レーザと各単一偏波レーザからの
別の複数の励起光に基づき別の一つの励起光を生成する
別の合波手段を備え、前記別の一つの励起光で前記所定
方向と逆方向に前記光ファイバを光励起する別の励起光
源と、前記別の励起光を前記信号光と合波する別の合波
器とをさらに備え、前記別の一つの励起光と前記励起光
源による前記一つの励起光で双方向励起を行うラマン増
幅を用いた光ファイバ通信システムを提供する。
【００２６】また、請求項６に記載の発明は、請求項２
乃至５のいずれかにおいて、前記絶対値を略略１〜６ｎ
ｍとしたラマン増幅を用いた光ファイバ通信システムを
提供する。
乃至５のいずれかにおいて、前記絶対値を略略１〜６ｎ
ｍとしたラマン増幅を用いた光ファイバ通信システムを
提供する。
【００２７】
【発明の実施の形態】以下、図面を用いて、本発明の実
施の形態を詳細に説明する。
施の形態を詳細に説明する。
【００２８】（第１実施形態）本発明に係る光ファイバ
通信システムの第１実施形態の構成を図１に示す。
通信システムの第１実施形態の構成を図１に示す。
【００２９】励起光源１０の内部構成が従来のもの（図
１５参照）と異なる。励起光源１０は、６個のレーザダ
イオードＬＤ１〜ＬＤ６と、２個の波長選択型合波器
（ＷＳＣ−１）１１および波長選択型合波器（ＷＳＣ−
２）１２と、１個の偏波合波器（ＰＢＣ）１３とを有す
る。ＦＧ１〜ＦＧ６はファイバ・グレーティングであ
り、各レーザダイオードからの励起光は単一偏波レーザ
である。
１５参照）と異なる。励起光源１０は、６個のレーザダ
イオードＬＤ１〜ＬＤ６と、２個の波長選択型合波器
（ＷＳＣ−１）１１および波長選択型合波器（ＷＳＣ−
２）１２と、１個の偏波合波器（ＰＢＣ）１３とを有す
る。ＦＧ１〜ＦＧ６はファイバ・グレーティングであ
り、各レーザダイオードからの励起光は単一偏波レーザ
である。
【００３０】波長選択型合波器１１で合波するレーザダ
イオードＤ４〜ＬＤ６からの３波の励起光の波長（λｐ
１，ｐλ２，λｐ３）と、波長選択型合波器１２で合波
するレーザダイオードＬＤ１〜ＬＤ３からの３波の励起
光の波長（λｐ１*，λｐ２*，λｐ３*）との間に、波
長差λｐｋ−λｐｋ*（ｋ＝１，２，３）の絶対値が、
ラマン増幅の利得媒質である光ファイバ５における単一
波長励起時のラマン利得スペクトルの窪みの幅よりも小
さくなるように各波長が配置される。
イオードＤ４〜ＬＤ６からの３波の励起光の波長（λｐ
１，ｐλ２，λｐ３）と、波長選択型合波器１２で合波
するレーザダイオードＬＤ１〜ＬＤ３からの３波の励起
光の波長（λｐ１*，λｐ２*，λｐ３*）との間に、波
長差λｐｋ−λｐｋ*（ｋ＝１，２，３）の絶対値が、
ラマン増幅の利得媒質である光ファイバ５における単一
波長励起時のラマン利得スペクトルの窪みの幅よりも小
さくなるように各波長が配置される。
【００３１】本実施形態では、６個のレーザダイオード
の波長λｐ１，ｐλ２，λｐ３，λｐ１*，λｐ２*，λ
ｐ３*はすべて異なる。レーザダイオードＬＤ４〜ＬＤ
６が励起する波長λｐ１，λｐ２，λｐ３は従来技術で
用いられたものとそれぞれ同一であるが、レーザダイオ
ードＬＤ１〜ＬＤ３が励起する波長λｐ１*，λｐ２*，
λｐ３*は、波長λｐ１，λｐ２，λｐ３に対してそれ
ぞれ短波長側に数ｎｍ（１ｎｍから６ｎｍの間の値）異
なる値に設定されている。
の波長λｐ１，ｐλ２，λｐ３，λｐ１*，λｐ２*，λ
ｐ３*はすべて異なる。レーザダイオードＬＤ４〜ＬＤ
６が励起する波長λｐ１，λｐ２，λｐ３は従来技術で
用いられたものとそれぞれ同一であるが、レーザダイオ
ードＬＤ１〜ＬＤ３が励起する波長λｐ１*，λｐ２*，
λｐ３*は、波長λｐ１，λｐ２，λｐ３に対してそれ
ぞれ短波長側に数ｎｍ（１ｎｍから６ｎｍの間の値）異
なる値に設定されている。
【００３２】波長選択型合波器（ＷＳＣ−１）１１の各
ポート１，２，３および波長選択型合波器（ＷＳＣ−
２）１２の各ポート１*，２*，３*は、それぞれ図２
（ａ）,（ｂ）に示した透過率スペクトルを示してい
る。これにより両波長選択型合波器は、それぞれ波長λ
ｐ１*，λｐ２*，λｐ３*およびλｐ１，λｐ２，λｐ
３の励起光を偏波を保持したまま合波する。波長選択型
合波器１１および１２から出射された２つの励起光は、
偏波合波器１３で一つに合波される。一つとされた励起
光は、合波器４により信号光と合波される。
ポート１，２，３および波長選択型合波器（ＷＳＣ−
２）１２の各ポート１*，２*，３*は、それぞれ図２
（ａ）,（ｂ）に示した透過率スペクトルを示してい
る。これにより両波長選択型合波器は、それぞれ波長λ
ｐ１*，λｐ２*，λｐ３*およびλｐ１，λｐ２，λｐ
３の励起光を偏波を保持したまま合波する。波長選択型
合波器１１および１２から出射された２つの励起光は、
偏波合波器１３で一つに合波される。一つとされた励起
光は、合波器４により信号光と合波される。
【００３３】図３は第１実施形態による得られる利得ス
ペクトル特性を示し、図４は、当該利得スペクトルに対
応する励起光パワースペクトル特性を示している。
ペクトル特性を示し、図４は、当該利得スペクトルに対
応する励起光パワースペクトル特性を示している。
【００３４】本実施形態によれば、波長λｐ１とλｐ１
*，波長λｐ２とλｐ２*，波長λｐ３とλｐ３*が、単
一波長励起時のラマン利得スペクトルが有する窪みの幅
（約７ｎｍ）より狭い上述波長幅で合波されているの
で、窪みの深さを従来技術に比ベ小さくすることができ
る。
*，波長λｐ２とλｐ２*，波長λｐ３とλｐ３*が、単
一波長励起時のラマン利得スペクトルが有する窪みの幅
（約７ｎｍ）より狭い上述波長幅で合波されているの
で、窪みの深さを従来技術に比ベ小さくすることができ
る。
【００３５】なお、上記実施形態ではレーザダイオード
が６個の例を示したが、レーザダイオードを４個設け、
各２個のレーザダイオードからの波長を波長選択型合波
器１１，１２で合波する構成でもよい。
が６個の例を示したが、レーザダイオードを４個設け、
各２個のレーザダイオードからの波長を波長選択型合波
器１１，１２で合波する構成でもよい。
【００３６】（第２実施形態）本発明に係る光ファイバ
通信システムの第２実施形態の構成を図５に示す。
通信システムの第２実施形態の構成を図５に示す。
【００３７】励起光源５０の内部構成が従来のもの（図
１５参照）と異なる。励起光源５０は、６個のレーザダ
イオードＬＤ１〜ＬＤ６と、１個の波長選択型合波器
（ＷＳＣ）５５と、３個の偏波合波器（ＰＢＣ）５１，
５２，５３とを有する。ＦＧ１〜ＦＧ６はファイバ・グ
レーティングであり、各レーザダイオードからの励起光
は単一偏波レーザである。
１５参照）と異なる。励起光源５０は、６個のレーザダ
イオードＬＤ１〜ＬＤ６と、１個の波長選択型合波器
（ＷＳＣ）５５と、３個の偏波合波器（ＰＢＣ）５１，
５２，５３とを有する。ＦＧ１〜ＦＧ６はファイバ・グ
レーティングであり、各レーザダイオードからの励起光
は単一偏波レーザである。
【００３８】偏波合波器５１で合波するレーザダイオー
ドＬＤ１，ＬＤ４からの２波の励起光の波長差λｐ１−
λｐ１*の絶対値と、偏波合波器５２で合波するレーザ
ダイオードＬＤ２，ＬＤ５からの２波の励起光の波長差
λｐ２−λｐ２*の絶対値と、偏波合波器５３で合波す
るレーザダイオードＬＤ３，ＬＤ６からの２波の励起光
の波長差λｐ３−λｐ３*の絶対値が、それぞれラマン
増幅の利得媒質である光ファイバ５における単一波長励
起時のラマン利得スペクトルの窪みの幅よりも小さくな
るように各波長が配置される。偏波合波器５１，５２，
５３を出射した３つの励起光は波長選択型合波器５５の
各ポート１，２，３に入力され、ここで合波されて一つ
とされ、一つとされた励起光は合波器４により信号光と
合波される。
ドＬＤ１，ＬＤ４からの２波の励起光の波長差λｐ１−
λｐ１*の絶対値と、偏波合波器５２で合波するレーザ
ダイオードＬＤ２，ＬＤ５からの２波の励起光の波長差
λｐ２−λｐ２*の絶対値と、偏波合波器５３で合波す
るレーザダイオードＬＤ３，ＬＤ６からの２波の励起光
の波長差λｐ３−λｐ３*の絶対値が、それぞれラマン
増幅の利得媒質である光ファイバ５における単一波長励
起時のラマン利得スペクトルの窪みの幅よりも小さくな
るように各波長が配置される。偏波合波器５１，５２，
５３を出射した３つの励起光は波長選択型合波器５５の
各ポート１，２，３に入力され、ここで合波されて一つ
とされ、一つとされた励起光は合波器４により信号光と
合波される。
【００３９】本実施形態では、６個のレーザダイオード
の波長λｐ１，ｐλ２，λｐ３，λｐ１*，λｐ２*，λ
ｐ３*は第１実施形態の場合と同様にすべて異なり、波
長λｐ１*，λｐ２*，λｐ３*は、波長λｐ１，λｐ
２，λｐ３に対してそれぞれ短波長側に数ｎｍ（１ｎｍ
から６ｎｍの間の値）異なる値に設定されている。
の波長λｐ１，ｐλ２，λｐ３，λｐ１*，λｐ２*，λ
ｐ３*は第１実施形態の場合と同様にすべて異なり、波
長λｐ１*，λｐ２*，λｐ３*は、波長λｐ１，λｐ
２，λｐ３に対してそれぞれ短波長側に数ｎｍ（１ｎｍ
から６ｎｍの間の値）異なる値に設定されている。
【００４０】本実施形態では、まず波長λｐ１とλｐ１
*，波長λｐ２とλｐ２*，波長λｐ３とλｐ３*の励起
光をそれぞれ偏波合波器５１，５２，５３で合波した
後、合波された３つの励起光を波長選択型合波器５５で
合波している。波長選択型合波器５５は、従来用いられ
たものと、すなわち第１実施形態で用いたものと透過率
スペクトル特性が異なっている。
*，波長λｐ２とλｐ２*，波長λｐ３とλｐ３*の励起
光をそれぞれ偏波合波器５１，５２，５３で合波した
後、合波された３つの励起光を波長選択型合波器５５で
合波している。波長選択型合波器５５は、従来用いられ
たものと、すなわち第１実施形態で用いたものと透過率
スペクトル特性が異なっている。
【００４１】図６は波長選択型合波器５５の透過率スペ
クトル特性を示す特性図であ。この図は、波長選択型合
波器５５が、波長λｐ３*〜λｐ３，波長λｐ２*〜λｐ
２，波長λｐ１*〜λｐ１を含んだ各励起光を、それぞ
れポート３，２，１で、高い透過率で合波することを表
す。
クトル特性を示す特性図であ。この図は、波長選択型合
波器５５が、波長λｐ３*〜λｐ３，波長λｐ２*〜λｐ
２，波長λｐ１*〜λｐ１を含んだ各励起光を、それぞ
れポート３，２，１で、高い透過率で合波することを表
す。
【００４２】第２実施形態による得られる利得スペクト
ル特性および当該利得スペクトルに対応する励起光パワ
ースペクトル特性は第１実施形態によるものと同じであ
り、それぞれ図３および図４に示してある。
ル特性および当該利得スペクトルに対応する励起光パワ
ースペクトル特性は第１実施形態によるものと同じであ
り、それぞれ図３および図４に示してある。
【００４３】本実施形態によれば、第１実施形態と同様
に、波長λｐ１とλｐ１*，波長λｐ２とλｐ２*，波長
λｐ３とλｐ３*が、単一波長励起時のラマン利得スペ
クトルが有する窪みの幅（約７ｎｍ）より狭い上述波長
幅で合波されているので、窪みの深さを従来技術に比ベ
小さくすることができる。
に、波長λｐ１とλｐ１*，波長λｐ２とλｐ２*，波長
λｐ３とλｐ３*が、単一波長励起時のラマン利得スペ
クトルが有する窪みの幅（約７ｎｍ）より狭い上述波長
幅で合波されているので、窪みの深さを従来技術に比ベ
小さくすることができる。
【００４４】なお、上記実施形態では偏波合波器が３個
の例を示したが、偏波合波器を２個とし、レーザダイオ
ードを４個とし、各２個のレーザダイオードからの波長
を両偏波合波器で合波する構成でもよい。
の例を示したが、偏波合波器を２個とし、レーザダイオ
ードを４個とし、各２個のレーザダイオードからの波長
を両偏波合波器で合波する構成でもよい。
【００４５】（第３実施形態）本発明に係る光ファイバ
通信システムの第３実施形態の構成を図７に示す。
通信システムの第３実施形態の構成を図７に示す。
【００４６】励起光源７０の内部構成が従来のもの（図
１５参照）と異なる。励起光源７０は、６個のレーザダ
イオードＬＤ１〜ＬＤ６と、１個の波長選択型合波器
（ＷＳＣ）７１とを有する。ＦＧ１〜ＦＧ６はファイバ
・グレーティングであり、各レーザダイオードからの励
起光は単一偏波レーザである。
１５参照）と異なる。励起光源７０は、６個のレーザダ
イオードＬＤ１〜ＬＤ６と、１個の波長選択型合波器
（ＷＳＣ）７１とを有する。ＦＧ１〜ＦＧ６はファイバ
・グレーティングであり、各レーザダイオードからの励
起光は単一偏波レーザである。
【００４７】本実施形態では、６個のレーザダイオード
の波長λｐ１，ｐλ２，λｐ３，λｐ１*，λｐ２*，λ
ｐ３*は第１実施形態と同様にすべて異なる。すなわ
ち、レーザダイオードＬＤ４〜ＬＤ６が励起する波長λ
ｐ１，λｐ２，λｐ３は従来技術で用いられたものとそ
れぞれ同一であるが、レーザダイオードＬＤ１〜ＬＤ３
が励起する波長λｐ１*，λｐ２*，λｐ３*は、波長λ
ｐ１，λｐ２，λｐ３に対してそれぞれ短波長側に数ｎ
ｍ（１ｎｍから６ｎｍの間の値）異なる値に設定されて
いる。
の波長λｐ１，ｐλ２，λｐ３，λｐ１*，λｐ２*，λ
ｐ３*は第１実施形態と同様にすべて異なる。すなわ
ち、レーザダイオードＬＤ４〜ＬＤ６が励起する波長λ
ｐ１，λｐ２，λｐ３は従来技術で用いられたものとそ
れぞれ同一であるが、レーザダイオードＬＤ１〜ＬＤ３
が励起する波長λｐ１*，λｐ２*，λｐ３*は、波長λ
ｐ１，λｐ２，λｐ３に対してそれぞれ短波長側に数ｎ
ｍ（１ｎｍから６ｎｍの間の値）異なる値に設定されて
いる。
【００４８】波長選択型合波器７１で合波するレーザダ
イオードＬＤ１〜ＬＤ６からの６波の励起光のうち波長
間隔が最も小さい２波の波長差λｐｋ−λｐｋ*（ｋ＝
１，２，３）の絶対値が、それぞれラマン増幅の利得媒
質である光ファイバ５における単一波長励起時のラマン
利得スペクトルの窪みの幅よりも小さくなるように各波
長が配置される。波長選択型合波器７１の各ポート１，
２，３，１*，２*，３*に入力された波長λｐ１，λｐ
２，λｐ３およびλｐ１*，λｐ２*，λｐ３*の６つの
励起光は、１つの励起光に合波されて出射され、合波器
４により信号光と合波される。
イオードＬＤ１〜ＬＤ６からの６波の励起光のうち波長
間隔が最も小さい２波の波長差λｐｋ−λｐｋ*（ｋ＝
１，２，３）の絶対値が、それぞれラマン増幅の利得媒
質である光ファイバ５における単一波長励起時のラマン
利得スペクトルの窪みの幅よりも小さくなるように各波
長が配置される。波長選択型合波器７１の各ポート１，
２，３，１*，２*，３*に入力された波長λｐ１，λｐ
２，λｐ３およびλｐ１*，λｐ２*，λｐ３*の６つの
励起光は、１つの励起光に合波されて出射され、合波器
４により信号光と合波される。
【００４９】図８は波長選択型合波器７１の透過率スペ
クトル特性を示す特性図であ。この図は、波長選択型合
波器７１が、波長λｐ３*，λｐ３，λｐ２*，λｐ２，
λｐ１*，λｐ１を含んだ各励起光を、それぞれのポー
ト３*，３，２*，２，１*，１で、高い透過率で合波す
ることを表す。
クトル特性を示す特性図であ。この図は、波長選択型合
波器７１が、波長λｐ３*，λｐ３，λｐ２*，λｐ２，
λｐ１*，λｐ１を含んだ各励起光を、それぞれのポー
ト３*，３，２*，２，１*，１で、高い透過率で合波す
ることを表す。
【００５０】第３実施形態による得られる利得スペクト
ル特性および当該利得スペクトルに対応する励起光パワ
ースペクトル特性は第１実施形態によるものと同じであ
り、それぞれ図３および図４に示してある。
ル特性および当該利得スペクトルに対応する励起光パワ
ースペクトル特性は第１実施形態によるものと同じであ
り、それぞれ図３および図４に示してある。
【００５１】本実施形態によれば、第１実施形態と同様
に、波長λｐ１とλｐ１*，波長λｐ２とλｐ２*，波長
λｐ３とλｐ３*が、単一波長励起時のラマン利得スペ
クトルが有する窪みの幅（約７ｎｍ）より狭い上述波長
幅で合波されているので、窪みの深さを従来技術に比ベ
小さくすることができる。
に、波長λｐ１とλｐ１*，波長λｐ２とλｐ２*，波長
λｐ３とλｐ３*が、単一波長励起時のラマン利得スペ
クトルが有する窪みの幅（約７ｎｍ）より狭い上述波長
幅で合波されているので、窪みの深さを従来技術に比ベ
小さくすることができる。
【００５２】なお、上記実施形態ではレーザダイオード
が６個の例を示したが、レーザダイオードを２個とし、
両レーザダイオードからの波長を波長選択型合波器で合
波する構成でもよい。
が６個の例を示したが、レーザダイオードを２個とし、
両レーザダイオードからの波長を波長選択型合波器で合
波する構成でもよい。
【００５３】（第４実施形態）本発明に係る光ファイバ
通信システムの第４実施形態の構成を図９に示す。
通信システムの第４実施形態の構成を図９に示す。
【００５４】本実施形態の構成は、２つの励起光源９
０，９５と２つの合波器４，６を備える点で上記した各
構成と異なり、励起光源９０と９５により双方向励起を
行う構成とされている。また、励起光源９０は、３個の
レーザダイオードＬＤ４，ＬＤ５，ＬＤ６と、１個の波
長選択型合波器（ＷＳＣ−１）１１とを有する。励起光
源９５は、３個のレーザダイオードＬＤ１，ＬＤ２，Ｌ
Ｄ３と、１個の波長選択型合波器（ＷＳＣ−２）１２と
を有する。ＦＧ１〜ＦＧ６はファイバ・グレーティング
であり、各レーザダイオードからの励起光は単一偏波レ
ーザである。
０，９５と２つの合波器４，６を備える点で上記した各
構成と異なり、励起光源９０と９５により双方向励起を
行う構成とされている。また、励起光源９０は、３個の
レーザダイオードＬＤ４，ＬＤ５，ＬＤ６と、１個の波
長選択型合波器（ＷＳＣ−１）１１とを有する。励起光
源９５は、３個のレーザダイオードＬＤ１，ＬＤ２，Ｌ
Ｄ３と、１個の波長選択型合波器（ＷＳＣ−２）１２と
を有する。ＦＧ１〜ＦＧ６はファイバ・グレーティング
であり、各レーザダイオードからの励起光は単一偏波レ
ーザである。
【００５５】本実施形態では、６個のレーザダイオード
ＬＤ１〜ＬＤ６の波長λｐ１，ｐλ２，λｐ３，λｐ１
*，λｐ２*，λｐ３*は第１実施形態の場合と同様にす
べて異なり、波長λｐ１*，λｐ２*，λｐ３*は、波長
λｐ１，λｐ２，λｐ３に対してそれぞれ短波長側に数
ｎｍ（１ｎｍから６ｎｍの間の値）異なる値に設定され
ている。
ＬＤ１〜ＬＤ６の波長λｐ１，ｐλ２，λｐ３，λｐ１
*，λｐ２*，λｐ３*は第１実施形態の場合と同様にす
べて異なり、波長λｐ１*，λｐ２*，λｐ３*は、波長
λｐ１，λｐ２，λｐ３に対してそれぞれ短波長側に数
ｎｍ（１ｎｍから６ｎｍの間の値）異なる値に設定され
ている。
【００５６】すなわち、波長選択型合波器１１および１
２で合波する６波の励起光のうち波長間隔が最も小さい
２波の波長差λｐｋ−λｐｋ*（ｋ＝１，２，３）の絶
対値が、それぞれラマン増幅の利得媒質である光ファイ
バ５における単一波長励起時のラマン利得スペクトルの
窪みの幅よりも小さくなるように各波長が配置される。
２で合波する６波の励起光のうち波長間隔が最も小さい
２波の波長差λｐｋ−λｐｋ*（ｋ＝１，２，３）の絶
対値が、それぞれラマン増幅の利得媒質である光ファイ
バ５における単一波長励起時のラマン利得スペクトルの
窪みの幅よりも小さくなるように各波長が配置される。
【００５７】波長選択型合波器１１および１２は第１実
施形態で用いたものとそれぞれ同一であり、その透過率
スペクトル特性は図２に示した通りである。
施形態で用いたものとそれぞれ同一であり、その透過率
スペクトル特性は図２に示した通りである。
【００５８】本実施形態では、波長λｐ１，λｐ２，λ
ｐ３の励起光を波長選択型合波器１１で１つに合波して
後方向励起に用い、さらに、波長λｐ１*，λｐ２*，λ
ｐ３*の励起光を波長選択型合波器１２で１つに合波し
て、前方向励起に用いている。後方向励起光は合波器４
により信号光と合波され、前方向励起光は合波器６によ
り信号光と合波される。
ｐ３の励起光を波長選択型合波器１１で１つに合波して
後方向励起に用い、さらに、波長λｐ１*，λｐ２*，λ
ｐ３*の励起光を波長選択型合波器１２で１つに合波し
て、前方向励起に用いている。後方向励起光は合波器４
により信号光と合波され、前方向励起光は合波器６によ
り信号光と合波される。
【００５９】本実施形態における利得スペクトル特性お
よび当該利得スペクトルに対応する励起光パワースペク
トル特性は第１実施形態によるものと略同一であり、そ
れぞれ図３および図４に示したものと略同一である。た
だし、後方向励起と前方向励起において、伝搬励起光間
の相互作用の大きさが異なるため、同一利得スペクトル
を得るための励起光パワースペクトルは、お互いに多少
とも異なる。
よび当該利得スペクトルに対応する励起光パワースペク
トル特性は第１実施形態によるものと略同一であり、そ
れぞれ図３および図４に示したものと略同一である。た
だし、後方向励起と前方向励起において、伝搬励起光間
の相互作用の大きさが異なるため、同一利得スペクトル
を得るための励起光パワースペクトルは、お互いに多少
とも異なる。
【００６０】本実施形態によれば、第１実施形態と同様
に、波長λｐ１とλｐ２とλｐ３，波長λｐ１*とλｐ
２*とλｐ３*が、単一波長励起時のラマン利得スペクト
ルが有する窪みの幅（約７ｎｍ）より狭い上述波長幅で
合波されているので、窪みの深さを従来技術に比ベ小さ
くすることができる。
に、波長λｐ１とλｐ２とλｐ３，波長λｐ１*とλｐ
２*とλｐ３*が、単一波長励起時のラマン利得スペクト
ルが有する窪みの幅（約７ｎｍ）より狭い上述波長幅で
合波されているので、窪みの深さを従来技術に比ベ小さ
くすることができる。
【００６１】なお、上記実施形態では各励起光源が備え
るレーザダイオードを３個としたが、レーザダイオード
個数を２個とし、両レーザダイオードからの波長を各励
起光源内の波長選択型合波器で合波する構成でもよい。
るレーザダイオードを３個としたが、レーザダイオード
個数を２個とし、両レーザダイオードからの波長を各励
起光源内の波長選択型合波器で合波する構成でもよい。
【００６２】上記した各実施形態の構成によれば、従
来、問題とされていた利得スペクトルの窪みの深さを小
さく改善することが可能である。これにより、波長多重
された異なる波長の信号光間に利得偏差や光信号対雑音
比の偏差を生じさせることによる伝送性能劣化を生じる
ことがなく、特に、ラマン増幅器を多段接続して用いた
多中継システムにおいて有効である。
来、問題とされていた利得スペクトルの窪みの深さを小
さく改善することが可能である。これにより、波長多重
された異なる波長の信号光間に利得偏差や光信号対雑音
比の偏差を生じさせることによる伝送性能劣化を生じる
ことがなく、特に、ラマン増幅器を多段接続して用いた
多中継システムにおいて有効である。
【００６３】なお、種々実施形態について上述した本発
明に係る光ファイバ通信システムを光信号処理システム
に適用することも考えられる。
明に係る光ファイバ通信システムを光信号処理システム
に適用することも考えられる。
【００６４】
【実施例】次に、上記各実施形態におけるパラメータを
以下の通り設定した本発明の実施例について説明する。
以下の通り設定した本発明の実施例について説明する。
【００６５】（第１実施例）図１０は本発明の第１実施
例を示しており、当該実施例では第１実施形態の構成を
用いている。
例を示しており、当該実施例では第１実施形態の構成を
用いている。
【００６６】本実施例において、波長λｐ１＝１４９０
ｎｍ，λｐ２＝１４７５ｎｍ，λｐ３＝１４６０ｎｍ、
およびλｐ１*＝１４８６ｎｍ，λｐ２*＝１４７１ｎ
ｍ，λｐ３*＝１４５６ｎｍとした。つまり、波長λｐ
１とλｐ１*の差，波長λｐ２とλｐ２*の差，波長λｐ
３とλｐ３*の差をそれぞれ４ｎｍに設定した。
ｎｍ，λｐ２＝１４７５ｎｍ，λｐ３＝１４６０ｎｍ、
およびλｐ１*＝１４８６ｎｍ，λｐ２*＝１４７１ｎ
ｍ，λｐ３*＝１４５６ｎｍとした。つまり、波長λｐ
１とλｐ１*の差，波長λｐ２とλｐ２*の差，波長λｐ
３とλｐ３*の差をそれぞれ４ｎｍに設定した。
【００６７】上記設定により得られた利得スペクトルを
図１１に示す。
図１１に示す。
【００６８】当該利得スペクトルにおいて、上記設定と
された励起波長に対応して信号光の利得波長域は約１５
５５ｎｍ〜約１５９０ｎｍとなった。利得のピーク値は
約１５ｄＢであり、当該利得スペクトルの窪みの深さ
は、ピーク値に対して約５％程度であった。この窪みの
深さは、従来技術の深さ（約１０％程度）の約２分の１
であった。また、励起光パワーは波長１４９０ｎｍ（図
４のλｐ１）の励起光部分に関して、約１００ｍＷであ
った。
された励起波長に対応して信号光の利得波長域は約１５
５５ｎｍ〜約１５９０ｎｍとなった。利得のピーク値は
約１５ｄＢであり、当該利得スペクトルの窪みの深さ
は、ピーク値に対して約５％程度であった。この窪みの
深さは、従来技術の深さ（約１０％程度）の約２分の１
であった。また、励起光パワーは波長１４９０ｎｍ（図
４のλｐ１）の励起光部分に関して、約１００ｍＷであ
った。
【００６９】なお、信号光の利得波長域は、一般に励起
光の波長設定を変えて実施することにより任意の波長域
に設定することができ、例えば１．３μｍ〜１．７μｍ
に設定できる。
光の波長設定を変えて実施することにより任意の波長域
に設定することができ、例えば１．３μｍ〜１．７μｍ
に設定できる。
【００７０】（第２実施例）図１２は本発明の第２実施
例を示しており、当該実施例では第２実施形態の構成を
用いている。
例を示しており、当該実施例では第２実施形態の構成を
用いている。
【００７１】本実施例においても、波長λｐ１＝１４９
０ｎｍ，λｐ２＝１４７５ｎｍ，λｐ３＝１４６０ｎ
ｍ、およびλｐ１*＝１４８６ｎｍ，λｐ２*＝１４７１
ｎｍ，λｐ３*＝１４５６ｎｍとした。つまり、波長λ
ｐ１とλｐ１*の差，波長λｐ２とλｐ２*の差，波長λ
ｐ３とλｐ３*の差をそれぞれ４ｎｍに設定した。
０ｎｍ，λｐ２＝１４７５ｎｍ，λｐ３＝１４６０ｎ
ｍ、およびλｐ１*＝１４８６ｎｍ，λｐ２*＝１４７１
ｎｍ，λｐ３*＝１４５６ｎｍとした。つまり、波長λ
ｐ１とλｐ１*の差，波長λｐ２とλｐ２*の差，波長λ
ｐ３とλｐ３*の差をそれぞれ４ｎｍに設定した。
【００７２】本実施例により得られた利得スペクトル
は、設定が第１実施例と同一であり、図１１に示した第
１実施例と同様であった。
は、設定が第１実施例と同一であり、図１１に示した第
１実施例と同様であった。
【００７３】（第３実施例）図１３は本発明の第３実施
例を示しており、当該実施例では第３実施形態の構成を
用いている。
例を示しており、当該実施例では第３実施形態の構成を
用いている。
【００７４】本実施例においても、波長λｐ１＝１４９
０ｎｍ，λｐ２＝１４７５ｎｍ，λｐ３＝１４６０ｎ
ｍ、およびλｐ１*＝１４８６ｎｍ，λｐ２*＝１４７１
ｎｍ，λｐ３*＝１４５６ｎｍとした。つまり、波長λ
ｐ１とλｐ１*の差，波長λｐ２とλｐ２*の差，波長λ
ｐ３とλｐ３*の差をそれぞれ４ｎｍに設定した。
０ｎｍ，λｐ２＝１４７５ｎｍ，λｐ３＝１４６０ｎ
ｍ、およびλｐ１*＝１４８６ｎｍ，λｐ２*＝１４７１
ｎｍ，λｐ３*＝１４５６ｎｍとした。つまり、波長λ
ｐ１とλｐ１*の差，波長λｐ２とλｐ２*の差，波長λ
ｐ３とλｐ３*の差をそれぞれ４ｎｍに設定した。
【００７５】本実施例により得られた利得スペクトル
は、設定が第１実施例と同一であり、図１１に示した第
１実施例と同様であった。
は、設定が第１実施例と同一であり、図１１に示した第
１実施例と同様であった。
【００７６】（第４実施例）図１４は本発明の第４実施
例を示しており、当該実施例では第４実施形態の構成を
用いている。
例を示しており、当該実施例では第４実施形態の構成を
用いている。
【００７７】本実施例においても、波長λｐ１＝１４９
０ｎｍ，λｐ２＝１４７５ｎｍ，λｐ３＝１４６０ｎ
ｍ、およびλｐ１*＝１４８６ｎｍ，λｐ２*＝１４７１
ｎｍ，λｐ３*＝１４５６ｎｍとした。つまり、波長λ
ｐ１とλｐ１*の差，波長λｐ２とλｐ２*の差，波長λ
ｐ３とλｐ３*の差をそれぞれ４ｎｍに設定した。
０ｎｍ，λｐ２＝１４７５ｎｍ，λｐ３＝１４６０ｎ
ｍ、およびλｐ１*＝１４８６ｎｍ，λｐ２*＝１４７１
ｎｍ，λｐ３*＝１４５６ｎｍとした。つまり、波長λ
ｐ１とλｐ１*の差，波長λｐ２とλｐ２*の差，波長λ
ｐ３とλｐ３*の差をそれぞれ４ｎｍに設定した。
【００７８】本実施例により得られた利得スペクトル
は、設定が第１実施例と同一であり、図１１に示した第
１実施例と同様であった。
は、設定が第１実施例と同一であり、図１１に示した第
１実施例と同様であった。
【００７９】
【発明の効果】以上、説明したように本発明によれば、
多波長励起のラマン増幅器において、励起光源は、複数
の単一偏波レーザからの複数の励起光それぞれの異なる
波長を所定間隔で配置することにより、合波器への一つ
の励起光の利得スペクトル特性が単一波長励起時のラマ
ン利得スペクトルの窪みの所定波長幅以上の窪みを持た
ないようにしたので、利得スペクトルの窪みの深さ（利
得変化幅）を小さく改善することができ、これにより、
波長多重された異なる波長の信号光間に利得偏差や光信
号対雑音比の偏差を生じさせることによる伝送性能劣化
を生じないという効果がある。
多波長励起のラマン増幅器において、励起光源は、複数
の単一偏波レーザからの複数の励起光それぞれの異なる
波長を所定間隔で配置することにより、合波器への一つ
の励起光の利得スペクトル特性が単一波長励起時のラマ
ン利得スペクトルの窪みの所定波長幅以上の窪みを持た
ないようにしたので、利得スペクトルの窪みの深さ（利
得変化幅）を小さく改善することができ、これにより、
波長多重された異なる波長の信号光間に利得偏差や光信
号対雑音比の偏差を生じさせることによる伝送性能劣化
を生じないという効果がある。
【図１】本発明に係る光ファイバ通信システムの第１実
施形態の構成を示すブロック図である。
施形態の構成を示すブロック図である。
【図２】本発明に係る光ファイバ通信システムの第１お
よび第４実施形態における波長選択型合波器の透過率ス
ペクトル図である。
よび第４実施形態における波長選択型合波器の透過率ス
ペクトル図である。
【図３】本発明に係る光ファイバ通信システムの第１乃
至第４実施形態における利得スペクトル図である。
至第４実施形態における利得スペクトル図である。
【図４】本発明に係る光ファイバ通信システムの第１乃
至第４実施形態における励起光のパワースペクトル図で
ある。
至第４実施形態における励起光のパワースペクトル図で
ある。
【図５】本発明に係る光ファイバ通信システムの第２実
施形態の構成を示すブロック図である。
施形態の構成を示すブロック図である。
【図６】本発明に係る光ファイバ通信システムの第２実
施形態における波長選択型合波器の透過率スペクトル図
である。
施形態における波長選択型合波器の透過率スペクトル図
である。
【図７】本発明に係る光ファイバ通信システムの第３実
施形態の構成を示すブロック図である。
施形態の構成を示すブロック図である。
【図８】本発明に係る光ファイバ通信システムの第３実
施形態における波長選択型合波器の透過率スペクトル図
である。
施形態における波長選択型合波器の透過率スペクトル図
である。
【図９】本発明に係る光ファイバ通信システムの第４実
施形態の構成を示すブロック図である。
施形態の構成を示すブロック図である。
【図１０】本発明の第１実施例を説明するブロック図で
ある。
ある。
【図１１】本発明の第１および第２実施例による利得ス
ペクトル図である。
ペクトル図である。
【図１２】本発明の第２実施例を説明するブロック図で
ある。
ある。
【図１３】本発明の第３実施例を説明するブロック図で
ある。
ある。
【図１４】本発明の第４実施例を説明するブロック図で
ある。
ある。
【図１５】従来技術における波長多重光ファイバ通信シ
ステムの一例の基本構成を示すブロック図である。
ステムの一例の基本構成を示すブロック図である。
【図１６】従来技術における波長選択型合波器の一例の
透過率スペクトル図である
透過率スペクトル図である
【図１７】従来技術におけるラマン増幅器の適用形態を
示すブロック図である。
示すブロック図である。
【図１８】従来技術による得られる利得スペクトル図で
ある。
ある。
【図１９】従来技術による得られる励起光パワースペク
トル図である。
トル図である。
４，６ 合波器 ５ 光ファイバ １０，４０，７０，９０，９５ 励起光源 １１，１２，５５，７１ 波長選択型合波器 １３，５１，５２，５３ 偏波合波器 ＦＧ１〜ＦＧ６ ファイバ・グレーティング ＬＤ１〜ＬＤ６ レーザダイオード
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｈ０４Ｂ 10/16 (72)発明者 高知尾 昇 東京都千代田区大手町二丁目３番１号 日 本電信電話株式会社内 Ｆターム(参考） 2K002 AA02 AB30 BA01 BA04 CA15 DA10 HA23 5F072 AB07 AK06 JJ20 KK11 PP07 QQ07 YY17 5K002 AA06 BA02 BA05 BA13 CA13 DA02 FA01
Claims (6)
- 【請求項１】 ラマン増幅の利得媒質であって、単一波
長励起時のラマン利得スペクトルが所定波長幅の窪みを
有する光ファイバと、 それぞれ異なる波長のレーザ光を励起する複数の単一偏
波レーザと各単一偏波レーザからの複数の励起光に基づ
き一つの励起光を生成する合波手段を備え、前記一つの
励起光で所定方向に前記光ファイバを光励起する励起光
源と、 前記一つの励起光を信号光と合波する合波器とを備えた
ラマン増幅を用いた光ファイバ通信システムであって、 前記励起光源は、前記複数の励起光それぞれの波長を所
定間隔で配置することにより、前記一つの励起光の利得
スペクトル特性が前記所定波長幅以上の窪みを持たない
ようにしたことを特徴とするラマン増幅を用いた光ファ
イバ通信システム。 - 【請求項２】 請求項１において、 前記複数の単一偏波レーザは、 それぞれ所定波長の第１の複数のレーザ光を励起する第
１の複数の単一偏波レーザと、 各所定波長に対し互いの波長差の絶対値がそれぞれ前記
所定波長幅よりも小さくなる波長幅だけ異なる波長の第
２の複数のレーザ光を励起する第２の複数の単一偏波レ
ーザを含み、 前記合波手段は、 所定の波長透過特性を有し、前記第１の複数の単一偏波
レーザからの第１の複数の励起光を透過して一つに合波
する第１の波長選択合波手段と、 所定の波長透過特性を有し、前記第２の複数の単一偏波
レーザからの第２の複数の励起光を透過して一つに合波
する第２の波長選択合波手段と、 前記第１の合波手段からの励起光と第２の合波手段から
の励起光を一つに合波する偏波合波手段を含むことを特
徴とするラマン増幅を用いた光ファイバ通信システム。 - 【請求項３】 請求項１において、 前記複数の単一偏波レーザは、所定波長のレーザ光およ
び前記所定波長に対し互いの波長差の絶対値が前記所定
波長幅よりも小さくなる波長幅だけ異なる波長の別のレ
ーザ光を生成するレーザ対を複数含んでおり、各レーザ
対による前記所定波長が異なっており、 当該複数のレーザ対からの前記励起光と前記別の励起光
をそれぞれ一つに合波する複数の偏波合波手段と、 前記所定波長から前記異なる波長までを含む所定の波長
透過特性を有し、前記複数の偏波合波手段からの合波さ
れた複数の励起光を透過して一つに合波する波長選択合
波手段とを含むことを特徴とするラマン増幅を用いた光
ファイバ通信システム。 - 【請求項４】 請求項１において、 前記複数の単一偏波レーザは、前記複数の励起光のうち
２波長の最小の波長差の絶対値が前記所定波長幅よりも
小さくなるように前記それぞれの波長を配置され、 前記合波手段は波長選択合波手段であり、前記それぞれ
の波長とされた前記複数の励起光を透過して合波するこ
とで前記一つの励起光を生成することを特徴とするラマ
ン増幅を用いた光ファイバ通信システム。 - 【請求項５】 請求項４において、 それぞれ異なる波長の別のレーザ光を励起する別の複数
の単一偏波レーザと各単一偏波レーザからの別の複数の
励起光に基づき別の一つの励起光を生成する別の合波手
段を備え、前記別の一つの励起光で前記所定方向と逆方
向に前記光ファイバを光励起する別の励起光源と、 前記別の励起光を前記信号光と合波する別の合波器とを
さらに備え、 前記別の一つの励起光と前記励起光源による前記一つの
励起光で双方向励起を行うことを特徴とするラマン増幅
を用いた光ファイバ通信システム。 - 【請求項６】 請求項２乃至５のいずれかにおいて、 前記絶対値を略略１〜６ｎｍとしたことを特徴とするラ
マン増幅を用いた光ファイバ通信システム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20676399A JP3570927B2 (ja) | 1999-07-21 | 1999-07-21 | ラマン増幅を用いた光ファイバ通信システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20676399A JP3570927B2 (ja) | 1999-07-21 | 1999-07-21 | ラマン増幅を用いた光ファイバ通信システム |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001033838A true JP2001033838A (ja) | 2001-02-09 |
| JP3570927B2 JP3570927B2 (ja) | 2004-09-29 |
Family
ID=16528694
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20676399A Expired - Lifetime JP3570927B2 (ja) | 1999-07-21 | 1999-07-21 | ラマン増幅を用いた光ファイバ通信システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3570927B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001051986A1 (en) * | 2000-01-14 | 2001-07-19 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Raman amplifier |
| JP2002280961A (ja) * | 2001-03-16 | 2002-09-27 | Fujitsu Ltd | 光増幅伝送システム |
| JP2004104051A (ja) * | 2002-07-15 | 2004-04-02 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 増幅帯域拡張機能を有したラマン増幅励起用光源装置、これを用いたラマン増幅器、増幅帯域拡張設定方法およびそのプログラム |
| KR100440568B1 (ko) * | 2001-11-28 | 2004-07-21 | 한국전자통신연구원 | 광대역 광링크 제어장치 |
| US7580183B2 (en) | 2002-03-01 | 2009-08-25 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Light generator, optical amplifier, and optical communication system |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103684610B (zh) * | 2013-09-22 | 2016-05-18 | 聊城大学 | 光毫米波系统中的一种远程高频微波振荡源 |
-
1999
- 1999-07-21 JP JP20676399A patent/JP3570927B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001051986A1 (en) * | 2000-01-14 | 2001-07-19 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Raman amplifier |
| US6825972B2 (en) | 2000-01-14 | 2004-11-30 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Raman amplifier |
| US6882468B2 (en) | 2000-01-14 | 2005-04-19 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Raman amplifier |
| US7050221B2 (en) | 2000-01-14 | 2006-05-23 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Raman amplifier |
| JP2002280961A (ja) * | 2001-03-16 | 2002-09-27 | Fujitsu Ltd | 光増幅伝送システム |
| JP4523188B2 (ja) * | 2001-03-16 | 2010-08-11 | 富士通株式会社 | 光増幅伝送システム |
| KR100440568B1 (ko) * | 2001-11-28 | 2004-07-21 | 한국전자통신연구원 | 광대역 광링크 제어장치 |
| US7580183B2 (en) | 2002-03-01 | 2009-08-25 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Light generator, optical amplifier, and optical communication system |
| JP2004104051A (ja) * | 2002-07-15 | 2004-04-02 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 増幅帯域拡張機能を有したラマン増幅励起用光源装置、これを用いたラマン増幅器、増幅帯域拡張設定方法およびそのプログラム |
| US7224513B2 (en) | 2002-07-15 | 2007-05-29 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Pumping light source having amplification-band extending function for Raman amplification, Raman amplifier using the same, and method and program for setting amplification band extension |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3570927B2 (ja) | 2004-09-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1018666B1 (en) | Optical repeater | |
| EP1263096B1 (en) | Improved wide band erbium-doped fiber amplifier (EDFA) | |
| US6646796B2 (en) | Wide band erbium-doped fiber amplifier (EDFA) | |
| JPH09160085A (ja) | 光ファイバ増幅装置 | |
| US6603598B1 (en) | Optical amplifying unit and optical transmission system | |
| KR100424630B1 (ko) | 엘-밴드 어븀첨가 광섬유 증폭기 | |
| US20010050803A1 (en) | L-band erbium-doped fiber amplifier pumped by 1530 nm-band pump | |
| US6707598B2 (en) | Pump source with increased pump power for optical broadband Raman amplification | |
| JP2001036169A (ja) | 双方向励起光増幅器 | |
| JP2001033838A (ja) | ラマン増幅を用いた光ファイバ通信システム | |
| JPWO2018135621A1 (ja) | マルチコア光ファイバ増幅器およびマルチコア光ファイバ増幅媒体を用いた光増幅方法 | |
| US6690685B1 (en) | Method for producing a fiber laser | |
| JP3971360B2 (ja) | 波長分割多重光通信システムの光源発生装置 | |
| JP3137391B2 (ja) | ファイバ形光増幅器 | |
| JP2001117126A (ja) | ラマン増幅器及びそれを用いた光ファイバ通信システム | |
| JP2000236127A (ja) | 光ファイバ増幅器 | |
| US20040184816A1 (en) | Multiwavelength depolarized Raman pumps | |
| JPH09107141A (ja) | 光増幅装置 | |
| JP2003174220A (ja) | 白色光源 | |
| JPH11186639A (ja) | ポンプ光発生装置 | |
| JP2000299522A (ja) | ファイバラマン増幅器及びそれを用いた光ファイバ通信システム | |
| JP3273911B2 (ja) | 光ファイバ増幅器、励起用半導体レーザモジュールおよび光信号伝送システム | |
| US20240120703A1 (en) | Light amplification device and light amplification method | |
| EP1089401A1 (en) | Optical amplifying unit and optical transmission system | |
| US6731425B1 (en) | Modular Raman pump double-multiplexer |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20040615 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20040622 |
|
| R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 3570927 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080702 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090702 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100702 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110702 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120702 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130702 Year of fee payment: 9 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |