JP2001030092A

JP2001030092A - 真空ろう付用アルミニウム合金ブレージングシート

Info

Publication number: JP2001030092A
Application number: JP20396199A
Authority: JP
Inventors: Takenobu Doko; 武宜土公; Tomonori Yamada; 知礼山田; Yoshiaki Ogiwara; 吉章荻原
Original assignee: Furukawa Electric Co Ltd
Current assignee: Furukawa Electric Co Ltd
Priority date: 1999-07-16
Filing date: 1999-07-16
Publication date: 2001-02-06

Abstract

(57)【要約】【課題】薄肉化しても、ブレージングシート自体及び
このブレージングシートを使用した熱交換器等が優れた
外部耐食性を示す真空ろう付用ブレージングシートを提
供する。【解決手段】０．５ｗｔ％以上２ｗｔ％未満のＭｎ、
０．１ｗｔ％以上１ｗｔ％未満のＣｕを含有したアルミ
ニウム合金を芯材とし、その片面に０．５ｗｔ％以上２
ｗｔ％未満のＭｎ、０．０５ｗｔ％未満のＳｎを含有し
たアルミニウム合金を中間層として３０μｍ以上１００
μｍ以下被覆し、中間層を有する側の面に０．００１ｗ
ｔ％以上０．０５ｗｔ％未満のＳｎを含有したＡｌ−Ｓ
ｉ−Ｍｇ系合金ろう材層を６０μｍ以上１００μｍ以下
の厚さで被覆し、中間層を有しない側の面にＡｌ−Ｓｉ
−Ｍｇ系合金層を６０μｍ以上１００μｍ以下の厚さで
被覆した厚さ０．４５ｍｍ以下の真空ろう付用アルミニ
ウム合金製ブレージングシート。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は自動車および各種産
業用熱交換器を真空ろう付法により組み立て接合する際
に使用するブレージングシートに関するものであり、特
にプレス成形してタンク部および冷媒通路を構成する熱
交換器等に使用された場合、優れた耐食性を有するブレ
ージングシートに関する。

【０００２】

【従来の技術】アルミニウム合金製の複雑な構造体を製
造する場合、ろう付法は有効な手段であり、特にフラッ
クスを必要としない真空ろう付法は公害の心配がないこ
とから盛んに行われている。真空ろう付はアルミニウム
合金を芯材とし、その片面または両面にアルミニウム合
金ろう材を皮材としてクラッドしたブレージングシート
を用いて各種形状に成形し、これらの部材を所定の構造
体例えば熱交換器に組み立て、これを真空中で加熱して
ろう付を行う方法である。こうした真空ろう付により製
造されるものとしては、自動車用のアルミニウム合金製
熱交換器でオイルクーラー、インタークーラー、カーエ
アコン用のエバポレータ等の積層型構造で中空構造を有
するものを代表的なものとして上げることができる。図
１は積層型エバポレータの斜視図である。図１はエバポ
レータを示し、このエバポレータは冷媒通路を形成する
ようプレス成形したブレージングシートからなるタンク
プレート（１）を積層し、その間にコルゲート加工した
フィン材（２）を配設し、真空ろう付けで接合される。
図中３はサイドプレートであり、４は冷媒の入口管、５
は冷媒の出口管である。またＡは熱交換器のタンク部で
冷媒通路の外側に相当する側、Ｂは熱交換器のタンク部
で冷媒通路の内側に相当する側、Ｃは図２に模式的に示
した部分を示す。通常、タンクプレート（１）にはＪＩ
Ｓ３００３（Ａｌ−０．１５ｗｔ％Ｃｕ−１．１ｗｔ％
Ｍｎ）やＪＩＳ３００５（Ａｌ−１．１ｗｔ％Ｍｎ−
０．４ｗｔ％Ｍｇ）等の３０００系合金を芯材とし、そ
の片面、または両面にＪＩＳ４００４（Ａｌ−１０ｗｔ
％Ｓｉ−１．５ｗｔ％Ｍｇ）、ＪＩＳ４１０４（Ａｌ−
１０ｗｔ％Ｓｉ−１．５ｗｔ％Ｍｇ−０．１ｗｔ％Ｂ
ｉ）合金等のろう材をクラッド率１０〜１５％でクラッ
ドした板厚０．６〜１．２ｍｍのアルミニウム合金製ブ
レージングシートが用いられる。また、フィン材（２）
としてはＪＩＳ１０００系、３０００系等のアルミニウ
ム材またはアルミニウム合金材が板厚０．０８〜０．３
ｍｍで使用されている。真空ろう付けは１０^−５〜１０
^−４ｔｏｒｒ台の真空中で約６００℃に加熱して行われ
る。真空ろう付けではブレージングシートのろう材中に
添加されたＭｇが４００℃付近から徐々に蒸発し始め、
炉内酸化性ガスをＨ_２Ｏ＋Ｍｇ→ＭｇＯ＋Ｈ_２、Ｏ_２＋
２Ｍｇ→２ＭｇＯの反応に従うゲッター作用で除去する
とともに蒸発時にろう材表面の酸化皮膜の破壊作用を行
いろう付けを可能にする。

【０００３】自動車の軽量化に伴い、これらの熱交換器
の材料板厚の薄肉化が要求される一方で、自動車の使用
環境はさまざまであることから、耐食性のあるブレージ
ングシートの開発が要求されている。そのためアルミニ
ウム合金中で耐食性に寄与する元素であるＣｕやＺｎ等
が耐食性に及ぼす影響について調べられている。特にＣ
ｕの添加は、アルミニウムの電位を貴にするため、耐食
性を向上する目的でブレージングシートの芯材に添加さ
れる。しかし、芯材中に添加したＣｕは、ろう付加熱時
に溶融したろう材層中に拡散し、ろう付加熱後にろう材
が凝固する際に共晶部に排出、濃化される。そのため、
芯材にＣｕが多いブレージングシートほど、ろう材が再
凝固した層の腐食は早く進行する。したがって、ブレー
ジングシートの芯材への耐食性向上のためのＣｕ等の添
加量には限界がある。従来、ろう付加熱時のろう材元素
の芯材への拡散防止、もしくは芯材元素のろう材層への
拡散の防止の目的で芯材とろう材層との間に中間層を設
けた４層のブレージングシートや５層のブレージングシ
ートが検討されている。その中でも、熱交換器の（ドロ
ンカップタイプのエバポレータ等）の外部（外側）耐食
性を高めた真空ろう付用の４層構造のブレージングシー
トとして特開平９−２９６２４３号や特開平１０−３６
９３２号が提案されている。これらの提案では、熱交換
器の外部耐食性を向上させるために、ろう付加熱時のろ
う材元素の芯材への拡散、芯材元素（Ｃｕ等）のろう材
層への拡散の防止のための中間層をろう材層と芯材との
間に設け、さらに、この中間層材の合金組成、厚さ、ク
ラッド率を適正化したものである。

【０００４】しかしながら、これらのブレージングシー
トは厚さが０．５ｍｍ程度の厚さまでは耐食性に優れて
いるが、それ以下の厚さのブレージングシートでは十分
な耐食性を発揮できない。すなわち、ブレージングシー
トが厚い場合の腐食では、腐食が中間層を過ぎて芯材に
到達しても最終的な貫通までに時間を要することから、
板厚が厚いブレージングシートでは３０μｍ程度以上の
厚さの中間層を設ければ、中間層の厚さが薄くて拡散防
止層として十分に寄与していなくても、一定の耐食性を
確保できる。しかし、ブレージングシートが薄い場合に
は、上記と逆の理由で、中間層厚さが薄いと耐食性を確
保できない。また、ブレージングシートが０．５ｍｍ程
度より薄い場合でも、中間層が１２０μｍ程度以上あれ
ば、中間層域付近で腐食の進行が停滞するために、耐食
性に優れたブレージングシートとすることができる。し
かし、薄い板厚のブレージングシートで中間層厚さが厚
いということは、ブレージングシート全体に占める中間
層の割合が大きくなっていることであり、工業的にブレ
ージングシートを製造する合わせ圧延工程では中間層の
割合が大きくなると、合わせ時に圧着されていない部分
が生じたり、クラッド率が場所によってばらついて目標
の中間層厚さを確保できない部分が生じるために、生産
性が低下し、薄肉の上記ブレージングシートは工業的な
材料として不適である。また、上記の特開平９−２９６
２４３号や特開平１０−３６９３２号の４層構造のブレ
ージングシートでは、ろう材層や中間層にＳｎやＺｎを
添加することを提案している。ろう材にＳｎ等を添加し
た場合、ろう材層は、中間層や芯材と比べて卑な電位と
なり、犠牲防食層として働いて外部耐食性を高める働き
を有する。そのために、中間層が薄い薄肉のブレージン
グシートでも、ろう材面から中間層面を通って芯材にと
いう順に進行する腐食に対する耐食性を確保できる。し
かし、次のような問題点がある。これを図１のＣの部分
を拡大して示す図２の断面模式図で示す。図２におい
て、６は芯材７上にクラッドしたろう材層、８は中間層
であり、９はエバポレータの外側、１０はエバポレータ
の冷媒側を示す。このような積層タイプの熱交換器にお
いてＤの部分のように、ろう材層のみで外部表面から内
部冷媒まで構成されるろう付部分があり、ろう材層が犠
牲防食層として働くと、その部分が優先的に腐食し、熱
交換器として見た場合に極端に耐食性が低下する。ま
た、中間層にＳｎ等添加してもろう付時の拡散によりろ
う材層に添加した場合と同じことが生じる。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】したがって本発明は、
薄肉化しても、ブレージングシート自体及びこのブレー
ジングシートを使用した熱交換器等が優れた外部耐食性
を示す真空ろう付用ブレージングシートを提供すること
を目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明は、薄肉化しても
熱交換器の外部耐食性が低下しない真空ろう付用ブレー
ジングシートについてなされたものであり、さらに詳し
くは、合わせ圧延工程で容易に製造できる厚さの中間層
を有した４層構造のブレージングシートであるにも関わ
らず、ブレージングシートそのものおよび熱交換器のろ
う付部の外部耐食を高めたものである。すなわち、本発
明は、（１）０．５ｗｔ％以上２ｗｔ％未満のＭｎ、
０．１ｗｔ％以上１ｗｔ％未満のＣｕを含有したアルミ
ニウム合金を芯材とし、その片面に０．５ｗｔ％以上２
ｗｔ％未満のＭｎ、０．０５ｗｔ％未満のＳｎを含有し
たアルミニウム合金を中間層として３０μｍ以上１００
μｍ以下被覆し、中間層を有する側の面に０．００１ｗ
ｔ％以上０．０５ｗｔ％未満のＳｎを含有したＡｌ−Ｓ
ｉ−Ｍｇ系合金ろう材層を６０μｍ以上１００μｍ以下
の厚さで被覆し、中間層を有しない側の面にＡｌ−Ｓｉ
−Ｍｇ系合金層を６０μｍ以上１００μｍ以下の厚さで
被覆したことを特徴とする厚さ０．４５ｍｍ以下の真空
ろう付用アルミニウム合金製ブレージングシート、
（２）中間層のＳｎ量を重量比で、ろう材層に含有した
Ｓｎ量の１．５倍以下とすることを特徴とする請求項１
の厚さ０．４５ｍｍ以下の真空ろう付用アルミニウム合
金製ブレージングシートを提供するものである。

【０００７】

【発明の実施の形態】以下、本発明について詳細に説明
する。まず、本発明の芯材合金について説明する。Ｍｎ
は強度向上およびろう拡散防止のために真空ろう付用ブ
レージングシートの芯材に一般に添加される元素であ
る。ろう拡散した部分は優先的に腐食が進行するため薄
肉化したブレージングシートの場合できるだけろう拡散
を抑える必要がある。Ｍｎはろう材から拡散するＳｉを
トラップすることでろう拡散性を向上させる。しかし、
その添加量が２ｗｔ％以上の場合、ろう付中に転位をト
ラップしてその転位に沿ったろうの拡散を引き起こすた
めにその上限は２ｗｔ％未満とする。また、０．５ｗｔ
％未満では上記拡散防止効果および強度向上効果が得ら
れない。Ｃｕは耐食性向上のために、一般に添加される
元素である。０．１ｗｔ％以上１ｗｔ％未満添加する
が、下限値未満では耐食性向上効果が弱く、上限値以上
では粒界腐食を発生させやすくなり、ろう材の芯材への
拡散量も多くなるため耐食性を低下させる。したがっ
て、Ｃｕの添加範囲は０．ｌｗｔ％以上１ｗｔ％未満と
するが、０．１５ｗｔ％〜０．５ｗｔ％とするのがより
好ましい。ＭｎおよびＣｕが本発明を構成するための必
須の元素であるが、以下の元素は本発明の効果とは別に
一般的に添加されたり、不純物元素として含有されるも
のである。Ｍｇは強度向上を主目的として添加される場
合がある。その場合上限は０．５ｗｔ％とする。上限値
を越えるとろう付中に芯材へのろう拡散量が増えるため
である。Ｔｉ、Ｃｒ、Ｚｒは鋳造時の組織微細化、強度
向上、耐食性向上等を目的として添加する場合がある。
その際の上限は０．３ｗｔ％とする。０．３ｗｔ％を越
えると粗大な晶出物を鋳造時に生じ、逆に耐食性や成形
性を害するためである。ＳｉおよびＦｅは工業的なアル
ミニウム合金中に不純物として含有される元素であり、
それぞれ上限を０．６ｗｔ％とするが、０．２ｗｔ％以
下とすることがろう拡散の防止と耐食性向上のために望
ましい。Ｚｎを添加する場合は、０．４ｗｔ％以下とす
る。０．４ｗｔ％を越えると本発明で芯材にＣｕを添加
している効果を阻害するためである。

【０００８】以上が芯材に使用する合金であるが、次に
中間層には使用する合金について説明する。中間層の合
金には０．５ｗｔ％以上２ｗｔ％未満のＭｎ、０．０５
ｗｔ％未満のＳｎを含有したアルミニウム合金を使用す
る。Ｍｎは強度向上およびろう拡散防止のために添加す
る。ろう拡散した部分は優先的に腐食が進行するため、
中間層部分でろう拡散を防止しないと、本発明では中間
層の厚さが薄いため、腐食がすぐに芯材まで進行し、中
間層が耐食性向上の効果を有しなくなる。その添加量が
２ｗｔ％以上の場合、ろう付中に転位をトラップしてそ
の転位に沿ったろうの拡散を引き起こすためにその上限
は２ｗｔ％未満とする。また、０．５ｗｔ％未満では上
記拡散防止効果および強度向上効果が得られない。Ｓｎ
は合金の腐食の進行を面状にする働きを有する。後述す
るように、本発明ではろう材にもＳｎを添加するが、ろ
う材層および中間層領域での腐食の進行を面状にするこ
とで、芯材に腐食が到達するまでの時間を長くして耐食
性を向上するものである（詳細はろう材及びろう材層の
説明の際に後述する）。しかし、Ｓｎはアルミニウム合
金の電位を卑にする働きを有する。そのため、Ｓｎが
０．０５ｗｔ％以上となると、中間層に沿って腐食が進
行しろう付部の耐食性が低下する。したがって、中間層
に添加するＳｎは０．０５ｗｔ％未満とする。下限は制
限はなく、ろう材中のＳｎ含有量が多い場合は中間層の
Ｓｎ量の下限は０％でもよいが、通常は０．００１％以
上添加すると、確実に効果を発揮できる。中間層のＳｎ
量はろう材層のＳｎ量（ろう材のＳｎ量については後述
する）のｌ．５倍以下とすることを特に推奨する。ろう
付加熱後に中間層のＳｎ量がろう材層のＳｎ量以下とす
ることが、本発明では望ましいためであり、ｌ．５倍以
下であれば、ろう付中に拡散が生じるためにろう材層と
中間層とのＳｎ量はほぼ等しくなる。１．５倍を越える
と、腐食が中間層に到達した際、ろう材層と中間層との
界面に沿って腐食が進んで、ろう付部の耐食性が低下す
るためである。ＭｎおよびＳｎが本発明を構成するため
の中間層の必須の元素であるが、以下の元素は本発明の
効果とは別に一般的に添加されたり、不純物元素として
含有されるものである。

【０００９】Ｍｇは強度向上を主目的として添加される
場合がある。その場合上限は０．５ｗｔ％とする。上限
値を越えるとろう付中に芯材へのろう拡散量が増えるた
めである。Ｔｉ、Ｃｒ、Ｚｒは鋳造時の組織微細化、強
度向上、耐食性向上等を目的として添加する場合があ
る。その際の上限は０．３ｗｔ％とする。０．３ｗｔ％
を越えると粗大な晶出物を鋳造時に生じ、逆に耐食性や
成形性を害するためである。ＳｉおよびＦｅは工業的な
アルミニウム合金中に不純物として含有される元素であ
り、それぞれ上限を０．６ｗｔ％とするが、０．２ｗｔ
％以下とすることがろう拡散の防止と耐食性向上のため
に望ましい。Ｚｎを添加する場合は、０．３ｗｔ％以下
とする。０．３ｗｔ％を越えると電位的な影響を中間層
に及ぼし、本発明の効果を阻害するためである。Ｚｎは
０．０５％未満に規制することが望ましい。Ｃｕは０．
０５ｗｔ％以下とする。芯材のＣｕの拡散防止層として
の役割を中間層は有しているために、中間層にＣｕが添
加されると、拡散防止の意味をなさないためである。そ
のため、Ｃｕは本来添加しないことが望ましいが、本発
明の中間層は薄いために、芯材からろう材層へのＣｕの
拡散を完全には防止できないため、０．０５ｗｔ％以下
であれば発明に影響を与えない。このアルミニウム合金
中間層は、芯材の一方すなわち熱交換器のタンク部およ
び冷媒通路の外側に相当する面に設け、さらにその上に
ろう材層がクラッドされる。なお、芯材の他方の面には
直接ろう材層がクラッドされる。このようにタンク部お
よび冷媒通路の外側に相当する面に中間層を設ける理由
は、外側の方が腐食環境が苛酷となるためである。

【００１０】本発明で中間層の厚さは３０μｍ以上１０
０μｍ以下とする。中間層が薄いとろう付加熱時に芯材
のＣｕが中間層を通り抜けてろう材層まで拡散するが、
３０μｍ未満では拡散量が多すぎるためである。ろう材
層に達したＣｕはろうが凝固する際に共晶部に排出、濃
化し耐食性を低下させる。本発明ではブレージングシー
トを薄肉化することで中間層が薄くなった場合に生じる
耐食性低下を課題としているが、本発明の効果の限界が
３０μｍであり、３０μｍ未満では耐食性を確保できな
い。１００μｍを上限と定めたのは、中間層の厚さを厚
くすればするだけ、合わせ圧延工程が難しくなり、ブレ
ージングシートの生産性が低下することと、従来の中間
層を設けるタイプのブレージングシートでは薄肉化した
際に外部耐食性が不十分な厚さのためである。すなわ
ち、中間層が１５０μｍ程度確保できれば、外部耐食性
を確保することは可能であり、本発明を用いる必要がな
いためである。

【００１１】本発明では中間層を介してクラッドしたろ
う材層については、０．００１ｗｔ％以上０．０５ｗｔ
％未満のＳｎを含有したＡｌ‐Ｓｉ‐Ｍｇ系合金ろう材
を用いるのが好ましい。Ｓｎは腐食の進行を面状にする
働きを有する。本発明では中間層が薄いために、芯材中
のＣｕは中間層を越えてろう材層中にまで拡散する。Ｃ
ｕが含有された合金は腐食がピット状に進行する性状が
あるが、これを面状にすることで、芯材に腐食が到達す
るまでの時間を長くして耐食性を向上するものである。
最もＳｎの働きで重要な点は、ろう材層中のＳｎは、中
間層を経て芯材へ拡散する際の拡散経路は粒界である
（中間層のＳｎがろう材や芯材に拡散する際も経路は粒
界）。粒界は同時に芯材のＣｕがろう材層に向かって拡
散する経路である。すなわち、ろう付後に粒界のＣｕ濃
度は他のマトリックス部より大きくなり、耐食性を低下
する原因となるのだが、その領域にＳｎを共存させるこ
とで耐食性を向上させるのである。Ｓｎ量が０．００１
ｗｔ％未満では上記効果が認められず、０．０５ｗｔ％
を越えると、ろう材層中のＳｎは、０．０５ｗｔ％を越
えるとろう材層の電位を卑にするために、ろう付部の耐
食性が低下し、ろう材部に沿った腐食が発生する。ま
た、ここでＡｌ−Ｍｇ‐Ｓｉ系合金ろう材とは、４００
４（Ａｌ‐１０ｗｔ％Ｓｉ−１．５％Ｍｇ合金）、４１
０４（Ａｌ−１０ｗｔ％Ｓｉ−１．２ｗｔ％Ｍｇ−０．
１ｗｔ％Ｂｉ）等の通常真空ろう付に使用されているろ
う材合金のことであるが、上記の条件を満たす限り、そ
の種類に限定はない。

【００１２】中間層と反対の面のろう材層については、
上記に示したような、一般の真空ろう付に使用されてい
る通常のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金ろう材を使用すればよ
いが製造の都合で中間層を介してクラッドするろう材と
同じものでも構わない。いずれの側のものも、ろう材層
の厚さは６０μｍ以上１００μｍ以下とするのが好まし
い。１００μｍを越えると合わせ圧延の歩留まりが低下
し、６０μｍ未満ではろう付性が低下するためである。
本発明のブレージングシートの板厚はブレージングシー
トの用途などで適宜決まるが、特に０．４５ｍｍ以下の
ブレージングシートにおいて、耐食性を向上する効果が
顕著に発揮できる。板厚は芯材の厚さを適宜変化させる
ことにより、所望の厚さとすることができる。本発明の
ブレージングシートの製造方法自体は従来からのブレー
ジングシートを製造する方法に従って容易に製造するこ
とができる。すなわち、芯材、中間層、ろう材層の所定
のアルミニウム合金材を溶解鋳造し、中間層およびろう
材層は所定の厚さに圧延し、これらを合わせ熱間圧延に
よりクラッド材とし、さらに冷間圧延（必要により焼
鈍）により所定の板厚にする。

【００１３】

【実施例】実施例以下に実施例により本発明を具体的に説明する。表１に
示す組成のアルミニウム合金を、芯材、中間層材、ろう
材層用の合金として準備した。中間層材およびろう材層
は、鋳造後、面削、均質化処理、熱間圧延により所定の
厚さとし、あらかじめ均質化処理および面削を行った芯
材鋳塊と組み合わせて、熱間圧延により厚さ４ｍｍの４
層構造のクラッド材とした。続いて、冷間圧延、焼鈍を
施し、厚さ０．４ｍｍのブレージングシートとした。得
られたブレージングシートの構成および熱間合わせ圧延
での歩留を表２に示す。得られたブレージングシートを
カップにプレス加工し、熱交換器のタンク部に相当する
ように図３の３段のカップを組み合わせ、ろう付加熱を
行い、耐食性評価用の試験片とした。図３において１１
はカップ、１２は最大孔食深さについての耐食性観察
部、１３はろう付部の耐食性観察部をそれぞれ示す。ろ
う付は６．７×１０^−３Ｐａの真空中で６００℃にて３
分の加熱を行った。また、耐食試験はＣＡＳＳ試験に
て、試験開始後の５００ｈおよび１０００ｈで試験片を
取り出し、表面腐食生成物を除去して材料表面の腐食状
況を調査した。評価は光学顕微鏡による焦点深度法で最
大孔食深さを測定した。また、ろう付接合部について
は、腐食試験後の試験片の断面を研磨して調べた。結果
を表２に示す。

【００１４】

【表１】

【００１５】

【表２】

【００１６】本発明のブレージングシートは中間層を厚
くした製造歩留が悪い比較例と同等以上の耐食性を有し
ている。また、中間層や犠牲層に本発明の範囲を越えて
Ｓｎの添加を行った比較例ではろう付部の耐食性が劣っ
ており、Ｓｎの添加を行っていないものではブレージン
グシート表面からの耐食性が劣っている。

【００１７】

【発明の効果】以上のように本発明では、生産性を低下
させない層数が従来と同じ４層材構成でブレージングシ
ートを薄肉化したにも関わらず、積層タイプの熱交換器
等に使用する際に苛酷な腐食環境にさらされる面の耐食
性を大幅に向上しており、工業上で顕著な効果を奏する
ものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１は積層タイプエバポレータの一例を示す説
明図でその概略断面図である。

【図２】図２はろう材のみで冷媒通路から外面に至る部
分（図１のＣの部分）のろう付後の断面模式図である。

【図３】図３は耐食試験を行った３段カップ（６個のカ
ップを組み合わせた）を示す模式図である。

【符号の説明】

１積層タイプエバポレータ用の冷媒通路構成部材２フィン３サイドプレート４冷媒入口管５冷媒出口管Ａ熱交換器のタンク部で冷媒通路の外側に相当する側Ｂ熱交換器のタンク部で冷媒通路の内側に相当する側Ｃ図２に模式的に示した部分６ろう材層７芯材８中間層９外側１０冷媒側１１カップ１２耐食試験孔食観察部１３耐食試験ろう付部観察部

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】０．５ｗｔ％以上２ｗｔ％未満のＭｎ、
０．１ｗｔ％以上１ｗｔ％未満のＣｕを含有したアルミ
ニウム合金を芯材とし、その片面に０．５ｗｔ％以上２
ｗｔ％未満のＭｎ、０．０５ｗｔ％未満のＳｎを含有し
たアルミニウム合金を中間層として３０μｍ以上１００
μｍ以下被覆し、中間層を有する側の面に０．００１ｗ
ｔ％以上０．０５ｗｔ％未満のＳｎを含有したＡｌ−Ｓ
ｉ−Ｍｇ系合金ろう材層を６０μｍ以上１００μｍ以下
の厚さで被覆し、中間層を有しない側の面にＡｌ−Ｓｉ
−Ｍｇ系合金層を６０μｍ以上１００μｍ以下の厚さで
被覆したことを特徴とする厚さ０．４５ｍｍ以下の真空
ろう付用アルミニウム合金製ブレージングシート。
【請求項２】中間層のＳｎ量を重量比で、ろう材層に
含有したＳｎ量の１．５倍以下とすることを特徴とする
請求項１の厚さ０．４５ｍｍ以下の真空ろう付用アルミ
ニウム合金製ブレージングシート。