JP2001026785A - 石炭液化方法 - Google Patents
石炭液化方法Info
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- JP2001026785A JP2001026785A JP11201804A JP20180499A JP2001026785A JP 2001026785 A JP2001026785 A JP 2001026785A JP 11201804 A JP11201804 A JP 11201804A JP 20180499 A JP20180499 A JP 20180499A JP 2001026785 A JP2001026785 A JP 2001026785A
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- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 昇温過程及び液化反応条件下における触媒の
凝集を防止し、従って、高い触媒活性を引き出し、液化
油収率を向上させるところの石炭液化方法を提供する。 【解決手段】 石炭を溶剤及び触媒と混合してスラリー
化し、次いで、該スラリーを水素の存在下において高温
高圧に付して石炭を水素化分解することにより液化油を
製造する石炭液化方法において、スラリーにアニオン性
界面活性剤を含めることを特徴とする方法。
凝集を防止し、従って、高い触媒活性を引き出し、液化
油収率を向上させるところの石炭液化方法を提供する。 【解決手段】 石炭を溶剤及び触媒と混合してスラリー
化し、次いで、該スラリーを水素の存在下において高温
高圧に付して石炭を水素化分解することにより液化油を
製造する石炭液化方法において、スラリーにアニオン性
界面活性剤を含めることを特徴とする方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、石炭液化方法に関
し、更に詳しくは製品である液化油の収率を向上させる
石炭液化方法に関する。
し、更に詳しくは製品である液化油の収率を向上させる
石炭液化方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、石油資源の枯渇及び石油価格の高
騰に伴って石油に偏重しないエネルギーを安定的に供給
する手段の一つとして、石炭液化技術が重要視され、各
国で研究開発が進められている。石炭液化技術は従来か
ら公知のように、通常、原料石炭を液化用溶剤及び任意
的に触媒と混合してスラリーとし、該スラリーに水素を
主成分とするガスを供給して高温、高圧下で石炭を水素
化分解せしめて液化油を製造する方法である。このよう
な石炭液化方法の殆どは、液化反応を促進するために触
媒が用いられ、特に、鉄化合物は安価で、かつ高い触媒
活性を有するために多用される。
騰に伴って石油に偏重しないエネルギーを安定的に供給
する手段の一つとして、石炭液化技術が重要視され、各
国で研究開発が進められている。石炭液化技術は従来か
ら公知のように、通常、原料石炭を液化用溶剤及び任意
的に触媒と混合してスラリーとし、該スラリーに水素を
主成分とするガスを供給して高温、高圧下で石炭を水素
化分解せしめて液化油を製造する方法である。このよう
な石炭液化方法の殆どは、液化反応を促進するために触
媒が用いられ、特に、鉄化合物は安価で、かつ高い触媒
活性を有するために多用される。
【０００３】一般的な石炭液化方法においては、石炭ス
ラリーは高圧ポンプで昇圧され、次いで、水素を主成分
とするガスと混合された後、スラリー加熱器にて昇温さ
れ、続いて石炭液化反応器に供給される。その際、鉄化
合物触媒は、昇温過程において硫化されて磁硫鉄鉱に変
化し、該磁硫鉄鉱が凝集することが知られている。触媒
の凝集は、比表面積の減少に伴って触媒活性を低下せし
め、液化油収率の低下という問題を生じる。
ラリーは高圧ポンプで昇圧され、次いで、水素を主成分
とするガスと混合された後、スラリー加熱器にて昇温さ
れ、続いて石炭液化反応器に供給される。その際、鉄化
合物触媒は、昇温過程において硫化されて磁硫鉄鉱に変
化し、該磁硫鉄鉱が凝集することが知られている。触媒
の凝集は、比表面積の減少に伴って触媒活性を低下せし
め、液化油収率の低下という問題を生じる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、昇温過程及
び液化反応条件下における触媒の凝集を防止し、従っ
て、高い触媒活性を引き出し、液化油収率を向上させる
ところの石炭液化方法を提供するものである。
び液化反応条件下における触媒の凝集を防止し、従っ
て、高い触媒活性を引き出し、液化油収率を向上させる
ところの石炭液化方法を提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、液化油収
率の低下をもたらす原因が触媒の昇温過程における凝集
であるという見地に基き、該凝集を防止するためには、
いかなる方法が有効であるかについて各種の検討を試み
た。界面活性剤は分散剤として作用することは従来から
良く知られている。しかし、石炭液化条件のような高温
高圧の水素雰囲気下において、触媒の凝集を防止し得る
ような界面活性剤は未だ知られていなかった。本発明者
らは、かかる条件下においても、有効に界面活性剤とし
ての効力を発揮し、上記凝集を防止し得る界面活性剤を
見出し、本発明を完成するに至った。
率の低下をもたらす原因が触媒の昇温過程における凝集
であるという見地に基き、該凝集を防止するためには、
いかなる方法が有効であるかについて各種の検討を試み
た。界面活性剤は分散剤として作用することは従来から
良く知られている。しかし、石炭液化条件のような高温
高圧の水素雰囲気下において、触媒の凝集を防止し得る
ような界面活性剤は未だ知られていなかった。本発明者
らは、かかる条件下においても、有効に界面活性剤とし
ての効力を発揮し、上記凝集を防止し得る界面活性剤を
見出し、本発明を完成するに至った。
【０００６】即ち、本発明は、（１）石炭を溶剤及び触
媒と混合してスラリー化し、次いで、該スラリーを水素
の存在下において高温高圧に付して石炭を水素化分解す
ることにより液化油を製造する石炭液化方法において、
スラリーにアニオン性界面活性剤を含めることを特徴と
する方法である。
媒と混合してスラリー化し、次いで、該スラリーを水素
の存在下において高温高圧に付して石炭を水素化分解す
ることにより液化油を製造する石炭液化方法において、
スラリーにアニオン性界面活性剤を含めることを特徴と
する方法である。
【０００７】好ましい態様として、（２）アニオン性界
面活性剤を、触媒に対して重量比で０．３〜４．０倍含
める上記（１）記載の方法、（３）アニオン性界面活性
剤を、触媒に対して重量比で０．６〜３．０倍含める上
記（１）記載の方法、（４）触媒が、鉄系触媒である上
記（１）〜（３）のいずれか一つに記載の方法、（５）
鉄系触媒が、二硫化鉄、水酸化鉄、鉄カルボニル錯体か
ら成る群から選ばれる一つ又はそれ以上の物質である上
記（４）記載の方法、（７）鉄系触媒が、二硫化鉄であ
る上記（４）記載の方法を挙げることができる。
面活性剤を、触媒に対して重量比で０．３〜４．０倍含
める上記（１）記載の方法、（３）アニオン性界面活性
剤を、触媒に対して重量比で０．６〜３．０倍含める上
記（１）記載の方法、（４）触媒が、鉄系触媒である上
記（１）〜（３）のいずれか一つに記載の方法、（５）
鉄系触媒が、二硫化鉄、水酸化鉄、鉄カルボニル錯体か
ら成る群から選ばれる一つ又はそれ以上の物質である上
記（４）記載の方法、（７）鉄系触媒が、二硫化鉄であ
る上記（４）記載の方法を挙げることができる。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明において使用するアニオン
性界面活性剤としては、例えば、アルキル硫酸塩、アル
キルスルホン酸塩、アルキルアリールスルホン酸塩、ス
ルホコハク酸エステル塩、高級脂肪酸アルカリ塩等が挙
げられる。いずれも高温高圧の水素雰囲気下において本
発明の効果を発揮し得るものが使用される。
性界面活性剤としては、例えば、アルキル硫酸塩、アル
キルスルホン酸塩、アルキルアリールスルホン酸塩、ス
ルホコハク酸エステル塩、高級脂肪酸アルカリ塩等が挙
げられる。いずれも高温高圧の水素雰囲気下において本
発明の効果を発揮し得るものが使用される。
【０００９】本発明において界面活性剤は、触媒に対し
て重量比で、上限が好ましくは４．０倍、より好ましく
は３．０倍で含められ、下限が好ましくは０．３倍、よ
り好ましくは０．６倍で含められる。上記上限を超えて
は、添加量の増加に見合った効果の増加が得られずかえ
ってコスト高となり、上記下限未満では、触媒の凝集を
防止できない。
て重量比で、上限が好ましくは４．０倍、より好ましく
は３．０倍で含められ、下限が好ましくは０．３倍、よ
り好ましくは０．６倍で含められる。上記上限を超えて
は、添加量の増加に見合った効果の増加が得られずかえ
ってコスト高となり、上記下限未満では、触媒の凝集を
防止できない。
【００１０】本発明において使用される触媒は、好まし
くは鉄系触媒である。より好ましくは二硫化鉄、水酸化
鉄、鉄カルボニル錯体から成る群から選ばれる一つ又は
それ以上の物質が使用され、特に好ましくは二硫化鉄が
使用される。触媒の使用量はその効力を有効に発揮し得
る範囲であればよく、乾燥石炭に対して、上限が好まし
くは７．０重量％、より好ましくは６．０重量％であ
り、下限が好ましくは１．０重量％、より好ましくは
２．０重量％である。
くは鉄系触媒である。より好ましくは二硫化鉄、水酸化
鉄、鉄カルボニル錯体から成る群から選ばれる一つ又は
それ以上の物質が使用され、特に好ましくは二硫化鉄が
使用される。触媒の使用量はその効力を有効に発揮し得
る範囲であればよく、乾燥石炭に対して、上限が好まし
くは７．０重量％、より好ましくは６．０重量％であ
り、下限が好ましくは１．０重量％、より好ましくは
２．０重量％である。
【００１１】使用される石炭については特に制限はな
く、従来から石炭液化において使用されているものを用
いることができる。例えば、瀝青炭、亜瀝青炭、褐炭等
が挙げられる。溶剤についても特に制限はない。従来か
ら石炭液化において使用されている石炭系溶剤、例え
ば、（水素化）ナフタレン油、（水素化）アントラセン
油、（水素化）石炭液化生成油等が使用され、とりわ
け、（水素化）石炭液化生成油を循環して使用すること
が好ましい。これら石炭及び溶剤の配合比は公知であ
り、スラリーに対する石炭濃度として好ましくは２０〜
６０重量％、特に好ましくは３０〜５０重量％である。
く、従来から石炭液化において使用されているものを用
いることができる。例えば、瀝青炭、亜瀝青炭、褐炭等
が挙げられる。溶剤についても特に制限はない。従来か
ら石炭液化において使用されている石炭系溶剤、例え
ば、（水素化）ナフタレン油、（水素化）アントラセン
油、（水素化）石炭液化生成油等が使用され、とりわ
け、（水素化）石炭液化生成油を循環して使用すること
が好ましい。これら石炭及び溶剤の配合比は公知であ
り、スラリーに対する石炭濃度として好ましくは２０〜
６０重量％、特に好ましくは３０〜５０重量％である。
【００１２】本発明においては、石炭、溶剤及び触媒を
混合してスラリー化する段階で、界面活性剤を添加する
ことが好ましい。この際、界面活性剤は、液状、粉末、
固形物、その他形状は問わないが、安価かつ入手が容易
であるものが好ましい。
混合してスラリー化する段階で、界面活性剤を添加する
ことが好ましい。この際、界面活性剤は、液状、粉末、
固形物、その他形状は問わないが、安価かつ入手が容易
であるものが好ましい。
【００１３】石炭スラリーを水素の存在下において高温
高圧に付して石炭を水素化分解することにより液化油を
製造する石炭液化方法は公知であり、本発明において特
に制限はない。通常、石炭スラリー及び水素を含むガス
を反応器に供給して、該反応器内で水素化分解が行われ
る。反応器に供給するガス中の水素濃度は、好ましくは
８０体積％以上であり、より好ましくは８５〜９５体積
％である。反応器における温度は好ましくは４００〜５
００℃、より好ましくは４３０〜４８０℃であり、圧力
は好ましくは５０〜３００kg/cm２、より好ましくは１
００〜２００kg/cm２である。反応器におけるスラリー
の見かけの滞留時間は好ましくは１５分間〜１０時間、
より好ましくは３０分間〜２時間である。
高圧に付して石炭を水素化分解することにより液化油を
製造する石炭液化方法は公知であり、本発明において特
に制限はない。通常、石炭スラリー及び水素を含むガス
を反応器に供給して、該反応器内で水素化分解が行われ
る。反応器に供給するガス中の水素濃度は、好ましくは
８０体積％以上であり、より好ましくは８５〜９５体積
％である。反応器における温度は好ましくは４００〜５
００℃、より好ましくは４３０〜４８０℃であり、圧力
は好ましくは５０〜３００kg/cm２、より好ましくは１
００〜２００kg/cm２である。反応器におけるスラリー
の見かけの滞留時間は好ましくは１５分間〜１０時間、
より好ましくは３０分間〜２時間である。
【００１４】以下、本発明を実施例により更に詳細に説
明するが、本発明はこれら実施例により限定されるもの
ではない。
明するが、本発明はこれら実施例により限定されるもの
ではない。
【００１５】
【実施例１】石炭スラリー（石炭として亜瀝青炭である
タニトハルム炭を使用し、溶剤として水素化アントラセ
ン油を使用した）に、触媒としての二硫化鉄及び界面活
性剤として液状界面活性剤A（アニオン性界面活性剤）
を添加し、回分式反応装置を使用して液化試験を実施し
た。各添加量及び反応条件は下記の表１に示す。
タニトハルム炭を使用し、溶剤として水素化アントラセ
ン油を使用した）に、触媒としての二硫化鉄及び界面活
性剤として液状界面活性剤A（アニオン性界面活性剤）
を添加し、回分式反応装置を使用して液化試験を実施し
た。各添加量及び反応条件は下記の表１に示す。
【００１６】
【表１】表１ 石炭濃度 ４０重量％ 触媒添加量 （対乾燥石炭） ３重量％ 界面活性剤添加量 （対触媒重量） ５／６倍、５／３倍、２．５倍 水素初圧 ７５ｋｇ／ｃｍ２ゲージ圧 反応温度 ４６５℃ 反応時間 ６０分
【００１７】
【実施例２】界面活性剤として粉状界面活性剤B（アニ
オン性界面活性剤）を使用した以外は、実施例１と同じ
く液化試験を実施した。上記実施例１及び２の生成物収
率を夫々図１及び２に示した。
オン性界面活性剤）を使用した以外は、実施例１と同じ
く液化試験を実施した。上記実施例１及び２の生成物収
率を夫々図１及び２に示した。
【００１８】実施例１（図１）においては、界面活性剤
Aの添加によって液化油収率は増加し、残渣収率は減少
した。界面活性剤Aの添加量の増加に伴って液化油収率
は増加し、残渣収率は減少した。
Aの添加によって液化油収率は増加し、残渣収率は減少
した。界面活性剤Aの添加量の増加に伴って液化油収率
は増加し、残渣収率は減少した。
【００１９】実施例２（図２）においては、界面活性剤
Bを５／６倍添加した場合に、界面活性剤Aを同じく５／
６倍添加した場合に比べて液化油収率は大きく増加し
た。しかし、添加量の増加による液化油収率の変化はあ
まり大きくなかった。
Bを５／６倍添加した場合に、界面活性剤Aを同じく５／
６倍添加した場合に比べて液化油収率は大きく増加し
た。しかし、添加量の増加による液化油収率の変化はあ
まり大きくなかった。
【００２０】以上のことから、添加する界面活性剤の種
類により、液化油収率に及ぼす影響が異なることが分か
った。
類により、液化油収率に及ぼす影響が異なることが分か
った。
【００２１】
【実施例３】上記の界面活性剤A又はBを用い、下記の表
２に示す反応条件にて、急速昇温型の回分式反応装置を
使用し、急速昇温試験を実施した。昇温過程における触
媒の形態変化をＸ線回折にて調査した。該試験は、反応
装置を下記所定の反応温度に急速に昇温した後、直ちに
水中にて急冷するものである。
２に示す反応条件にて、急速昇温型の回分式反応装置を
使用し、急速昇温試験を実施した。昇温過程における触
媒の形態変化をＸ線回折にて調査した。該試験は、反応
装置を下記所定の反応温度に急速に昇温した後、直ちに
水中にて急冷するものである。
【００２２】
【表２】 表２ 石炭濃度 ４０重量％ 触媒添加量 （対乾燥石炭） ５重量％ 界面活性剤添加量 （対触媒重量） ２．５倍 水素初圧 ７０ｋｇ／ｃｍ２ゲージ圧 反応温度 ２５０℃、３００℃、３５０℃、４００℃ 反応時間 １００℃／分
【００２３】図３に該試験で得られた固体残渣のＸ線回
折パターンを示す。二硫化鉄（ＦｅＳ２）と磁硫鉄鉱
（Ｆｅ１−ｘＳ）のピーク強度から磁硫鉄鉱の存在比を
算出した。その結果を表３に示す。
折パターンを示す。二硫化鉄（ＦｅＳ２）と磁硫鉄鉱
（Ｆｅ１−ｘＳ）のピーク強度から磁硫鉄鉱の存在比を
算出した。その結果を表３に示す。
【００２４】
【表３】
【００２５】界面活性剤を添加しなかった場合には、反
応温度２８０℃にて磁硫鉄鉱の出現が認められ、反応温
度の上昇に伴って、二硫化鉄は減少し、一方、磁硫鉄鉱
は増加した。反応温度４００℃においても、二硫化鉄が
存在することが分かった。
応温度２８０℃にて磁硫鉄鉱の出現が認められ、反応温
度の上昇に伴って、二硫化鉄は減少し、一方、磁硫鉄鉱
は増加した。反応温度４００℃においても、二硫化鉄が
存在することが分かった。
【００２６】これに対し、液状界面活性剤Ａを添加した
場合では、反応温度３５０℃で既に二硫化鉄は消失して
いることが分かった。粉状界面活性剤Ｂを添加した場合
では、反応温度３５０℃で二硫化鉄が残存するものの、
反応温度４００℃では二硫化鉄は消失していることが分
かった。
場合では、反応温度３５０℃で既に二硫化鉄は消失して
いることが分かった。粉状界面活性剤Ｂを添加した場合
では、反応温度３５０℃で二硫化鉄が残存するものの、
反応温度４００℃では二硫化鉄は消失していることが分
かった。
【００２７】このように、界面活性剤を添加すると、石
炭液化反応の活性種である磁硫鉄鉱の発現をより低温で
促進させ、より早く二硫化鉄から磁硫鉄鉱に形態変化を
促すことが分かった。
炭液化反応の活性種である磁硫鉄鉱の発現をより低温で
促進させ、より早く二硫化鉄から磁硫鉄鉱に形態変化を
促すことが分かった。
【００２８】
【実施例４】実施例３にて得られた固体残渣を走査型電
子顕微鏡（ＳＥＭ）にて観察し、昇温過程における触媒
の分散状態を調査した。
子顕微鏡（ＳＥＭ）にて観察し、昇温過程における触媒
の分散状態を調査した。
【００２９】界面活性剤を添加しなかった場合、反応温
度２５０℃から３００℃まではＳＥＭ画像に２０ミクロ
ンから１００ミクロンの触媒粒子が観察された。反応温
度３５０℃以上では上記のような粗大な触媒粒子は減少
した。
度２５０℃から３００℃まではＳＥＭ画像に２０ミクロ
ンから１００ミクロンの触媒粒子が観察された。反応温
度３５０℃以上では上記のような粗大な触媒粒子は減少
した。
【００３０】これに対し、液状界面活性剤Ａを添加した
場合には、反応温度２５０℃では無添加の場合と同様に
２０ミクロンから１００ミクロンの触媒粒子が観察され
たが、反応温度３００℃で観察される粗大な触媒粒子は
減少した。その後反応温度の上昇に伴う触媒粒子の分散
状態に変化はなかった。
場合には、反応温度２５０℃では無添加の場合と同様に
２０ミクロンから１００ミクロンの触媒粒子が観察され
たが、反応温度３００℃で観察される粗大な触媒粒子は
減少した。その後反応温度の上昇に伴う触媒粒子の分散
状態に変化はなかった。
【００３１】粉状界面活性剤Ｂを添加した場合には、反
応温度２５０℃で既に１０ミクロン前後の触媒粒子は僅
かに観察されるだけであり、その後反応温度を上昇して
もＳＥＭ画像には粗大な触媒粒子は確認されなかった。
応温度２５０℃で既に１０ミクロン前後の触媒粒子は僅
かに観察されるだけであり、その後反応温度を上昇して
もＳＥＭ画像には粗大な触媒粒子は確認されなかった。
【００３２】ＳＥＭ画像で観察された数１０ミクロンか
ら１００ミクロンの触媒粒子は、０．２ミクロン程度の
大きさの一次粒子からなる凝集体である。界面活性剤の
添加が、触媒の凝集体から一次粒子への分散を促進さ
せ、二硫化鉄から磁硫鉄鉱への転換を促進させることが
分かった。
ら１００ミクロンの触媒粒子は、０．２ミクロン程度の
大きさの一次粒子からなる凝集体である。界面活性剤の
添加が、触媒の凝集体から一次粒子への分散を促進さ
せ、二硫化鉄から磁硫鉄鉱への転換を促進させることが
分かった。
【００３３】
【発明の効果】本発明は、石炭スラリーにアニオン性界
面活性剤を添加することにより、昇温過程及び液化反応
条件下における触媒の凝集を防止することで触媒活性の
低下を防ぎ、かつ、二硫化鉄から磁硫鉄鉱への転換を促
進させることで、液化油収率の向上を目的とする石炭液
化方法を提供する。これにより、触媒粉砕コスト、触媒
使用量及び液化油コストを低減することができる。
面活性剤を添加することにより、昇温過程及び液化反応
条件下における触媒の凝集を防止することで触媒活性の
低下を防ぎ、かつ、二硫化鉄から磁硫鉄鉱への転換を促
進させることで、液化油収率の向上を目的とする石炭液
化方法を提供する。これにより、触媒粉砕コスト、触媒
使用量及び液化油コストを低減することができる。
【００３４】
【図１】実施例１における界面活性剤Ａの添加量と生成
物収率の関係を示す図である。
物収率の関係を示す図である。
【図２】実施例２における界面活性剤Ｂの添加量と生成
物収率の関係を示す図である。
物収率の関係を示す図である。
【図３】実施例３において得られた各固体残渣のＸ線回
折パターンを示す図である。
折パターンを示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (71)出願人 000000033 旭化成工業株式会社 大阪府大阪市北区堂島浜１丁目２番６号 (72)発明者 岡田 康生 千葉県木更津市清見台南２−９ (72)発明者 井口 憲二 千葉県千葉市花見川区幕張本郷６−11−18 (72)発明者 羽田 守冶 千葉県茂原市八幡原799−100 (72)発明者 今田 邦弘 千葉県千葉市中央区蘇我町１−278−１ (72)発明者 相原 洋一 千葉県君津市八重原1338−１ (72)発明者 桜井 正昭 神奈川県川崎市川崎区夜光１−３−１ 旭 化成工業株式会社内 (72)発明者 柴田 昌男 佐賀県鳥栖市宿町字野々下807番地１ 九 州工業技術研究所内 (72)発明者 坂木 剛 佐賀県鳥栖市宿町字野々下807番地１ 九 州工業技術研究所内 Ｆターム(参考） 4G069 AA02 AA08 BB09A BB09B BC66A BC66B CC40 DA08 4H029 CA00 DA00
Claims (5)
- 【請求項１】 石炭を溶剤及び触媒と混合してスラリー
化し、次いで、該スラリーを水素の存在下において高温
高圧に付して石炭を水素化分解することにより液化油を
製造する石炭液化方法において、スラリーにアニオン性
界面活性剤を含めることを特徴とする方法。 - 【請求項２】 アニオン性界面活性剤を、触媒に対して
重量比で０．３〜４．０倍含める請求項１記載の方法。 - 【請求項３】 アニオン性界面活性剤を、触媒に対して
重量比で０．６〜３．０倍含める請求項１記載の方法。 - 【請求項４】 触媒が、鉄系触媒である請求項１〜３の
いずれか一つに記載の方法。 - 【請求項５】 鉄系触媒が、二硫化鉄である請求項４記
載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11201804A JP2001026785A (ja) | 1999-07-15 | 1999-07-15 | 石炭液化方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11201804A JP2001026785A (ja) | 1999-07-15 | 1999-07-15 | 石炭液化方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001026785A true JP2001026785A (ja) | 2001-01-30 |
Family
ID=16447209
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11201804A Pending JP2001026785A (ja) | 1999-07-15 | 1999-07-15 | 石炭液化方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001026785A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008280481A (ja) * | 2007-05-14 | 2008-11-20 | Yukinobu Mori | 石炭の液化方法および装置 |
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| JP2013512091A (ja) * | 2009-11-24 | 2013-04-11 | シェブロン ユー．エス．エー． インコーポレイテッド | 水素化プロセスのバルク触媒及びその製造方法 |
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1999
- 1999-07-15 JP JP11201804A patent/JP2001026785A/ja active Pending
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