JP2001008367A - 直列形電圧補償装置 - Google Patents
直列形電圧補償装置Info
- Publication number
- JP2001008367A JP2001008367A JP11173844A JP17384499A JP2001008367A JP 2001008367 A JP2001008367 A JP 2001008367A JP 11173844 A JP11173844 A JP 11173844A JP 17384499 A JP17384499 A JP 17384499A JP 2001008367 A JP2001008367 A JP 2001008367A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- voltage
- phase
- series
- equation
- power
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Control Of Electrical Variables (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 負荷電流に逆相成分が含まれている場合直列
形電圧補償装置（ＳＶＣ）を第３次高調波成分源となら
ないように制御する。 【解決手段】 従来ＳＶＣは（１）式で負荷中心点電圧
ＶLが基準電圧となるように制御していたが、この発明
は（２）式で制御する。負荷電流に逆相成分が含まれて
いる場合、（１）式の指令値Ｖｃｄ，Ｖｃｑを３相の指
令値に変換すると第３次高調波が発生するが、（２）式
の指令値Ｖｃｄ，Ｖｃｑを３相の指令値に変換しても第
３次高調波が発生しない。 【数１】
形電圧補償装置（ＳＶＣ）を第３次高調波成分源となら
ないように制御する。 【解決手段】 従来ＳＶＣは（１）式で負荷中心点電圧
ＶLが基準電圧となるように制御していたが、この発明
は（２）式で制御する。負荷電流に逆相成分が含まれて
いる場合、（１）式の指令値Ｖｃｄ，Ｖｃｑを３相の指
令値に変換すると第３次高調波が発生するが、（２）式
の指令値Ｖｃｄ，Ｖｃｑを３相の指令値に変換しても第
３次高調波が発生しない。 【数１】
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、電力系統に直列
に変圧器を挿入し、電圧形の自励式インバータを連系し
て電圧を補償する直列形電圧補償装置に関するものであ
る。
に変圧器を挿入し、電圧形の自励式インバータを連系し
て電圧を補償する直列形電圧補償装置に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】直列形電圧補償装置の一例を図３に示
す。直列形電圧補償装置ＳＶＣは、配電線に接続された
並列変圧器Ｔａと直列変圧器Ｔｂおよび変圧器Ｔａ，Ｔ
ｂ間に接続された自励式コンバータＣＯＮＶと自励式イ
ンバータＩＮＶとからなり、直列変圧器Ｔｂに自励式イ
ンバータＩＮＶから制御電圧Ｖｃを加えて、この直列形
電圧補償装置ＳＶＣの２次側電圧を制御することによっ
て配電線の電圧Ｖ2を制御する。電圧制御の目的から、
この直列形電圧補償装置ＳＶＣによる制御電圧Ｖｃは１
次側の電圧Ｖ1と同相になるように制御する。
す。直列形電圧補償装置ＳＶＣは、配電線に接続された
並列変圧器Ｔａと直列変圧器Ｔｂおよび変圧器Ｔａ，Ｔ
ｂ間に接続された自励式コンバータＣＯＮＶと自励式イ
ンバータＩＮＶとからなり、直列変圧器Ｔｂに自励式イ
ンバータＩＮＶから制御電圧Ｖｃを加えて、この直列形
電圧補償装置ＳＶＣの２次側電圧を制御することによっ
て配電線の電圧Ｖ2を制御する。電圧制御の目的から、
この直列形電圧補償装置ＳＶＣによる制御電圧Ｖｃは１
次側の電圧Ｖ1と同相になるように制御する。
【０００３】このような制御電圧Ｖｃを発生させるた
め、自励式インバータＩＮＶ側から直列変圧器Ｔｂを介
して系統側へ有効、無効電力Ｐ，Ｑを供給または吸引し
なければならない。この有効電力は並列変圧器Ｔａ，自
励式インバータＩＮＶにより系統側から供給または吸引
する。
め、自励式インバータＩＮＶ側から直列変圧器Ｔｂを介
して系統側へ有効、無効電力Ｐ，Ｑを供給または吸引し
なければならない。この有効電力は並列変圧器Ｔａ，自
励式インバータＩＮＶにより系統側から供給または吸引
する。
【０００４】直列形電圧補償装置ＳＶＣはその１次側電
圧Ｖ1と２次側の電流Ｉを自励式インバータＩＮＶの制
御回路に入力して電圧制御を行う。この電圧制御は図４
に示すように、電圧Ｖ1を基準電圧にして、これと反対
位相の電圧Ｖｃを発生させる。発生電圧Ｖｃの大きさ
は、直列形電圧補償装置ＳＶＣの２次側電圧Ｖ2から求
めた負荷中心点ａの電圧Ｖ1の大きさが基準電圧Ｖｒｅ
ｆになるよう制御する。直列形電圧補償装置ＳＶＣは高
速応答できるので、急激な電圧変動に対しても電圧変動
補償が可能である。
圧Ｖ1と２次側の電流Ｉを自励式インバータＩＮＶの制
御回路に入力して電圧制御を行う。この電圧制御は図４
に示すように、電圧Ｖ1を基準電圧にして、これと反対
位相の電圧Ｖｃを発生させる。発生電圧Ｖｃの大きさ
は、直列形電圧補償装置ＳＶＣの２次側電圧Ｖ2から求
めた負荷中心点ａの電圧Ｖ1の大きさが基準電圧Ｖｒｅ
ｆになるよう制御する。直列形電圧補償装置ＳＶＣは高
速応答できるので、急激な電圧変動に対しても電圧変動
補償が可能である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】図２に直列形電圧補償
装置ＳＶＣを用いた電圧補償の原理図を示す。この電源
電圧Ｖおよび負荷電流Ｉをｄｑ軸座標の電圧Ｖｄ，Ｖｑ
および電流Ｉｄ，Ｉｑに変換するｄｑ変換式は（１）式
および（２）式で示される。
装置ＳＶＣを用いた電圧補償の原理図を示す。この電源
電圧Ｖおよび負荷電流Ｉをｄｑ軸座標の電圧Ｖｄ，Ｖｑ
および電流Ｉｄ，Ｉｑに変換するｄｑ変換式は（１）式
および（２）式で示される。
【０００６】
【数２】
【０００７】Ｖu＝Ｖmｃｏｓｗｔ、Ｖv＝Ｖmｃｏｓ（ｗ
ｔ−２π／３）、Ｖw＝Ｖmｃｏｓ（ｗｔ＋２π／３）
（Ｖm：電圧ピーク値）の場合、逆相電流は（３）式の
ようになる。
ｔ−２π／３）、Ｖw＝Ｖmｃｏｓ（ｗｔ＋２π／３）
（Ｖm：電圧ピーク値）の場合、逆相電流は（３）式の
ようになる。
【０００８】 ＩLu＝Ｉmｃｏｓｗｔ、ＩLv＝Ｉmｃｏｓ（ｗｔ＋２π／
３）、ＩLw＝Ｉmｃｏｓ（ｗｔ−２π／３） （３）
（Ｉm：電流ピーク値）（３）式を（２）式に代入する
と、（４）式となる。
３）、ＩLw＝Ｉmｃｏｓ（ｗｔ−２π／３） （３）
（Ｉm：電流ピーク値）（３）式を（２）式に代入する
と、（４）式となる。
【０００９】
【数３】
【００１０】（４）式からわかるように、ｄｑ変換によ
って基本波逆相成分はｄとｑの２ω成分に変換される。
って基本波逆相成分はｄとｑの２ω成分に変換される。
【００１１】図３の構成の基本式は、［数４］となり、
これをｄｑ変換すると（５）式となる。
これをｄｑ変換すると（５）式となる。
【００１２】
【数４】
【００１３】
【数５】
【００１４】負荷中心点電圧ＶLが基準電圧Ｖｒｅｆに
なるように制御するので、 Ｖref＝ＶLd、Ｖref＝Ｖq （６） とし、また電圧Ｖを基準ベクトルにして、補償電圧Ｖｃ
を電圧Ｖ1と同相に制御するので、 Ｖd＝Ｖcd＝０ （７） （６）、（７）式を（５）式に代入すると、ＶLd＝Ｖ
refd＝−（ＲId＋ＸIq）となるので、Ｖrefqは（８）式
となる。
なるように制御するので、 Ｖref＝ＶLd、Ｖref＝Ｖq （６） とし、また電圧Ｖを基準ベクトルにして、補償電圧Ｖｃ
を電圧Ｖ1と同相に制御するので、 Ｖd＝Ｖcd＝０ （７） （６）、（７）式を（５）式に代入すると、ＶLd＝Ｖ
refd＝−（ＲId＋ＸIq）となるので、Ｖrefqは（８）式
となる。
【００１５】
【数６】
【００１６】（７）、（８）式を（５）式に代入すると
（９）式となる。
（９）式となる。
【００１７】
【数７】
【００１８】（９）式が従来直列形電圧補償装置ＳＶＣ
の補償電圧指令値の計算式であるが、電圧Ｖと同相にす
るためにＶｃｄ＝０としてしまっていることに問題があ
る。即ち、（４）式で示したように逆相電流によって発
生する２ω成分をＶｃｄで無視しているからである。
の補償電圧指令値の計算式であるが、電圧Ｖと同相にす
るためにＶｃｄ＝０としてしまっていることに問題があ
る。即ち、（４）式で示したように逆相電流によって発
生する２ω成分をＶｃｄで無視しているからである。
【００１９】
【数８】
【００２０】ｄｑ逆変換式（１０）式にｑ軸のみ逆相分
を含んだ（１１）式を代入すると、（１２）式となり、
電圧指令値に第３次高調波成分が発生する。
を含んだ（１１）式を代入すると、（１２）式となり、
電圧指令値に第３次高調波成分が発生する。
【００２１】負荷電流に逆相成分が含まれる場合、（１
２）式の第３次高調波成分が指令値に現れて直列形電圧
補償装置が高調波発生源になるという問題がある。
２）式の第３次高調波成分が指令値に現れて直列形電圧
補償装置が高調波発生源になるという問題がある。
【００２２】この発明は、上記課題に鑑みてなされたも
のであり、その目的とするところは第３次高調波成分が
発生することのない直列形電圧補償装置を提供すること
にある。
のであり、その目的とするところは第３次高調波成分が
発生することのない直列形電圧補償装置を提供すること
にある。
【００２３】
【課題を解決するための手段】この発明は、電力系統の
線路と直列に接続された直列変圧器と、この線路から電
力を受けて前記直列変圧器に無効電力ないし有効電力を
出力し直列変圧器の出力電力を制御する電力変換器と、
線路の負荷中心点の電圧が基準電圧となるように前記電
力変換器を制御する制御部とからなる直列形電圧補償装
置において、前記制御部は、線路の３相電源電圧を２相
の電圧Ｖｄ，Ｖｑに変換する第１のｄｑ変換部と、線路
の３相電流を２相の電流Ｉｄ，Ｉｑに変換する第２のｄ
ｑ変換部と、前記２相の電圧Ｖｄ，Ｖｑ、電流Ｉｄ，Ｉ
ｑおよび前記直列変圧器設置から負荷中心点までの線路
の抵抗ＲとリアクタンスＸから次式により２相の補償電
圧指令値Ｖｃｄ，Ｖｃｑを演算する補償電圧演算部と、
線路と直列に接続された直列変圧器と、この線路から電
力を受けて前記直列変圧器に無効電力ないし有効電力を
出力し直列変圧器の出力電力を制御する電力変換器と、
線路の負荷中心点の電圧が基準電圧となるように前記電
力変換器を制御する制御部とからなる直列形電圧補償装
置において、前記制御部は、線路の３相電源電圧を２相
の電圧Ｖｄ，Ｖｑに変換する第１のｄｑ変換部と、線路
の３相電流を２相の電流Ｉｄ，Ｉｑに変換する第２のｄ
ｑ変換部と、前記２相の電圧Ｖｄ，Ｖｑ、電流Ｉｄ，Ｉ
ｑおよび前記直列変圧器設置から負荷中心点までの線路
の抵抗ＲとリアクタンスＸから次式により２相の補償電
圧指令値Ｖｃｄ，Ｖｃｑを演算する補償電圧演算部と、
【００２４】
【数９】
【００２５】前記２相の補償電圧指令値を３相の補償電
圧指令値に変換するｄｑ逆変換部とにより構成されてい
ることを特徴とする直列形電圧補償装置。
圧指令値に変換するｄｑ逆変換部とにより構成されてい
ることを特徴とする直列形電圧補償装置。
【００２６】また、前記２相の電圧、電流に変換される
３相の電圧、電流はそれぞれバンドパスフィルタにより
高調波成分を除去しておくのがよい。
３相の電圧、電流はそれぞれバンドパスフィルタにより
高調波成分を除去しておくのがよい。
【００２７】
【発明の実施の形態】この発明の実施の形態を図１〜図
３を用いて説明する。図３について、直列形電圧補償装
置ＳＶＣは配電線に接続された並列変圧器Ｔａと直列変
圧器Ｔｂおよび変圧器Ｔａ，Ｔｂ間に接続された自励式
コンバータＣＯＮＶとこのコンバータの直流出力を電源
として直列変圧器Ｔｂの１次側に出力する自励式インバ
ータＩＮＶで構成されている（従来例と同じ）。
３を用いて説明する。図３について、直列形電圧補償装
置ＳＶＣは配電線に接続された並列変圧器Ｔａと直列変
圧器Ｔｂおよび変圧器Ｔａ，Ｔｂ間に接続された自励式
コンバータＣＯＮＶとこのコンバータの直流出力を電源
として直列変圧器Ｔｂの１次側に出力する自励式インバ
ータＩＮＶで構成されている（従来例と同じ）。
【００２８】次に上記直列形電圧補償装置の制御につい
て説明する。上記［発明が解決しようとする課題］の項
で説明した図２の構成の基本式［数４］をｄｑ変換した
（５）式より、配電線の電圧Ｖの位相に同期させてｄｑ
変換するとＶｄ＝０となり、負荷中心点電圧ＶLdが求ま
る。
て説明する。上記［発明が解決しようとする課題］の項
で説明した図２の構成の基本式［数４］をｄｑ変換した
（５）式より、配電線の電圧Ｖの位相に同期させてｄｑ
変換するとＶｄ＝０となり、負荷中心点電圧ＶLdが求ま
る。
【００２９】 ＶLd＝−Ｖｃｄ−ＲＩｄ−ＸＩｑ （１３） （１３）式において、補償電圧Ｖｃｄの平均値は０にし
なければならないが（ＶとＶｃは同位相にするため直流
成分０）、逆相電流によって２ω成分が電流Ｉｄ，Ｉｑ
に発生し、負荷中心点電圧ＶLdの２ω成分を直列形電圧
補償装置ＳＶＣによって補償するために負荷中心点電圧
ＶLdを（１３）式のようにおけば、補償電圧指令値Ｖｃ
ｄ，Ｖｃｑは（１４）式となる。
なければならないが（ＶとＶｃは同位相にするため直流
成分０）、逆相電流によって２ω成分が電流Ｉｄ，Ｉｑ
に発生し、負荷中心点電圧ＶLdの２ω成分を直列形電圧
補償装置ＳＶＣによって補償するために負荷中心点電圧
ＶLdを（１３）式のようにおけば、補償電圧指令値Ｖｃ
ｄ，Ｖｃｑは（１４）式となる。
【００３０】
【数１０】
【００３１】図１は直列形電圧補償装置ＳＶＣを上記
（１４）式の補償電圧指令値Ｖｃｄ，Ｖｃｑで制御する
ための制御ブロック図を示すもので、図１（ａ）に示す
ように、ＰＴで検出した電源相の３相電圧Ｖｕ，Ｖｖ，
Ｖｗに含まれる高調波成分をそれぞれバンドパスフィル
タ（ＢＰＦ）１で除去し、その３相電圧を第１のｄｑ変
換部２で［数１１］の演算によりｄｑ座標の２相の電圧
Ｖｄ，Ｖｑに変換する。
（１４）式の補償電圧指令値Ｖｃｄ，Ｖｃｑで制御する
ための制御ブロック図を示すもので、図１（ａ）に示す
ように、ＰＴで検出した電源相の３相電圧Ｖｕ，Ｖｖ，
Ｖｗに含まれる高調波成分をそれぞれバンドパスフィル
タ（ＢＰＦ）１で除去し、その３相電圧を第１のｄｑ変
換部２で［数１１］の演算によりｄｑ座標の２相の電圧
Ｖｄ，Ｖｑに変換する。
【００３２】
【数１１】
【００３３】また、図１（ｂ）に示すように、ＣＴで検
出した電源相の３相電流ＩLu，ＩLv，ＩLwに含まれる高
調波成分をそれぞれＢＰＦ３で除去し、その３相電流を
第２のｄｑ変換部４で［数１２］の演算によりｄｑ座標
の２相の電流Ｉｄ，Ｉｑに変換する。
出した電源相の３相電流ＩLu，ＩLv，ＩLwに含まれる高
調波成分をそれぞれＢＰＦ３で除去し、その３相電流を
第２のｄｑ変換部４で［数１２］の演算によりｄｑ座標
の２相の電流Ｉｄ，Ｉｑに変換する。
【００３４】
【数１２】
【００３５】図１（ｃ）は線路の抵抗Ｒとリアクタンス
Ｘと上記電圧Ｖｄ，Ｖｑおよび電流Ｉｄ，Ｉｑから（１
４）式の補償電圧指令値Ｖｃｄ，Ｖｃｑを演算する補償
電圧演算部で、乗算器１１で線路の抵抗Ｒと上記電流Ｉ
ｄを掛け、乗算器１２で線路のリアクタンスＸと上記電
流Ｉｑを掛け、加算器１１，１２の出力を加算器１３で
図示の極性で加算して（−ＲＩｄ−ＲＩｑ）を得、ハイ
パスフィルタ（ＨＰＦ）１４で交流分を抽出して（１
４）式の補償電圧指令値Ｖｃｄを得る。
Ｘと上記電圧Ｖｄ，Ｖｑおよび電流Ｉｄ，Ｉｑから（１
４）式の補償電圧指令値Ｖｃｄ，Ｖｃｑを演算する補償
電圧演算部で、乗算器１１で線路の抵抗Ｒと上記電流Ｉ
ｄを掛け、乗算器１２で線路のリアクタンスＸと上記電
流Ｉｑを掛け、加算器１１，１２の出力を加算器１３で
図示の極性で加算して（−ＲＩｄ−ＲＩｑ）を得、ハイ
パスフィルタ（ＨＰＦ）１４で交流分を抽出して（１
４）式の補償電圧指令値Ｖｃｄを得る。
【００３６】また加算器１５で上記加算器１３の出力と
ＨＰＦ１４の出力を図示の極性で加算して乗算器１６で
２乗し（−Ｖｃｄ−ＲＩｄ−ＸＩｑ）2を得、乗算器１
７で基準電圧Ｖｒｅｆを２乗し、加算器１８で乗算器１
７，１８の出力を図示の極性で加算し、平方根演算器１
９でその平方根を得る。
ＨＰＦ１４の出力を図示の極性で加算して乗算器１６で
２乗し（−Ｖｃｄ−ＲＩｄ−ＸＩｑ）2を得、乗算器１
７で基準電圧Ｖｒｅｆを２乗し、加算器１８で乗算器１
７，１８の出力を図示の極性で加算し、平方根演算器１
９でその平方根を得る。
【００３７】そして乗算器２０で線路のリアクタンスＸ
と上記電流Ｉｄを掛け、乗算器２１で線路の抵抗Ｒと上
記電流Ｉｑを掛け、加算器２２で乗算器２０，２１の出
力を図示の極性で加算し、その出力に加算器２３で上記
電圧Ｖｑを加え、その出力に加算器２４で上記平方根演
算器１９の出力を図示の極性で加算して、（１４）式の
補償電圧指令値Ｖｃｄを得る。
と上記電流Ｉｄを掛け、乗算器２１で線路の抵抗Ｒと上
記電流Ｉｑを掛け、加算器２２で乗算器２０，２１の出
力を図示の極性で加算し、その出力に加算器２３で上記
電圧Ｖｑを加え、その出力に加算器２４で上記平方根演
算器１９の出力を図示の極性で加算して、（１４）式の
補償電圧指令値Ｖｃｄを得る。
【００３８】
【数１３】
【００３９】上記（１４）式の補償電圧指令値Ｖｃｄ，
Ｖｃｑを図１（ｄ）に示すｄｑ逆変換部２５で［数１
３］の演算により３相の補償電圧指令値Ｖｃｕ*，Ｖｃ
ｖ*，Ｖｃｗ*に変換し、上記直列形電圧補償装置ＳＶＣ
のインバータＩＶＮを制御し、負荷中心点ａの電圧ＶL
を基準電圧Ｖｒｅｆとなるように補償する。
Ｖｃｑを図１（ｄ）に示すｄｑ逆変換部２５で［数１
３］の演算により３相の補償電圧指令値Ｖｃｕ*，Ｖｃ
ｖ*，Ｖｃｗ*に変換し、上記直列形電圧補償装置ＳＶＣ
のインバータＩＶＮを制御し、負荷中心点ａの電圧ＶL
を基準電圧Ｖｒｅｆとなるように補償する。
【００４０】以上のように直列形電圧補償装置ＳＶＣを
逆相電流が流れた場合も考慮した（１４）式で制御して
いるので、従来（９）式で制御した場合のように第３次
高調波成分の発生することがない。
逆相電流が流れた場合も考慮した（１４）式で制御して
いるので、従来（９）式で制御した場合のように第３次
高調波成分の発生することがない。
【００４１】
【発明の効果】この発明は、上記のとおり構成されてい
るので、次に記載する効果を奏する。 （１）逆相電流が流れた場合も考慮しているため、補償
電圧指令値を精度よく演算でき、逆相分による演算誤差
がなくなるので、第３次高調波成分が発生しなくなる。 （２）逆相分による演算誤差がなくなると共にバンドパ
スフィルタにより高調波成分を除去しているため基本波
成分のみを補償することができる。
るので、次に記載する効果を奏する。 （１）逆相電流が流れた場合も考慮しているため、補償
電圧指令値を精度よく演算でき、逆相分による演算誤差
がなくなるので、第３次高調波成分が発生しなくなる。 （２）逆相分による演算誤差がなくなると共にバンドパ
スフィルタにより高調波成分を除去しているため基本波
成分のみを補償することができる。
【図１】発明の実施の形態にかかる直列形電圧補償装置
の制御ブロック図。
の制御ブロック図。
【図２】直列形電圧補償装置の原理図。
【図３】直列形電圧補償装置の構成図。
【図４】従来例にかかる直列形電圧補償装置による電圧
制御ベクトル図。
制御ベクトル図。
ＳＶＣ…直列形電圧補償装置 Ｒ…配電線路の抵抗 Ｘ…配電線路のリアクタンス ＶL…負荷中心点の電圧 ２…第１のｄｑ変換部 ４…第２のｄｑ変換部 ２５…ｄｑ逆変換部
Claims (2)
- 【請求項１】 電力系統の線路と直列に接続された直列
変圧器と、この線路から電力を受けて前記直列変圧器に
無効電力ないし有効電力を出力し直列変圧器の出力電力
を制御する電力変換器と、線路の負荷中心点の電圧が基
準電圧となるように前記電力変換器を制御する制御部と
からなる直列形電圧補償装置において、 前記制御部は、 線路の３相電源電圧を２相の電圧Ｖｄ，Ｖｑに変換する
第１のｄｑ変換部と、線路の３相電流を２相の電流Ｉ
ｄ，Ｉｑに変換する第２のｄｑ変換部と、前記２相の電
圧Ｖｄ，Ｖｑ、電流Ｉｄ，Ｉｑおよび前記直列変圧器設
置から負荷中心点までの線路の抵抗ＲとリアクタンスＸ
から次式により２相の補償電圧指令値Ｖｃｄ，Ｖｃｑを
演算する補償電圧演算部と、 【数１】 前記２相の補償電圧指令値を３相の補償電圧指令値に変
換するｄｑ逆変換部と、により構成されていることを特
徴とする直列形電圧補償装置。 - 【請求項２】 前記２相の電圧、電流に変換される３相
の電圧、電流はそれぞれバンドパスフィルタにより高調
波成分が除去されていることを特徴とする請求項１記載
の直列形電圧補償装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11173844A JP2001008367A (ja) | 1999-06-21 | 1999-06-21 | 直列形電圧補償装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11173844A JP2001008367A (ja) | 1999-06-21 | 1999-06-21 | 直列形電圧補償装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001008367A true JP2001008367A (ja) | 2001-01-12 |
Family
ID=15968218
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11173844A Pending JP2001008367A (ja) | 1999-06-21 | 1999-06-21 | 直列形電圧補償装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001008367A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103956741A (zh) * | 2014-04-10 | 2014-07-30 | 邓宏伟 | 一字链及支链式的三相对称多电源非环网电力系统直算法 |
| CN106451456A (zh) * | 2016-08-30 | 2017-02-22 | 邓宏伟 | 一种基于环网电力系统的直算方法 |
| JP2018023263A (ja) * | 2016-08-05 | 2018-02-08 | 株式会社東芝 | 電圧補償装置 |
-
1999
- 1999-06-21 JP JP11173844A patent/JP2001008367A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103956741A (zh) * | 2014-04-10 | 2014-07-30 | 邓宏伟 | 一字链及支链式的三相对称多电源非环网电力系统直算法 |
| CN103956741B (zh) * | 2014-04-10 | 2016-01-13 | 邓宏伟 | 一字链及支链式的三相对称多电源非环网电力系统直算法 |
| CN103956741B9 (zh) * | 2014-04-10 | 2016-07-13 | 邓宏伟 | 一字链及支链式的三相对称多电源非环网电力系统直算法 |
| JP2018023263A (ja) * | 2016-08-05 | 2018-02-08 | 株式会社東芝 | 電圧補償装置 |
| CN106451456A (zh) * | 2016-08-30 | 2017-02-22 | 邓宏伟 | 一种基于环网电力系统的直算方法 |
| CN106451456B (zh) * | 2016-08-30 | 2019-01-29 | 邓宏伟 | 一种基于环网电力系统的直算方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2679411B2 (ja) | 交流出力変換器の並列運転制御装置 | |
| JP2728575B2 (ja) | 電力変換方法及び装置 | |
| CN110323780B (zh) | 一种海岛ups多机并联系统的集群阻尼增强谐振抑制方法 | |
| CN108418226B (zh) | 开绕组双逆变器光伏发电系统的无功补偿控制方法 | |
| Dixon et al. | A clean four-quadrant sinusoidal power rectifier using multistage converters for subway applications | |
| JP3674323B2 (ja) | 電力変換器の制御装置 | |
| JP2708648B2 (ja) | 並列運転制御装置 | |
| JP2001008367A (ja) | 直列形電圧補償装置 | |
| JP2003189474A (ja) | 系統連系電力変換装置 | |
| JP2946106B2 (ja) | 交流電動機の制御方法及びその装置 | |
| JP3266966B2 (ja) | 三相電気量の正相／逆相成分検出回路 | |
| JP3316860B2 (ja) | 電力変換装置 | |
| CN113131493A (zh) | 一种h桥级联型statcom直流侧电压二倍频波动抑制方法 | |
| JP2000308264A (ja) | 電力変換システム | |
| JPH07107744A (ja) | 電力変換装置 | |
| US20230188030A1 (en) | Power conversion device and control device | |
| JP3242814B2 (ja) | 電力系統の補償制御装置 | |
| JP3517461B2 (ja) | 電力用変換装置の起動方法および該方法を用いた電力用変換装置 | |
| JP2006166596A (ja) | 電力変換装置の制御方法 | |
| JPH03135389A (ja) | 電圧形インバータの制御方法及びその装置 | |
| JPH0572176B2 (ja) | ||
| JP3162578B2 (ja) | 電力変換装置 | |
| JP2843220B2 (ja) | サイクロコンバータ装置 | |
| JPH10191640A (ja) | コンバータの制御装置 | |
| Liu et al. | NPC three-level series active power filter with neutral-point voltage self-restraining |