JP2000336464A - 磁気特性と耐食性に優れる熱延電磁鋼板およびその製造方法 - Google Patents
磁気特性と耐食性に優れる熱延電磁鋼板およびその製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 熱間圧延を終了した時点で、板面に平行に
｛１００｝方位を集積させ、磁気特性に優れ、しかも耐
食性に優れる熱延電磁鋼板およびその製造方法を提案す
る。 【解決手段】 Fe：99.95 mass％以上、Ｃ＋Ｎ＋Ｓ：10
mass ppm 以下、Ｏ：50mass ppm 以下で、残部は不可
避的不純物の超高純度鉄を、γ域に加熱し、合計圧下率
を50％以上、かつ少なくとも１パスはロールと圧延材と
の摩擦係数を0.3以下とする熱間圧延をγ域にて行い、
その後、Ａr3変態点〜300 ℃の平均冷却速度0.5 〜150
℃／分にて冷却することにより、板面垂直方向に＜１０
０＞軸が集積した方位粒を形成させる。
｛１００｝方位を集積させ、磁気特性に優れ、しかも耐
食性に優れる熱延電磁鋼板およびその製造方法を提案す
る。 【解決手段】 Fe：99.95 mass％以上、Ｃ＋Ｎ＋Ｓ：10
mass ppm 以下、Ｏ：50mass ppm 以下で、残部は不可
避的不純物の超高純度鉄を、γ域に加熱し、合計圧下率
を50％以上、かつ少なくとも１パスはロールと圧延材と
の摩擦係数を0.3以下とする熱間圧延をγ域にて行い、
その後、Ａr3変態点〜300 ℃の平均冷却速度0.5 〜150
℃／分にて冷却することにより、板面垂直方向に＜１０
０＞軸が集積した方位粒を形成させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱延電磁鋼板、特
に熱延のままの状態で板面垂直方向に〈１００〉軸が高
密度に集積して磁気特性に優れるとともに、耐食性にも
優れる純鉄系の熱延電磁鋼板およびその製造方法に関す
る。
に熱延のままの状態で板面垂直方向に〈１００〉軸が高
密度に集積して磁気特性に優れるとともに、耐食性にも
優れる純鉄系の熱延電磁鋼板およびその製造方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】変圧器や発電機の鉄心には、従来から、
電磁特性が優れた珪素鋼板が用いられてきた。この珪素
鋼板には、２次再結晶を利用して｛１１０｝〈００１〉
方位粒いわゆるゴス方位粒を発達させた一方向性珪素鋼
板と、板面に平行に｛１００｝面をもつ結晶粒を発達さ
せた無方向性珪素鋼板の２種類がある。このうち、無方
向性珪素鋼板は板面内の種々の方向に磁界が作用する場
合に特に良好な特性を有するので、発電機や電動機など
に多く使用されている。ところで、このような用途に用
いられる無方向性珪素鋼板を製造する際に、板面に平行
に｛１００｝面を密度高く集積させるためには、従来、
雰囲気を制御した脱炭焼鈍、冷間圧延時に圧延方向を変
化させる交差圧延などが必要であった。
電磁特性が優れた珪素鋼板が用いられてきた。この珪素
鋼板には、２次再結晶を利用して｛１１０｝〈００１〉
方位粒いわゆるゴス方位粒を発達させた一方向性珪素鋼
板と、板面に平行に｛１００｝面をもつ結晶粒を発達さ
せた無方向性珪素鋼板の２種類がある。このうち、無方
向性珪素鋼板は板面内の種々の方向に磁界が作用する場
合に特に良好な特性を有するので、発電機や電動機など
に多く使用されている。ところで、このような用途に用
いられる無方向性珪素鋼板を製造する際に、板面に平行
に｛１００｝面を密度高く集積させるためには、従来、
雰囲気を制御した脱炭焼鈍、冷間圧延時に圧延方向を変
化させる交差圧延などが必要であった。
【０００３】例えば、特開平１−108345号公報には、S
i：0.2 〜6.5 wt％の珪素鋼を、また特開平４−224624
号公報には、Al＋Si：0.2 〜6.5 wt％の鋼を冷間圧延
後、弱脱炭性雰囲気、例えば、0.1 torr以下の真空中ま
たは露点０℃以下のＨ2 、He、Ne、Nr、Ar、Xe、Rn、Ｎ
2 の１種または２種からなる雰囲気において、850 ℃で
１〜48時間の焼鈍を行い、板表面から５〜50μｍの深さ
の領域にα単相域を形成させ、次いで強脱炭性の雰囲
気、例えば、露点−20℃以上のＨ2 中、または露点−20
℃以上のＨ2 に不活性ガスもしくはＣＯ、ＣＯ2 を添加
したガス中において、650 〜900 ℃で５〜20分焼鈍を行
い、表層部に生成したα単相域を板厚内部に向かって成
長させることにより、磁気特性を向上させる技術が開示
されている。このように、従来から、板面に平行に｛１
００｝面を高密度に集積させるためには、熱間圧延−冷
間圧延の工程に加えて脱炭焼鈍を含む複雑な工程が必須
とされてきた。また、３％Si鋼を始めとする従来の電磁
鋼板は、耐食性が極めて低いため、最終製品には耐食性
に優れた絶縁被膜が施されており、製品コストを上昇さ
せる要因となっていた。
i：0.2 〜6.5 wt％の珪素鋼を、また特開平４−224624
号公報には、Al＋Si：0.2 〜6.5 wt％の鋼を冷間圧延
後、弱脱炭性雰囲気、例えば、0.1 torr以下の真空中ま
たは露点０℃以下のＨ2 、He、Ne、Nr、Ar、Xe、Rn、Ｎ
2 の１種または２種からなる雰囲気において、850 ℃で
１〜48時間の焼鈍を行い、板表面から５〜50μｍの深さ
の領域にα単相域を形成させ、次いで強脱炭性の雰囲
気、例えば、露点−20℃以上のＨ2 中、または露点−20
℃以上のＨ2 に不活性ガスもしくはＣＯ、ＣＯ2 を添加
したガス中において、650 〜900 ℃で５〜20分焼鈍を行
い、表層部に生成したα単相域を板厚内部に向かって成
長させることにより、磁気特性を向上させる技術が開示
されている。このように、従来から、板面に平行に｛１
００｝面を高密度に集積させるためには、熱間圧延−冷
間圧延の工程に加えて脱炭焼鈍を含む複雑な工程が必須
とされてきた。また、３％Si鋼を始めとする従来の電磁
鋼板は、耐食性が極めて低いため、最終製品には耐食性
に優れた絶縁被膜が施されており、製品コストを上昇さ
せる要因となっていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、近年、
電気製品の普及にともない、より安価で高性能な特性が
求められるようになり、上述した従来技術では対応でき
ないようになってきた。かかる要請に応えるには、製造
工程をより単純化することが考えられるが、従来の技術
では、熱間圧延のままで、板面に平行に｛１００｝方位
の集積を高めることは困難であった。
電気製品の普及にともない、より安価で高性能な特性が
求められるようになり、上述した従来技術では対応でき
ないようになってきた。かかる要請に応えるには、製造
工程をより単純化することが考えられるが、従来の技術
では、熱間圧延のままで、板面に平行に｛１００｝方位
の集積を高めることは困難であった。
【０００５】そこで、本発明は、熱間圧延を終了した時
点で、板面に平行に｛１００｝方位を集積させ、磁気特
性に優れ、しかも耐食性に優れる熱延電磁鋼板およびそ
の製造方法を提案することを目的とする。
点で、板面に平行に｛１００｝方位を集積させ、磁気特
性に優れ、しかも耐食性に優れる熱延電磁鋼板およびそ
の製造方法を提案することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】発明者らは、熱延電磁鋼
板における上記課題の解決に向けて鋭意研究を重ねた結
果、鋼を高純度化して純鉄系の成分組成にするととも
に、熱延条件（特に、所定温度域での圧下率、摩擦係
数）および熱延後のα域での冷却速度を適正にすれば、
板面に平行に｛１００｝の方位、すなわち鋼板の＜１０
０＞//ＮＤ（板面垂直方向）の方位、の形成が促進され
ることを見いだし、本発明を完成させるに至った。すな
わち、本発明は、Fe：99.95 mass％以上、Ｃ＋Ｎ＋Ｓ：
10 mass ppm 以下、Ｏ：50 mass ppm 以下で、残部は不
可避的不純物の超高純度鉄からなる、磁気特性と耐食性
に優れる熱延電磁鋼板である。
板における上記課題の解決に向けて鋭意研究を重ねた結
果、鋼を高純度化して純鉄系の成分組成にするととも
に、熱延条件（特に、所定温度域での圧下率、摩擦係
数）および熱延後のα域での冷却速度を適正にすれば、
板面に平行に｛１００｝の方位、すなわち鋼板の＜１０
０＞//ＮＤ（板面垂直方向）の方位、の形成が促進され
ることを見いだし、本発明を完成させるに至った。すな
わち、本発明は、Fe：99.95 mass％以上、Ｃ＋Ｎ＋Ｓ：
10 mass ppm 以下、Ｏ：50 mass ppm 以下で、残部は不
可避的不純物の超高純度鉄からなる、磁気特性と耐食性
に優れる熱延電磁鋼板である。
【０００７】また、本発明は、上記熱延電磁鋼板を製造
するための方法として、Fe：99.95mass％以上、Ｃ＋Ｎ
＋Ｓ：10 mass ppm 以下、Ｏ：50 mass ppm 以下で、残
部は不可避的不純物の超高純度鉄を、γ域に加熱し、合
計圧下率を50％以上、かつ少なくとも１パスはロールと
圧延材との摩擦係数を0.3 以下とする熱間圧延をγ域に
て行い、その後、Ａr3変態点〜300 ℃の平均冷却速度0.
5 〜150 ℃／分にて冷却することを特徴とする、磁気特
性と耐食性に優れる熱延電磁鋼板の製造方法を提案す
る。さらに、本発明は、より好ましい製造方法として、
Fe：99.95 mass％以上、Ｃ＋Ｎ＋Ｓ：10 mass ppm 以
下、Ｏ：50 mass ppm 以下で、残部は不可避的不純物の
超高純度鉄を、γ域に加熱し、合計圧下率を50％以上、
かつ少なくとも１パスは、ロールと圧延材との摩擦係数
を0.3 以下、かつひずみ速度を150 １／秒以上とする熱
間圧延をγ域にて行い、その後、Ａr3変態点〜300 ℃の
平均冷却速度0.5 〜150 ℃／分にて冷却することを特徴
とする、磁気特性と耐食性に優れる熱延電磁鋼板の製造
方法を提案する。
するための方法として、Fe：99.95mass％以上、Ｃ＋Ｎ
＋Ｓ：10 mass ppm 以下、Ｏ：50 mass ppm 以下で、残
部は不可避的不純物の超高純度鉄を、γ域に加熱し、合
計圧下率を50％以上、かつ少なくとも１パスはロールと
圧延材との摩擦係数を0.3 以下とする熱間圧延をγ域に
て行い、その後、Ａr3変態点〜300 ℃の平均冷却速度0.
5 〜150 ℃／分にて冷却することを特徴とする、磁気特
性と耐食性に優れる熱延電磁鋼板の製造方法を提案す
る。さらに、本発明は、より好ましい製造方法として、
Fe：99.95 mass％以上、Ｃ＋Ｎ＋Ｓ：10 mass ppm 以
下、Ｏ：50 mass ppm 以下で、残部は不可避的不純物の
超高純度鉄を、γ域に加熱し、合計圧下率を50％以上、
かつ少なくとも１パスは、ロールと圧延材との摩擦係数
を0.3 以下、かつひずみ速度を150 １／秒以上とする熱
間圧延をγ域にて行い、その後、Ａr3変態点〜300 ℃の
平均冷却速度0.5 〜150 ℃／分にて冷却することを特徴
とする、磁気特性と耐食性に優れる熱延電磁鋼板の製造
方法を提案する。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て説明する。まず、本発明の純鉄系電磁鋼板の化学組成
の限定理由について説明する。 ・Fe：99.95 mass％以上 ＜１００＞//ＮＤの方位粒は、高純度Feの素材をγ域で
熱間圧延し、その後のα域での冷却中に発達する。Feの
純度は本発明において特に重要であり、99.95mass％に
満たない純度では上記＜１００＞//ＮＤの方位粒が冷却
中に発達しにくくなる。よって、Feは99.95 mass％以
上、好ましくは99.98 mass％以上とする。
て説明する。まず、本発明の純鉄系電磁鋼板の化学組成
の限定理由について説明する。 ・Fe：99.95 mass％以上 ＜１００＞//ＮＤの方位粒は、高純度Feの素材をγ域で
熱間圧延し、その後のα域での冷却中に発達する。Feの
純度は本発明において特に重要であり、99.95mass％に
満たない純度では上記＜１００＞//ＮＤの方位粒が冷却
中に発達しにくくなる。よって、Feは99.95 mass％以
上、好ましくは99.98 mass％以上とする。
【０００９】・Ｃ＋Ｎ＋Ｓ：10 mass ppm 以下、Ｏ：50
mass ppm 以下 純鉄中のこれらのガス成分は、同じく純鉄中に数〜数十
mass ppmの単位で極微量に含まれる金属元素（Al、Ti、
Nb、Mnなど）と炭化物、酸化物などを形成し、＜１００
＞//ＮＤの方位粒の核発生および成長を阻害する。ま
た、純鉄系材料の腐食は、主として粒界に偏析したＣ、
Ｎ、Ｓや粒界、粒内に存在する酸化物を起点にして発錆
する。Ｃ、Ｎ、ＳおよびＯによるこのような悪影響は、
Ｃ＋Ｎ＋Ｓが10 mass ppm を超えても、Ｏが50 mass pp
m を超えても現れるので、Ｃ＋Ｎ＋Ｓ：10 mass ppm以
下およびＯ：50 mass ppm 以下をともに満たすことが必
要である。なお、好ましい含有範囲は、Ｃ＋Ｎ＋Ｓ：５
mass ppm 以下、Ｏ：20 mass ppm 以下である。
mass ppm 以下 純鉄中のこれらのガス成分は、同じく純鉄中に数〜数十
mass ppmの単位で極微量に含まれる金属元素（Al、Ti、
Nb、Mnなど）と炭化物、酸化物などを形成し、＜１００
＞//ＮＤの方位粒の核発生および成長を阻害する。ま
た、純鉄系材料の腐食は、主として粒界に偏析したＣ、
Ｎ、Ｓや粒界、粒内に存在する酸化物を起点にして発錆
する。Ｃ、Ｎ、ＳおよびＯによるこのような悪影響は、
Ｃ＋Ｎ＋Ｓが10 mass ppm を超えても、Ｏが50 mass pp
m を超えても現れるので、Ｃ＋Ｎ＋Ｓ：10 mass ppm以
下およびＯ：50 mass ppm 以下をともに満たすことが必
要である。なお、好ましい含有範囲は、Ｃ＋Ｎ＋Ｓ：５
mass ppm 以下、Ｏ：20 mass ppm 以下である。
【００１０】つぎに、本発明の純鉄系電磁鋼板の製造条
件について説明する。 ・熱間圧延 上記成分組成の純鉄系の鋼素材をα域で熱延すると結晶
粒が微細化して、＜１００＞//ＮＤ方位粒がまったく発
達しない。このため熱延はγ域の温度で行う必要があ
る。このγ域圧延において、ロールと素材との摩擦係数
が0.3 を超えると、板厚の1/10近傍の位置に＜１１０＞
//ＮＤ方位粒が発生し易く、＜１００＞//ＮＤ方位粒の
発生と成長が抑制される。このため摩擦係数を0.3 以
下、好ましくは0.2 以下として熱延する。この条件での
圧延（いわゆる、潤滑圧延）は、熱延の少なくとも１パ
スで行えば効果が現れるが、特に最終パスで行うと、変
態前に鋼板表層に剪断ひずみが集中しないので、より大
きい効果がもたらされる。さらに、潤滑圧延時に、圧延
のひずみ速度を150 １／秒以上とすると、＜１００＞//
ＮＤ方位粒の形成が促進される。このような傾向がもた
らされるのは、鋼板表層部に形成されやすい＜１１０＞
//ＮＤなど、＜１００＞//ＮＤ以外の方位粒の形成が抑
制されるからであると考えられる。なお、ひずみ速度を
200 １／秒以上とすればさらに大きな効果が得られる。
件について説明する。 ・熱間圧延 上記成分組成の純鉄系の鋼素材をα域で熱延すると結晶
粒が微細化して、＜１００＞//ＮＤ方位粒がまったく発
達しない。このため熱延はγ域の温度で行う必要があ
る。このγ域圧延において、ロールと素材との摩擦係数
が0.3 を超えると、板厚の1/10近傍の位置に＜１１０＞
//ＮＤ方位粒が発生し易く、＜１００＞//ＮＤ方位粒の
発生と成長が抑制される。このため摩擦係数を0.3 以
下、好ましくは0.2 以下として熱延する。この条件での
圧延（いわゆる、潤滑圧延）は、熱延の少なくとも１パ
スで行えば効果が現れるが、特に最終パスで行うと、変
態前に鋼板表層に剪断ひずみが集中しないので、より大
きい効果がもたらされる。さらに、潤滑圧延時に、圧延
のひずみ速度を150 １／秒以上とすると、＜１００＞//
ＮＤ方位粒の形成が促進される。このような傾向がもた
らされるのは、鋼板表層部に形成されやすい＜１１０＞
//ＮＤなど、＜１００＞//ＮＤ以外の方位粒の形成が抑
制されるからであると考えられる。なお、ひずみ速度を
200 １／秒以上とすればさらに大きな効果が得られる。
【００１１】上述したγ域における熱間圧延は、合計圧
下率を50％以上とする必要がある。というのは、γ域熱
延時の合計圧下率を50％以上とすることにより、熱延中
の再結晶が促進され、γ粒径が微細化して、γ→αの変
態後の冷却過程において、＜１００＞//ＮＤ方位粒が優
先的に板厚方向に成長するからである。合計圧下率が50
％未満では、等軸でランダムな方位を有する結晶粒が板
厚中心部に残留し、磁気特性が低下してしまう。
下率を50％以上とする必要がある。というのは、γ域熱
延時の合計圧下率を50％以上とすることにより、熱延中
の再結晶が促進され、γ粒径が微細化して、γ→αの変
態後の冷却過程において、＜１００＞//ＮＤ方位粒が優
先的に板厚方向に成長するからである。合計圧下率が50
％未満では、等軸でランダムな方位を有する結晶粒が板
厚中心部に残留し、磁気特性が低下してしまう。
【００１２】・熱延後の冷却 超高純度鉄中の＜１００＞//ＮＤ方位粒は、γ→α変態
後のα域で鋼板表面から中心に向かって、新らたに変態
して発生したα粒を浸食しながら成長する。このとき、
Ａr3〜300 ℃の冷却速度が150 ℃／分を超えると粒成長
速度が冷却速度に追いつかず、板厚中心部に等軸粒が残
存する。一方、冷却速度が0.5 ℃/ 分よりも遅くなる
と、＜１００＞//ＮＤ方位粒が粗大化し、かえって磁気
特性の低下を招いてしまう。したがって、圧延後のＡr3
〜300 ℃の温度範囲での冷却速度は0.5 〜150 ℃／分と
する必要がある。なお、好ましい冷却速度は1.0 〜100
℃／分である。
後のα域で鋼板表面から中心に向かって、新らたに変態
して発生したα粒を浸食しながら成長する。このとき、
Ａr3〜300 ℃の冷却速度が150 ℃／分を超えると粒成長
速度が冷却速度に追いつかず、板厚中心部に等軸粒が残
存する。一方、冷却速度が0.5 ℃/ 分よりも遅くなる
と、＜１００＞//ＮＤ方位粒が粗大化し、かえって磁気
特性の低下を招いてしまう。したがって、圧延後のＡr3
〜300 ℃の温度範囲での冷却速度は0.5 〜150 ℃／分と
する必要がある。なお、好ましい冷却速度は1.0 〜100
℃／分である。
【００１３】以上述べたように、本発明は、純鉄系の鋼
を素材として、所定の条件で製造することによって始め
てその効果が現れ、そのうちのいずれかの条件が満たさ
れないと、＜１００＞//ＮＤ方位粒の集積度を高めるこ
とはできない。なお、耐食性は製造条件には殆ど影響を
受けず、成分組成に依存する。
を素材として、所定の条件で製造することによって始め
てその効果が現れ、そのうちのいずれかの条件が満たさ
れないと、＜１００＞//ＮＤ方位粒の集積度を高めるこ
とはできない。なお、耐食性は製造条件には殆ど影響を
受けず、成分組成に依存する。
【００１４】
【実施例】本発明を実施例により、具体的に説明する。
表１に示す化学組成の純鉄系の鋼を水冷式銅坩堝を備え
た超高真空（10-8Torr）溶解炉で溶解し、10Kgのインゴ
ットとした。これらインゴットをγ域で熱間鍛造し、厚
さ25 mm の棒状の素材とした。この棒状素材を1100℃に
加熱後、熱間圧延により板厚１ mm （一部，板厚５mmお
よび13mm）まで熱延した。この際、最終パスにおいて、
ロールと素材との摩擦係数、ひずみ速度等を変えて熱延
した。さらに、圧延後の冷却速度も広い範囲で変更し
た。これら製造条件を表２に示す。
表１に示す化学組成の純鉄系の鋼を水冷式銅坩堝を備え
た超高真空（10-8Torr）溶解炉で溶解し、10Kgのインゴ
ットとした。これらインゴットをγ域で熱間鍛造し、厚
さ25 mm の棒状の素材とした。この棒状素材を1100℃に
加熱後、熱間圧延により板厚１ mm （一部，板厚５mmお
よび13mm）まで熱延した。この際、最終パスにおいて、
ロールと素材との摩擦係数、ひずみ速度等を変えて熱延
した。さらに、圧延後の冷却速度も広い範囲で変更し
た。これら製造条件を表２に示す。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
【００１７】得られた熱延板の板厚１／４位置におい
て、Ｘ線による集合組織測定をおこなった。また、各熱
延板の板厚中心部より板厚1.0 mm の試験片を切り出し
て、これからさらに内径50mm、外径60mmのリング状試験
片を打ち抜き、各試験片に１次コイル、２次コイルを10
0 ターンづつ巻いて磁気特性を測定した。採用した磁気
特性としては、50000 A/m の外部磁界をかけた場合の磁
束密度（Ｂ50）と、50Hzの交流磁界中で1.5 Ｔまで磁化
した場合の鉄損（Ｗ15/50)である。耐食性は、20℃の王
水（濃硝酸と濃塩酸を体積比で１：３で混合した溶液）
中に100 秒間浸漬し、腐食速度を測定することによって
行った。腐食速度が1.0 g/m2以下であれば通常の使用環
境で十分な耐食性を有していると言える。
て、Ｘ線による集合組織測定をおこなった。また、各熱
延板の板厚中心部より板厚1.0 mm の試験片を切り出し
て、これからさらに内径50mm、外径60mmのリング状試験
片を打ち抜き、各試験片に１次コイル、２次コイルを10
0 ターンづつ巻いて磁気特性を測定した。採用した磁気
特性としては、50000 A/m の外部磁界をかけた場合の磁
束密度（Ｂ50）と、50Hzの交流磁界中で1.5 Ｔまで磁化
した場合の鉄損（Ｗ15/50)である。耐食性は、20℃の王
水（濃硝酸と濃塩酸を体積比で１：３で混合した溶液）
中に100 秒間浸漬し、腐食速度を測定することによって
行った。腐食速度が1.0 g/m2以下であれば通常の使用環
境で十分な耐食性を有していると言える。
【００１８】試験結果を表２に合わせて示す。表２か
ら、発明例は磁気特性と耐食性の両者とも優れているこ
とがわかる。これに対し、比較例は磁気特性または耐食
性の少なくとも一方の特性が発明例よりも大幅に劣って
いることがわかる。
ら、発明例は磁気特性と耐食性の両者とも優れているこ
とがわかる。これに対し、比較例は磁気特性または耐食
性の少なくとも一方の特性が発明例よりも大幅に劣って
いることがわかる。
【００１９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
冷間圧延後の脱炭焼鈍などの複雑な工程を経なくとも、
熱間圧延終了時にすでに板面に平行に｛１００｝方位を
集積させることが可能となるので、安価で磁気特性に優
れる熱延電磁鋼板を提供することが可能となる。
冷間圧延後の脱炭焼鈍などの複雑な工程を経なくとも、
熱間圧延終了時にすでに板面に平行に｛１００｝方位を
集積させることが可能となるので、安価で磁気特性に優
れる熱延電磁鋼板を提供することが可能となる。
Claims (3)
- 【請求項１】 Fe：99.95 mass％以上、 Ｃ＋Ｎ＋Ｓ：10 mass ppm 以下、 Ｏ：50 mass ppm 以下 で、残部は不可避的不純物の超高純度鉄からなる、磁気
特性と耐食性に優れる熱延電磁鋼板。 - 【請求項２】 Fe：99.95 mass％以上、 Ｃ＋Ｎ＋Ｓ：10 mass ppm 以下、 Ｏ：50 mass ppm 以下 で、残部は不可避的不純物の超高純度鉄を、γ域に加熱
し、合計圧下率を50％以上、かつ少なくとも１パスはロ
ールと圧延材との摩擦係数を0.3 以下とする熱間圧延を
γ域にて行い、その後、Ａr3変態点〜300 ℃の平均冷却
速度0.5 〜150 ℃／分にて冷却することを特徴とする、
磁気特性と耐食性に優れる熱延電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 Fe：99.95 mass％以上、 Ｃ＋Ｎ＋Ｓ：10 mass ppm 以下、 Ｏ：50 mass ppm 以下 で、残部は不可避的不純物の超高純度鉄を、γ域に加熱
し、合計圧下率を50％以上、かつ少なくとも１パスは、
ロールと圧延材との摩擦係数を0.3 以下、かつひずみ速
度を150 １／秒以上とする熱間圧延をγ域にて行い、そ
の後、Ａr3変態点〜300 ℃の平均冷却速度0.5 〜150 ℃
／分にて冷却することを特徴とする、磁気特性と耐食性
に優れる熱延電磁鋼板の製造方法。
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| JP14832599A JP3706765B2 (ja) | 1999-05-27 | 1999-05-27 | 磁気特性と耐食性に優れる熱延電磁鋼板およびその製造方法 |
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| EP00931586A EP1116798B1 (en) | 1999-05-27 | 2000-05-26 | Hot rolled electrical steel sheet excellent in magnetic characteristics and corrosion resistance and method for production thereof |
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| DE60021693T DE60021693T2 (de) | 1999-05-27 | 2000-05-26 | Heiss gewalztes elektroblech mit hervorragenden magnetischen- und korrosionseigenschaften und verfahren zu dessen herstellung |
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