JP2000333815A - タイルカーペット用一次基布およびタイルカーペット - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 層間剥離が無く、剛性及び引張強力、伸長時
の応力に優れ、製品化された後も上反り等の問題もなく
安定した性能のタイルカーペット用一次基布およびタイ
ルカーペットを提供する。 【解決手段】 構成繊維同士が三次元的に交絡し一体化
してなるポリエステル系重合体からなる長繊維不織布で
あり、該不織布の表裏層の繊維は複屈折率に差があり、
高複屈折率の繊維からなる層は複屈折率が０．０８５以
上のポリエステル長繊維からなり、低複屈折率の繊維か
らなる層は複屈折率が０．０７以上のポリエステル長繊
維からなるタイルカーペット用一次基布。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、層間剥離がなく、
また剛性及び引張強力、伸長時の応力に優れ、最終製品
において上反りの無いタイルカーペット用一次基布およ
びタイルカーペットに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来から、タイルカーペットは、タフト
工程すなわちタイルカーペット用一次基布にタフティン
グによりパイルを打ち込む工程、次いで染色工程を経た
後、更にバッキング加工されてタイルカーペットになる
のが一般的である。

【０００３】タイルカーペット用一次基布としては、織
物や不織布等が用いられており、不織布としては、ポリ
エステル長繊維からなる不織布、ポリエステルを芯成分
としポリエステルより融点の低い熱可塑性重合体を鞘成
分とした複合長繊維からなる不織布、ポリエステル繊維
とポリエステルより融点の低い合成繊維とを混繊して得
られた不織布等が知られている。

【０００４】このようなタイルカーペット用一次基布と
して用いられる長繊維不織布は一般にスパンボンド法と
呼ばれる製法で得られるものが多い。そしてこれらの長
繊維不織布は、紡糸口金より紡出された紡出糸条をエア
ーサッカーで用いて牽引・細化し、スクリーンコンベア
等の移動式捕集面上に開繊堆積させた長繊維ウェブを彫
刻ロール等により部分的に熱圧接する方法、接着剤等で
ウェブ同士を接着する方法、またはこれらを組み合わせ
て形態を安定化する方法により得られたものである。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかし、上記の部分熱
圧接法や接着剤による接着法によって形態安定化してな
る不織布をタイルカーペット用一次基布として用いた場
合、カーペット加工工程中のタフト工程において不織布
が層状に分離する層間剥離現象や、染色・乾燥工程での
巾入り、また、最終製品にて剛性不足や上反りする等の
不具合を生じる問題があった。

【０００６】前記問題を解消するためには、長繊維ウェ
ブ間、特に長繊維ウェブ内層部での構成繊維間の接着力
を向上させることが重要となる。長繊維ウェブ内層部で
の構成繊維間の接着力を向上させるため、部分的熱圧接
処理の際にロール温度やロール線圧を上げると逆にウェ
ブの接着が過剰になりすぎて繊維の自由度が少なくなり
タフティングの際にタフト針で繊維の損傷が生じる。ま
た、接着剤の量を増やし、接着力を向上させる場合に
も、不織布全体において上記と同様の現象が生じ、結果
的に基布自体の強力及び伸長時の応力が弱くなり、実用
上使用できないものとなってしまう等の問題があった。

【０００７】また、長繊維ウェブ内層部における構成繊
維間の接着力向上を目的とし、芯成分がポリエチレンテ
レフタレート、鞘成分が芯成分より融点の低い熱可塑性
重合体からなる芯鞘型複合長繊維ウェブを熱風処理機内
で部分的に熱融着させる方法が提案されている。この方
法では、長繊維ウェブ内層部まで熱風が通るため、長繊
維ウェブ内層部での繊維交点において構成繊維同士が接
着したものが得られる。しかし、長繊維ウェブ内層部で
の構成繊維間の接着により、やはり繊維の自由度が減少
し、タフティングの際にタフト針で長繊維を損傷する現
象が生じてしまう。また、一般に熱風処理機内での温度
制御が難しいため、特にシート幅方向に温度勾配を生じ
やすく実用上安定したタイルカーペット用一次基布を提
供できないという問題もあった。

【０００８】さらに、上述してきたスパンボンド法によ
り得られる長繊維不織布は構成繊維の状態が安定してお
らず染色・乾燥工程での収縮や、製品になった後にもタ
イルカーペット用一次基布の残留歪みにより収縮が起こ
り端部が上反りして使用時になって使えないという問題
もあった。

【０００９】上反りを防止するために、バッキング工程
ではバッキング樹脂層にガラス繊維不織布等のシートを
挟んだものも提案されているが、完全には防止できてい
ないのが現状である。

【００１０】本発明は、前記問題を解決し、層間剥離が
無く、剛性及び引張強力、伸長時の応力に優れ、製品化
された後も上反り等の問題もなく安定した性能のタイル
カーペットを得ることのできるタイルカーペット用一次
基布とそれを効率よく製造することができる方法を提供
することを目的とするものである。

【００１１】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の課
題を解決すべく鋭意研究の結果、本発明に到達した。す
なわち、本発明は、ポリエステル系重合体からなる長繊
維を構成繊維とし、構成繊維同士が互いに三次元的に交
絡し一体化してなる不織布であり、該不織布の表裏層の
繊維は複屈折率に差があり、高複屈折率の繊維からなる
層（長繊維ウエブＡ層）は複屈折率が０．０８５以上の
ポリエステル長繊維からなり、低複屈折率の繊維からな
る層（長繊維ウエブＢ層）は複屈折率が０．０７以上の
ポリエステル長繊維からなることを特徴とするタイルカ
ーペット用一次基布を要旨とするものである。

【００１２】また、本発明は、前記タイルカーペット用
一次基布において、長繊維ウエブＢ層側よりタフティン
グが施されて、長繊維ウエブＡ層側にパイルを有してい
ることを特徴とするタイルカーペットを要旨とするもの
である。

【００１３】

【発明の実施の形態】次に、本発明を詳細に説明する。
本発明における長繊維不織布は、繊維形成性を有するポ
リエステル系重合体からなる長繊維により形成される。
ポリエステル系重合体からなる長繊維は、寸法安定性、
機械的特性、剛性に優れていることから、タイルカーペ
ット用一次基布の構成繊維として適している。

【００１４】本発明に用いられるポリエステル系重合体
としては、テレフタル酸、イソフタル酸、ナフタリン−
２・６−ジカルボン酸等の芳香族ジカルボン酸あるいは
アジピン酸、セバチン酸等の脂肪族ジカルボン酸を酸成
分とし、エチレングリコール、ジエチレングリコール、
１・４−ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、シ
クロヘキサン−１・４−ジメタノール等をジオール成分
とするホモポリエステル重合体あるいは共重合体が挙げ
られる。なお、これらのポリエステル系重合体には、パ
ラオキシ安息香酸、５−ナトリウムスルホイソフタル
酸、ポリアルキレングリコール、ビスフェノールＡ等が
添加あるいは共重合されていてもよい。

【００１５】本発明における長繊維は、繊維形成性を有
する前記重合体から構成されるものであるが、前記重合
体の中から選択された２種以上の重合体が各々溶融紡糸
性を損なわない範囲内でブレンドされたブレンド物から
構成されていてもよい。

【００１６】また、本発明における長繊維不織布は、単
一のポリエステルからなる繊維が集積されたものであっ
てもよいし、また、異なるポリエステルからなる長繊維
ウエブ層が２層以上積層されたものや、異なるポリエス
テルからなる繊維が混繊した状態の混繊ウエブであって
もよい。

【００１７】なお、前記重合体には必要に応じて、艶消
し剤、顔料、防炎剤、消臭剤、光安定剤、熱安定剤、酸
化防止剤等の各種添加剤を本発明の効果を損なわない範
囲内で添加することができる。

【００１８】本発明において、長繊維不織布の表裏層の
繊維は複屈折率差があり、高複屈折率の繊維からなる層
（長繊維ウエブＡ層）は複屈折率が０．０８５以上のポ
リエステル長繊維からなり、低複屈折率の繊維からなる
層（長繊維ウエブＢ層）は複屈折率が０．０７以上のポ
リエステル長繊維からなることが必要である。表裏面の
繊維の複屈折差は、０．００５以上であることが好まし
く、より好ましくは０．０１以上である。

【００１９】長繊維不織布の表裏層の繊維に複屈折率に
差を設けることにより、一方の面（ウエブＢ層面）が、
他方の面（ウエブＡ層面）に比べて、熱的にやや不安定
な構造の一次基布を得ることでカーペットとした時の上
反りを改良する。カーペット用一次基布は、基布の製造
工程およびカーペット加工工程での残留歪みを有してお
り、カーペット使用時にその残留歪みにより収縮が生じ
る。このとき、パイル面の反対面は、バッキング材が全
面に付与されているため収縮しにくいが、パイル面は収
縮し、上側にカールした状態、いわゆる上反りが起こ
る。本発明では、一次基布を構成する長繊維不織布の表
裏層の繊維に複屈折率差を設けて、パイル面側を複屈折
率が高いウエブＡ層側として残留歪みが少なく熱的に安
定させ、パイル面の反対面側（バッキング材を付与する
面側）を複屈折率が低いウエブＢ層側としてパイル面よ
り熱的に不安定とし、使用時にパイル面がより収縮しに
くい構造で、かつパイル面の反対面がより収縮しやすい
構造にすることにより、上反りが生じないようにしたも
のである。

【００２０】ウエブＢ層の構成繊維の複屈折率が、ウエ
ブＡ層の構成繊維の複屈折率と同じもしくはそれより高
いと、一次基布の表裏面に複屈折率差がなくなり、最終
製品であるタイルカーペットにてパイル面がより収縮し
やすく、上反り防止の役割を果たせなくなり好ましくな
い。

【００２１】パイル糸を把持する面となるウエブＡ層
は、熱収縮率が低く熱的に安定していることが必要であ
ることから、ウエブＡ層を構成する長繊維の複屈折率
は、０．０８５以上とする。ウエブＡ層の構成繊維の複
屈折率が０．０８５未満であると、繊維の熱収縮率が高
くなり、熱的に安定した長繊維ウェブが得られなくなり
好ましくない。

【００２２】一方、ウエブＡ層の裏面側となるウエブＢ
層は、上述したごとく、ウエブＡ層に比べて熱的にやや
不安定とすることが必要で、ウエブＢ層の構成繊維の複
屈折率は０．０７以上であり、かつウエブＡ層の構成繊
維の複屈折率未満とする。ウエブＢ層の構成繊維の複屈
折率が０．０７未満であると、繊維の熱収縮率が大きく
なりすぎるため、ウエブＢ層の熱収縮率も高くなり、染
色工程等のタイルカーペットの加工工程において、ウエ
ブＢ層が大きく熱収縮を発生することとなり好ましくな
い。したがって、ウエブＢ層はタイルカーペットの加工
工程での温度には安定しているがウエブＡ層より熱的に
不安定である必要があり、ウエブＢ層の構成繊維の複屈
折率は、ウエブＡ層の構成繊維の複屈折率未満であっ
て、０．０７以上、さらに好ましくは０．０８以上であ
る。

【００２３】タイルカーペット用一次基布の表裏層の構
成繊維に複屈折率差を設ける方法としては、例えば、ポ
リエステル系重合体を溶融紡出し、紡出糸条を冷却装置
により冷却し、次いでエアーサッカーを用いて牽引・細
化して高速で引き取り、引き取った長繊維をスクリーン
コンベア等の上に開繊堆積させて長繊維不織ウエブを
得、この長繊維不織ウェブの片面のみを熱処理すること
により得ることができる。熱処理面の構成繊維は、熱応
力により複屈折率が向上するので、ウエブＡ層として用
いる。このときの引取り速度は、構成繊維の繊度にもよ
るが３５００ｍ／分以上とすることで、構成繊維の複屈
折率を０．０７以上とすることができる。好ましくは、
４０００ｍ／分以上である。また、片面のみを熱処理す
る方法としては、片面のみ熱風を当てる方法、一対の加
圧ロールからなり一方のみ加熱してなるロールに通布す
る方法、ひとつの加熱してなるロールにウエブを沿わせ
て片面のみ熱処理する方法等が挙げられる。ロールは、
フラットロールであっても、エンボスロールであっても
よい。

【００２４】片面のみを熱処理することにより、熱接着
面の構成繊維同士が他面より高度に熱接着している。高
度に熱接着してなるウエブＡ層側がパイル面となるた
め、パイルの保持力に優れ、また、繊維同士の接着結合
強度の低いウエブＢ層側よりパイル糸のタフティングを
行うので、繊維の自由度が高いためにタフト針が繊維を
突き刺して、損傷や切断することない、機械的強力に優
れたタイルカーペットを得ることができる。

【００２５】また、他の方法としては、紡出糸条を引き
取る際の引き取り速度を変化させて、紡糸速度の異なる
2種の長繊維ウエブを得、紡糸速度の高い方をウエブＡ
層、紡糸速度の低い方をウエブＢ層として、両ウエブ層
を積層一体化することにより得ることができる。引取り
速度は、３５００ｍ／分以上とし、ウエブＡ層とウエブ
Ｂ層との引取り速度差は、３００ｍ／分以上、好ましく
は５００ｍ／分以上とする。

【００２６】さらに、他の方法としては、溶融紡出の
際、吐出量を変えて引取り速度は変えず、単糸繊度の異
なる２種の長繊維ウエブを得、単糸繊度の大きい方をウ
エブＢ層とし、両ウエブを積層一体化することにより得
ることができる。ウエブＡ層側は、単糸繊度の小さい繊
維を構成繊維とするため繊維間の空隙が小さくウエブＢ
層に比べて緻密であるので、パイルの保持力に優れ、ま
た、ウエブＢ層側は、単糸繊度の大きい繊維を構成繊維
とするので、繊維の強度や剛性が高いため、パイル糸の
タフティングの際、タフト針による損傷や切断が少な
く、機械的強力に優れたタイルカーペットを得ることが
できる。

【００２７】タフテッドカーペット用一次基布における
長繊維ウエブＡ層およびＢ層の構成繊維の単糸繊度は２
〜２０デニールの範囲であることが好ましい。単糸繊度
が２デニール未満であると、得られるタイルカーペット
用一次基布は剛性及び寸法安定性に劣るものとなり、タ
イルカーペットとして必要とされる剛性、寸法安定性を
満足することができない。また、長繊維不織布の構成繊
維をニードリングにより交絡させる場合や、カーペット
化のためのタフト工程において、繊維がニードル針、タ
フト針の貫入によって容易に破壊されない強度・剛性を
持つ必要があり、伸長時の高応力・高強力を有するタイ
ルカーペット用一次基布を得るためには、少なくとも２
デニール以上であることが好ましい。

【００２８】一方、単糸繊度が２０デニールを超える
と、構成繊維をニードリングにより交絡させる場合、繊
維の剛性が高いために繊維同士が交絡しにくくなり、繊
維同士の絡みと摩擦による不織布の機械的強力・寸法安
定性の向上が期待できなくなり好ましくない。この理由
により、さらに好ましくは５〜１０デニールである。

【００２９】タイルカーペット用一次基布におけるウエ
ブＡ層の構成繊維である複屈折率０．０８５以上の長繊
維とウエブＢ層の構成繊維である複屈折率０．０７以上
の長繊維との構成比率（重量比）は、３０／７０〜７０
／３０であることが好ましい。ウエブＡ層の構成繊維が
３０重量％未満になると、複屈折率の低いウエブＢ層の
構成繊維が長繊維不織布の大半を占めることになり、タ
イルカーペット用一次基布として必要とされる剛性、寸
法安定性を満足できにくくなる。また、ウエブＡ層の構
成繊維が７０重量％を超えると、最終製品での上反り防
止を作用するウエブＢ層の構成繊維の比率が低くなり、
上反り防止の機能を充分果たせなくなる傾向となる。

【００３０】タイルカーペット用一次基布は、構成繊維
同士が三次元的に交絡した長繊維不織布である。構成繊
維同士を三次元的に交絡させる手段としては、ニードル
パンチ処理を効果的に用いることができる。ニードルパ
ンチにより、基布の厚み方向においても一体性を有する
もの、すなわち不織布内層部においても構成繊維同士が
交絡一体化した基布を得ることができるため、タフト工
程において、タフト針の貫入により基布が層状に剥離す
るという層間剥離が発生することはない。また、構成繊
維同士は、物理的に絡み合っているため、構成繊維それ
ぞれは、ある程度自由に動けるだけの自由度を持ってお
り、タフト工程において、タフト針の貫入により、タフ
ト針が繊維に直接突き刺さることや繊維が損傷する恐れ
がない。さらに、最終製品において基布に歪みが残って
いても、ウエブＡ層とウエブＢ層とが交絡一体化してい
ることにより端部の上反りをも防止できる。

【００３１】タイルカーペット用一次基布の目付は６０
〜２００ｇ／ｍ²であるのが好ましい。目付が６０ｇ／
ｍ²未満になると基布中の繊維量が少ないためにタイル
カーペット加工工程でのパイル保持力が低くなり、安定
して製品を製造することができにくくなる。一方、目付
が２００ｇ／ｍ²を超えると最終製品にするまでのコス
トがかかる。

【００３２】本発明のタイルカーペット用一次基布は、
長繊維不織布の表裏面に存在する繊維が、繊維交点にて
それぞれ熱接着していることが好ましい。長繊維不織布
の表裏面において、構成繊維が繊維交点にて熱接着して
いることにより、基布の伸長時の応力・引張強力が高く
なるので、連続染色工程において必要な一定張力に耐え
ることができ、またバッキング工程で皺が生じないだけ
の剛性を有することとなる。

【００３３】この繊維交点の熱接着部は、強固に接着さ
れたものでなく、タフト工程でのタフト針貫入の際、そ
の衝撃により、難なく解除され自由な繊維状となること
が好ましい。強固な接着とすると、接着部にまともにタ
フト針が突き刺さり、繊維及び接着部をまともに切断破
壊することになる。すなわち、タフト針貫入部分のみに
存在した接着部は繊維状となり、それ以外の領域では繊
維が熱接着していて、染色・バッキング工程でタイルカ
ーペット用一次基布に要求される性能及びタイルカーペ
ットとして要求される性能すなわち伸長時の応力・引張
強力・剛性・寸法安定性を発揮するものである。

【００３４】本発明のタイルカーペット用一次基布は、
伸長時の応力・引張強力向上のために基布を樹脂含浸
し、構成繊維同士の接点を樹脂により接着させることが
好ましい。このときの樹脂含浸量は固形分付着量で１〜
１５重量％程度が好ましい。樹脂含浸量が１重量％未満
であると伸長時の応力・引張強力向上せず、樹脂を付与
する効果がない。また、樹脂含浸量が１５重量％を超え
ると、繊維が自由度を失いタフティングの際にタフト針
で構成長繊維が損傷し好ましくない。

【００３５】含浸する樹脂としては、バインダー樹脂と
してアクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸
ブチル、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メ
タクリル酸ブチル、アクリロニトリル、スチレン等のモ
ノマーを１種または２種以上組み合わせて所望のモル比
で共重合した共重合体を採用するのが好ましい。またこ
の共重合体が架橋剤によって架橋されている架橋型のバ
インダー樹脂を用いてもよい。架橋剤としては、メラミ
ン樹脂、フェノール樹脂、ホルムアルデヒド樹脂等を用
いることができる。

【００３６】本発明のタイルカーペット用一次基布にパ
イル糸を植設してタイルカーペットを得るには、複屈折
率が０．０７以上のポリエステル系重合体からなる長繊
維ウエブＢ層側よりタフティングし、複屈折率が０．０
８５以上のポリエステル系重合体からなる長繊維ウエブ
Ａ層側がパイル面とすることが重要である。長繊維ウエ
ブＡ層側よりタフティングした場合、長繊維ウエブＡ層
より長繊維ウエブＢ層の方が熱的に不安定であるため最
終製品において端部の上反り発生の原因となるばかり
か、本発明の目的と全く異なってしまいよくない。

【００３７】次に本発明のタイルカーペット用一次基布
およびタイルカーペットを製造する好ましい方法につい
て説明する。まず、長繊維不織布を、通常の溶融紡糸装
置を用いて製造する。ポリエステル系重合体を溶融・計
量し、通常の紡糸口金より長繊維を紡出する。紡出糸条
は、従来公知の冷却装置を用いて冷却し、次いでエアー
サッカー等を用いて目標複屈折率となるように牽引・細
化して引き取る。引取り速度は、溶融吐出量によっても
異なるが、３０００ｍ／分以上とすることが好ましく、
より好ましくは４０００ｍ／分以上とする。次に、牽引
・細化した長繊維は従来公知の開繊器具にて開繊せしめ
た後、スクリーンコンベア等の移動式捕集面上に開繊堆
積させて長繊維ウェブとする。

【００３８】このとき、紡出糸条を引き取る際の引き取
り速度を変化させて、複屈折率の異なる２種の長繊維ウ
エブを得ることもできる。引取り速度を３５００ｍ／分
以上、より好ましくは４０００ｍ／分以上とし、引取り
速度差を３００ｍ／分以上、好ましくは５００ｍ／分以
上とする。このように紡糸速度の異なる２種の長繊維ウ
エブを得、両ウエブを積層する。引取り速度の高い方の
長繊維ウエブは、紡糸張力がかかるため複屈折率が高
く、ウエブＡ層として用い、一方、紡糸速度の低い方の
長繊維ウエブは、複屈折率が低くなり、ウエブＢ層とし
て用いる。

【００３９】また、溶融紡出の際、吐出量を変えて引取
り速度は変えず、複屈折率の異なる２種の長繊維ウエブ
を得、両ウエブを積層することもできる。吐出量の小さ
い方の長繊維ウエブは、単糸繊度が小さく、紡糸張力が
かかるため複屈折率が高く、ウエブＡ層として用い、一
方、吐出量の大きい方の長繊維ウエブは、単糸繊度が大
きく複屈折率が小さくなり、ウエブＢ層として用いる。

【００４０】次いで、得られた長繊維ウエブを、ニード
ルパンチ機に導き、構成繊維同士を三次元的に交絡させ
る。ニードルパンチを施す前処理として、繊維同士の絡
みを向上させるため、長繊維ウエブを公知の油剤付与装
置に導き、油剤付与、乾燥させておくことが好ましい。

【００４１】ニードリング工程における針密度は、ニー
ドリング用針の形状や挿入深さによって異なるが、２０
〜１００回／ｃｍ²がよい。針密度が２０回／ｃｍ²未満
であると、構成繊維同士が充分に交絡せず、タフト工程
において層間剥離が生じやすく、また繊維同士の絡みが
充分でないため、機械的強力に劣る基布となるばかり
か、最終製品で基布に歪みが残っていた場合、端部の上
反りを生じやすくなる。

【００４２】一方、針密度が１００回／ｃｍ²を超える
と、ニードル針の貫入による繊維の損傷が激しくなる。
すなわち、ニードル針によるニードリングにより構成繊
維は徐々に絡合されていくが、絡合が進むと徐々に繊維
が自由度を失っていき、いずれ繊維は貫入してきた針の
動きに追従できず、繊維は切断、破壊もしくは損傷して
しまう現象が生じてしまう。このため、針密度が１００
回／ｃｍ²を超えるニードリングは、外観上非常によく
絡合されたものが得られたようであっても、繊維が損傷
を受けているため、不織布の物性は著しく低いものとな
ってしまい、かつ工数的にも不利益となるため好ましく
ない。ニードリングの際にはウエブＡ層およびウエブＢ
層のいずれの方向から行ってもよい。

【００４３】次いで、得られた交絡不織布を、２つのフ
ラットロールからなる熱圧接装置に通して、少なくとも
不織布表裏面に存在する繊維を、繊維交点にてそれぞれ
熱接着させる。このとき、不織布内部まで繊維同士を接
着させると、タフト工程時に繊維の自由度を失わせるこ
とになるため好ましくない。一方、繊維表面の重合体を
軟化させることができなければ、繊維間の接着が充分に
行われないため、基布の伸長時の応力・引張強力を向上
させることができない。このような熱圧着処理において
は、フラットロールの設定温度、線圧、処理速度を適宜
設定することが重要である。

【００４４】フラットロールの設定温度に関しては、不
織布を構成する重合体の融点より４０℃以上低い温度を
適用すればよい。圧接温度が（重合体の融点−４０℃）
を超える温度では、繊維間の接着強力は充分に強固なも
のが得られるが、重合体の軟化流動により不織布がプラ
スチック化し、繊維形態がなくなり、また、繊維の自由
度がなくなるためタフト針の貫入で切断破壊される現象
が生じるため、伸長時の高応力、高引張強力を有するタ
イルカーペット用一次基布を得ることはできない。

【００４５】また、２つのフラットロールの設定温度
は、同じ温度でもよいし、異なる温度でもよい。長繊維
ウエブを得る際、２種の異なる重合体からなる長繊維ウ
エブを積層した場合や、１種の長繊維ウエブを用いてお
り、熱処理による熱応力によって表裏面に複屈折率差を
設ける場合には、異なる温度を設定する。熱処理によ
り、長繊維ウエブの表裏面に複屈折率差を設ける場合に
は、２つのフラットロールの設定温度差を１０℃以上に
設定するとよい。設定温度の高いロールに接する面は、
繊維に熱応力がかかるため複屈折率がより高くなり、ウ
エブＡ層として用い、一方、設定温度の低いロールに接
する面は、熱による応力をあまり受けないため複屈折率
の変化が少なく、複屈折率はウエブＡ層より小さくな
り、ウエブＢ層として用いる。

【００４６】ロール線圧に関しては、２０〜６０ｋｇｆ
／ｃｍの範囲とすることが好ましいが、この範囲に特に
限定されることはなく熱圧接処理を行う不織布の目付等
を考慮し適宜選択すればよい。ロール線圧が２０ｋｇｆ
／ｃｍ未満であると、繊維交点における繊維間の接着力
を弱めることとなり、伸長時の高応力・高引張強力のタ
イルカーペット用一次基布を得にくくなる。一方、６０
ｋｇｆ／ｃｍを超えると過剰圧接となり、前工程のニー
ドリングで繊維が切断破壊されていなくても繊維は若干
の損傷は受けているため、この過剰圧接により即繊維の
切断破壊につながりやすくなる。

【００４７】処理速度に関しては、圧接温度・ロール線
圧条件により異なり、特に限定しないが、５〜３０ｍ／
分程度とするのがよい。

【００４８】次に、タイルカーペット用一次基布の伸長
時の応力・引張強力向上のため、熱圧接処理を施した
後、樹脂含浸し構成繊維同士の接点を樹脂により接着さ
せることが好ましい。すなわち、熱圧接処理を施した不
織布を上述した樹脂溶液に導き、その後マングルロール
等の絞り装置を用いて過剰樹脂溶液分を除去し、連続熱
風乾燥機等の乾燥装置を用いて水分を除去してタイルカ
ーペット用一次基布を得ることができる。また、乾燥処
理を施すにあたり、乾燥処理温度と時間等の処理条件は
樹脂の種類・溶液の濃度により適宜選択する。

【００４９】次に、得られたタイルカーペット用一次基
布に、パイル糸をタフティングする。このとき、ウエブ
Ｂ層側よりタフティングを行い、ウエブＡ層側がパイル
面とする。次いで、樹脂によりバッキングを施した後、
タイル状に裁断して本発明のタイルカーペットを得る。

【００５０】

【実施例】次に、実施例に基づき本発明を具体的に説明
するが、本発明は、これらの実施例によって何ら限定さ
れるものではない。

【００５１】実施例において、各特性値の測定を次の方
法により実施した。 （１）融点（℃）：パーキンエルマー社製示差走査型熱
量計ＤＳＣ−２型を用い、昇温速度２０℃／分の条件で
測定し、得られた融解吸熱曲線において極値を与える温
度を融点とした。

【００５２】（２）相対粘度：ポリエステルの相対粘度
を次の方法によって測定した。フェノールと四塩化エタ
ンの等重量混合液を溶媒とし、この溶媒１００ｃｃに試
料０．５ｇを溶解し温度２０℃の条件で常法により測定
した。

【００５３】（３）繊維の複屈折率：カールツアイスイ
エナ社製の干渉顕微鏡インタファコを用い、封入剤とし
て流動パラフィンとα−ブロムナフタリンとの混合液を
用いた。そして繊維の太さを考慮して繊維を径方向に多
層に分割し、すべての層の複屈折率の平均値を複屈折率
とした。

【００５４】（４）不織布の目付（ｇ／ｍ²）：標準状
態の試料から縦１０ｃｍ×横１０ｃｍの試料片１０点を
作成し、平衡水分に到らしめた後、各試料片の重量
（ｇ）を秤量し得られた値の平均値を単位面積（ｍ²）
当たりに換算し目付（ｇ／ｍ²）とした。

【００５５】（５）タフト後の引張強力（ｋｇｆ／５ｃ
ｍ幅）：ＪＩＳ−Ｌ−１０９６Ａに記載の方法に準じて
測定した。試料幅５ｃｍ、試料長３０ｃｍの試料片計１
０点を作成し、定速伸長型引張試験機（東洋ボールドウ
ィン社製：テンシロンＲＴＭ−５００）を用いて、つか
み間隔２０ｃｍ、引張速度２０ｃｍ／分で測定し、１０
点の平均値を引張強力（ｋｇｆ／５ｃｍ幅）とした。本
発明において、引張強力はＭＤ方向（機械方向）、ＣＤ
方向（機械方向と直交する方向）共に１８ｋｇｆ／５ｃ
ｍ幅以上であることが好ましい。

【００５６】（６）タフト後の１０％伸長時の応力（ｋ
ｇｆ）：上記不織布の引張強力の測定に準じて行い、Ｓ
−Ｓ曲線より１０％伸長時の応力を測定し、試験片１０
点の平均値を１０％伸長時の応力（ｋｇｆ）とした。本
発明において、１０％伸長時の応力はＭＤ方向が９ｋｇ
ｆ以上であることが好ましい。

【００５７】（７）層間剥離の状況：タフト後シートの
タフト糸を取り除き、その部分における層間剥離の状況
を目視観察、触感により層間剥離の評価を行った。評価
は次の３段階とした。 ○：層間剥離が全く認められないもの △：層状の分離が見られるが剥離していないもの ×：層間剥離するものまたはしているもの

【００５８】（８）タイルカーペットの反り：５０ｃｍ
×５０ｃｍの試験片を６０±２℃の乾燥機で２時間乾燥
した後、非イオン界面活性剤を０．１％含む２０±２℃
の水の中に２時間浸せきする。次に、試験片を水中から
取り出し、水切りをした後試験片を水平な試験台の上に
置き、試験片の四隅と試験台の隙間を目視観察した。評
価は次の通りとした。 ○：反りが全く認められないもの ×：反りが一部に僅かでも認められるもの

【００５９】（９）タイルカーペット加工性：タイルカ
ーペットの加工工程（タフティング、連続染色、バッキ
ング）にて、タイルカーペットへの加工性を目視観察し
た。評価は次の通りとした。 ○：いずれの加工工程にも全く不具合が認められないも
の △：加工工程中に僅かでも不具合が認められたもの ×：加工性悪く、最終製品が得られなかったもの

【００６０】実施例１ 融点が２５６℃、相対粘度が１．３８のポリエチレンテ
レフタレート重合体を用い、紡糸温度２８５℃でエクス
トルーダー型溶融押し出し機を用いて、通常の紡糸口金
より溶融紡出した。紡出糸条を公知の冷却器にて冷却し
た後エアーサッカーを用い、引取り速度５０００ｍ／分
で牽引・細化し、公知の開繊器具を用いて開繊し、移動
する捕集面上に捕集・堆積させて長繊維ウエブＡを得
た。単糸繊度は５デニールで、目付を５０ｇ／ｍ²とし
た。

【００６１】一方、長繊維不織ウェブＡと同じ重合体を
用い、引取り速度を４５００ｍ／分とした以外は同様に
して長繊維ウエブＢを得た。単糸繊度は５デニールで、
目付を５０ｇ／ｍ²とした。

【００６２】次いで、該両ウェブを移動する捕集面上で
積層した後、ニードルパンチ機（針：オルガン社製 Ｒ
ＰＤ ３６＃）にて針密度５５回／ｃｍ²でニードリン
グを行い、次いで一対のフラットロールからなる熱圧接
装置を用い、長繊維ウエブＡ層側に当接するロール温度
を１８０℃、長繊維ウエブＢ層側に当接するロール温度
を１６５℃、線圧を４０ｋｇｆ／ｃｍ、処理速度を１５
ｍ／分としロール間に通して熱圧接加工を行い、目付１
００ｇ／ｍ²の不織布とした。構成繊維の複屈折率は、
ウエブＡ層の構成繊維が０．１０８、ウエブＢ層の構成
繊維が０．０８９であった。

【００６３】次いで、得られた不織布をアクリル系樹脂
（ヘキスト合成株式会社 商品名：モビニール）で固形
分付着量１０％になるように含浸した後乾燥を行い、タ
イルカーペット用一次基布を得た。

【００６４】次に、得られた基布の各物性評価及び層間
剥離の評価を行うため、ナイロンタフト糸を用いて、タ
フト試験機にてゲージ８本／インチ、ステッチ８本／イ
ンチ、タフティングを行った。タフティングを行った基
布の引張強力及び１０％伸長時の応力を測定した。次
に、タフティングを行った基布からタフトしを取り除
き、その部分における層間剥離の状況を目視観察した。

【００６５】次いで、タフティングを行った基布をルー
プスチーマータイプの連続染色機により染色を行った
後、ピンテンターで基布の端部を把持して拡幅乾燥し
た。更に、エンドレスベルト上に塩化ビニルバッキング
樹脂組成物を塗工しその上にガラス繊維不織布を含浸
し、さらに塩化ビニルバッキング樹脂組成物を塗工し、
その上に予熱処理したタフト後の基布を積層し、エンド
レスベルト側から塩化ビニルバッキング樹脂組成物を加
熱処理した後、冷却し、タイルカーペットを作成した。
作成したタイルカーペットの反りの状況を目視観察し
た。評価結果を表１に示す。

【００６６】実施例２ 長繊維ウエブＡの目付を６０ｇ／ｍ²、長繊維ウエブＢ
を作成する際の引取り速度を４５００ｍ／分、構成繊維
の単糸繊度を１０デニール、目付を４０ｇ／ｍ ²とし、
熱圧接処理の際、ウエブＢ層側に当接するロール温度を
１６０℃に設定した以外は実施例１と同様にした。長繊
維不織布を構成する繊維の複屈折率は、ウエブＡ層の構
成繊維が０．１０８、ウエブＢ層の構成繊維が０．０８
であった。評価結果を表１に示す。

【００６７】実施例３ 長繊維ウエブＡの構成繊維を形成する重合体として、イ
ソフタル酸を８モル％共重合した融点２３０℃の共重合
ポリエステルを用い、引取り速度を５０００ｍ／分で行
い、長繊維ウエブＢを作成する際の引取り速度を４７０
０ｍ／分、構成繊維の単糸繊度を７デニールとし、熱圧
接処理の際、ロール温度を共に１７０℃とした以外は、
実施例１と同様にした。長繊維不織布を構成する繊維の
複屈折率は、ウエブＡ層の構成繊維が０．１０３、ウエ
ブＢ層の構成繊維が０．０９２であった。評価結果を表
１に示す。

【００６８】実施例４ 熱圧接処理の際、ロール温度を共に１７５℃とした以外
は実施例１と同様にした。長繊維不織布を構成する繊維
の複屈折率は、ウエブＡ層の構成繊維が０．１０５、ウ
エブＢ層の構成繊維が０．０９４であった。評価結果を
表１に示す。

【００６９】比較例１ 長繊維ウエブＡを作成する際の引取り速度を４４００ｍ
／分とし、長繊維ウエブＢを作成する際の引取り速度を
４７００ｍ／分とし、熱圧接処理の際のロール温度を共
に１６５℃とした以外は、実施例１と同様にした。長繊
維不織布を構成する繊維の複屈折率は、ウエブＡ層の構
成繊維が０．０８８、ウエブＢ層の構成繊維が０．０９
２であった。評価結果を表１に示す。

【００７０】比較例２ 熱圧接処理の際、ウエブＡ層側に当接するロール温度を
２２５℃、ウエブＢ層側に当接するロール温度を１８０
℃とした以外は実施例１と同様にした。長繊維不織布を
構成する繊維の複屈折率は、ウエブＡ層の構成繊維が
０．１１、ウエブＢ層の構成繊維が０．０９であった。
評価結果を表１に示す。

【００７１】比較例３ ニードリングを行わなかった以外は実施例１と同様にし
た。評価結果を表１に示す。

【００７２】比較例４ 長繊維ウエブＢを作成する際の引取り速度を３０００ｍ
／分とし、熱圧接処理の際のウエブＢ層側に当接するロ
ール温度を１４０℃とした以外は、実施例１と同様にし
た。長繊維不織布を構成する繊維の複屈折率は、ウエブ
Ａ層の構成繊維が０．１０８、ウエブＢ層の構成繊維が
０．０６であった。評価結果を表１に示す。

【００７３】比較例５ 長繊維ウエブＡの目付を１００ｇ／ｍ²とし、長繊維ウ
エブＢを積層せず、熱圧接処理の際のロール温度を共に
１８０℃とした以外は、実施例１と同様にした。評価結
果を表１に示す。

【００７４】

【表１】

【００７５】表１より明らかなように、実施例１〜４の
タイルカーペット用一次基布は、タフト工程において層
間剥離を生じることなく、また、タフト後の引張強力、
１０％伸長時の応力共に高いので、伸長時の高い応力を
必要とする連続染色工程、バッキング工程に耐えうるに
充分の強力を有しているもので加工性も良好であった。
また、バッキング後製品の端部に反りも全く認められな
く、使用に際しても問題ないものであった。

【００７６】長繊維ウエブＡ層を構成する繊維の複屈折
率が、長繊維ウエブＢ層を構成する繊維の複屈折率より
低い比較例１は、タフト工程において層間剥離の発生は
なく、染色工程も問題なく通過したが、製品において、
基布の残留歪みがパイル側である長繊維ウエブＡ層の方
が大きかったため端部に上反りが発生した。

【００７７】熱圧接処理の際のロール温度を高く設定し
た比較例２は、過剰の熱によって繊維形態が破壊される
ような現象が生じ、タフティングを施した基布は伸長時
の応力及び引張強力の低いものであり連続染色時に幅入
りが生じ、加工性に劣るものであった。

【００７８】ニードリングを施さなかった比較例３は、
構成繊維が基布の厚み方向において交絡されていないた
めタフト工程において層間剥離が生じ、加工性に劣るば
かりか、長繊維ウエブＡ、Ｂ層が充分一体化されていな
いため、最終製品において反りが認められた。

【００７９】長繊維ウエブＢ層を構成する繊維の複屈折
率が０．０６である比較例４は、熱的に不安定であるた
め、タイルカーペット加工工程中にかかる熱により収縮
が生じ連続染色工程において端部がカールし、バッキン
グ工程にうまくかからず製品が得られなかった。

【００８０】長繊維不織布の表裏層の繊維に複屈折率差
のない比較例５は、タフト工程において層間剥離の発生
はなく、染色工程も問題なく通過したが、製品におい
て、端部に上反りが発生した。

【００８１】

【発明の効果】本発明によれば、タイルカーペット用一
次基布が、表裏層の構成繊維に複屈折率の差があり、す
なわち、構成繊維の複屈折率が熱的に充分安定した領域
である長繊維ウエブＡ層と、構成繊維の複屈折率がタイ
ルカーペット加工上問題ない領域で、かつ長繊維ウエブ
Ａ層の構成繊維より熱的に不安定である長繊維ウエブＢ
層の２層からなっている。したがって、タフティングの
際、複屈折率の低い長繊維ウエブＢ層側から行い、ウエ
ブＡ層面をループ面とすることで、タイルカーペット使
用時にパイル面がより収縮しにくい構造で、かつパイル
面の反対面（バッキング面）がより収縮しやすい構造に
することにより、上反りが生じないタイルカーペット用
一次基布およびタイルカーペットを得ることができたも
のである。

【００８２】また、本発明のタイルカーペット用一次基
布は、カーペット加工時に問題のない複屈折率を有する
繊維からなる長繊維不織布であり、カーペット加工工程
での剛性、寸法安定性、機械的特性に優れているため加
工性にも優れている。

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ポリエステル系重合体からなる長繊維を
   構成繊維とし、構成繊維同士が互いに三次元的に交絡し
   一体化してなる不織布であり、該不織布の表裏層の繊維
   は複屈折率に差があり、高複屈折率の繊維からなる層
   （長繊維ウエブＡ層）は複屈折率が０．０８５以上のポ
   リエステル長繊維からなり、低複屈折率の繊維からなる
   層（長繊維ウエブＢ層）は複屈折率が０．０７以上のポ
   リエステル長繊維からなることを特徴とするタイルカー
   ペット用一次基布。
2. 【請求項２】 長繊維ウエブＡ層を構成する繊維の単糸
   繊度が、長繊維ウエブＢ層を構成する繊維の単糸繊度よ
   り小さいことを特徴とする請求項１記載のタイルカーペ
   ット用一次基布。
3. 【請求項３】 請求項１または２に記載のタイルカーペ
   ット用一次基布において、長繊維ウエブＢ層側よりタフ
   ティングが施されて、長繊維ウエブＡ層側にパイルを有
   していることを特徴とするタイルカーペット。