JP2000333453A - 直流電源装置 - Google Patents
直流電源装置Info
- Publication number
- JP2000333453A JP2000333453A JP11139498A JP13949899A JP2000333453A JP 2000333453 A JP2000333453 A JP 2000333453A JP 11139498 A JP11139498 A JP 11139498A JP 13949899 A JP13949899 A JP 13949899A JP 2000333453 A JP2000333453 A JP 2000333453A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- current
- power supply
- switching element
- circuit
- load
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Dc-Dc Converters (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】本発明は、高調波を抑制するためにＰＦＣ回路
を備えつつ、休止時には電力消費を削減して、省エネ規
制値を達成することを目的としている。 【解決手段】本発明の直流電源装置は、電源端子に流れ
る電流波形が近似正弦波となるように該電流検出抵抗Ｒ
により検出された検出電流に基づきスイッチング素子Ｑ
１を制御するＰＦＣ回路２を備えている。コンデンサＣ
の両端の平滑直流電圧は、ＤＣ−ＤＣコンバータ３に供
給され、これにより安定した直流電圧を負荷に供給す
る。負荷電流は、スイッチング素子Ｑ１に流れる電流と
して、フォトダイオードＰＣ−Ｄによって検出され、規
定値以下のとき、フォトトランジスタＰＣ−Ｔを介し
て、かつ制御回路４を介して、ＰＦＣ回路２のスイッチ
ング素子Ｑ１をオフに制御する。これによって、負荷が
７５Ｗのような所定値以下の時には、ＰＦＣ回路２の機
能をオフに制御する。
を備えつつ、休止時には電力消費を削減して、省エネ規
制値を達成することを目的としている。 【解決手段】本発明の直流電源装置は、電源端子に流れ
る電流波形が近似正弦波となるように該電流検出抵抗Ｒ
により検出された検出電流に基づきスイッチング素子Ｑ
１を制御するＰＦＣ回路２を備えている。コンデンサＣ
の両端の平滑直流電圧は、ＤＣ−ＤＣコンバータ３に供
給され、これにより安定した直流電圧を負荷に供給す
る。負荷電流は、スイッチング素子Ｑ１に流れる電流と
して、フォトダイオードＰＣ−Ｄによって検出され、規
定値以下のとき、フォトトランジスタＰＣ−Ｔを介し
て、かつ制御回路４を介して、ＰＦＣ回路２のスイッチ
ング素子Ｑ１をオフに制御する。これによって、負荷が
７５Ｗのような所定値以下の時には、ＰＦＣ回路２の機
能をオフに制御する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、直流電源装置に関
し、特に、交流電源からの交流入力を全波整流回路で整
流し、高調波抑制回路及び平滑回路を経た後、ＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータにより安定した直流電圧を負荷に供給する
直流電源装置に関する。
し、特に、交流電源からの交流入力を全波整流回路で整
流し、高調波抑制回路及び平滑回路を経た後、ＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータにより安定した直流電圧を負荷に供給する
直流電源装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】高調波歪が大きい場合、高い周波数の高
調波成分が大きくなるために、交流電力供給側に過剰電
流が流れて、実効電力供給能力を低下させると共に、高
調波成分が他の機器に悪影響を及ぼすので、消費電力７
５Ｗ（後年５０Ｗ）を超える機器には高調波規制が課せ
られている。さらにその上に、省エネ（エネルギースタ
ー基準）も要求されている。情報処理関連の周辺装置
は、動作時と休止時の消費電力差が大きく、休止時には
機種毎に省エネ規制値が課せられている。
調波成分が大きくなるために、交流電力供給側に過剰電
流が流れて、実効電力供給能力を低下させると共に、高
調波成分が他の機器に悪影響を及ぼすので、消費電力７
５Ｗ（後年５０Ｗ）を超える機器には高調波規制が課せ
られている。さらにその上に、省エネ（エネルギースタ
ー基準）も要求されている。情報処理関連の周辺装置
は、動作時と休止時の消費電力差が大きく、休止時には
機種毎に省エネ規制値が課せられている。
【０００３】前述したような高調波規制に対応するため
の高調波抑制回路として、電源からの電流波形を正弦波
に近づけることにより、高調波の発生を抑制するものが
種々提案されており、これは、同時に力率の向上を図る
ことが可能であるので、力率改善回路（ＰＦＣ回路）と
も称せられているものである。
の高調波抑制回路として、電源からの電流波形を正弦波
に近づけることにより、高調波の発生を抑制するものが
種々提案されており、これは、同時に力率の向上を図る
ことが可能であるので、力率改善回路（ＰＦＣ回路）と
も称せられているものである。
【０００４】図３は、このような高調波抑制回路として
ＰＦＣ回路２を備える従来の直流電源装置を示す図であ
る。交流入力は、全波整流回路１で整流した後、ＰＦＣ
回路２に入力され、そして、平滑された後、ＤＣ−ＤＣ
コンバータ３で安定した直流電圧に変換される。図示し
たように、ＤＣ−ＤＣコンバータのような高調波の発生
源となる回路を用いた電源装置には、高調波を抑制する
ことが求められる。図示のＰＦＣ回路２は、全波整流回
路１の出力側の直流ラインの一方（正側）に接続された
リアクトルＬと、該リアクトルＬの反対側と他方の直流
ラインと（負側）の間に接続されたスイッチング素子Ｑ
１及び電流検出器としての電流検出抵抗Ｒとから構成さ
れている。この検出電流に基づき、制御回路４は、スイ
ッチング素子Ｑ１で、電源周波数よりも十分に高い周波
数（例えば２０ＫＨｚ）で断続して、電源端子に流れる
電流波形が近似正弦波となるように制御している。これ
によって、高調波を抑制することが可能となっている。
また、ＤＣ−ＤＣコンバータ３の効率は、それを構成す
るトランスＴの材質、スイッチング素子Ｑ２の特性、更
に２次側部品の改善により大幅な向上が図られている。
ＰＦＣ回路２を備える従来の直流電源装置を示す図であ
る。交流入力は、全波整流回路１で整流した後、ＰＦＣ
回路２に入力され、そして、平滑された後、ＤＣ−ＤＣ
コンバータ３で安定した直流電圧に変換される。図示し
たように、ＤＣ−ＤＣコンバータのような高調波の発生
源となる回路を用いた電源装置には、高調波を抑制する
ことが求められる。図示のＰＦＣ回路２は、全波整流回
路１の出力側の直流ラインの一方（正側）に接続された
リアクトルＬと、該リアクトルＬの反対側と他方の直流
ラインと（負側）の間に接続されたスイッチング素子Ｑ
１及び電流検出器としての電流検出抵抗Ｒとから構成さ
れている。この検出電流に基づき、制御回路４は、スイ
ッチング素子Ｑ１で、電源周波数よりも十分に高い周波
数（例えば２０ＫＨｚ）で断続して、電源端子に流れる
電流波形が近似正弦波となるように制御している。これ
によって、高調波を抑制することが可能となっている。
また、ＤＣ−ＤＣコンバータ３の効率は、それを構成す
るトランスＴの材質、スイッチング素子Ｑ２の特性、更
に２次側部品の改善により大幅な向上が図られている。
【０００５】しかしながら、このようなＰＦＣ回路２に
ついては、高調波を抑制することができるものの、この
回路自体が電力を消費して、休止時の省エネ規制値を達
成することを困難にするという問題を生じている。
ついては、高調波を抑制することができるものの、この
回路自体が電力を消費して、休止時の省エネ規制値を達
成することを困難にするという問題を生じている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】それ故、本発明は、か
かる問題を解決し、高調波を抑制するためにＰＦＣ回路
を備えつつ、休止時には電力消費を削減して、省エネ規
制値を達成することを目的としている。
かる問題を解決し、高調波を抑制するためにＰＦＣ回路
を備えつつ、休止時には電力消費を削減して、省エネ規
制値を達成することを目的としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の直流電源装置
は、交流電源からの交流入力を全波整流回路１で整流
し、該全波整流回路１の出力側に、リアクトルＬと、ス
イッチング素子Ｑ１及び電流検出抵抗Ｒとを直列に配置
して、電源端子に流れる電流波形が近似正弦波となるよ
うに該電流検出抵抗Ｒにより検出された検出電流に基づ
きスイッチング素子Ｑ１を制御するＰＦＣ回路２を接続
し、さらに、該スイッチング素子Ｑ１及び電流検出抵抗
Ｒの両端に平滑用のコンデンサＣを接続している。この
コンデンサＣの両端からは整流平滑した直流電圧を取り
だしてＤＣ−ＤＣコンバータ３に供給し、該ＤＣ−ＤＣ
コンバータ３により安定した直流電圧を負荷に供給す
る。負荷電流に相当する電流は、スイッチング素子Ｑ１
に流れる電流として、電流検出抵抗Ｒの両端に直列調整
抵抗ｒと共に接続されたフォトダイオードＰＣ−Ｄによ
って検出される。このフォトダイオードＰＣ−Ｄからな
る検出手段が、規定値以下の電流を検出したとき、フォ
トトランジスタＰＣ−Ｔを介して、かつ制御回路４を介
して、ＰＦＣ回路２のスイッチング素子Ｑ１をオフに制
御する。これによって、負荷が７５Ｗのような所定値以
下の時には、ＰＦＣ回路２の機能をオフに制御して、Ｐ
ＦＣ回路２による電力消費を削減することが可能となっ
ている。
は、交流電源からの交流入力を全波整流回路１で整流
し、該全波整流回路１の出力側に、リアクトルＬと、ス
イッチング素子Ｑ１及び電流検出抵抗Ｒとを直列に配置
して、電源端子に流れる電流波形が近似正弦波となるよ
うに該電流検出抵抗Ｒにより検出された検出電流に基づ
きスイッチング素子Ｑ１を制御するＰＦＣ回路２を接続
し、さらに、該スイッチング素子Ｑ１及び電流検出抵抗
Ｒの両端に平滑用のコンデンサＣを接続している。この
コンデンサＣの両端からは整流平滑した直流電圧を取り
だしてＤＣ−ＤＣコンバータ３に供給し、該ＤＣ−ＤＣ
コンバータ３により安定した直流電圧を負荷に供給す
る。負荷電流に相当する電流は、スイッチング素子Ｑ１
に流れる電流として、電流検出抵抗Ｒの両端に直列調整
抵抗ｒと共に接続されたフォトダイオードＰＣ−Ｄによ
って検出される。このフォトダイオードＰＣ−Ｄからな
る検出手段が、規定値以下の電流を検出したとき、フォ
トトランジスタＰＣ−Ｔを介して、かつ制御回路４を介
して、ＰＦＣ回路２のスイッチング素子Ｑ１をオフに制
御する。これによって、負荷が７５Ｗのような所定値以
下の時には、ＰＦＣ回路２の機能をオフに制御して、Ｐ
ＦＣ回路２による電力消費を削減することが可能となっ
ている。
【０００８】また、本発明の直流電源装置は、負荷電流
に相当する電流として、過電流を検出したとき、前記ス
イッチング素子Ｑ１を制御して出力の制限を行うことが
できる。
に相当する電流として、過電流を検出したとき、前記ス
イッチング素子Ｑ１を制御して出力の制限を行うことが
できる。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明を、例示により詳細
に説明する。図１は、本発明の直流電源装置の一例を示
す図である。交流電源からの交流入力は、全波整流回路
１で整流した後、ＰＦＣ回路２に入力され、そして、Ｐ
ＦＣ回路２を構成するリアクトルＬとコンデンサＣによ
り平滑した後、これをＤＣ−ＤＣコンバータ３の入力側
に入力する。
に説明する。図１は、本発明の直流電源装置の一例を示
す図である。交流電源からの交流入力は、全波整流回路
１で整流した後、ＰＦＣ回路２に入力され、そして、Ｐ
ＦＣ回路２を構成するリアクトルＬとコンデンサＣによ
り平滑した後、これをＤＣ−ＤＣコンバータ３の入力側
に入力する。
【００１０】例示したＤＣ−ＤＣコンバータ３自体は周
知のものであり、ＤＣ−ＤＣコンバータ３に入力された
整流平滑出力をスイッチング素子（ＦＥＴ）Ｑ２にてス
イッチングしてトランスＴの一次側へ供給し、このトラ
ンスＴの二次側出力をダイオード、チョークコイル及び
コンデンサによる整流平滑回路にて再び直流に変換する
コンバータ回路となっている。これによって、ＤＣ２４
Ｖ及びＤＣ５Ｖと例示したような直流電圧を、負荷（周
辺装置）に安定に供給する。
知のものであり、ＤＣ−ＤＣコンバータ３に入力された
整流平滑出力をスイッチング素子（ＦＥＴ）Ｑ２にてス
イッチングしてトランスＴの一次側へ供給し、このトラ
ンスＴの二次側出力をダイオード、チョークコイル及び
コンデンサによる整流平滑回路にて再び直流に変換する
コンバータ回路となっている。これによって、ＤＣ２４
Ｖ及びＤＣ５Ｖと例示したような直流電圧を、負荷（周
辺装置）に安定に供給する。
【００１１】ＰＦＣ回路２は、全波整流回路１の出力側
の直流ラインの一方（正側）に接続されて、高調波を抑
制するリアクトルＬと、該リアクトルＬの反対側と他方
の直流ラインと（負側）の間に接続されたスイッチング
素子（ＦＥＴ）Ｑ１及び電流検出器としての電流検出抵
抗Ｒとから構成されている。この検出電流に基づき、制
御回路４は、スイッチング素子Ｑ１で、電源周波数より
も十分に高い周波数（例えば２０ＫＨｚ）で断続して、
電源端子に流れる電流波形が近似正弦波となるように制
御している。
の直流ラインの一方（正側）に接続されて、高調波を抑
制するリアクトルＬと、該リアクトルＬの反対側と他方
の直流ラインと（負側）の間に接続されたスイッチング
素子（ＦＥＴ）Ｑ１及び電流検出器としての電流検出抵
抗Ｒとから構成されている。この検出電流に基づき、制
御回路４は、スイッチング素子Ｑ１で、電源周波数より
も十分に高い周波数（例えば２０ＫＨｚ）で断続して、
電源端子に流れる電流波形が近似正弦波となるように制
御している。
【００１２】このように前述の従来技術と同様に動作す
るが、例示の回路はこれに加えて、電流検出抵抗Ｒの両
端に、抵抗ｒ及びこれと直列接続のフォトダイオードＰ
Ｃ−Ｄとが接続されており、さらに、このフォトダイオ
ードＰＣ−Ｄとフォトカプラーを構成するフォトトラン
ジスタＰＣ−Ｔを備えている。図中、ＶＣＣはフォトト
ランジスタＰＣ−Ｔに電流を供給する電源電圧を示して
いる。フォトダイオードＰＣ−Ｄは、スイッチング素子
Ｑ１に流れる電流を、フォトトランジスタＰＣ−Ｔを介
してフィードバックするためのものであり、また、直列
接続の抵抗ｒは、フォトダイオードＰＣ−Ｄに流れる電
流を調整するための付属抵抗である。
るが、例示の回路はこれに加えて、電流検出抵抗Ｒの両
端に、抵抗ｒ及びこれと直列接続のフォトダイオードＰ
Ｃ−Ｄとが接続されており、さらに、このフォトダイオ
ードＰＣ−Ｄとフォトカプラーを構成するフォトトラン
ジスタＰＣ−Ｔを備えている。図中、ＶＣＣはフォトト
ランジスタＰＣ−Ｔに電流を供給する電源電圧を示して
いる。フォトダイオードＰＣ−Ｄは、スイッチング素子
Ｑ１に流れる電流を、フォトトランジスタＰＣ−Ｔを介
してフィードバックするためのものであり、また、直列
接続の抵抗ｒは、フォトダイオードＰＣ−Ｄに流れる電
流を調整するための付属抵抗である。
【００１３】周辺装置が稼働する負荷動作時、ＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータ３を構成するトランスＴの１次側には大き
な電流が要求され、それをリアクトルＬ側より供給す
る。その供給電力に比例した電流がスイッチング素子Ｑ
１に流れる。負荷電力が大きくなり、過電流になると、
電流検出抵抗Ｒ両端の電圧が上がり、制御回路４にフォ
トトランジスタＰＣ−Ｔを介してフィードバックして、
出力の制限を行う。即ち、過電流保護を行うように、ス
イッチング素子Ｑ１を制御して、そこに流れる電流を制
限する。
Ｃコンバータ３を構成するトランスＴの１次側には大き
な電流が要求され、それをリアクトルＬ側より供給す
る。その供給電力に比例した電流がスイッチング素子Ｑ
１に流れる。負荷電力が大きくなり、過電流になると、
電流検出抵抗Ｒ両端の電圧が上がり、制御回路４にフォ
トトランジスタＰＣ−Ｔを介してフィードバックして、
出力の制限を行う。即ち、過電流保護を行うように、ス
イッチング素子Ｑ１を制御して、そこに流れる電流を制
限する。
【００１４】周辺装置が待機する負荷待機時、負荷の必
要電力は減少し、電流検出抵抗Ｒの両端の電圧も低下す
る。この時、例えば、７５Ｗ以下の負荷電力に相当する
電流を検出したとき、電流検出抵抗Ｒと並列のフォトダ
イオードＰＣ−Ｄはオフとなるよう、調整抵抗ｒにより
調整されている。それ故、フォトダイオードＰＣ−Ｄと
フォト結合されているフォトトランジスタＰＣ−Ｔもま
たオフとなる。このフォトトランジスタＰＣ−Ｔの出力
は、スイッチング素子Ｑ１をオン・オフ制御する制御回
路４のＯＮ／ＯＦＦ端子入力をＨＩＧＨ／ＬＯＷに制御
するので、フォトトランジスタＰＣ−Ｔがオフのとき、
スイッチング素子Ｑ１はオフになる。これによって、リ
アクトルＬは単なるコイルになる。つまり、負荷が規定
値７５Ｗ以下になったとき、スイッチング素子Ｑ１とリ
アクトルＬの動作が停止する。これによって、高調波電
流は発生するが、電力損失は削減される。なお、例示の
回路において、フォトカプラーを用いて、負荷電流とし
て、スイッチング素子Ｑ１に流れる電流を検出している
が、負荷電流は必ずしもこの位置で検出する必要はな
い。
要電力は減少し、電流検出抵抗Ｒの両端の電圧も低下す
る。この時、例えば、７５Ｗ以下の負荷電力に相当する
電流を検出したとき、電流検出抵抗Ｒと並列のフォトダ
イオードＰＣ−Ｄはオフとなるよう、調整抵抗ｒにより
調整されている。それ故、フォトダイオードＰＣ−Ｄと
フォト結合されているフォトトランジスタＰＣ−Ｔもま
たオフとなる。このフォトトランジスタＰＣ−Ｔの出力
は、スイッチング素子Ｑ１をオン・オフ制御する制御回
路４のＯＮ／ＯＦＦ端子入力をＨＩＧＨ／ＬＯＷに制御
するので、フォトトランジスタＰＣ−Ｔがオフのとき、
スイッチング素子Ｑ１はオフになる。これによって、リ
アクトルＬは単なるコイルになる。つまり、負荷が規定
値７５Ｗ以下になったとき、スイッチング素子Ｑ１とリ
アクトルＬの動作が停止する。これによって、高調波電
流は発生するが、電力損失は削減される。なお、例示の
回路において、フォトカプラーを用いて、負荷電流とし
て、スイッチング素子Ｑ１に流れる電流を検出している
が、負荷電流は必ずしもこの位置で検出する必要はな
い。
【００１５】図２は、図１に例示した直流電源装置の電
力損失を説明するための図である。図の縦軸に損失電力
を、横軸に負荷電力を示している。図示したように、電
源装置の全体損失は、ＤＣ−ＤＣコンバータで生じる損
失に、ＰＦＣ回路の損失分を加えたものとなる。例示の
電源装置は、前述したように、電流を検出することによ
り、例えば７５Ｗ以上か否か、即ち、周辺装置稼働時か
否かを検出して、周辺装置稼働時でないときは、ＰＦＣ
回路の動作を停止し、図中、ハッチングで示すＰＦＣ損
失分を削減するものである。
力損失を説明するための図である。図の縦軸に損失電力
を、横軸に負荷電力を示している。図示したように、電
源装置の全体損失は、ＤＣ−ＤＣコンバータで生じる損
失に、ＰＦＣ回路の損失分を加えたものとなる。例示の
電源装置は、前述したように、電流を検出することによ
り、例えば７５Ｗ以上か否か、即ち、周辺装置稼働時か
否かを検出して、周辺装置稼働時でないときは、ＰＦＣ
回路の動作を停止し、図中、ハッチングで示すＰＦＣ損
失分を削減するものである。
【００１６】
【発明の効果】本発明は、負荷動作時に存在したＰＦＣ
回路の損失は、待機時にはなくなり、ＤＣ−ＤＣコンバ
ータ分の損失分のみとなるので、電力変換効率は上昇す
る。負荷装置がスリープモード（停止モード）時には、
負荷電力はさらに減少するので、エネルギースター基準
値をクリアしやすくなる。このようにして、所定電力
（例えば７５Ｗ）を越える機器に課せられている高調波
規制をクリアする一方、休止時にはＰＦＣ回路機能をオ
フにすることにより、要求される省エネ規制値もまた達
成することが可能となる。
回路の損失は、待機時にはなくなり、ＤＣ−ＤＣコンバ
ータ分の損失分のみとなるので、電力変換効率は上昇す
る。負荷装置がスリープモード（停止モード）時には、
負荷電力はさらに減少するので、エネルギースター基準
値をクリアしやすくなる。このようにして、所定電力
（例えば７５Ｗ）を越える機器に課せられている高調波
規制をクリアする一方、休止時にはＰＦＣ回路機能をオ
フにすることにより、要求される省エネ規制値もまた達
成することが可能となる。
【図１】本発明の直流電源装置の一例を示す図である。
【図２】図１に例示した直流電源装置の電力損失を説明
するための図である。
するための図である。
【図３】高調波抑制回路としてＰＦＣ回路を備える従来
の直流電源装置を示す図である。
の直流電源装置を示す図である。
１ 全波整流回路 ２ ＰＦＣ回路 ３ ＤＣ−ＤＣコンバータ ４ 制御回路
Claims (5)
- 【請求項１】 交流電源からの交流入力を全波整流回路
で整流し、高調波抑制回路及び平滑回路を経た後、ＤＣ
−ＤＣコンバータにより安定した直流電圧を負荷に供給
する直流電源装置において、 負荷電流或いはそれに相当する電流を検出する検出手段
と、 該検出手段が、規定値以下の負荷電流或いはそれに相当
する電流を検出したとき、前記高調波抑制回路の機能を
停止させるよう動作する制御手段と、 から成る直流電源装置。 - 【請求項２】 交流電源からの交流入力を全波整流回路
で整流し、該全波整流回路の出力側に、リアクトルと、
スイッチング素子及び電流検出抵抗とを直列に接続し
て、電源端子に流れる電流波形が近似正弦波となるよう
に該電流検出抵抗により検出された検出電流に基づきス
イッチング素子を制御するＰＦＣ回路を接続し、さら
に、該スイッチング素子及び電流検出抵抗の両端に平滑
用のコンデンサを接続すると共に、その両端から整流平
滑した直流電圧を取りだしてＤＣ−ＤＣコンバータに供
給するよう配置し、該ＤＣ−ＤＣコンバータにより直流
電圧を負荷に供給する直流電源装置において、 負荷電流に相当する電流を検出する検出手段と、 該検出手段が、規定値以下の電流を検出したとき、前記
ＰＦＣ回路のスイッチング素子をオフに制御する制御手
段と、 から成る直流電源装置。 - 【請求項３】 前記負荷電流に相当する電流として、前
記スイッチング素子に流れる電流が検出される請求項２
に記載の直流電源装置。 - 【請求項４】 前記負荷電流に相当する電流を、前記電
流検出抵抗の両端に直列接続の調整抵抗と共に接続され
たフォトダイオードにより検出する請求項２に記載の直
流電源装置。 - 【請求項５】 前記負荷電流に相当する電流として、過
電流を検出したとき、前記スイッチング素子を制御して
出力の制限を行う請求項２〜請求項４のいずれかに記載
の直流電源装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11139498A JP2000333453A (ja) | 1999-05-20 | 1999-05-20 | 直流電源装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11139498A JP2000333453A (ja) | 1999-05-20 | 1999-05-20 | 直流電源装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000333453A true JP2000333453A (ja) | 2000-11-30 |
Family
ID=15246685
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11139498A Pending JP2000333453A (ja) | 1999-05-20 | 1999-05-20 | 直流電源装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000333453A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007514395A (ja) * | 2003-12-15 | 2007-05-31 | システム ゼネラル コーポレーション | Ｐｆｃ−ｐｗｍ電力変換器の消費電力を低減する装置 |
| JP2014073041A (ja) * | 2012-10-01 | 2014-04-21 | Kyocera Document Solutions Inc | 画像形成装置及び電力制御方法 |
| JPWO2012104980A1 (ja) * | 2011-01-31 | 2014-07-03 | 富士通株式会社 | 電源装置、および電子機器システム |
-
1999
- 1999-05-20 JP JP11139498A patent/JP2000333453A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007514395A (ja) * | 2003-12-15 | 2007-05-31 | システム ゼネラル コーポレーション | Ｐｆｃ−ｐｗｍ電力変換器の消費電力を低減する装置 |
| JP4871135B2 (ja) * | 2003-12-15 | 2012-02-08 | システム ゼネラル コーポレーション | Ｐｆｃ−ｐｗｍ電力変換器の消費電力を低減する装置 |
| JPWO2012104980A1 (ja) * | 2011-01-31 | 2014-07-03 | 富士通株式会社 | 電源装置、および電子機器システム |
| JP2014073041A (ja) * | 2012-10-01 | 2014-04-21 | Kyocera Document Solutions Inc | 画像形成装置及び電力制御方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6967851B2 (en) | Apparatus for reducing the power consumption of a PFC-PWM power converter | |
| US7453248B2 (en) | Switching power supply device | |
| US6650554B2 (en) | Power factor corrector with efficient ripple attenuator | |
| US7012818B2 (en) | Switching power supply device | |
| JP2006067730A (ja) | 力率改善回路 | |
| US10879806B2 (en) | Voltage converter controller, voltage controller and corresponding methods | |
| US20070139984A1 (en) | Resonant conversion control method and device with a very low standby power consumption | |
| JP2000315117A (ja) | 電圧調整のための力率補正制御器と電源制御器作動方法 | |
| JP2000333453A (ja) | 直流電源装置 | |
| JPH0759342A (ja) | スイッチング電源装置 | |
| JPH11178342A (ja) | 電源装置、電子機器、及び降圧型整流平滑回路 | |
| JP4190795B2 (ja) | 電源回路 | |
| US20230311230A1 (en) | Cancellation of the effects of primary voltage variations | |
| JP2001218467A (ja) | 高調波抑制スイッチング電源装置 | |
| JPH07170730A (ja) | 直流ー直流変換器 | |
| JP4455121B2 (ja) | 電源回路 | |
| JP2005168146A (ja) | スイッチング電源装置 | |
| JP2006333555A (ja) | スイッチング電源装置、及びオーディオアンプシステム | |
| JP2000232789A (ja) | 電源装置 | |
| JP2001028877A (ja) | スイッチング電源 | |
| JPH05344715A (ja) | スイッチング電源装置 | |
| KR100550901B1 (ko) | 파워의 고효율 기능을 갖는 전원장치 | |
| JPH0984355A (ja) | スイッチング式直流電源装置 | |
| Herfurth et al. | Power factor and PWM controller TDA 16888 | |
| JP2000333454A (ja) | 直流電源装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Effective date: 20050405 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 |
|
| A761 | Written withdrawal of application |
Effective date: 20070731 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A761 |