JP2000329884A - プルトニウム燃焼型高速炉 - Google Patents
プルトニウム燃焼型高速炉Info
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- JP2000329884A JP2000329884A JP11140347A JP14034799A JP2000329884A JP 2000329884 A JP2000329884 A JP 2000329884A JP 11140347 A JP11140347 A JP 11140347A JP 14034799 A JP14034799 A JP 14034799A JP 2000329884 A JP2000329884 A JP 2000329884A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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- Measurement Of Radiation (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 プルトニウム燃焼率を大幅に低減することな
く、経済上及び安全上重要な燃焼反応度損失、ドップラ
ー係数を改善する。 【解決手段】 燃料の母材としてウラン以外の不活性母
材を使用し、該不活性母材に酸化プルトニウムを混ぜた
燃料を装荷する形式の炉心である。Ｐｕ富化度の低い内
側炉心１０とＰｕ富化度の高い外側炉心１２の２領域炉
心で且つ径方向ブランケット及び炉心上下の軸方向ブラ
ンケットが無く遮蔽体で囲まれている構造とし、内側炉
心と外側炉心の軸方向の中心付近にＵ−２３８を含む内
部ブランケットが配置され、内側炉心の軸方向内部ブラ
ンケット１４を、外側炉心の軸方向内部ブランケット１
６よりも厚く設定する。外側炉心の軸方向内部ブランケ
ットの厚さは、内側炉心の軸方向内部ブランケットの厚
さの１／３〜１／２程度とするのが望ましい。
く、経済上及び安全上重要な燃焼反応度損失、ドップラ
ー係数を改善する。 【解決手段】 燃料の母材としてウラン以外の不活性母
材を使用し、該不活性母材に酸化プルトニウムを混ぜた
燃料を装荷する形式の炉心である。Ｐｕ富化度の低い内
側炉心１０とＰｕ富化度の高い外側炉心１２の２領域炉
心で且つ径方向ブランケット及び炉心上下の軸方向ブラ
ンケットが無く遮蔽体で囲まれている構造とし、内側炉
心と外側炉心の軸方向の中心付近にＵ−２３８を含む内
部ブランケットが配置され、内側炉心の軸方向内部ブラ
ンケット１４を、外側炉心の軸方向内部ブランケット１
６よりも厚く設定する。外側炉心の軸方向内部ブランケ
ットの厚さは、内側炉心の軸方向内部ブランケットの厚
さの１／３〜１／２程度とするのが望ましい。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、燃料としてウラン
以外の不活性母材に酸化プルトニウムを混ぜたものを使
用する高速炉に関し、更に詳しく述べると、２領域炉心
構造として内側炉心と外側炉心の軸方向の中心付近に内
部ブランケットを配置したプルトニウム燃焼型高速炉に
関するものである。この高速炉は、プルトニウム蓄積量
の調整に有用である。
以外の不活性母材に酸化プルトニウムを混ぜたものを使
用する高速炉に関し、更に詳しく述べると、２領域炉心
構造として内側炉心と外側炉心の軸方向の中心付近に内
部ブランケットを配置したプルトニウム燃焼型高速炉に
関するものである。この高速炉は、プルトニウム蓄積量
の調整に有用である。
【０００２】
【従来の技術】高速炉の炉物理的な特徴として、良好な
中性子経済が挙げられる。高速炉の余剰の中性子を利用
することによって、プルトニウムの自在な増殖あるいは
燃焼、マイナーアクチニド（ＭＡ）及び核分裂生成物
（ＦＰ）の消滅など、柔軟な炉心を構成することが可能
となる。プルトニウムを効率よく燃焼させることのでき
るプルトニウム燃焼型高速炉は、プルトニウム蓄積量を
適正な量に調整する役割を果たすことができる。
中性子経済が挙げられる。高速炉の余剰の中性子を利用
することによって、プルトニウムの自在な増殖あるいは
燃焼、マイナーアクチニド（ＭＡ）及び核分裂生成物
（ＦＰ）の消滅など、柔軟な炉心を構成することが可能
となる。プルトニウムを効率よく燃焼させることのでき
るプルトニウム燃焼型高速炉は、プルトニウム蓄積量を
適正な量に調整する役割を果たすことができる。
【０００３】高速炉において、プルトニウムを効率よく
燃焼させることができる炉心としては、Ｕ（ウラン）無
し炉心あるいは高Ｐｕ（プルトニウム）富化度炉心とよ
ばれるものがある。
燃焼させることができる炉心としては、Ｕ（ウラン）無
し炉心あるいは高Ｐｕ（プルトニウム）富化度炉心とよ
ばれるものがある。
【０００４】Ｕ無し炉心とは、燃料としてウラン以外の
不活性母材（ＭｇＯ，Ａｌ2 Ｏ3 ，ＭｇＡｌ2 Ｏ4 等）
に酸化プルトニウムを混ぜたものを使用する炉心であ
る。燃料の形態としては、例えばＰｕＯ2 −ＭｇＯ，Ｐ
ｕＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 等が考えられる。このような炉心
は、Ｕ−２３８からのプルトニウム生成がないため、プ
ルトニウム燃焼率を高めることができる。
不活性母材（ＭｇＯ，Ａｌ2 Ｏ3 ，ＭｇＡｌ2 Ｏ4 等）
に酸化プルトニウムを混ぜたものを使用する炉心であ
る。燃料の形態としては、例えばＰｕＯ2 −ＭｇＯ，Ｐ
ｕＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 等が考えられる。このような炉心
は、Ｕ−２３８からのプルトニウム生成がないため、プ
ルトニウム燃焼率を高めることができる。
【０００５】高Ｐｕ富化度炉心は、炉心の高さを低くし
たり燃料棒間の隙間を広げることにより炉心からの中性
子の漏れを増やし、あるいはＢ4 Ｃ等の中性子吸収体を
添加して、プルトニウム富化度を増加させるものであ
る。この炉心でのプルトニウム富化度は３０％以上を想
定している。このように高いプルトニウム富化度にする
と、通常の高速増殖炉の場合（プルトニウム富化度が２
０％程度）に比べて、相対的にＵ−２３８の量が少なく
なる。これによりプルトニウムの生成が少なくなると共
に、プルトニウムに中性子が吸収される割合が高くな
り、プルトニウムの燃焼率が増大する。
たり燃料棒間の隙間を広げることにより炉心からの中性
子の漏れを増やし、あるいはＢ4 Ｃ等の中性子吸収体を
添加して、プルトニウム富化度を増加させるものであ
る。この炉心でのプルトニウム富化度は３０％以上を想
定している。このように高いプルトニウム富化度にする
と、通常の高速増殖炉の場合（プルトニウム富化度が２
０％程度）に比べて、相対的にＵ−２３８の量が少なく
なる。これによりプルトニウムの生成が少なくなると共
に、プルトニウムに中性子が吸収される割合が高くな
り、プルトニウムの燃焼率が増大する。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】これらの炉心のうち、
最もプルトニウム燃焼率を大きくできるのはＵ無し炉心
である。しかし、Ｕ無し炉心は、高Ｐｕ富化度炉心に比
べてＮａ（ナトリウム）ボイド反応度を大幅に改善でき
る（負となる可能性がある）が、燃焼反応度損失を大幅
に増大させると共にドップラー係数も小さくする問題が
生じる。燃焼反応度損失の増大は、制御棒本数の増加を
もたらし高速炉の経済性を悪化させるし、またドップラ
ー係数が小さくなることは安全上好ましくない。
最もプルトニウム燃焼率を大きくできるのはＵ無し炉心
である。しかし、Ｕ無し炉心は、高Ｐｕ富化度炉心に比
べてＮａ（ナトリウム）ボイド反応度を大幅に改善でき
る（負となる可能性がある）が、燃焼反応度損失を大幅
に増大させると共にドップラー係数も小さくする問題が
生じる。燃焼反応度損失の増大は、制御棒本数の増加を
もたらし高速炉の経済性を悪化させるし、またドップラ
ー係数が小さくなることは安全上好ましくない。
【０００７】このような特性を改善する方策として、不
活性母材の中に少量のウランを一様に添加することが考
えられる（燃料部均質ウラン添加）。しかし、この方策
による炉心特性の改善効果は、燃焼反応度損失の減少が
９％程度、ドップラー係数の増加が最大２５％であり、
あまり大きくない。これに対してプルトニウム燃焼率は
１７％まで減少する。よって、不活性母材の中に少量の
ウランを一様に添加する方策は、Ｕ無し炉心の炉心特性
改善にはあまり効果的でない。
活性母材の中に少量のウランを一様に添加することが考
えられる（燃料部均質ウラン添加）。しかし、この方策
による炉心特性の改善効果は、燃焼反応度損失の減少が
９％程度、ドップラー係数の増加が最大２５％であり、
あまり大きくない。これに対してプルトニウム燃焼率は
１７％まで減少する。よって、不活性母材の中に少量の
ウランを一様に添加する方策は、Ｕ無し炉心の炉心特性
改善にはあまり効果的でない。
【０００８】本発明の目的は、プルトニウム燃焼率を大
幅に低減することなく、経済上及び安全上重要な燃焼反
応度損失、ドップラー係数を改善できる新しい炉心概念
のプルトニウム燃焼型高速炉を提供することである。
幅に低減することなく、経済上及び安全上重要な燃焼反
応度損失、ドップラー係数を改善できる新しい炉心概念
のプルトニウム燃焼型高速炉を提供することである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、燃料の母材と
してウラン以外の不活性母材を使用し、該不活性母材に
酸化プルトニウムを混ぜた燃料を装荷する形式の炉心を
前提とするプルトニウム燃焼型高速炉である。このプル
トニウム燃焼型高速炉は、Ｐｕ富化度の低い内側炉心と
Ｐｕ富化度の高い外側炉心の２領域炉心で且つ径方向ブ
ランケット及び炉心上下の軸方向ブランケットが無く遮
蔽体で取り囲まれている構造であって、内側炉心と外側
炉心の軸方向の中心付近にＵ−２３８を含む内部ブラン
ケットが配置され、内側炉心の軸方向内部ブランケット
が、外側炉心の軸方向内部ブランケットよりも厚くなる
ように設定されている。
してウラン以外の不活性母材を使用し、該不活性母材に
酸化プルトニウムを混ぜた燃料を装荷する形式の炉心を
前提とするプルトニウム燃焼型高速炉である。このプル
トニウム燃焼型高速炉は、Ｐｕ富化度の低い内側炉心と
Ｐｕ富化度の高い外側炉心の２領域炉心で且つ径方向ブ
ランケット及び炉心上下の軸方向ブランケットが無く遮
蔽体で取り囲まれている構造であって、内側炉心と外側
炉心の軸方向の中心付近にＵ−２３８を含む内部ブラン
ケットが配置され、内側炉心の軸方向内部ブランケット
が、外側炉心の軸方向内部ブランケットよりも厚くなる
ように設定されている。
【００１０】ここで外側炉心の軸方向内部ブランケット
の厚さは、内側炉心の軸方向内部ブランケットの厚さの
１／３〜１／２程度とすることが望ましい。本発明で使
用できる不活性母材としては、ＭｇＯ，Ａｌ2 Ｏ3 ，Ｍ
ｇＡｌ2 Ｏ4 等がある。
の厚さは、内側炉心の軸方向内部ブランケットの厚さの
１／３〜１／２程度とすることが望ましい。本発明で使
用できる不活性母材としては、ＭｇＯ，Ａｌ2 Ｏ3 ，Ｍ
ｇＡｌ2 Ｏ4 等がある。
【００１１】
【発明の実施の形態】図１は本発明に係る炉心を縦半断
面の状態で示す概念図である。炉心の全体形状は扁平な
直円柱状である。基本的に、内側炉心１０と外側炉心１
２の２領域炉心であって、内側炉心１０にはＰｕ富化度
の低い燃料を使用し、外側炉心１２にはＰｕ富化度の高
い燃料を使用する。炉心周囲の構造は、通常の高速増殖
炉とは異なり、プルトニウムの生成を防ぐために径方向
ブランケット及び炉心上下の軸方向ブランケットは設け
られていない。炉心の外側は、遮蔽体で取り囲まれてい
る構造になっている。
面の状態で示す概念図である。炉心の全体形状は扁平な
直円柱状である。基本的に、内側炉心１０と外側炉心１
２の２領域炉心であって、内側炉心１０にはＰｕ富化度
の低い燃料を使用し、外側炉心１２にはＰｕ富化度の高
い燃料を使用する。炉心周囲の構造は、通常の高速増殖
炉とは異なり、プルトニウムの生成を防ぐために径方向
ブランケット及び炉心上下の軸方向ブランケットは設け
られていない。炉心の外側は、遮蔽体で取り囲まれてい
る構造になっている。
【００１２】燃料としては、ウラン以外の不活性母材に
酸化プルトニウムを混ぜたものを使用する。不活性母材
としては、融点や熱伝導率等の観点から、例えばＭｇ
Ｏ，Ａｌ2 Ｏ3 ，ＭｇＡｌ2 Ｏ4 等、酸化物を用いる。
核特性の面では、上記三者で大差はない。燃料は、円柱
状に成形し、焼結したペレットとする。
酸化プルトニウムを混ぜたものを使用する。不活性母材
としては、融点や熱伝導率等の観点から、例えばＭｇ
Ｏ，Ａｌ2 Ｏ3 ，ＭｇＡｌ2 Ｏ4 等、酸化物を用いる。
核特性の面では、上記三者で大差はない。燃料は、円柱
状に成形し、焼結したペレットとする。
【００１３】内側炉心の軸方向の中心付近にはＵ−２３
８を含む内側炉心の軸方向内部ブランケット１４を配置
し、また外側炉心の軸方向の中心付近にもＵ−２３８を
含む外側炉心の軸方向内部ブランケット１６を配置す
る。外側炉心の軸方向内部ブランケット１６の厚さは、
内側炉心の軸方向内部ブランケット１４の厚さよりも薄
くする。その理由は、外側炉心の軸方向内部ブランケッ
ト１６の厚さは、ドップラー係数の改善にはあまり利か
ないし、また厚くするとプルトニウムの量が減ってプル
トニウムの燃焼効率が落ちるためである。外側炉心の軸
方向内部ブランケット１６を薄くすることで、プルトニ
ウムの燃焼効率をあまり下げないで、ドップラー係数を
改善している。望ましい内部ブランケットの厚さの関係
は、外側炉心の軸方向内部ブランケット１６の厚さを内
側炉心の軸方向内部ブランケット１４の厚さの１／３〜
１／２程度とすることである。
８を含む内側炉心の軸方向内部ブランケット１４を配置
し、また外側炉心の軸方向の中心付近にもＵ−２３８を
含む外側炉心の軸方向内部ブランケット１６を配置す
る。外側炉心の軸方向内部ブランケット１６の厚さは、
内側炉心の軸方向内部ブランケット１４の厚さよりも薄
くする。その理由は、外側炉心の軸方向内部ブランケッ
ト１６の厚さは、ドップラー係数の改善にはあまり利か
ないし、また厚くするとプルトニウムの量が減ってプル
トニウムの燃焼効率が落ちるためである。外側炉心の軸
方向内部ブランケット１６を薄くすることで、プルトニ
ウムの燃焼効率をあまり下げないで、ドップラー係数を
改善している。望ましい内部ブランケットの厚さの関係
は、外側炉心の軸方向内部ブランケット１６の厚さを内
側炉心の軸方向内部ブランケット１４の厚さの１／３〜
１／２程度とすることである。
【００１４】このような炉心に使用する燃料棒の概略構
造を図２に示す。燃料棒は、被覆管２０内に多数のペレ
ットを充填し、ガスプレナムにスプリング２２を装填
し、上下両端を上部端栓２４と下部端栓２６で密封した
構造である。被覆管２０の外側にはワイヤスペーサ２８
が巻き付けられている。ペレット充填領域のうち中央部
分に、軸方向内部ブランケットを構成する劣化Ｕペレッ
ト３０を配置し、その上下部分にＰｕペレット３２，３
４を配置する。劣化Ｕペレット３０とは劣化ウラン（Ｕ
−２３８）の酸化物のペレットのことであり、Ｐｕペレ
ット３２，３４とは、ウラン以外の不活性母材中に酸化
プルトニウムを混ぜたペレットのことである。
造を図２に示す。燃料棒は、被覆管２０内に多数のペレ
ットを充填し、ガスプレナムにスプリング２２を装填
し、上下両端を上部端栓２４と下部端栓２６で密封した
構造である。被覆管２０の外側にはワイヤスペーサ２８
が巻き付けられている。ペレット充填領域のうち中央部
分に、軸方向内部ブランケットを構成する劣化Ｕペレッ
ト３０を配置し、その上下部分にＰｕペレット３２，３
４を配置する。劣化Ｕペレット３０とは劣化ウラン（Ｕ
−２３８）の酸化物のペレットのことであり、Ｐｕペレ
ット３２，３４とは、ウラン以外の不活性母材中に酸化
プルトニウムを混ぜたペレットのことである。
【００１５】このような燃料棒を多数、ラッパ管に収容
して燃料集合体とし、そのラッパ管を用いて炉心を構成
することは、通常の高速増殖炉の場合と同様である。な
お、ここでも冷却材としてはナトリウムを使用する。
して燃料集合体とし、そのラッパ管を用いて炉心を構成
することは、通常の高速増殖炉の場合と同様である。な
お、ここでも冷却材としてはナトリウムを使用する。
【００１６】本発明に係るプルトニウム燃焼型高速炉に
おいては、軸方向内部ブランケットは、プルトニウムの
燃焼効率をあまり下げないで、ドップラー係数とボイド
反応度を改善する目的で設けられている。軸方向中央に
ブランケットを設けているのは、これら安全に関わる特
性の改善が炉心の中心部で最も効果的なためである。な
お、ボイド反応度は、軸方向内部ブランケットからの中
性子の漏れが促進されるために改善される。
おいては、軸方向内部ブランケットは、プルトニウムの
燃焼効率をあまり下げないで、ドップラー係数とボイド
反応度を改善する目的で設けられている。軸方向中央に
ブランケットを設けているのは、これら安全に関わる特
性の改善が炉心の中心部で最も効果的なためである。な
お、ボイド反応度は、軸方向内部ブランケットからの中
性子の漏れが促進されるために改善される。
【００１７】
【実施例】内部ブランケットを配置した本発明に係るプ
ルトニウム燃焼型高速炉（内部ブランケット配置炉心：
本発明）について、そのプルトニウム燃焼率、燃焼反応
度損失、ナトリウムボイド反応度、ドップラー係数の値
を計算し、従来のＵ無し炉心（Ｕ無しＰｕ燃料炉心：比
較例１）及び高Ｐｕ富化度炉心（高Ｐｕ富化度ＭＯＸ炉
心：比較例２）と比較した結果を表１に示す。本発明の
炉心及びＵ無し炉心で使用する燃料は、ＰｕＯ2 −Ａｌ
2 Ｏ3 燃料である。
ルトニウム燃焼型高速炉（内部ブランケット配置炉心：
本発明）について、そのプルトニウム燃焼率、燃焼反応
度損失、ナトリウムボイド反応度、ドップラー係数の値
を計算し、従来のＵ無し炉心（Ｕ無しＰｕ燃料炉心：比
較例１）及び高Ｐｕ富化度炉心（高Ｐｕ富化度ＭＯＸ炉
心：比較例２）と比較した結果を表１に示す。本発明の
炉心及びＵ無し炉心で使用する燃料は、ＰｕＯ2 −Ａｌ
2 Ｏ3 燃料である。
【００１８】
【表１】
【００１９】比較例１のＵ無し炉心では、プルトニウム
燃焼率は１１１ｋｇ／ＴＷｈｅでありほぼ理論値に近い
値となっているが、燃焼反応度損失は比較例２の高Ｐｕ
富化度炉心の値の２倍以上、ドップラー係数はほぼ１／
２となっている。これに対してウラン無し炉心に内部ブ
ランケットを配置した本発明の炉心では、プルトニウム
燃焼率は９５ｋｇ／ＴＷｈｅであり比較例１のＵ無し炉
心の場合の１５％減に抑えつつ、ドップラー係数は大幅
に改善されて比較例２の高Ｐｕ富化度炉心の値と同程度
になっている。また、燃焼反応度損失は約２４％低減さ
れ、Ｎａボイド反応度の増大は約０．５％Δｋ／ｋｋ’
に抑えられている。このＮａボイド反応度の値は、比較
例２の高Ｐｕ富化度ＭＯＸ炉心に比べて大幅に低減され
ており、安全上優れた特性を有していることが分かる。
燃焼率は１１１ｋｇ／ＴＷｈｅでありほぼ理論値に近い
値となっているが、燃焼反応度損失は比較例２の高Ｐｕ
富化度炉心の値の２倍以上、ドップラー係数はほぼ１／
２となっている。これに対してウラン無し炉心に内部ブ
ランケットを配置した本発明の炉心では、プルトニウム
燃焼率は９５ｋｇ／ＴＷｈｅであり比較例１のＵ無し炉
心の場合の１５％減に抑えつつ、ドップラー係数は大幅
に改善されて比較例２の高Ｐｕ富化度炉心の値と同程度
になっている。また、燃焼反応度損失は約２４％低減さ
れ、Ｎａボイド反応度の増大は約０．５％Δｋ／ｋｋ’
に抑えられている。このＮａボイド反応度の値は、比較
例２の高Ｐｕ富化度ＭＯＸ炉心に比べて大幅に低減され
ており、安全上優れた特性を有していることが分かる。
【００２０】
【発明の効果】本発明は上記のように、２領域炉心構造
として内側炉心と外側炉心の軸方向の中心付近に内部ブ
ランケットを配置し、ウラン以外の不活性母材に酸化プ
ルトニウムを混ぜた燃料を使用する構成のプルトニウム
燃焼型高速炉であるから、プルトニウム燃焼率が大幅に
低減することはなく、しかも経済上及び安全上重要な燃
焼反応度損失、ドップラー係数を改善することができ
る。このプルトニウム燃焼型高速炉を用いることによ
り、プルトニウム蓄積量を適正な量に効率よく安全に調
整することができる。
として内側炉心と外側炉心の軸方向の中心付近に内部ブ
ランケットを配置し、ウラン以外の不活性母材に酸化プ
ルトニウムを混ぜた燃料を使用する構成のプルトニウム
燃焼型高速炉であるから、プルトニウム燃焼率が大幅に
低減することはなく、しかも経済上及び安全上重要な燃
焼反応度損失、ドップラー係数を改善することができ
る。このプルトニウム燃焼型高速炉を用いることによ
り、プルトニウム蓄積量を適正な量に効率よく安全に調
整することができる。
【図１】本発明に係るプルトニウム燃焼型高速炉の概念
図。
図。
【図２】それに用いる燃料棒の一例を示す説明図。
１０ 内側炉心 １２ 外側炉心 １４ 内側炉心の軸方向内部ブランケット １６ 外側炉心の軸方向内部ブランケット
Claims (2)
- 【請求項１】 燃料の母材としてウラン以外の不活性母
材を使用し、該不活性母材に酸化プルトニウムを混ぜた
燃料を装荷する炉心であって、Ｐｕ富化度の低い内側炉
心とＰｕ富化度の高い外側炉心の２領域炉心で且つ径方
向ブランケット及び炉心上下の軸方向ブランケットが無
く遮蔽体で取り囲まれている構造をなし、内側炉心と外
側炉心の軸方向の中心付近にＵ−２３８を含む内部ブラ
ンケットが配置され、内側炉心の軸方向内部ブランケッ
トを、外側炉心の軸方向内部ブランケットよりも厚くし
たことを特徴とするプルトニウム燃焼型高速炉。 - 【請求項２】 外側炉心の軸方向内部ブランケットの厚
さが、内側炉心の軸方向内部ブランケットの厚さの１／
３〜１／２である請求項１記載のプルトニウム燃焼型高
速炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11140347A JP2000329884A (ja) | 1999-05-20 | 1999-05-20 | プルトニウム燃焼型高速炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11140347A JP2000329884A (ja) | 1999-05-20 | 1999-05-20 | プルトニウム燃焼型高速炉 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000329884A true JP2000329884A (ja) | 2000-11-30 |
Family
ID=15266724
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11140347A Pending JP2000329884A (ja) | 1999-05-20 | 1999-05-20 | プルトニウム燃焼型高速炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000329884A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014163862A (ja) * | 2013-02-27 | 2014-09-08 | Hitachi-Ge Nuclear Energy Ltd | 高速炉の炉心及び核燃料再処理の前処理方法 |
| JP2015141086A (ja) * | 2014-01-28 | 2015-08-03 | 株式会社東芝 | 高速炉用燃料集合体および高速炉炉心 |
-
1999
- 1999-05-20 JP JP11140347A patent/JP2000329884A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014163862A (ja) * | 2013-02-27 | 2014-09-08 | Hitachi-Ge Nuclear Energy Ltd | 高速炉の炉心及び核燃料再処理の前処理方法 |
| JP2015141086A (ja) * | 2014-01-28 | 2015-08-03 | 株式会社東芝 | 高速炉用燃料集合体および高速炉炉心 |
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