JP2000294362A - 赤外線ヒータ - Google Patents
赤外線ヒータInfo
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Abstract
質発熱体と内部リード線を接続する通電部の異常温度上
昇により、浸炭が起こらないようにする。 【解決手段】 固有抵抗が炭素質発熱体2のそれよりも
小さく、かつリード線3のそれよりも大きい、炭素質物
質からなる部材6を炭素質発熱体2上に配置し、部材6
上でリード線3を接続する構成とした。この構成により
通電部では大きな固有抵抗差のギャップが緩和され、炭
素質発熱体2と内部リード線3間で段階的とすることが
できる。これにより炭素質発熱体2と内部リード線3で
接触抵抗が増大して異常発熱することもなく、内部リー
ド線3の温度上昇も低く抑えられリード線に炭素が溶解
する、侵炭がおこることもないので、リード線の溶断や
炭素質発熱体2の断線も防止できる。
Description
用の加熱源として使用される、高い赤外線放射率を有す
る、特に炭素質物質を発熱体とする赤外線ヒータに関す
るものである。
真空にした石英ガラス管にタングステン線をスパイラル
状にしたものを発熱体とした石英管ヒータや、同ガラス
管にハロゲン化物とともにタングステンフィラメントを
密封したハロゲンランプヒータ(略してハロゲンヒー
タ)、または結晶化ガラスのパイプにFe−Cr−Al
線を挿入したヒータ等が一般的であった。
用いたものであった。
は、炭火に代表されるように赤外線の放射率が大きいも
のほど望ましい。
ータにあっては、赤外線の放射率が低いこと、例えばタ
ングステン線の場合では、その平均的な赤外線放射率は
35%前後である。また、いずれも高抵抗金属線であり
発熱時にはコイルが膨張してたわむためヒータの長手方
向の温度が不均一になるという欠点もあった。更に金属
は低温ほど抵抗が小さいので通電と同時に突入電流が生
じ、場合によっては発熱体の断線が起こる等の課題もあ
った。
熱衝撃性に優れ、赤外線放射率があらゆる材料の中で最
も大きく、融点も3800℃と非常に高いため発熱体と
しては理想的な物質である。また、温度に対する電気抵
抗値が1000℃〜1200℃を極小値とする放物曲線
となるため通電時の突入電流も無視できる程度と小さ
く、家庭用の調理器や暖房器用の発熱体としては最も適
したものと云える。
を得るためには発熱体の固有抵抗を大きくする、発熱体
の線径を太くする必要がある。しかし発熱体の固有抵抗
を大きくするほど発熱体に接続する通電部ではリード線
との抵抗差も大きくなる訳であって、通電時においては
リード線の温度が上昇し、高温となる等の不都合も生じ
る。
通電の繰り返しによって隙間ができれば、通電した時に
その部分の接触抵抗が増大して放電をおこし異常発熱し
てリード線材料を溶かす等の原因となるものであった。
させた状態で使用するとその部分では金属に炭素が溶解
していく現象、いわゆる侵炭が起こる。
らも明らかなようにまず材料的には、殆どの金属が高温
下で炭素との化合物を作るとしており、炭素との相溶性
がない金属としては銅、銀、金、白金、イリジウム、パ
ラジウム、ロジウム、ルテニウム等が挙げられている。
ssanらの研究事例(Comptrend.116,1893,p349;Ann.c
him.etphys,8,1896,p559)よると、電球のフィラメント
や電気炉用発熱体等に広く使用されているタングステン
について云えば、酸素がない雰囲気では概ね850℃以
上になると炭素との反応が始まり、温度の上昇とともに
反応しやすくなり炭素がタングステンに吸収され、カー
バイト化していくと指摘している。
MoやFe、Mn等が炭素との反応開始温度が比較的低
く、Feでは723℃、Mnは727℃であり、Moの
場合は更に温度が低くなり400℃〜500℃程度と言
われており、特に侵炭をおこしやすい材料と言える。N
iも炭素との共晶化合物を生成すると言われているが温
度的には1100℃と他のものに比べると若干高いよう
である。
とであり、したがって炭素質発熱体とリード線が接触す
る、この通電部分においては如何に温度を低くするか、
如何に炭素とリード線金属との反応、侵炭を防止するか
が本系ヒータの実用性、信頼性を左右する大きなポイン
トとなるものであった。
上記課題を解決するため、炭素質発熱体とリード線を接
続する通電部分では、炭素質発熱体の固有抵抗より小さ
く、リード線金属の固有抵抗よりも大きな固有抵抗を有
する部材を炭素質発熱体上に配置し、この部材にリード
線を接続する構成にした。
発熱体とリード線との固有抵抗のギャップが段階的とな
り、抵抗差を緩和することが可能になった。
線間での異常発熱等が起こることもなくなり、そしてリ
ード線の温度上昇も大幅に抑えることができる。
対して透明な外装体と、前記外装体内に密封された炭素
質発熱体とを備えた赤外線ヒータであって、前記炭素質
発熱体に前記リード線を接続する通電部に、その固有抵
抗が前記炭素質発熱体のそれより小さく、かつ前記リー
ド線のそれより大きな部材を介して前記リード線と前記
通電部とを電気的に接続する構成とした。
通電部に、その固有抵抗が前記炭素質発熱体のそれより
小さく、かつ前記リード線のそれより大きい部材を前記
炭素質発熱体上に配置し、前記リード線を前記部材に接
続するようにしたものであって、前記部材を炭素質物質
として前記通電部を構成した。
前記炭素質発熱体の熱による伸縮を吸収するための吸収
手段を前記炭素質発熱体の左右いずれか一方もしくは両
端に備えた。
では、炭素質発熱体と部材とリード線のような構成にす
ることによって、固有抵抗も段階的になり炭素質発熱体
とリード線間の抵抗差の大きなギャップを解消すること
ができる。
に熱膨張の差によって炭素質発熱体と部材間に歪みが発
生するようなこともない。
発生するがその伸びが吸収されるため炭素質発熱体とリ
ード線の接続部分に過剰な引っ張りの力が加わることも
全くない。
て説明する。
線ヒータの主要部分を示す断面図、図2は同赤外線ヒー
タの通電部の拡大断面図、図3は本発明の実施例の赤外
線ヒータの耐久信頼性試験の結果を走査電子顕微鏡写真
で示した図である。
ここでは透明の石英ガラスを用いている。
素ガスなどの不活性ガスとともに炭素質発熱体2が密封
されている。炭素質発熱体2は黒鉛、アモルファス炭
素、抵抗制御材料などの混合によって固有抵抗を調整し
ているが、本実施例では21800μΩ・cmのものを用
いた。線径はΦ2.2mm、発熱長は280mmとしてい
る。
の一方は炭素質発熱体2が通電されて、発熱した際に発
生する長手方向の伸縮を吸収するためのスプリングコイ
ル部4と通電コイル部5とを備えている。勿論、これ等
スプリングコイル部、導電コイル部は別々に独立して設
け、後に接続してもよい。
イル部5が接続される訳であるが、炭素と金属との固有
抵抗の差は極めて大きく、そのため炭素質発熱体2上に
は炭素質発熱体2と金属の内部リード線3の固有抵抗差
を緩和するために部材6を配置している。そして部材6
上に内部リード線3の端部をコイル状にした、通電コイ
ル部5を設けている。
5.3mm、内径2.2mm筒状にした部材6に雌ネジ、炭
素質発熱体2に雄ネジを設け、部材6に炭素質発熱体2
をネジ方式で挿入して固定、密着させている。
グステン線としている。タングステン線の固有抵抗は3
0μΩ・cm、部材6は黒鉛、ピッチ等を主体とする炭素
質物質でありその固有抵抗は1800μΩ・cmとしてい
る。
を用いたリード線接続部7を介して外部リード線8と接
続している。これにより外部リード線の材質の選択がで
き外部配線との接続を容易にすることができる。このリ
ード線接続部7はバーナーで加熱して石英ガラス1を溶
融せしめ、その時周囲から加圧して溶着させ封止部9を
形成したものである。
ま延長して外部配線との接続をしてもよい。この時は本
実施例でいう外部リード線8は不要となる。
質発熱体2が発熱して強力な赤外線を放射する。この時
の炭素質発熱体2の中央部の温度は1200℃にも上昇
するが石英ガラスパイプ1で赤外線は効率よく透過され
るため放射強度が低下することもない。
内部にも熱がこもることもないため熱的には全く問題な
く使用できる。
線接続部7のモリブデンも融点は3387℃、2610
℃であり問題ないものである。
した時には当然炭素質発熱体2は熱膨張により伸びが発
生するがこの伸びをスプリングコイル部4が吸収するた
め通電コイル部5部分や封止部9、リード線接続部7な
どに過度の負荷がかかることがない。
に直接巻き付けられておらず、部材6を介しており、部
材6やスプリングコイル部4からの放熱によって温度上
昇も低く抑えられている。この部分の温度測定によれ
ば、部材6で約800℃、通電コイル部5で750℃以
下であった。
炭現象の発生を殆ど無視できる温度レベルを実現してい
る。
の炭素質物質を用いているため、温度上昇時の熱膨張量
の違いによって両者の間に隙間が生じたり、歪みが発生
することもない。
より異常発熱する心配も全くない。
タングステン線間での大きな固有抵抗の差が段階的とな
ったことにより、上記のような不都合が解消されたもの
である。
久信頼性試験結果について説明する。 発熱体として
は、炭素質物質の固有抵抗が21800μΩ・cm、線径
はΦ2.2mm、発熱長は280mmのものを用いた。
Wで1235℃であった。
FFの繰り返し試験を行った結果通電の積算時間が39
00時間でも発熱体が断線を起こすこともなく、通電部
分に何ら変化も認められなかった。この時間は仮に1日
1時間使用したと仮定すれば10年以上の寿命に相当す
る時間である。
%以内に収まる結果であった。
は炭素質発熱体にタングステンリード線を直接巻き付け
た構成としたヒータについて同様の試験を実施したとこ
ろ、293回で発熱体の断線が発生した。
発熱体とタングステンリード線の接続部分を拡大した走
査電子顕微鏡写真で示した図である。図3(a)のよう
に本発明によればタングステン線への炭素の吸収拡散は
全く認められず、侵炭現象が防止されているのが解る。
一方、図3(b)は両者を直接接触させた構成としたヒ
ータについて同様の試験を実施し、断線に至ったもので
ある。写真のように炭素がタングステンの内部に溶解
し、激しい侵炭が起こっている。
赤外線ヒータは耐久信頼性の極めて高いものである。
英ガラスを用いているが、例えば96%シリカガラスの
ような耐熱性が高く、赤外線に対する透過特性が良好な
ものであれば他の材料を使用することは充分可能であ
る。
吸収手段としてスプリングコイル部4は、特にこの方式
に限定するものではない。
2の両端の内部リード線3についてもタングステン線を
コイル状に巻き付けて使用しているが、確実に密着させ
ることができるものであれば何もこの接続方法に限った
ものではなく、耐熱性や熱膨張などを勘案して他の金属
線を使用することができる。またその線径についても発
熱体の抵抗値、消費電力などから任意に決定することが
できるものである。
て、本実施例ではネジ方式としているが、これ以外に例
えば炭素質系の接着剤等を使用して固定する方法や部材
6側の内径を僅かに小さくして炭素質発熱体2を押し込
んで固定する方法等の方法によって密着させ、固定する
ことも可能なものである。
を用いて内部リード線3と外部リード線8を接続してい
るが、この場合も耐熱性や外装体1との熱膨張率の面で
問題がなければ他の材料の使用も可能なものである。
タは、炭素質発熱体に電気を通すための通電部を炭素質
発熱体と金属リード線との固有抵抗のギャップを緩和
し、異常発熱やリード線の発熱も低く抑えられているた
め炭素がリード線の内部に溶解していく、いわゆる侵炭
現象が発生することはない。
料としているため温度上昇時の熱膨張の差で両者間に隙
間が発生して密着が損なわれることもなく信頼性が高
い。
部分の断面図
を示す走査電子顕微鏡写真 (b)従来方式による赤外線ヒータの耐久信頼性試験の
結果を走査電子顕微鏡写真
Claims (3)
- 【請求項1】赤外線に対して透明な外装体と、前記外装
体に密封した炭素質発熱体と、前記炭素質発熱体に接続
したリード線とを備えた赤外線ヒータであって、前記炭
素質発熱体に前記リード線を電気的に接続する通電部
に、その固有抵抗が前記炭素質発熱体のそれより小さ
く、かつ前記リード線のそれより大きい部材を介して前
記リード線と前記通電部とを電気的に接続する構成とし
た赤外線ヒータ。 - 【請求項2】固有抵抗が炭素質発熱体のそれより小さ
く、かつリード線のそれより大きい部材は炭素質物質か
らなる構成とした請求項1記載の赤外線ヒータ。 - 【請求項3】炭素質発熱体に接続されたリード線は、前
記炭素質発熱体の熱による伸縮を吸収するための吸収手
段を前記炭素質発熱体の左右いずれか一方もしくは両端
に備えた請求項1または2記載の赤外線ヒータ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10226399A JP2000294362A (ja) | 1999-04-09 | 1999-04-09 | 赤外線ヒータ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10226399A JP2000294362A (ja) | 1999-04-09 | 1999-04-09 | 赤外線ヒータ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2000294362A true JP2000294362A (ja) | 2000-10-20 |
Family
ID=14322719
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP10226399A Pending JP2000294362A (ja) | 1999-04-09 | 1999-04-09 | 赤外線ヒータ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2000294362A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002015842A (ja) * | 2000-06-30 | 2002-01-18 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 赤外線電球及びそれを用いた装置 |
JP2003045622A (ja) * | 2001-07-31 | 2003-02-14 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 赤外線電球、その発熱体及び同発熱体の製造方法 |
US6845217B2 (en) * | 1999-11-30 | 2005-01-18 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Infrared ray lamp, heating apparatus and method of producing the infrared ray lamp |
US20080217323A1 (en) * | 2007-03-08 | 2008-09-11 | Seung Jo Baek | Heating device |
KR101087840B1 (ko) * | 2011-04-12 | 2011-11-30 | 이운용 | 탄소 발열체, 그 제조 방법 및 이를 갖는 발열 램프 |
-
1999
- 1999-04-09 JP JP10226399A patent/JP2000294362A/ja active Pending
Cited By (7)
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KR101306725B1 (ko) * | 2007-03-08 | 2013-09-10 | 엘지전자 주식회사 | 히팅장치 |
US8981267B2 (en) | 2007-03-08 | 2015-03-17 | Lg Electronics Inc. | Cooktop heating element with improved connection structure |
KR101087840B1 (ko) * | 2011-04-12 | 2011-11-30 | 이운용 | 탄소 발열체, 그 제조 방법 및 이를 갖는 발열 램프 |
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