JP2000291505A - 燃料噴射弁 - Google Patents
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 バルブを軽量化することにより応答性を向上
させ、更に作動音を低減させる。 【解決手段】 コア４とバルブホルダ１０に段部を設
け、この段部にはまり込むＬ字状のスリーブ１６を設け
ることにより、アマチュア８の外周がスリーブ１６の内
周と対向する部分を軸方向に短く構成し、アマチュア８
の長さを比較的短くする。
させ、更に作動音を低減させる。 【解決手段】 コア４とバルブホルダ１０に段部を設
け、この段部にはまり込むＬ字状のスリーブ１６を設け
ることにより、アマチュア８の外周がスリーブ１６の内
周と対向する部分を軸方向に短く構成し、アマチュア８
の長さを比較的短くする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、主として車両用
エンジンに使用する燃料噴射弁に関するものである。
エンジンに使用する燃料噴射弁に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図７は例えば特開平９−３２４７２２号
公報に示された従来の燃料噴射弁を示す側面断面図であ
り、図において、３１はボディ、３２はボディ３１の上
端部内に圧入後溶接された中空円筒形状のスリーブであ
り、スリーブ３２の上半部内には、磁性材からなる管状
のコア３３の下端部が圧入後溶接されている。３４はボ
ビン、３５はボビン３４に巻線されているソレノイドコ
イル、３６は軸状バルブ、３７はアマチュアである。
公報に示された従来の燃料噴射弁を示す側面断面図であ
り、図において、３１はボディ、３２はボディ３１の上
端部内に圧入後溶接された中空円筒形状のスリーブであ
り、スリーブ３２の上半部内には、磁性材からなる管状
のコア３３の下端部が圧入後溶接されている。３４はボ
ビン、３５はボビン３４に巻線されているソレノイドコ
イル、３６は軸状バルブ、３７はアマチュアである。
【０００３】更に、図８は特許公報２７７４１５３号に
示された従来の噴射弁を示す側面断面図であり、図にお
いて、３８はコア、３９は電磁コイル、４０はケース、
４１はアマチュア、４２，４３はバルブボディ、４４は
バルブシート、４５は弁体、４６は円筒部が２段となっ
ているスリーブであり、ストッパが配置されない構造の
もので、スリーブ４６を２重円筒形状としている。
示された従来の噴射弁を示す側面断面図であり、図にお
いて、３８はコア、３９は電磁コイル、４０はケース、
４１はアマチュア、４２，４３はバルブボディ、４４は
バルブシート、４５は弁体、４６は円筒部が２段となっ
ているスリーブであり、ストッパが配置されない構造の
もので、スリーブ４６を２重円筒形状としている。
【０００４】上記従来例においては、どちらもスリーブ
のコアに沿う部分の断面積は管理されておらず、スリー
ブの構造強度のみに配慮してスリーブの肉厚を決定して
いた。又、スリーブのコアに沿う部分の断面積は明らか
にコアの断面積の１／２以上となっている。更に、両者
ともスリーブを切削加工で製造していた。
のコアに沿う部分の断面積は管理されておらず、スリー
ブの構造強度のみに配慮してスリーブの肉厚を決定して
いた。又、スリーブのコアに沿う部分の断面積は明らか
にコアの断面積の１／２以上となっている。更に、両者
ともスリーブを切削加工で製造していた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来の燃料噴射弁は以
上のように構成されており、特開平９−３２４７２２号
公報に示されたものにおいては、スリーブが中空円筒形
状となっているので、アマチュアの軸方向長さが長く、
アマチュア重量が大きくなってしまう。特に筒内噴射用
燃料噴射弁の場合には、高燃圧下でアマチュアが動作す
るため、大きな電磁吸引力が必要であり、アマチュアの
側面積を大きくする必要があるが、スリーブが円筒形状
であるとアマチュアの長さを長くしなければならないた
め、アマチュア重量がさらに重くなる。
上のように構成されており、特開平９−３２４７２２号
公報に示されたものにおいては、スリーブが中空円筒形
状となっているので、アマチュアの軸方向長さが長く、
アマチュア重量が大きくなってしまう。特に筒内噴射用
燃料噴射弁の場合には、高燃圧下でアマチュアが動作す
るため、大きな電磁吸引力が必要であり、アマチュアの
側面積を大きくする必要があるが、スリーブが円筒形状
であるとアマチュアの長さを長くしなければならないた
め、アマチュア重量がさらに重くなる。
【０００６】アマチュア重量の増加はニードルバルブの
応答性を低下させ、筒内噴射用燃料噴射弁に必要とされ
る幅広い流量制御域を確保することが困難となる。また
ニードルバルブの重量の増加は、ニードルバルブの開弁
時及び閉弁時のアマチュア端面とコア端面、およびニー
ドルバルブ先端部とバルブシートとの衝突による音の発
生を大きくし、自動車の騒音にも悪影響がおこる。
応答性を低下させ、筒内噴射用燃料噴射弁に必要とされ
る幅広い流量制御域を確保することが困難となる。また
ニードルバルブの重量の増加は、ニードルバルブの開弁
時及び閉弁時のアマチュア端面とコア端面、およびニー
ドルバルブ先端部とバルブシートとの衝突による音の発
生を大きくし、自動車の騒音にも悪影響がおこる。
【０００７】又、特許公報２７７４１５３号において
は、円筒部が２段となっている形状のスリーブ４６は上
記に示された問題はないが、スリーブ４６の大きい内径
部がバルブボディ４３の外径に接触しているため、磁路
が迂回しており、磁気抵抗のアップによるエネルギーロ
スが発生する。また、スリーブ４６の大きい内径部より
図の下側で、バルブボディ４２の外側にケース４０が接
触して構成されるため、この部分の外径が大きくなって
いる。
は、円筒部が２段となっている形状のスリーブ４６は上
記に示された問題はないが、スリーブ４６の大きい内径
部がバルブボディ４３の外径に接触しているため、磁路
が迂回しており、磁気抵抗のアップによるエネルギーロ
スが発生する。また、スリーブ４６の大きい内径部より
図の下側で、バルブボディ４２の外側にケース４０が接
触して構成されるため、この部分の外径が大きくなって
いる。
【０００８】更に、ストッパがないので、コアとアマチ
ュアの隙間であるエアギャップの調整ができず、電磁弁
の開弁時間と閉弁時間を適正に調整することができな
い。従来方式では、このエアギャップに相当する量をコ
ア及びアマチュアの表面処理の膜厚で調整しているが、
膜厚の厚さ設定幅は狭く、コアとアマチュアの衝突によ
る摩耗で膜厚が耐久変化する。また、開弁した時のニー
ドルバルブは、コア端面の直角度により傾きが大きくな
るので、バルブシートとニードルバルブ先端部間の流路
断面積が不均一となり、燃料の噴霧形状が製品によりば
らつく。
ュアの隙間であるエアギャップの調整ができず、電磁弁
の開弁時間と閉弁時間を適正に調整することができな
い。従来方式では、このエアギャップに相当する量をコ
ア及びアマチュアの表面処理の膜厚で調整しているが、
膜厚の厚さ設定幅は狭く、コアとアマチュアの衝突によ
る摩耗で膜厚が耐久変化する。また、開弁した時のニー
ドルバルブは、コア端面の直角度により傾きが大きくな
るので、バルブシートとニードルバルブ先端部間の流路
断面積が不均一となり、燃料の噴霧形状が製品によりば
らつく。
【０００９】また、渦電流の発生するスリーブの磁路に
沿う部分の断面積が大きく、渦電流の発生が大きく、コ
スト高となるという問題点もあった。更に、従来ではス
リーブは切削加工で製造するため、加工時の変形を起こ
さないようにすると、肉厚を０.５ｍｍ以下とすること
が困難であり、肉厚が厚くなり製品の外径が大きくなっ
てしまうという問題点もあった。
沿う部分の断面積が大きく、渦電流の発生が大きく、コ
スト高となるという問題点もあった。更に、従来ではス
リーブは切削加工で製造するため、加工時の変形を起こ
さないようにすると、肉厚を０.５ｍｍ以下とすること
が困難であり、肉厚が厚くなり製品の外径が大きくなっ
てしまうという問題点もあった。
【００１０】この発明は上記のような問題点を解消する
ためになされたものであり、アマチュアの長さを短縮す
ることにより、バルブを軽量化し、応答性の向上による
燃料流量の制御精度、制御範囲を拡大させ、更に作動音
を低減させることを目的とする。
ためになされたものであり、アマチュアの長さを短縮す
ることにより、バルブを軽量化し、応答性の向上による
燃料流量の制御精度、制御範囲を拡大させ、更に作動音
を低減させることを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】この発明の請求項１に係
る燃料噴射弁は、バルブホルダに結合されたバルブボデ
ィと、このバルブボディ内に設けられ、かつオリフィス
を有するバルブシートと、このバルブシートに離接して
オリフィスを開閉する弁体と、この弁体と一体構造とな
っているアマチュアと、このアマチュア，コア及びヨー
クに磁気回路を構成するコイルとから構成され、更にコ
アとバルブホルダに段部を設け、この段部にはまり込む
Ｌ字状のスリーブを設けたものである。
る燃料噴射弁は、バルブホルダに結合されたバルブボデ
ィと、このバルブボディ内に設けられ、かつオリフィス
を有するバルブシートと、このバルブシートに離接して
オリフィスを開閉する弁体と、この弁体と一体構造とな
っているアマチュアと、このアマチュア，コア及びヨー
クに磁気回路を構成するコイルとから構成され、更にコ
アとバルブホルダに段部を設け、この段部にはまり込む
Ｌ字状のスリーブを設けたものである。
【００１２】この発明の請求項２に係る燃料噴射弁は、
バルブホルダとバルブボディとの間にストッパを設けた
ものである。
バルブホルダとバルブボディとの間にストッパを設けた
ものである。
【００１３】この発明の請求項３に係る燃料噴射弁は、
スリーブのコアに沿う部分の断面積を、コアの断面積の
１／２以下としたものである。
スリーブのコアに沿う部分の断面積を、コアの断面積の
１／２以下としたものである。
【００１４】この発明の請求項４に係る燃料噴射弁は、
スリーブのＬ字形のコーナー部に構造補強用のリブを設
けたものである。
スリーブのＬ字形のコーナー部に構造補強用のリブを設
けたものである。
【００１５】この発明の請求項５に係る燃料噴射弁は、
温度２３℃で電気抵抗率が７０μΩ・ｃｍ以上であり、
かつ透磁率が２０×１０-7ｈ／ｍ以下の非磁性材により
スリーブを構成したものである。
温度２３℃で電気抵抗率が７０μΩ・ｃｍ以上であり、
かつ透磁率が２０×１０-7ｈ／ｍ以下の非磁性材により
スリーブを構成したものである。
【００１６】この発明の請求項６に係る燃料噴射弁は、
スリーブを板材より塑性変形させて製造したものであ
る。
スリーブを板材より塑性変形させて製造したものであ
る。
【００１７】この発明の請求項７に係る燃料噴射弁は、
スリーブをメタルインジェクションモールディングによ
り製造したものである。
スリーブをメタルインジェクションモールディングによ
り製造したものである。
【００１８】
【発明の実施の形態】実施の形態１．図１はこの発明の
実施の形態１による燃料噴射弁を示す側面断面図であ
り、図において、１は筒内噴射用燃料噴射弁、２はソレ
ノイド、３はヨーク、４はコア、５はコイルＡＳＳＹ、
６はコイル、７はボビン、８はアマチュア、９はバルブ
ユニットであり、このバルブユニット９はバルブホルダ
１０の一端に溶接などの手段により結合されている。
実施の形態１による燃料噴射弁を示す側面断面図であ
り、図において、１は筒内噴射用燃料噴射弁、２はソレ
ノイド、３はヨーク、４はコア、５はコイルＡＳＳＹ、
６はコイル、７はボビン、８はアマチュア、９はバルブ
ユニットであり、このバルブユニット９はバルブホルダ
１０の一端に溶接などの手段により結合されている。
【００１９】バルブユニット９は、外径部が２段となっ
た中空円筒型のバルブボディ１１と、バルブボディ１１
内で中心口先端に固着されてオリフィス１２を有するバ
ルブシート１３と、バルブシート１３とバルブボディ１
１の間に配置し、噴射燃料に旋回流を与えるためのスワ
ーラ１４と、ソレノイド２によりバルブシート１３に離
接して、オリフィス１２を開閉するバルブ機構であるニ
ードルバルブ（弁体）１５とを備えている。
た中空円筒型のバルブボディ１１と、バルブボディ１１
内で中心口先端に固着されてオリフィス１２を有するバ
ルブシート１３と、バルブシート１３とバルブボディ１
１の間に配置し、噴射燃料に旋回流を与えるためのスワ
ーラ１４と、ソレノイド２によりバルブシート１３に離
接して、オリフィス１２を開閉するバルブ機構であるニ
ードルバルブ（弁体）１５とを備えている。
【００２０】ソレノイド２には、コア４とバルブホルダ
１０の間に金属製のスリーブ１６が配置されており、ス
リーブ１６はコア４及びバルブホルダ１０とにそれぞれ
溶接などの手段で締結されており、この締結手段により
内部燃料のシール機能を持たせている。スリーブ１６と
コア４とは、コア４の大径部４ｂと小径部４ｃとの段部
４Ａにて軸方向に接合しており、コア４の軸方向の位置
が決められている。
１０の間に金属製のスリーブ１６が配置されており、ス
リーブ１６はコア４及びバルブホルダ１０とにそれぞれ
溶接などの手段で締結されており、この締結手段により
内部燃料のシール機能を持たせている。スリーブ１６と
コア４とは、コア４の大径部４ｂと小径部４ｃとの段部
４Ａにて軸方向に接合しており、コア４の軸方向の位置
が決められている。
【００２１】次に動作について説明する。コイル６に通
電すると、アマチュア８、コア４、ヨーク３で構成され
る磁気回路に磁束が発生し、アマチュア８はコア４側へ
吸引動作し、アマチュア８と一体構造であるニードルバ
ルブ１５がバルブシート１３から離れて間隙が形成され
ると、高圧の燃料はバルブボディ１１からバルブシート
１３のオリフィス１２内に入って、その先端出口から内
燃機関の燃焼室内へ噴射される。
電すると、アマチュア８、コア４、ヨーク３で構成され
る磁気回路に磁束が発生し、アマチュア８はコア４側へ
吸引動作し、アマチュア８と一体構造であるニードルバ
ルブ１５がバルブシート１３から離れて間隙が形成され
ると、高圧の燃料はバルブボディ１１からバルブシート
１３のオリフィス１２内に入って、その先端出口から内
燃機関の燃焼室内へ噴射される。
【００２２】本発明では、スリーブ１６の断面形状をＬ
字形状としており、アマチュア８がバルブホルダ１０の
内周と対向する面積を確保しようとした場合、アマチュ
ア８外周がスリーブ１６内周と対向する部分が軸方向に
短いので、アマチュア８の長さを比較的短くすることが
できる。また、コア４に大径部４ｂを設けることで、最
も磁束が集中する部分であるコイル６の内径側の磁路４
Ｑの面積を大きくすることができ、大きな電磁吸引力が
得られることになる。
字形状としており、アマチュア８がバルブホルダ１０の
内周と対向する面積を確保しようとした場合、アマチュ
ア８外周がスリーブ１６内周と対向する部分が軸方向に
短いので、アマチュア８の長さを比較的短くすることが
できる。また、コア４に大径部４ｂを設けることで、最
も磁束が集中する部分であるコイル６の内径側の磁路４
Ｑの面積を大きくすることができ、大きな電磁吸引力が
得られることになる。
【００２３】即ち、コア４に大径部を設けず、図２に示
すような小径部４ｃのストレートの形状とすると、コイ
ル６の内径側の磁路面積が狭くなり、吸引力の点で不利
となる。逆にコア４の径を小さくした分だけ、コイル６
の巻線数を増やして吸引力を大きくすることも考えられ
るが、コイル巻線数の増加は、吸引力の立ち上がり、立
ち下がりの応答性を遅らせるため、ニードルバルブ１５
の応答性が遅くなってしまう。
すような小径部４ｃのストレートの形状とすると、コイ
ル６の内径側の磁路面積が狭くなり、吸引力の点で不利
となる。逆にコア４の径を小さくした分だけ、コイル６
の巻線数を増やして吸引力を大きくすることも考えられ
るが、コイル巻線数の増加は、吸引力の立ち上がり、立
ち下がりの応答性を遅らせるため、ニードルバルブ１５
の応答性が遅くなってしまう。
【００２４】上記のように構成することにより、アマチ
ュア８の軽量化による応答性の向上が図れ、それに伴い
噴射燃料量の制御範囲が拡大した。更に、アマチュア８
の軽量化により、バルブの摩耗の減少が図れ、それに伴
い寿命が延びると共に、作動音の低減が図れ、それに伴
い自動車のドライバビリティを向上させることができ
る。
ュア８の軽量化による応答性の向上が図れ、それに伴い
噴射燃料量の制御範囲が拡大した。更に、アマチュア８
の軽量化により、バルブの摩耗の減少が図れ、それに伴
い寿命が延びると共に、作動音の低減が図れ、それに伴
い自動車のドライバビリティを向上させることができ
る。
【００２５】実施の形態２．図３はこの発明の実施の形
態２による燃料噴射弁を示す側面断面図である。本実施
形態においては、バルブホルダ１０とバルブボディ１１
との間にストッパ１７を配置したものである。ニードル
バルブ１５が開弁時に、その段部１５Ａがストッパ１７
に当接し、ニードルバルブ１５の開弁状態における傾き
角度を決定できるので、ニードルバルブ１５のバルブシ
ート１３に対する倒れ角が小さく、噴霧形状の製品によ
るばらつきが小なくなる。
態２による燃料噴射弁を示す側面断面図である。本実施
形態においては、バルブホルダ１０とバルブボディ１１
との間にストッパ１７を配置したものである。ニードル
バルブ１５が開弁時に、その段部１５Ａがストッパ１７
に当接し、ニードルバルブ１５の開弁状態における傾き
角度を決定できるので、ニードルバルブ１５のバルブシ
ート１３に対する倒れ角が小さく、噴霧形状の製品によ
るばらつきが小なくなる。
【００２６】またストッパ１７の厚さを適当に選択する
ことによって、コア端面４Ｂとアマチュア端面８Ａとの
開弁時の距離（エアギャップ）の調整代を大きくとれる
ので、ニードルバルブ１５の応答性を最適に調整するこ
とができ、燃料噴射弁が使用される条件、例えば燃圧等
を変えた場合にも構造変更することなく、エアギャップ
の設計値を変更するだけで対応できる。
ことによって、コア端面４Ｂとアマチュア端面８Ａとの
開弁時の距離（エアギャップ）の調整代を大きくとれる
ので、ニードルバルブ１５の応答性を最適に調整するこ
とができ、燃料噴射弁が使用される条件、例えば燃圧等
を変えた場合にも構造変更することなく、エアギャップ
の設計値を変更するだけで対応できる。
【００２７】上記のように構成することにより、エアギ
ャップ（８Ａ〜４Ｂ間）の調整が可能となり、開・閉弁
時間の最適設定が可能となった。それに伴い、噴射燃料
量の制御範囲を容易に拡大できるようになった。又、ニ
ードルバルブ１５の開弁時の傾きが小さくなり、燃料出
口付近の流れの不均一が減少し、それに伴い、噴射燃料
量・噴霧形状の製品ばらつきが低減された。
ャップ（８Ａ〜４Ｂ間）の調整が可能となり、開・閉弁
時間の最適設定が可能となった。それに伴い、噴射燃料
量の制御範囲を容易に拡大できるようになった。又、ニ
ードルバルブ１５の開弁時の傾きが小さくなり、燃料出
口付近の流れの不均一が減少し、それに伴い、噴射燃料
量・噴霧形状の製品ばらつきが低減された。
【００２８】実施の形態３．更に、スリーブ１６のコア
４に沿う部分の断面積を、コア４の断面積の１／２以下
となるよう構成することもできる。これにより、渦電流
による磁気遅れが小さくなり、ニードルバルブ１５の応
答時間を早めることができるので、燃料噴射量の制御範
囲を拡大することができる。
４に沿う部分の断面積を、コア４の断面積の１／２以下
となるよう構成することもできる。これにより、渦電流
による磁気遅れが小さくなり、ニードルバルブ１５の応
答時間を早めることができるので、燃料噴射量の制御範
囲を拡大することができる。
【００２９】即ち、図３において、Ｃ4をコア外径、Ｄ4
をコア内径、Ｃ16をスリーブ外径、Ｄ16をスリーブ内
径、Ｓ4をコア断面積、Ｓ16をスリーブ断面積とする
と、Ｓ4＝π／４（Ｃ4 2−Ｄ4 2），Ｓ16＝π／４（Ｃ16 2
−Ｄ16 2）となり、ここで断面積比Ｓ16／Ｓ4≦１／２と
なるよう構成するのである。
をコア内径、Ｃ16をスリーブ外径、Ｄ16をスリーブ内
径、Ｓ4をコア断面積、Ｓ16をスリーブ断面積とする
と、Ｓ4＝π／４（Ｃ4 2−Ｄ4 2），Ｓ16＝π／４（Ｃ16 2
−Ｄ16 2）となり、ここで断面積比Ｓ16／Ｓ4≦１／２と
なるよう構成するのである。
【００３０】実施の形態４．図４はこの発明の実施の形
態４による燃料噴射弁を示す側面断面図であり、図にお
いて、スリーブ１６を板材より塑性変形させ、加工して
製作することもできる。これによりスリーブ１６の製造
コストは下がり、更に板材を使用しているので、図４に
示すように切削品より肉厚を薄くすることが可能であ
り、コア４の断面積に対するスリーブ１６の断面積の比
が小さくできるので、ニードルバルブ１５の応答性を早
くすることができる。
態４による燃料噴射弁を示す側面断面図であり、図にお
いて、スリーブ１６を板材より塑性変形させ、加工して
製作することもできる。これによりスリーブ１６の製造
コストは下がり、更に板材を使用しているので、図４に
示すように切削品より肉厚を薄くすることが可能であ
り、コア４の断面積に対するスリーブ１６の断面積の比
が小さくできるので、ニードルバルブ１５の応答性を早
くすることができる。
【００３１】実施の形態５．図５はこの発明の実施の形
態５による燃料噴射弁を示す側面断面図であり、本実施
形態においては、スリーブ１６を板材より塑性変形さ
せ、加工して製作し、更にＬ字形状のスリーブ１６のコ
ーナー部に構造強度補強用のリブ（段付部）１６ａを設
けたものである。そして、リブ１６ａはスリーブ１６の
全周または部分的な周方向範囲のみ設ける。図５におい
ては、部分的な周方向の範囲のみにリブ１６ａを設けた
例を示している。このような形状にすることにより、Ｌ
字状のスリーブ１６に比べて強度（剛性）が増す。
態５による燃料噴射弁を示す側面断面図であり、本実施
形態においては、スリーブ１６を板材より塑性変形さ
せ、加工して製作し、更にＬ字形状のスリーブ１６のコ
ーナー部に構造強度補強用のリブ（段付部）１６ａを設
けたものである。そして、リブ１６ａはスリーブ１６の
全周または部分的な周方向範囲のみ設ける。図５におい
ては、部分的な周方向の範囲のみにリブ１６ａを設けた
例を示している。このような形状にすることにより、Ｌ
字状のスリーブ１６に比べて強度（剛性）が増す。
【００３２】上記のようにして、板金のスリーブ１６の
一部に構造強度補強用のリブ１６ａを設けたので、スリ
ーブ１６の構造安定性が向上し、高燃圧使用時の変形
や、組み立て製造時の変形に対して、性能変化及び締結
部の破壊による燃料シール不良を防止する為の余裕度
（信頼性）が向上した。又、板金のスリーブ１６を使用
したことにより、燃料噴射弁の内部寸法の径方向の縮径
化が実現し、燃料噴射弁がサイズダウンしたので、筒内
噴射弁で要求されるエンジン搭載性が向上した。
一部に構造強度補強用のリブ１６ａを設けたので、スリ
ーブ１６の構造安定性が向上し、高燃圧使用時の変形
や、組み立て製造時の変形に対して、性能変化及び締結
部の破壊による燃料シール不良を防止する為の余裕度
（信頼性）が向上した。又、板金のスリーブ１６を使用
したことにより、燃料噴射弁の内部寸法の径方向の縮径
化が実現し、燃料噴射弁がサイズダウンしたので、筒内
噴射弁で要求されるエンジン搭載性が向上した。
【００３３】実施の形態６．図６はこの発明の実施の形
態６による燃料噴射弁を示す側面断面図であり、コア４
に段部４Ｂを設けて、この部分のコア外径ｄ4をＣ4より
小さくして、ターミナル１８と燃料噴射弁軸心との間の
距離Ｌを上記実施形態に比べて小さくなるよう構成した
ものである。これにより、ヨーク内径Ｄ3も小さくなる
ので、ヨーク外径Ｃ3も小さくなり、燃料噴射弁のサイ
ズダウンを図ることができる。
態６による燃料噴射弁を示す側面断面図であり、コア４
に段部４Ｂを設けて、この部分のコア外径ｄ4をＣ4より
小さくして、ターミナル１８と燃料噴射弁軸心との間の
距離Ｌを上記実施形態に比べて小さくなるよう構成した
ものである。これにより、ヨーク内径Ｄ3も小さくなる
ので、ヨーク外径Ｃ3も小さくなり、燃料噴射弁のサイ
ズダウンを図ることができる。
【００３４】なおコイル６については、上記実施形態１
〜４に比べて、スリーブ１６の肉厚の薄肉化により、巻
線位置が燃料噴射弁の軸心側に移動しているので、ヨー
ク内径Ｄ3の縮径にも対応できる。又、段部４Ｂを設け
ることにより、隙間４Ｃができてしまい、コア４による
磁路が減少してしまう。即ち、コア首部４Ｄの磁路断面
積がエアギャップ部より小さくなり、磁束数が低下して
しまうという問題が発生する。そこで、ロッド１９を磁
性材で構成することにより、ロッド１９を平行な磁路と
して、磁路断面積を確保し、磁気的な性能低下を回避す
ることができる。
〜４に比べて、スリーブ１６の肉厚の薄肉化により、巻
線位置が燃料噴射弁の軸心側に移動しているので、ヨー
ク内径Ｄ3の縮径にも対応できる。又、段部４Ｂを設け
ることにより、隙間４Ｃができてしまい、コア４による
磁路が減少してしまう。即ち、コア首部４Ｄの磁路断面
積がエアギャップ部より小さくなり、磁束数が低下して
しまうという問題が発生する。そこで、ロッド１９を磁
性材で構成することにより、ロッド１９を平行な磁路と
して、磁路断面積を確保し、磁気的な性能低下を回避す
ることができる。
【００３５】又、スリーブ１６の材質として、スリーブ
温度が２３℃のとき、電気抵抗率が７０μΩ・ｃｍ以上
で透磁率が２０×１０-7Ｈ／ｍ以下の非磁性材を使用す
ることができる。これにより、スリーブ１６に発生する
渦電流による磁気の応答遅れを許容限度内とすることが
でき、ニードルバルブ１５の応答時間が早くなり、燃料
噴射量の制御範囲を拡大させることができる。
温度が２３℃のとき、電気抵抗率が７０μΩ・ｃｍ以上
で透磁率が２０×１０-7Ｈ／ｍ以下の非磁性材を使用す
ることができる。これにより、スリーブ１６に発生する
渦電流による磁気の応答遅れを許容限度内とすることが
でき、ニードルバルブ１５の応答時間が早くなり、燃料
噴射量の制御範囲を拡大させることができる。
【００３６】更に、スリーブ１６をメタルインジェクシ
ョンモールディングで製造することにより、コストダウ
ンおよび精度確保を実現することができる。
ョンモールディングで製造することにより、コストダウ
ンおよび精度確保を実現することができる。
【００３７】
【発明の効果】この発明の請求項１に係る燃料噴射弁に
よれば、バルブホルダに結合されたバルブボディと、こ
のバルブボディ内に設けられ、かつオリフィスを有する
バルブシートと、このバルブシートに離接してオリフィ
スを開閉する弁体と、この弁体と一体構造となっている
アマチュアと、このアマチュア，コア及びヨークに磁気
回路を構成するコイルとから構成され、更にコアとバル
ブホルダに段部を設け、この段部にはまり込むＬ字状の
スリーブを設けたので、アマチュアの軽量化による応答
性の向上が図れ、それに伴ない噴射燃料量の制御範囲を
拡大することができる。
よれば、バルブホルダに結合されたバルブボディと、こ
のバルブボディ内に設けられ、かつオリフィスを有する
バルブシートと、このバルブシートに離接してオリフィ
スを開閉する弁体と、この弁体と一体構造となっている
アマチュアと、このアマチュア，コア及びヨークに磁気
回路を構成するコイルとから構成され、更にコアとバル
ブホルダに段部を設け、この段部にはまり込むＬ字状の
スリーブを設けたので、アマチュアの軽量化による応答
性の向上が図れ、それに伴ない噴射燃料量の制御範囲を
拡大することができる。
【００３８】この発明の請求項２に係る燃料噴射弁によ
れば、バルブホルダとバルブボディとの間にストッパを
設けたので、エアギャップの調整が可能となり、開・閉
弁時間の最適設定が可能となる。
れば、バルブホルダとバルブボディとの間にストッパを
設けたので、エアギャップの調整が可能となり、開・閉
弁時間の最適設定が可能となる。
【００３９】この発明の請求項３に係る燃料噴射弁によ
れば、スリーブのコアに沿う部分の断面積を、コアの断
面積の１／２以下としたので、渦電流による磁気遅れが
小さくなり、燃料噴射量の制御範囲を拡大させることが
できる。
れば、スリーブのコアに沿う部分の断面積を、コアの断
面積の１／２以下としたので、渦電流による磁気遅れが
小さくなり、燃料噴射量の制御範囲を拡大させることが
できる。
【００４０】この発明の請求項４に係る燃料噴射弁によ
れば、スリーブのＬ字形のコーナー部に構造補強用のリ
ブを設けたので、スリーブの構造安定性を向上させるこ
とができる。
れば、スリーブのＬ字形のコーナー部に構造補強用のリ
ブを設けたので、スリーブの構造安定性を向上させるこ
とができる。
【００４１】この発明の請求項５に係る燃料噴射弁によ
れば、温度２３℃で電気抵抗率が７０μΩ・ｃｍ以上で
あり、かつ透磁率が２０×１０-7ｈ／ｍ以下の非磁性材
によりスリーブを構成したので、渦電流による磁気遅れ
が小さくなると共に、弁体の応答時間が早くなり、燃料
噴射量の制御範囲を拡大させることができる。
れば、温度２３℃で電気抵抗率が７０μΩ・ｃｍ以上で
あり、かつ透磁率が２０×１０-7ｈ／ｍ以下の非磁性材
によりスリーブを構成したので、渦電流による磁気遅れ
が小さくなると共に、弁体の応答時間が早くなり、燃料
噴射量の制御範囲を拡大させることができる。
【００４２】この発明の請求項６に係る燃料噴射弁によ
れば、スリーブを板材より塑性変形させて製造したの
で、切削加工では不可能な薄肉化が実現し、磁路断面積
の縮小による応答性の向上を低コストで実現することが
できる。
れば、スリーブを板材より塑性変形させて製造したの
で、切削加工では不可能な薄肉化が実現し、磁路断面積
の縮小による応答性の向上を低コストで実現することが
できる。
【００４３】この発明の請求項７に係る燃料噴射弁によ
れば、スリーブをメタルインジェクションモールディン
グにより製造したので、切削加工に近い精度が確保で
き、製造コストを低減させることができる。
れば、スリーブをメタルインジェクションモールディン
グにより製造したので、切削加工に近い精度が確保で
き、製造コストを低減させることができる。
【図１】 この発明の実施の形態１による燃料噴射弁を
示す側面断面図である。
示す側面断面図である。
【図２】 この発明の実施の形態１による燃料噴射弁を
説明するための側面断面図である。
説明するための側面断面図である。
【図３】 この発明の実施の形態２による燃料噴射弁を
示す側面断面図である。
示す側面断面図である。
【図４】 この発明の実施の形態４による燃料噴射弁を
示す側面断面図である。
示す側面断面図である。
【図５】 この発明の実施の形態５による燃料噴射弁を
示す側面断面図である。
示す側面断面図である。
【図６】 この発明の実施の形態６による燃料噴射弁を
示す側面断面図である。
示す側面断面図である。
【図７】 従来の燃料噴射弁を示す側面断面図である。
【図８】 従来の燃料噴射弁を示す側面断面図である。
３ ヨーク、４ コア、６ コイル、８ アマチュア、
１０ バルブホルダ、１１ バルブボディ、１２ オリ
フィス、１３ バルブシート、１５ 弁体、１６ スリ
ーブ、１７ ストッパ。
１０ バルブホルダ、１１ バルブボディ、１２ オリ
フィス、１３ バルブシート、１５ 弁体、１６ スリ
ーブ、１７ ストッパ。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ１６Ｋ 31/06 ３８５ Ｆ１６Ｋ 31/06 ３８５Ａ (72)発明者 松本 修 東京都千代田区丸の内二丁目２番３号 三 菱電機株式会社内 Ｆターム(参考） 3G066 AA02 AB02 AD12 BA19 BA22 BA46 BA51 BA54 BA61 BA63 BA67 CC06U CC14 CC43 CC56 CD14 CD28 CD30 CE23 CE24 CE25 CE26 CE31 DA01 3H106 DA07 DA13 DA23 DB02 DB12 DB23 DB32 DC06 DC17 DD03 EE20 EE34 KK18
Claims (7)
- 【請求項１】 バルブホルダに結合されたバルブボディ
と、このバルブボディ内に設けられ、かつオリフィスを
有するバルブシートと、このバルブシートに離接して上
記オリフィスを開閉する弁体と、この弁体と一体構造と
なっているアマチュアと、このアマチュア，コア及びヨ
ークに磁気回路を構成するコイルとから構成される燃料
噴射弁において、上記コアと上記バルブホルダに段部を
設け、この段部にはまり込むＬ字状のスリーブを設けた
ことを特徴とする燃料噴射弁。 - 【請求項２】 バルブホルダとバルブボディとの間にス
トッパを設けたことを特徴とする請求項１記載の燃料噴
射弁。 - 【請求項３】 スリーブのコアに沿う部分の断面積を、
コアの断面積の１／２以下としたことを特徴とする請求
項１又は請求項２記載の燃料噴射弁。 - 【請求項４】 スリーブのＬ字形のコーナー部に構造補
強用のリブを設けたことを特徴とする請求項１から請求
項３のいずれか１項に記載の燃料噴射弁。 - 【請求項５】 温度２３℃で電気抵抗率が７０μΩ・ｃ
ｍ以上であり、かつ透磁率が２０×１０-7ｈ／ｍ以下の
非磁性材によりスリーブを構成したことを特徴とする請
求項１から請求項４のいずれか１項に記載の燃料噴射
弁。 - 【請求項６】 スリーブを板材より塑性変形させて製造
したことを特徴とする請求項１から請求項５のいずれか
１項に記載の燃料噴射弁。 - 【請求項７】 スリーブをメタルインジェクションモー
ルディングにより製造したことを特徴とする請求項１か
ら請求項５のいずれか１項に記載の燃料噴射弁。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11097479A JP2000291505A (ja) | 1999-04-05 | 1999-04-05 | 燃料噴射弁 |
| US09/653,205 US6402061B1 (en) | 1999-04-05 | 2000-08-31 | Fuel injection valve |
| EP00120143A EP1191220A1 (en) | 1999-04-05 | 2000-09-20 | A fuel injection valve |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11097479A JP2000291505A (ja) | 1999-04-05 | 1999-04-05 | 燃料噴射弁 |
| US09/653,205 US6402061B1 (en) | 1999-04-05 | 2000-08-31 | Fuel injection valve |
| EP00120143A EP1191220A1 (en) | 1999-04-05 | 2000-09-20 | A fuel injection valve |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000291505A true JP2000291505A (ja) | 2000-10-17 |
Family
ID=27223123
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11097479A Pending JP2000291505A (ja) | 1999-04-05 | 1999-04-05 | 燃料噴射弁 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6402061B1 (ja) |
| EP (1) | EP1191220A1 (ja) |
| JP (1) | JP2000291505A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008057421A (ja) * | 2006-08-31 | 2008-03-13 | Keihin Corp | 電磁式燃料噴射弁 |
| JP2009281257A (ja) * | 2008-05-21 | 2009-12-03 | Mitsubishi Electric Corp | 燃料噴射装置 |
| JP2015515569A (ja) * | 2012-03-27 | 2015-05-28 | ローベルト ボッシュ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 補剛型燃料噴射弁 |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3927534B2 (ja) * | 2003-11-07 | 2007-06-13 | 三菱電機株式会社 | 燃料噴射弁 |
| EP1918574A1 (en) * | 2006-11-02 | 2008-05-07 | Siemens Aktiengesellschaft | Injection valve and method for assembling the injection valve |
| DE102008000797B4 (de) * | 2007-03-26 | 2014-05-22 | Denso Corporation | Elektromagnetventil und Kraftstoffeinspritzventil mit dem selben |
| JP4491474B2 (ja) * | 2007-05-31 | 2010-06-30 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 燃料噴射弁及びそのストローク調整方法 |
| EP2221468A1 (en) * | 2009-02-20 | 2010-08-25 | Continental Automotive GmbH | Fluid injector |
| US20110062805A1 (en) * | 2009-09-17 | 2011-03-17 | Caterpillar Inc. | Switched reluctance machine with eddy current loss dampener |
| GB2567200B (en) * | 2017-10-05 | 2020-04-29 | Delphi Tech Ip Ltd | Fuel injector |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3825135A1 (de) | 1988-07-23 | 1990-01-25 | Bosch Gmbh Robert | Elektromagnetisch betaetigbares ventil |
| DE4018256A1 (de) | 1990-06-07 | 1991-12-12 | Bosch Gmbh Robert | Elektromagnetisch betaetigbares brennstoffeinspritzventil |
| US5570841A (en) * | 1994-10-07 | 1996-11-05 | Siemens Automotive Corporation | Multiple disk swirl atomizer for fuel injector |
| JPH08210217A (ja) | 1995-02-03 | 1996-08-20 | Zexel Corp | 電磁式燃料噴射弁 |
| JPH09324722A (ja) | 1996-06-06 | 1997-12-16 | Aisan Ind Co Ltd | 燃料噴射弁 |
| JP3473884B2 (ja) | 1996-07-29 | 2003-12-08 | 三菱電機株式会社 | 燃料噴射弁 |
| JPH1047199A (ja) * | 1996-07-31 | 1998-02-17 | Mitsubishi Electric Corp | 筒内噴射用燃料噴射弁 |
| US6015103A (en) * | 1998-06-08 | 2000-01-18 | General Motors Corporation | Filter for fuel injector |
| DE19907899A1 (de) | 1999-02-24 | 2000-08-31 | Bosch Gmbh Robert | Brennstoffeinspritzventil |
-
1999
- 1999-04-05 JP JP11097479A patent/JP2000291505A/ja active Pending
-
2000
- 2000-08-31 US US09/653,205 patent/US6402061B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-09-20 EP EP00120143A patent/EP1191220A1/en not_active Ceased
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008057421A (ja) * | 2006-08-31 | 2008-03-13 | Keihin Corp | 電磁式燃料噴射弁 |
| JP2009281257A (ja) * | 2008-05-21 | 2009-12-03 | Mitsubishi Electric Corp | 燃料噴射装置 |
| JP4536129B2 (ja) * | 2008-05-21 | 2010-09-01 | 三菱電機株式会社 | 燃料噴射装置 |
| JP2015515569A (ja) * | 2012-03-27 | 2015-05-28 | ローベルト ボッシュ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 補剛型燃料噴射弁 |
| US10550812B2 (en) | 2012-03-27 | 2020-02-04 | Robert Bosch Gmbh | Stiffened fuel injector |
Also Published As
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|---|---|
| US6402061B1 (en) | 2002-06-11 |
| EP1191220A1 (en) | 2002-03-27 |
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