JP2000282101A - 酸化物分散強化型フェライト鋼の製造方法 - Google Patents
酸化物分散強化型フェライト鋼の製造方法Info
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Abstract
れた酸化物分散強化型フェライト鋼の製造方法を提供す
る。 【解決手段】 機械的合金化処理工程と、固化処理工程
と、再結晶熱処理工程とをこの順に備えた、酸化イット
リウムをFe−Crを主体とする金属母相内に分散させ
た酸化物分散強化型フェライト鋼の製造方法において、
機械的合金化処理を、アルゴンより軽い不活性ガスを雰
囲気ガスとして行う。また、再結晶熱処理工程を備え
た、酸化イットリウムをFe−Crを主体とする金属母
相内に分散させた酸化物分散強化型フェライト鋼の製造
方法において、再結晶化処理後に、5〜50%の冷間加
工を行う。
Description
増殖炉の炉心環境で長時間使用される炉心構成要素(例
えば燃料被覆管やラッパ管からなる燃料集合体、制御
棒、反射体等)や機器構造物(例えば、機器容器部材、
冷却系配管部材)などの優れた耐中性子照射特性を必要
とする部材用の酸化物分散強化型フェライト鋼の製造方
法に関する。
ては、SUS316、あるいはSUS316の耐照射特
性を改善したオーステナイト系鋼の改良鋼(以下「PN
C316」という)や、その高Ni化を図った鋼(例え
ば、PNC1520のような15Cr−20Ni鋼)が
用いられている。例えば、高速増殖炉の原型炉『もんじ
ゅ』にはPNC316、実験炉『常陽』にはPNC15
20が用いられている。
は優れているが、耐スエリング性や照射クリープ特性な
ど高速中性子に対する耐久性に限界があり、実用炉に必
要な燃料の長寿命化を達成するには改良の必要があるこ
とが明らかになっている。このオーステナイト系鋼の耐
中性子照射特性の改善のためには、添加元素の検討や冷
間加工度の向上が必要とされている。添加元素について
は、耐照射特性に良いとされるNiやPの添加が検討さ
れているが、強度や溶接性の低下が問題となっている。
冷間加工度については、現在仕上げ段階で20%冷間加
工を施しているが、これ以上上げることはクリープ強度
低下を招くとされている。
れているが、高温強度が劣っており、高速増殖炉の炉心
材料には適していない。そこで、フェライト鋼の高温強
度を改善するために、フェライト鋼中に微細な酸化物粒
子を分散させた酸化物分散強化型フェライト鋼が、優れ
た耐中性子性と高温強度を有する炉心材料として期待さ
れ、研究開発がなされている。現状では、MA957
(14Cr−0.3Mo−1Ti−0.25Y2 O3 )
やPNC−ODS(13Cr−3W−0.5Ti−0.
35Y2 O3 )が開発されている。
えば、高速増殖炉における被覆管の場合、次のようにし
て製造される。まず、合金粉末と酸化物粉末を、アトラ
イターと呼ばれる水冷式のタンクを有するボールミルに
入れ、強制的に混合する。これを機械的合金化処理(メ
カニカル・アロイング)と呼んでいる。通常、この機械
的合金化処理工程は、酸化を防ぐ目的で不活性ガス(一
般的にはアルゴンガス)雰囲気中で実施される。この
際、アルゴン(Ar)が30〜50ppm混入すること
がわかっている。次いで、この合金化された粉末をカプ
セルに充填して、脱気・密封処理を行い、その後、熱間
押出しにより棒材を製造する。この得られた棒材を機械
加工により素管に加工し、圧延、抽延、熱処理を経て被
覆管に加工する。
化型フェライト鋼は、BCC(体心立方格子)の結晶構
造を有しているため、優れた耐スエリング特性を有して
いると信じられていた。事実、再結晶していない酸化物
分散強化型フェライト鋼では、照射中にボイド(空隙)
が発生した例はない。したがって、機械的合金化処理の
際に、アルゴンが30〜50ppm混入することがわか
っていても問題視されることはなかった。
散強化型フェライト鋼では、組織が竹のように加工方向
に伸びた組織となり、加工性の低下、内圧クリープ強度
の著しい低下や周方向延性の低下が問題となった。その
ため、本発明者等はこの加工性や機械的特性を改善する
ために、再結晶組織を有する酸化物分散強化型フェライ
ト鋼を開発した(特開平8−225891)。
分散強化型フェライト鋼では、照射により生成される空
孔を吸収する転位がほとんど存在せず、さらに機械的合
金化処理の際に混入するアルゴン原子が、照射によりボ
イドの基となるアルゴンバブル(照射により鋼中にでき
る1〜2nmのアルゴンの泡)を形成する。
フェライト鋼では、多量の転位が鋼中に存在するため、
アルゴン原子や照射によって導入された空孔をこの転位
が固着して、ボイドに成長することを抑えていた。これ
に対し、再結晶組織を有する酸化物分散強化型フェライ
ト鋼では、上述のように転位が著しく少ないため、アル
ゴン原子や空孔を吸収する転位がなく、アルゴンバブル
が起点となってボイドが発生する(スエリングする)こ
とが、本発明者等の研究の結果判明してきた。
耐スエリング性と高温内圧クリープ強度に優れた酸化物
分散強化型フェライト鋼の製造方法を提供することを目
的とする。
評価を基に鋭意研究した結果、問題となっている再結晶
組織を有する酸化物分散強化型フェライト鋼の耐スエリ
ング特性は、機械的合金化処理中に混入するアルゴン原
子によって悪化することをつきとめた。
活性原子の方が鋼中における移動度がアルゴンよりも大
きいため、これらの軽い不活性原子が混入した方が耐ス
エリング特性は悪いと考えられていたが、本発明者等
は、アルゴンよりも原子量の小さい不活性原子の混入の
方が、耐スエリング特性が良くなる可能性があることを
見い出し、以下の発明をするに至った。
化型フェライト鋼の製造方法は、機械的合金化処理工程
と、固化処理工程と、再結晶熱処理工程とをこの順に備
えた、酸化イットリウムをFe−Crを主体とする金属
母相内に分散させた酸化物分散強化型フェライト鋼の製
造方法において、上記機械的合金化処理を、アルゴンよ
り軽い不活性ガスを雰囲気ガスとして行うことを特徴と
するものである。
ので、アルゴンよりも軽い不活性ガスに水素ガスを添加
した混合ガスを使用して機械的合金化処理を行う場合
も、本発明に含まれる。また、減圧(不活性)ガス圧中
で機械的合金化処理を行う場合も、本発明に含まれる。
フェライト鋼の製造方法は、再結晶熱処理工程を備え
た、酸化イットリウムをFe−Crを主体とする金属母
相内に分散させた酸化物分散強化型フェライト鋼の製造
方法において、上記再結晶化処理後に、5〜50%の冷
間加工を行うことを特徴とするものである。
善する根拠を説明する。請求項1に記載の酸化物分散強
化型フェライト鋼の製造方法は、機械的合金化法を前提
としている。機械的合金化法とは、水冷式のタンクの中
に鋼球と混合する粉末(金属粉末と酸化物粉末)を入
れ、かき混ぜることにより強制的に混合するものであ
る。この時、粉末は鋼球により、酸化物粒子を巻き込み
ながら他の粉末とともにつぶされ、均一化されていく。
この時の粉末の温度は数百度℃にもなると言われてい
る。さらに、この時粉末には多量の歪が加えられる。
活性となっており、通常、酸化を防ぐために不活性雰囲
気中で機械的合金化処理が行われる。ガスの種類として
は安価なアルゴンが一般的である。高速増殖炉における
被覆管用の酸化物分散強化型フェライト鋼の場合、機械
的合金化処理により、このアルゴン原子が30〜50p
pm不純物として混入することがわかっている。
リング性と高温強度が要求される。スエリングとは、高
速中性子が金属に照射されると金属内に空孔が生成さ
れ、これが集まって金属中にボイドを形成する現象であ
る。現在高速増殖炉の実験炉や原型炉に使用しているオ
ーステナイト系鋼(PNC316等)では、高速中性子
により核変換してできたヘリウム(He)のバブルが成
長して、ボイドができると考えられている。
スエリング性は、そのBBCの結晶構造のため今まで優
れていると考えられてきた。これは、フェライト鋼の優
れた耐スエリング性が、実験により実証されていること
によるものである。
結晶組織を導入した酸化物分散強化型フェライト鋼は、
照射により導入された空孔の吸収源となる転位がほとん
どないこと、およびアルゴン原子を30〜50ppm含
んでいることから、スエリングする可能性がある。これ
は、バブル内の不活性原子が、バブルをつぶそうとする
力に対抗してバブルを維持しようと作用するため、この
アルゴン原子がアルゴンバブルを形成し、このバブルを
起点として空孔が吸収されボイドに成長するからであ
る。
としてヘリウムを用いて、機械的合金化処理を実施して
作製した酸化物分散強化型フェライト鋼では、ヘリウム
原子の混入量は、2.8〜3.3ppmである。これ
は、ヘリウムがアルゴンに比べて軽くかつ拡散係数が大
きいため、機械的合金化処理後の熱間押出し工程中に、
ヘリウムが鋼中から放出されるからである。
鋼中の不活性雰囲気ガス(この場合ヘリウム)の混入量
が減少したために、スエリング発生の核となるバブル内
に存在するガス原子が減少した結果として、バブルがつ
ぶれて消滅し、スエリングの発生が抑制される。したが
って、機械的合金化処理時の不活性雰囲気ガスとして、
これまでのアルゴンよりも軽い不活性ガス原子を採用し
た方が耐スエリング性に関して、著しく有利である。
スエリング性改善のため、冷間加工を施すことを考え
た。本鋼の場合、PNC316等と異なり、微細な鋼中
の酸化物粒子のために、50%以上の冷間加工を行って
も、800℃程度の温度では再結晶することはない。し
かも、フェライト鋼の場合には双晶変形も少ないと考え
られるので、高い冷間加工率でも耐スエリング性に有効
な転位を導入できる。
ると、再結晶により比較的等軸化された結晶粒が圧延方
向に延び、内圧クリープ強度や周方向の延性を低下させ
る。以上理由で冷間加工度は50%を上限とする。一
方、5%以上の冷間加工で十分効果を示すため、冷間加
工度の下限を5%とする。
鋼の製造に際しては、機械的合金化処理を、アルゴンよ
り軽い不活性ガスを雰囲気ガスとして行うか、あるいは
再結晶化処理後に、5〜50%の冷間加工を行う限りに
おいて、特定の方法に限定されないが、例えば、それぞ
れの原料粉末を用意してから、いわゆる機械的合金化処
理によって酸化物の形成、あるいは合金化を図っても良
く、次いで、成形、焼結の固化処理工程を経た後、再結
晶熱処理されて製造される。このような各製造工程は各
種の従来技術に従えば良い。例えば、固化処理は、熱間
静水圧加圧処理(HIP)や熱間押出等の熱間加工など
により行うことができる。
強化型フェライト鋼に適用した場合に顕著な効果を奏す
る。すなわち、重量%で、Cr:7〜18%<1/2W
+Mo:0.1〜3%、Ti:0.10〜1.0%、残
部がFeおよび不可避不純物からなるFe−Crを主体
とするフェライト系金属母相内に酸化イットリウムを分
散させてなり、酸化イットリウムと過剰酸素量(Exc
essO)が、重量%で、 0.10%<Y2 O3 ≦0.30% 0.03%≦ExcessO≦0.15% ExcessO≦0.25−0.5×Y2 O3 (%) の範囲にあり、かつ、再結晶化組織を有する酸化物分散
強化型フェライト鋼である。
talO)からの酸化イットリウム(Y2 O3 )として
イットリウムと結合している酸素(O in Y
2 O3 )を計算上除いた酸素量([ExcessO]=
[TotalO]−[O in Y 2 O3 ])をいう。
なお、再結晶化組織は、1300℃以下の再結晶熱処理
によって得るのが好ましい。
r雰囲気中およびHe雰囲気中で機械的合金化処理し、
押出用カプセルに充填した後、400℃にて脱気・密封
し、1150℃で熱間押出した。機械的合金化処理は、
三井三池社製5DX型アトライターを使用し、250r
pm、48h、鋼球/粉末重量比=15/1の条件で実
施した。押出された板材は、60%の冷間加工を行った
後、1100℃で熱処理して、再結晶させた。発明鋼
(He材)および比較鋼(Ar材)の成分を、表1に示
す。同表における単位は、重量%であり、Ex.Oは、
ExcessOを意味する。
各温度において、12dpaの電子線照射試験したとき
のボイドスエリングの測定結果を示す。
スエリングしているのに対し、Heガスを用いた場合
は、全くスエリングしていないことがわかる。
3 )を、Ar雰囲気中で機械的合金化処理し、押出用カ
プセルに充填した後、400℃にて脱気・密封し、11
50℃で熱間押出した。機械的合金化処理は、三井三池
社製5DX型アトライターを使用し、250rpm、4
8h、鋼球/粉末重量比=15/1の条件で実施した。
押出された板材は、60%の冷間加工を行った後、11
00℃で熱処理して、再結晶化させた。その後、0%、
20%、40%の冷間加工を行った。各鋼材の成分は、
表1に示したAr材と同様である。表3に、400℃、
425℃、450℃の各温度において、12dpaの電
子線照射試験したときのボイドスエリングの測定結果を
示す。
および40%の冷間加工が有効に作用していることがわ
かる。
求項2に記載の発明によれば、優れた耐スエリング性と
優れた高温内圧クリープ強度を共に有する酸化物分散強
化型フェライト鋼を製造できることから、高速増殖炉用
部材、特に燃料被覆管のような700℃程度の高温で、
しかも高い応力下で使用される構造部材の長寿命化を達
成できる。
Claims (2)
- 【請求項1】 機械的合金化処理工程と、固化処理工程
と、再結晶熱処理工程とをこの順に備えた、酸化イット
リウムをFe−Crを主体とする金属母相内に分散させ
た酸化物分散強化型フェライト鋼の製造方法において、 上記機械的合金化処理を、アルゴンより軽い不活性ガス
を雰囲気ガスとして行うことを特徴とする酸化物分散強
化型フェライト鋼の製造方法。 - 【請求項2】 再結晶熱処理工程を備えた、酸化イット
リウムをFe−Crを主体とする金属母相内に分散させ
た酸化物分散強化型フェライト鋼の製造方法において、 上記再結晶化処理後に、5〜50%の冷間加工を行うこ
とを特徴とする酸化物分散強化型フェライト鋼の製造方
法。
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1999
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