JP2000271605A - 連続熱間圧延における鋼片の接合方法 - Google Patents
連続熱間圧延における鋼片の接合方法Info
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- JP2000271605A JP2000271605A JP11084326A JP8432699A JP2000271605A JP 2000271605 A JP2000271605 A JP 2000271605A JP 11084326 A JP11084326 A JP 11084326A JP 8432699 A JP8432699 A JP 8432699A JP 2000271605 A JP2000271605 A JP 2000271605A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 先行鋼片及び後行鋼片の内の少なくとも一方
が鋼より高い融点の酸化物を生成する元素を含む鋼種で
ある場合の連続熱間圧延における鋼片の接合において、
先行鋼片と後行鋼片との接合強度を大幅に向上させる。 【解決手段】 連続熱間圧延ラインの仕上圧延機の入側
で先行鋼片の尾端と後行鋼片の先端とを互いに非接触で
対向配置してこの状態で先行鋼片の尾端と後行鋼片の先
端とを加熱する加熱工程と、加熱された先行鋼片の尾端
と後行鋼片の先端とを突き合わせて押圧接合する接合工
程とを備え、先行鋼片及び後行鋼片の内の少なくとも一
方が鋼より高い融点の酸化物を生成する元素を含む鋼種
である場合の連続熱間圧延における鋼片の接合方法にお
いて、加熱工程で先行鋼片及び後行鋼片の各接合面から
鋼片厚みの２０％の長さ以下の領域を鋼片の液相線温度
以上に加熱し、且つ、接合工程のアップセット量を鋼片
厚みの５０％以上とする。
が鋼より高い融点の酸化物を生成する元素を含む鋼種で
ある場合の連続熱間圧延における鋼片の接合において、
先行鋼片と後行鋼片との接合強度を大幅に向上させる。 【解決手段】 連続熱間圧延ラインの仕上圧延機の入側
で先行鋼片の尾端と後行鋼片の先端とを互いに非接触で
対向配置してこの状態で先行鋼片の尾端と後行鋼片の先
端とを加熱する加熱工程と、加熱された先行鋼片の尾端
と後行鋼片の先端とを突き合わせて押圧接合する接合工
程とを備え、先行鋼片及び後行鋼片の内の少なくとも一
方が鋼より高い融点の酸化物を生成する元素を含む鋼種
である場合の連続熱間圧延における鋼片の接合方法にお
いて、加熱工程で先行鋼片及び後行鋼片の各接合面から
鋼片厚みの２０％の長さ以下の領域を鋼片の液相線温度
以上に加熱し、且つ、接合工程のアップセット量を鋼片
厚みの５０％以上とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、連続熱間圧延ライ
ンの仕上圧延機の入側で先行鋼片と後行鋼片とを接合す
る方法に関する。
ンの仕上圧延機の入側で先行鋼片と後行鋼片とを接合す
る方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のこの種の接合方法としては、例え
ば連続熱間圧延ラインの仕上圧延機の入側で先行鋼片の
尾端と後行鋼片の先端とを互いに非接触で対向配置して
この状態で誘導加熱装置によって先行鋼片の尾端と後行
鋼片の先端とを急速加熱し、次いで、加熱された先行鋼
片の尾端と後行鋼片の先端とを突き合わせて押圧（アッ
プセット）接合する方法が知られている。
ば連続熱間圧延ラインの仕上圧延機の入側で先行鋼片の
尾端と後行鋼片の先端とを互いに非接触で対向配置して
この状態で誘導加熱装置によって先行鋼片の尾端と後行
鋼片の先端とを急速加熱し、次いで、加熱された先行鋼
片の尾端と後行鋼片の先端とを突き合わせて押圧（アッ
プセット）接合する方法が知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
連続熱間圧延における鋼片の接合方法においては、大気
雰囲気中で接合を行う際に次に示す問題がある。即ち、
鋼中にＣｒ、Ｔｉ、Ｍｎ、Ａｌ、Ｓｉ等のように鋼の融
点（１４００〜１６００°Ｃ）より高い融点の酸化物
（Ｃｒ酸化物：融点約２０００°Ｃ）を生成する成分を
含むステンレス鋼や高張力鋼等については、誘導加熱時
に接合面に生成されるこれらの酸化物がアップセット後
も接合部に固相として残って接合強度を著しく低下さ
せ、後工程の仕上圧延にて接合部が破断する等の問題が
生じる。
連続熱間圧延における鋼片の接合方法においては、大気
雰囲気中で接合を行う際に次に示す問題がある。即ち、
鋼中にＣｒ、Ｔｉ、Ｍｎ、Ａｌ、Ｓｉ等のように鋼の融
点（１４００〜１６００°Ｃ）より高い融点の酸化物
（Ｃｒ酸化物：融点約２０００°Ｃ）を生成する成分を
含むステンレス鋼や高張力鋼等については、誘導加熱時
に接合面に生成されるこれらの酸化物がアップセット後
も接合部に固相として残って接合強度を著しく低下さ
せ、後工程の仕上圧延にて接合部が破断する等の問題が
生じる。
【０００４】また、一般鋼（極低炭素鋼、低炭素鋼）の
場合には誘導加熱時に接合面に生成される酸化物は融点
が１３５０°Ｃ程度の酸化鉄であり、鋼の融点（１４０
０〜１６００°Ｃ）に比べて低いため接合強度の低下を
招くことはないが、Ｃの含有量が０．３ｗｔ％以上であ
るような高炭素鋼の場合には鋼の融点が下がるので酸化
物の融点が鋼の融点より高くなって上述したステンレス
鋼や高張力鋼等と同様の問題が生じる。
場合には誘導加熱時に接合面に生成される酸化物は融点
が１３５０°Ｃ程度の酸化鉄であり、鋼の融点（１４０
０〜１６００°Ｃ）に比べて低いため接合強度の低下を
招くことはないが、Ｃの含有量が０．３ｗｔ％以上であ
るような高炭素鋼の場合には鋼の融点が下がるので酸化
物の融点が鋼の融点より高くなって上述したステンレス
鋼や高張力鋼等と同様の問題が生じる。
【０００５】本発明はかかる不都合を解消するためにな
されたものであり、先行鋼片と後行鋼片との接合強度を
大幅に向上させることができる連続熱間圧延における鋼
片の接合方法を提供することを目的とする。
されたものであり、先行鋼片と後行鋼片との接合強度を
大幅に向上させることができる連続熱間圧延における鋼
片の接合方法を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】かかる目的を達成するた
めに、請求項１に係る連続熱間圧延における鋼片の接合
方法は、連続熱間圧延ラインの仕上圧延機の入側で先行
鋼片の尾端と後行鋼片の先端とを互いに非接触で対向配
置してこの状態で先行鋼片の尾端と後行鋼片の先端とを
加熱する加熱工程と、加熱された先行鋼片の尾端と後行
鋼片の先端とを突き合わせて押圧接合する接合工程とを
備え、先行鋼片及び後行鋼片の内の少なくとも一方が鋼
より高い融点の酸化物を生成する元素を含む鋼種である
場合の連続熱間圧延における鋼片の接合方法において、
前記加熱工程で先行鋼片及び後行鋼片の各接合面の温度
が鋼片の液相線温度以上になるようにしたことを特徴と
する。
めに、請求項１に係る連続熱間圧延における鋼片の接合
方法は、連続熱間圧延ラインの仕上圧延機の入側で先行
鋼片の尾端と後行鋼片の先端とを互いに非接触で対向配
置してこの状態で先行鋼片の尾端と後行鋼片の先端とを
加熱する加熱工程と、加熱された先行鋼片の尾端と後行
鋼片の先端とを突き合わせて押圧接合する接合工程とを
備え、先行鋼片及び後行鋼片の内の少なくとも一方が鋼
より高い融点の酸化物を生成する元素を含む鋼種である
場合の連続熱間圧延における鋼片の接合方法において、
前記加熱工程で先行鋼片及び後行鋼片の各接合面の温度
が鋼片の液相線温度以上になるようにしたことを特徴と
する。
【０００７】請求項２に係る連続熱間圧延における鋼片
の接合方法は、請求項１において、接合面から鋼片厚み
の２０％の長さ以下の領域を鋼片の液相線温度以上にし
たことを特徴とする。請求項３に係る連続熱間圧延にお
ける鋼片の接合方法は、請求項１又は２において、前記
接合工程におけるアップセット量を鋼片厚みの５０％以
上としたことを特徴とする。
の接合方法は、請求項１において、接合面から鋼片厚み
の２０％の長さ以下の領域を鋼片の液相線温度以上にし
たことを特徴とする。請求項３に係る連続熱間圧延にお
ける鋼片の接合方法は、請求項１又は２において、前記
接合工程におけるアップセット量を鋼片厚みの５０％以
上としたことを特徴とする。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図を
参照して説明する。図１は連続熱間圧延ラインのコイル
ボックスから仕上圧延機の第１スタンドまでの設備配列
を示す概略図、図２は高周波誘導加熱装置の概略図、図
３は交番磁界と誘導電流の流れを説明するための説明
図、図４は接合面温度が鋼の液相線温度未満の場合の接
合状態を模式的に示す図、図５は接合面温度が鋼の液相
線温度以上の場合の接合状態を模式的に示す図、図６は
接合面から鋼片厚みの２０％を超える長さまでの領域が
鋼片の液相線温度以上の場合の接合面の状態を模式的に
示す図、図７は接合装置の概略断面図、図８は温度と接
合面からの長手方向の距離との関係を示すグラフ図、図
９はアップセット量を鋼片厚みの５０％以上とした場合
の接合状態を模式的に示す図、図１０はアップセット量
／板厚と母材強度比との関係を示すグラフ図である。
参照して説明する。図１は連続熱間圧延ラインのコイル
ボックスから仕上圧延機の第１スタンドまでの設備配列
を示す概略図、図２は高周波誘導加熱装置の概略図、図
３は交番磁界と誘導電流の流れを説明するための説明
図、図４は接合面温度が鋼の液相線温度未満の場合の接
合状態を模式的に示す図、図５は接合面温度が鋼の液相
線温度以上の場合の接合状態を模式的に示す図、図６は
接合面から鋼片厚みの２０％を超える長さまでの領域が
鋼片の液相線温度以上の場合の接合面の状態を模式的に
示す図、図７は接合装置の概略断面図、図８は温度と接
合面からの長手方向の距離との関係を示すグラフ図、図
９はアップセット量を鋼片厚みの５０％以上とした場合
の接合状態を模式的に示す図、図１０はアップセット量
／板厚と母材強度比との関係を示すグラフ図である。
【０００９】図１において符号１は粗圧延機から出た板
材を巻き取るコイルボックス、２はコイルボックス１か
ら巻き出された先行鋼片Ｓ1 の尾端及び後行鋼片Ｓ2 の
先端を切断するクロップシャー、３は先行鋼片Ｓ1 及び
後行鋼片Ｓ2 の切断面（接合面）同士を接合する接合装
置、４はレベラー、５ａ〜５ｃはピンチロール、６は脱
スケール装置、７は仕上圧延機の第１スタンドである。
材を巻き取るコイルボックス、２はコイルボックス１か
ら巻き出された先行鋼片Ｓ1 の尾端及び後行鋼片Ｓ2 の
先端を切断するクロップシャー、３は先行鋼片Ｓ1 及び
後行鋼片Ｓ2 の切断面（接合面）同士を接合する接合装
置、４はレベラー、５ａ〜５ｃはピンチロール、６は脱
スケール装置、７は仕上圧延機の第１スタンドである。
【００１０】接合装置３は、図７に示すように、クロッ
プシャー２によって後端のクロップが切り落とされた先
行鋼片Ｓ1 及び先端のクロップが切り落とされた後行鋼
片Ｓ 2 の各切断端を接合面同士が互いに非接触で対向配
置されるように把持する左右のクランプ装置８，９と、
該クランプ装置８，９によって把持された先行鋼片Ｓ 1
及び後行鋼片Ｓ2 の各切断端を加熱する誘導加熱装置１
０と、クランプ装置８をクランプ装置９側に押圧移動さ
せて誘導加熱装置１０によって加熱された先行鋼片Ｓ1
及び後行鋼片Ｓ2 の各切断端の接合面同士を突き合わせ
てアップセット接合する押圧シリンダ１１と、該アップ
セット接合時に先行鋼片Ｓ1 と後行鋼片Ｓ2 とが上下方
向にずれることを防止する目違い防止板２０とを備え
る。
プシャー２によって後端のクロップが切り落とされた先
行鋼片Ｓ1 及び先端のクロップが切り落とされた後行鋼
片Ｓ 2 の各切断端を接合面同士が互いに非接触で対向配
置されるように把持する左右のクランプ装置８，９と、
該クランプ装置８，９によって把持された先行鋼片Ｓ 1
及び後行鋼片Ｓ2 の各切断端を加熱する誘導加熱装置１
０と、クランプ装置８をクランプ装置９側に押圧移動さ
せて誘導加熱装置１０によって加熱された先行鋼片Ｓ1
及び後行鋼片Ｓ2 の各切断端の接合面同士を突き合わせ
てアップセット接合する押圧シリンダ１１と、該アップ
セット接合時に先行鋼片Ｓ1 と後行鋼片Ｓ2 とが上下方
向にずれることを防止する目違い防止板２０とを備え
る。
【００１１】なお、接合装置３は、ライン方向に沿って
所定長さだけ延在するレール１９上を走行可能な台車１
７上に設置されており、また、該台車１７の走行可能範
囲の鋼片搬送用テーブルローラ１８は昇降式のテーブル
ローラとなっており、接合装置３の位置に相当する搬送
用テーブルローラ１８は台車１７により押し下げられる
ようになっている。接合装置３をこうのような構成とす
ることにより、鋼片の搬送を停止させることなく先行鋼
片Ｓ1 と後行鋼片Ｓ2 との接合を行うことができる。
所定長さだけ延在するレール１９上を走行可能な台車１
７上に設置されており、また、該台車１７の走行可能範
囲の鋼片搬送用テーブルローラ１８は昇降式のテーブル
ローラとなっており、接合装置３の位置に相当する搬送
用テーブルローラ１８は台車１７により押し下げられる
ようになっている。接合装置３をこうのような構成とす
ることにより、鋼片の搬送を停止させることなく先行鋼
片Ｓ1 と後行鋼片Ｓ2 との接合を行うことができる。
【００１２】誘導加熱装置１０は先行鋼片Ｓ1 及び後行
鋼片Ｓ2 の各切断端の板厚方向に交番磁界を貫通させる
ためのものであり、図２に示すように、先行鋼片Ｓ1 及
び後行鋼片Ｓ2 の各切断端の上下に配設された一対の磁
極芯１３と、これらの磁極芯１３に上下方向に連続して
巻回されたコイル１４と、電源１５とを備える。かかる
構成の誘導加熱装置１０を用いて、図３に示すように、
先行鋼片Ｓ1 及び後行鋼片Ｓ2 の各切断端の板厚方向に
交番磁界を貫通させることにより、各切断端に渦電流が
発生して接合面同士が優先的に加熱されるようになって
いる。なお、この実施の形態では、加熱・接合処理を鋼
片の走行と同期させるいわゆるトランスバース方式の接
合装置３を採用したが、接合装置３を停止した状態で加
熱・接合処理を行う場合には図１に破線で示すルーパ１
６を用いることになる。
鋼片Ｓ2 の各切断端の板厚方向に交番磁界を貫通させる
ためのものであり、図２に示すように、先行鋼片Ｓ1 及
び後行鋼片Ｓ2 の各切断端の上下に配設された一対の磁
極芯１３と、これらの磁極芯１３に上下方向に連続して
巻回されたコイル１４と、電源１５とを備える。かかる
構成の誘導加熱装置１０を用いて、図３に示すように、
先行鋼片Ｓ1 及び後行鋼片Ｓ2 の各切断端の板厚方向に
交番磁界を貫通させることにより、各切断端に渦電流が
発生して接合面同士が優先的に加熱されるようになって
いる。なお、この実施の形態では、加熱・接合処理を鋼
片の走行と同期させるいわゆるトランスバース方式の接
合装置３を採用したが、接合装置３を停止した状態で加
熱・接合処理を行う場合には図１に破線で示すルーパ１
６を用いることになる。
【００１３】ここで、この実施の形態では、先行鋼片Ｓ
1 及び後行鋼片Ｓ2 の内の少なくとも一方が鋼より高い
融点の酸化物を生成する元素、例えばＣｒ、Ｔｉ、Ｍ
ｎ、Ａｌ、Ｓｉ等を単独又は合計で１ｗｔ％以上含む鋼
種である場合に、上述した誘導加熱装置１０によって先
行鋼片Ｓ1 及び後行鋼片Ｓ2 の各切断端を加熱する際
に、先行鋼片Ｓ1 及び後行鋼片Ｓ2 の各接合面の温度が
鋼片の液相線温度以上になるようにしている。
1 及び後行鋼片Ｓ2 の内の少なくとも一方が鋼より高い
融点の酸化物を生成する元素、例えばＣｒ、Ｔｉ、Ｍ
ｎ、Ａｌ、Ｓｉ等を単独又は合計で１ｗｔ％以上含む鋼
種である場合に、上述した誘導加熱装置１０によって先
行鋼片Ｓ1 及び後行鋼片Ｓ2 の各切断端を加熱する際
に、先行鋼片Ｓ1 及び後行鋼片Ｓ2 の各接合面の温度が
鋼片の液相線温度以上になるようにしている。
【００１４】図８に１１％Ｃｒ鋼の加熱完了時の鋼片長
手方向の温度分布を示す。図中２は接合面の温度が鋼の
液相線温度未満の場合であり、この条件では、図４に示
すように、アップセット後に接合部に鋼の融点より高い
融点のＣｒ酸化物（スケール）が固相として残って接合
強度を著しく低下させ、仕上圧延機の第４スタンド出側
にて接合部が分離した。
手方向の温度分布を示す。図中２は接合面の温度が鋼の
液相線温度未満の場合であり、この条件では、図４に示
すように、アップセット後に接合部に鋼の融点より高い
融点のＣｒ酸化物（スケール）が固相として残って接合
強度を著しく低下させ、仕上圧延機の第４スタンド出側
にて接合部が分離した。
【００１５】これに対し、図中１は接合面の温度が鋼の
液相線温度以上の場合であり、この条件では、図５に示
すように、アップセット後に鋼の融点より高い融点のＣ
ｒ酸化物（スケール）が液相となった鋼と共に接合面か
ら排出され、７スタンドからなる仕上圧延機により板厚
２ｍｍまで圧延を施したが、接合部が分離することなく
良好な連続圧延を継続できた。
液相線温度以上の場合であり、この条件では、図５に示
すように、アップセット後に鋼の融点より高い融点のＣ
ｒ酸化物（スケール）が液相となった鋼と共に接合面か
ら排出され、７スタンドからなる仕上圧延機により板厚
２ｍｍまで圧延を施したが、接合部が分離することなく
良好な連続圧延を継続できた。
【００１６】ここで、鋼の液相線温度以上に加熱する領
域は接合面から鋼片厚みの２０％以下の長さまでが好ま
しく、また、図９に示すように、アップセット量を鋼片
厚みの５０％以上とするのが好ましい。図８中の３は接
合面から鋼片厚みの２０％を超える長さまで鋼の液相線
温度以上に加熱した場合であり、この条件では、図６に
示すように、加熱完了時に接合面の鋼が融け落ちて融け
落ちた後の面にＣｒ酸化物（スケール）が再生成されて
接合強度の低下を招くことがあり、一方、アップセット
量が５０％未満では、せっかく接合面の温度を鋼の液相
線温度以上にしてもアップセット後にＣｒ酸化物（スケ
ール）の一部が接合面に残存して接合強度の低下を招く
ことがある。
域は接合面から鋼片厚みの２０％以下の長さまでが好ま
しく、また、図９に示すように、アップセット量を鋼片
厚みの５０％以上とするのが好ましい。図８中の３は接
合面から鋼片厚みの２０％を超える長さまで鋼の液相線
温度以上に加熱した場合であり、この条件では、図６に
示すように、加熱完了時に接合面の鋼が融け落ちて融け
落ちた後の面にＣｒ酸化物（スケール）が再生成されて
接合強度の低下を招くことがあり、一方、アップセット
量が５０％未満では、せっかく接合面の温度を鋼の液相
線温度以上にしてもアップセット後にＣｒ酸化物（スケ
ール）の一部が接合面に残存して接合強度の低下を招く
ことがある。
【００１７】
【実施例】先行鋼片、後行鋼片としてそれそれ巾１３０
０ｍｍ、厚み３０ｍｍになるシートバー（１１ｗｔ％Ｃ
ｒ鋼）を図１に示した連続熱間圧延ラインに供した。ま
た、接合装置３内で先行シートバーと後行シートバーの
各接合面を５ｍｍの間隙を隔てて対向配置した後、誘導
加熱装置１０（幅方向の寸法１３００ｍｍ、長手方向の
寸法２４０ｍｍ）によって各接合面を加熱した。このと
きの加熱条件は投入電力が１０００ｋＷ、周波数１００
０Ｈｚで１２．５秒間加熱し、接合面から５ｍｍ（鋼片
厚みの２０％以下）までの領域が鋼の液相線温度以上に
なるようにした。引き続き接合面同士を突き合わせて押
圧シリンダ１１によって押圧力２ｋｇ／ｍｍ2 で押圧し
て接合を完了させた。このときのアップセット量は２０
ｍｍ（鋼片厚みの５０％以上）とした。
０ｍｍ、厚み３０ｍｍになるシートバー（１１ｗｔ％Ｃ
ｒ鋼）を図１に示した連続熱間圧延ラインに供した。ま
た、接合装置３内で先行シートバーと後行シートバーの
各接合面を５ｍｍの間隙を隔てて対向配置した後、誘導
加熱装置１０（幅方向の寸法１３００ｍｍ、長手方向の
寸法２４０ｍｍ）によって各接合面を加熱した。このと
きの加熱条件は投入電力が１０００ｋＷ、周波数１００
０Ｈｚで１２．５秒間加熱し、接合面から５ｍｍ（鋼片
厚みの２０％以下）までの領域が鋼の液相線温度以上に
なるようにした。引き続き接合面同士を突き合わせて押
圧シリンダ１１によって押圧力２ｋｇ／ｍｍ2 で押圧し
て接合を完了させた。このときのアップセット量は２０
ｍｍ（鋼片厚みの５０％以上）とした。
【００１８】接合完了後、仕上圧延機の７スタンドミル
により板厚２ｍｍまで圧延を施したが、その際に接合部
が分離することなく良好な連続圧延を継続することがで
きた。また、高張力鋼（ハイテン：Ｃｒ＋Ｔｉ＋Ｓｉ＝
１．０ｗｔ％含有）及びＳＵＳ４３０（１６ｗｔ％Ｃｒ
含有）についても、誘導加熱装置１０の投入電力、周波
数、加熱時間を変更して、接合面から鋼片厚みの２０％
以下までの領域が鋼の液相線温度以上になるようすると
共に、アップセット量を鋼片厚みの５０％以上とし、そ
れ以外は上記と同じ条件で連続圧延を行ったところ、接
合部が分離することなく良好な連続圧延を継続すること
ができた。
により板厚２ｍｍまで圧延を施したが、その際に接合部
が分離することなく良好な連続圧延を継続することがで
きた。また、高張力鋼（ハイテン：Ｃｒ＋Ｔｉ＋Ｓｉ＝
１．０ｗｔ％含有）及びＳＵＳ４３０（１６ｗｔ％Ｃｒ
含有）についても、誘導加熱装置１０の投入電力、周波
数、加熱時間を変更して、接合面から鋼片厚みの２０％
以下までの領域が鋼の液相線温度以上になるようすると
共に、アップセット量を鋼片厚みの５０％以上とし、そ
れ以外は上記と同じ条件で連続圧延を行ったところ、接
合部が分離することなく良好な連続圧延を継続すること
ができた。
【００１９】図１０は接合面から鋼片厚みの２０％以下
までの領域を鋼の液相線温度以上にした場合のアップセ
ット量と接合部熱間引張強度（９００°Ｃ）との関係を
低炭素鋼（ＳＰＣＣ相当）、高張力鋼（ハイテン：Ｃｒ
＋Ｔｉ＋Ｓｉ＝１．０ｗｔ％含有）、１１ｗｔ％Ｃｒ鋼
及びＳＵＳ４３０（１６ｗｔ％Ｃｒ含有）について示し
たものである。図から明らかなように、本発明では低炭
素鋼と同様に母材の８０％以上の接合部強度が得られる
ことが判る。
までの領域を鋼の液相線温度以上にした場合のアップセ
ット量と接合部熱間引張強度（９００°Ｃ）との関係を
低炭素鋼（ＳＰＣＣ相当）、高張力鋼（ハイテン：Ｃｒ
＋Ｔｉ＋Ｓｉ＝１．０ｗｔ％含有）、１１ｗｔ％Ｃｒ鋼
及びＳＵＳ４３０（１６ｗｔ％Ｃｒ含有）について示し
たものである。図から明らかなように、本発明では低炭
素鋼と同様に母材の８０％以上の接合部強度が得られる
ことが判る。
【００２０】なお、上記実施の形態では、接合面の加熱
方式として高周波誘導加熱装置を用いた場合を説明した
が、これに代えて、レーザー加熱装置や高周波直接通電
加熱装置を用いて接合面を加熱してもよい。
方式として高周波誘導加熱装置を用いた場合を説明した
が、これに代えて、レーザー加熱装置や高周波直接通電
加熱装置を用いて接合面を加熱してもよい。
【００２１】
【発明の効果】上記の説明から明らかなように、本発明
によれば、先行鋼片及び後行鋼片の内の少なくとも一方
が鋼より高い融点の酸化物を生成する元素を含む鋼種で
ある場合の連続熱間圧延における鋼片の接合方法におい
て、先行鋼片と後行鋼片との接合強度を大幅に向上させ
ることができるという効果が得られる。
によれば、先行鋼片及び後行鋼片の内の少なくとも一方
が鋼より高い融点の酸化物を生成する元素を含む鋼種で
ある場合の連続熱間圧延における鋼片の接合方法におい
て、先行鋼片と後行鋼片との接合強度を大幅に向上させ
ることができるという効果が得られる。
【図１】連続熱間圧延ラインのコイルボックスから仕上
圧延機の第１スタンドまでの設備配列を示す概略図であ
る。
圧延機の第１スタンドまでの設備配列を示す概略図であ
る。
【図２】高周波誘導加熱装置の概略図である。
【図３】交番磁界と誘導電流の流れを説明するための説
明図である。
明図である。
【図４】接合面温度が鋼の液相線温度未満の場合の接合
状態を模式的に示す図である。
状態を模式的に示す図である。
【図５】接合面温度が鋼の液相線温度以上の場合の接合
状態を模式的に示す図である。
状態を模式的に示す図である。
【図６】接合面から鋼片厚みの２０％を超える長さまで
の領域が鋼片の液相線温度以上の場合の接合面の状態を
模式的に示す図である。
の領域が鋼片の液相線温度以上の場合の接合面の状態を
模式的に示す図である。
【図７】接合装置の概略断面図である。
【図８】温度と接合面からの長手方向の距離との関係を
示すグラフ図である。
示すグラフ図である。
【図９】アップセット量を鋼片厚みの５０％以上とした
場合の接合状態を模式的に示す図である。
場合の接合状態を模式的に示す図である。
【図１０】アップセット量／板厚と母材強度比との関係
を示すグラフ図である。
を示すグラフ図である。
Ｓ1 …先行鋼片 Ｓ2 …後行鋼片 ３…接合装置 ７…仕上圧延機の第１スタンド １０…誘導加熱装置
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 二階堂 英幸 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 (72)発明者 桂 重史 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 Ｆターム(参考） 4E002 AA07 AB01 AB06 AD04 AD07 BA01 BD05 BD08
Claims (3)
- 【請求項１】 連続熱間圧延ラインの仕上圧延機の入側
で先行鋼片の尾端と後行鋼片の先端とを互いに非接触で
対向配置してこの状態で先行鋼片の尾端と後行鋼片の先
端とを加熱する加熱工程と、加熱された先行鋼片の尾端
と後行鋼片の先端とを突き合わせて押圧接合する接合工
程とを備え、先行鋼片及び後行鋼片の内の少なくとも一
方が鋼より高い融点の酸化物を生成する元素を含む鋼種
である場合の連続熱間圧延における鋼片の接合方法にお
いて、 前記加熱工程で先行鋼片及び後行鋼片の各接合面の温度
が鋼片の液相線温度以上になるようにしたことを特徴と
する連続熱間圧延における鋼片の接合方法。 - 【請求項２】 接合面から鋼片厚みの２０％の長さ以下
の領域を鋼片の液相線温度以上にしたことを特徴とする
請求項１記載の連続熱間圧延における鋼片の接合方法。 - 【請求項３】 前記接合工程におけるアップセット量を
鋼片厚みの５０％以上としたことを特徴とする請求項１
又は２記載の連続熱間圧延における鋼片の接合方法。
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|---|---|---|---|
| JP08432699A JP3340696B2 (ja) | 1999-03-26 | 1999-03-26 | 連続熱間圧延における鋼片の接合方法 |
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| JP2000271605A true JP2000271605A (ja) | 2000-10-03 |
| JP3340696B2 JP3340696B2 (ja) | 2002-11-05 |
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|---|---|
| JP (1) | JP3340696B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009143173A2 (en) * | 2008-05-19 | 2009-11-26 | The Trustees Of Dartmouth College | Joining of parts via magnetic heating of metal-aluminum powders |
| US8444045B2 (en) | 2008-05-19 | 2013-05-21 | The Trustees Of Dartmouth College | Joining of parts via magnetic heating of metal aluminum powders |
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| JP2018027557A (ja) * | 2016-08-18 | 2018-02-22 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 連続熱間圧延における鋼片の接合方法 |
-
1999
- 1999-03-26 JP JP08432699A patent/JP3340696B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| WO2009143173A3 (en) * | 2008-05-19 | 2010-03-11 | The Trustees Of Dartmouth College | Joining of parts via magnetic heating of metal-aluminum powders |
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| US8444045B2 (en) | 2008-05-19 | 2013-05-21 | The Trustees Of Dartmouth College | Joining of parts via magnetic heating of metal aluminum powders |
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