JP2000239799A - Ｎｉを含まない生体用二相ステンレス鋼 - Google Patents
Ｎｉを含まない生体用二相ステンレス鋼Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、Ｎｉを含まず、かつ生体用材料と
して必要な耐食性を有する二相ステンレス鋼を提供する
こと。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０６％以下、Ｓｉ：
１．０％以下、Ｍｎ：３．０〜２０．０％、Ｐ：０．０
３０％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｎｉ：０．１０％
以下、Ｃｒ：１０．０〜２０．０％、Ｍｏ：３．０〜
６．０％、Ｎ：０．０６〜０．５０％、Ａｌ：０．０２
０％以下、Ｏ：０．０１０％以下を含有し、残部が実質
的にＦｅからなることを特徴とするＮｉを含まない生体
用二相ステンレス鋼。
して必要な耐食性を有する二相ステンレス鋼を提供する
こと。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０６％以下、Ｓｉ：
１．０％以下、Ｍｎ：３．０〜２０．０％、Ｐ：０．０
３０％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｎｉ：０．１０％
以下、Ｃｒ：１０．０〜２０．０％、Ｍｏ：３．０〜
６．０％、Ｎ：０．０６〜０．５０％、Ａｌ：０．０２
０％以下、Ｏ：０．０１０％以下を含有し、残部が実質
的にＦｅからなることを特徴とするＮｉを含まない生体
用二相ステンレス鋼。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、Ｎｉを含まない生
体用二相ステンレス鋼、詳細には直接人体に接触する装
飾品、生体内に使用する部材などに好適なＮｉを含まな
い生体用二相ステンレス鋼に関する。
体用二相ステンレス鋼、詳細には直接人体に接触する装
飾品、生体内に使用する部材などに好適なＮｉを含まな
い生体用二相ステンレス鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、ネックレス、ピアス、指輪などの
装飾品、時計側、時計用バンドなどの材料としてＮｉを
含むＳＵＳ３０４（Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：１．０
０％以下、Ｍｎ：２．００％以下、Ｐ：０．０４５％以
下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ：８．００〜１０．５
０％、Ｃｒ：１８．００〜２０．００％を含有し、残部
が実質的にＦｅ）、ＳＵＳ３１６（Ｃ：０．０８％以
下、Ｓｉ：１．００％以下、Ｍｎ：２．００％以下、
Ｐ：０．０４５％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｎｉ：
１０．００〜１４．００％、Ｃｒ：１６．００〜１８．
００％、Ｍｏ：２．００〜３．００％を含有し、残部が
実質的にＦｅ）などのオーステナイト系ステンレス鋼が
多く用いられてきた。
装飾品、時計側、時計用バンドなどの材料としてＮｉを
含むＳＵＳ３０４（Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：１．０
０％以下、Ｍｎ：２．００％以下、Ｐ：０．０４５％以
下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ：８．００〜１０．５
０％、Ｃｒ：１８．００〜２０．００％を含有し、残部
が実質的にＦｅ）、ＳＵＳ３１６（Ｃ：０．０８％以
下、Ｓｉ：１．００％以下、Ｍｎ：２．００％以下、
Ｐ：０．０４５％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｎｉ：
１０．００〜１４．００％、Ｃｒ：１６．００〜１８．
００％、Ｍｏ：２．００〜３．００％を含有し、残部が
実質的にＦｅ）などのオーステナイト系ステンレス鋼が
多く用いられてきた。
【０００３】また、歯科用材料、インプラント材料を含
む生体内にて使用される部品についても上記ＳＵＳ３１
６またはＳＵＳ３１６Ｌ（Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：
１．００％以下、Ｍｎ：２．００％以下、Ｐ：０．０４
５％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｎｉ：１２．００〜
１５．００％、Ｃｒ：１６．００〜１８．００％、Ｍ
ｏ：２．００〜３．００％を含有し、残部が実質的にＦ
ｅ）などのＮｉを含有するオーステナイト系ステンレス
鋼が多く用いられてきた。
む生体内にて使用される部品についても上記ＳＵＳ３１
６またはＳＵＳ３１６Ｌ（Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：
１．００％以下、Ｍｎ：２．００％以下、Ｐ：０．０４
５％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｎｉ：１２．００〜
１５．００％、Ｃｒ：１６．００〜１８．００％、Ｍ
ｏ：２．００〜３．００％を含有し、残部が実質的にＦ
ｅ）などのＮｉを含有するオーステナイト系ステンレス
鋼が多く用いられてきた。
【０００４】しかし、これらのＮｉを含有する材料は、
生体内へ溶出するなどによってＮｉを原因とするアレル
ギーが起こることが、欧州などにおいて問題になってき
た。
生体内へ溶出するなどによってＮｉを原因とするアレル
ギーが起こることが、欧州などにおいて問題になってき
た。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、Ｎｉを含ま
ず、かつ生体用材料として必要な耐食性を有する二相ス
テンレス鋼を提供することを課題としている。
ず、かつ生体用材料として必要な耐食性を有する二相ス
テンレス鋼を提供することを課題としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明者らは、Ｎｉを含まず、かつ生体用材料とし
て必要な耐食性を有するステンレス鋼について調査およ
び研究していたところ、ＭｎおよびＮ含有量を多くした
二相ステンレス鋼にすると、熱間加工性を著しく低下す
ることなく生体用材料として必要な耐食性などを有する
材料を得ることがてきるという知見を得て本発明に至っ
たものである。
め、本発明者らは、Ｎｉを含まず、かつ生体用材料とし
て必要な耐食性を有するステンレス鋼について調査およ
び研究していたところ、ＭｎおよびＮ含有量を多くした
二相ステンレス鋼にすると、熱間加工性を著しく低下す
ることなく生体用材料として必要な耐食性などを有する
材料を得ることがてきるという知見を得て本発明に至っ
たものである。
【０００７】すなわち、本発明のＮｉを含まない生体用
二相ステンレス鋼においては、Ｃ：０．０６％以下、Ｓ
ｉ：１．０％以下、Ｍｎ：３．０〜２０．０％、Ｐ：
０．０３０％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｎｉ：０．
１０％以下、Ｃｒ：１０．０〜２０．０％、Ｍｏ：３．
０〜６．０％、Ｎ：０．０６〜０．５０％、Ａｌ：０．
０２０％以下、Ｏ：０．０１０％以下を含有し、必要に
応じてＣａ：０．０００５〜０．０１０％、Ｍｇ：０．
０００５〜０．０１０％、Ｂ：０．０００５〜０．０１
０％およびＲＥＭ：０．０００５〜０．０１０％の１種
または２種以上を含有し、残部が実質的にＦｅからなる
ものとすることである。
二相ステンレス鋼においては、Ｃ：０．０６％以下、Ｓ
ｉ：１．０％以下、Ｍｎ：３．０〜２０．０％、Ｐ：
０．０３０％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｎｉ：０．
１０％以下、Ｃｒ：１０．０〜２０．０％、Ｍｏ：３．
０〜６．０％、Ｎ：０．０６〜０．５０％、Ａｌ：０．
０２０％以下、Ｏ：０．０１０％以下を含有し、必要に
応じてＣａ：０．０００５〜０．０１０％、Ｍｇ：０．
０００５〜０．０１０％、Ｂ：０．０００５〜０．０１
０％およびＲＥＭ：０．０００５〜０．０１０％の１種
または２種以上を含有し、残部が実質的にＦｅからなる
ものとすることである。
【０００８】また、本発明のＮｉを含まない生体用二相
ステンレス鋼においては、Ｃ：０．０６％以下、Ｓｉ：
１．０％以下、Ｍｎ：３．０〜２０．０％、Ｐ：０．０
３０％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｎｉ：０．１０％
以下、Ｃｒ：１０．０〜２０．０％、Ｍｏ：３．０〜
６．０％、Ｎ：０．０６〜０．５０％、Ａｌ：０．０２
０％以下、Ｏ：０．０１０％以下を含有し、さらにＣ
ｕ：０．１〜２．０％、Ｃｏ：０．１〜２．０％および
Ｗ：０．１〜１．０％の１種または２種以上を含有し、
必要に応じてＣａ：０．０００５〜０．０１０％、Ｍ
ｇ：０．０００５〜０．０１０％、Ｂ：０．０００５〜
０．０１０％およびＲＥＭ：０．０００５〜０．０１０
％の１種または２種以上を含有し、残部が実質的にＦｅ
からなるものとすることである。
ステンレス鋼においては、Ｃ：０．０６％以下、Ｓｉ：
１．０％以下、Ｍｎ：３．０〜２０．０％、Ｐ：０．０
３０％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｎｉ：０．１０％
以下、Ｃｒ：１０．０〜２０．０％、Ｍｏ：３．０〜
６．０％、Ｎ：０．０６〜０．５０％、Ａｌ：０．０２
０％以下、Ｏ：０．０１０％以下を含有し、さらにＣ
ｕ：０．１〜２．０％、Ｃｏ：０．１〜２．０％および
Ｗ：０．１〜１．０％の１種または２種以上を含有し、
必要に応じてＣａ：０．０００５〜０．０１０％、Ｍ
ｇ：０．０００５〜０．０１０％、Ｂ：０．０００５〜
０．０１０％およびＲＥＭ：０．０００５〜０．０１０
％の１種または２種以上を含有し、残部が実質的にＦｅ
からなるものとすることである。
【０００９】
【発明の実施の形態】次に、本発明のＮｉを含まない生
体用二相ステンレス鋼の成分及びその含有量を限定した
理由を説明する。 Ｃ：０．０６％以下 Ｃは、所望の硬さを得るために含有させる元素である。
その含有量が０．０６％より多いと溶湯中のＮの溶解量
を低下させるとともに、Ｃｒと結合して炭化物を形成
し、マトリックス中のＣｒ固溶量を低下させて耐食性を
低下するので、その含有量を０．０６％以下とする。
体用二相ステンレス鋼の成分及びその含有量を限定した
理由を説明する。 Ｃ：０．０６％以下 Ｃは、所望の硬さを得るために含有させる元素である。
その含有量が０．０６％より多いと溶湯中のＮの溶解量
を低下させるとともに、Ｃｒと結合して炭化物を形成
し、マトリックス中のＣｒ固溶量を低下させて耐食性を
低下するので、その含有量を０．０６％以下とする。
【００１０】Ｓｉ：１．０％以下 Ｓｉは、鋼の製造時に脱酸剤として添加する元素である
が、１．０％以上になると熱間加工性を低下するので、
その含有量を１．０％以下とする。 Ｍｎ：３．０〜２０．０％ Ｍｎは、Ｓを固定するとともに窒素の溶解量を著しく増
加させる作用があるので、そのために含有させる元素で
ある。溶湯中のＮの溶解量を０．０６〜０．５０％にす
るには３．０％以上含有させる必要があるが、２０．０
％以上になると耐食性が低下するほか、二相組織を維持
するのが困難になるので、その含有量を２．０〜２０．
０％とする。
が、１．０％以上になると熱間加工性を低下するので、
その含有量を１．０％以下とする。 Ｍｎ：３．０〜２０．０％ Ｍｎは、Ｓを固定するとともに窒素の溶解量を著しく増
加させる作用があるので、そのために含有させる元素で
ある。溶湯中のＮの溶解量を０．０６〜０．５０％にす
るには３．０％以上含有させる必要があるが、２０．０
％以上になると耐食性が低下するほか、二相組織を維持
するのが困難になるので、その含有量を２．０〜２０．
０％とする。
【００１１】Ｐ：０．０３０％以下 Ｐは、粒界に偏析して靭性を低下するので、低いほうが
望ましいが、必要以上に低減するとコストの上昇を招く
ので、その含有量を０．０３０％以下とする。 Ｓ：０．０１０％以下 Ｓは、熱間加工性を低下させるほか、ＭｎＳを形成して
耐食性を著しく低下させるので、低いほうが望ましい
が、必要以上に低減するとコストの上昇を招くので、そ
の含有量を０．０１０％以下とする。
望ましいが、必要以上に低減するとコストの上昇を招く
ので、その含有量を０．０３０％以下とする。 Ｓ：０．０１０％以下 Ｓは、熱間加工性を低下させるほか、ＭｎＳを形成して
耐食性を著しく低下させるので、低いほうが望ましい
が、必要以上に低減するとコストの上昇を招くので、そ
の含有量を０．０１０％以下とする。
【００１２】Ｎｉ：０．１０％以下 Ｎｉは、Ｎｉアレルギーの原因となる元素であるので、
少ないほうが望ましいが、必要以上に低減するとコスト
の上昇を招くので、その含有量を０．１０％以下とす
る。 Ｃｒ：１０．０〜２０．０％ Ｃｒは、溶湯中の窒素の溶解量を増加させるとともに、
耐食性を向上させるために含有させる元素である。その
含有量が１０．０％より少ないとこれらの効果が十分で
なく、２０％を超えると二相組織を維持するのが困難と
なるので、その含有量を１０．０〜２０．０％とする。
少ないほうが望ましいが、必要以上に低減するとコスト
の上昇を招くので、その含有量を０．１０％以下とす
る。 Ｃｒ：１０．０〜２０．０％ Ｃｒは、溶湯中の窒素の溶解量を増加させるとともに、
耐食性を向上させるために含有させる元素である。その
含有量が１０．０％より少ないとこれらの効果が十分で
なく、２０％を超えると二相組織を維持するのが困難と
なるので、その含有量を１０．０〜２０．０％とする。
【００１３】Ｍｏ：３．０〜６．０％ Ｍｏは、溶湯中の窒素の溶解量を増加させるとともに、
耐食性を向上させるために含有させる元素である。その
含有量が３．０％より少ないと二相組織を得ることが困
難であり、かつ耐食性を向上させるのに十分でなく、
６．０％を超えるとシグマ相などの第三相の析出により
製造工程における加工性を著しく低下するので、その含
有量を３．０〜 ６．０％とする。 Ｎ：０．０６〜０．５０％ Ｎは、強度および耐食性を向上させるために含有させる
元素である。その含有量が０．０６％よリ少ないと二相
組織を得ることが困難であり、かつ十分な硬さと耐食性
が得られず、０．５０％を超えると、窒素ブローが発生
して健全な鋼塊が得られないので、その含有量を０．０
６〜０．５０％とする。
耐食性を向上させるために含有させる元素である。その
含有量が３．０％より少ないと二相組織を得ることが困
難であり、かつ耐食性を向上させるのに十分でなく、
６．０％を超えるとシグマ相などの第三相の析出により
製造工程における加工性を著しく低下するので、その含
有量を３．０〜 ６．０％とする。 Ｎ：０．０６〜０．５０％ Ｎは、強度および耐食性を向上させるために含有させる
元素である。その含有量が０．０６％よリ少ないと二相
組織を得ることが困難であり、かつ十分な硬さと耐食性
が得られず、０．５０％を超えると、窒素ブローが発生
して健全な鋼塊が得られないので、その含有量を０．０
６〜０．５０％とする。
【００１４】Ａｌ：０．０２０％以下 Ａｌは、脱酸剤として添加する元素であるが、その含有
量が０．０２０％以上になると、酸化物、窒化物の量が
多くなって冷間加工性を低下するので、その含有量を
０．０２０％以下とする。 Ｏ：０．０１０％以下 Ｏは、鋼の清浄度を低下させ、耐食性を低下するため、
少ない方が望ましいので、その含有量を０．０１０％以
下とする。
量が０．０２０％以上になると、酸化物、窒化物の量が
多くなって冷間加工性を低下するので、その含有量を
０．０２０％以下とする。 Ｏ：０．０１０％以下 Ｏは、鋼の清浄度を低下させ、耐食性を低下するため、
少ない方が望ましいので、その含有量を０．０１０％以
下とする。
【００１５】Ｃｕ：０．１〜２．０％、Ｃｏ：０．１〜
２．０％、Ｗ：０．１〜１．０％ Ｃｕ 、ＣｏおよびＷは、耐食性を向上させるのに有効
であるので、必要に応じて１種または２種以上含有させ
る元素である。それらの含有量が０．１％より少ないと
耐食性を向上させる効果が十分でなく、２．０％を超え
るとＣｕは熱間加工性を低下し、またＣｏとＷはコスト
の上昇を招くので、それらの含有量を０．１〜２．０％
とする。
２．０％、Ｗ：０．１〜１．０％ Ｃｕ 、ＣｏおよびＷは、耐食性を向上させるのに有効
であるので、必要に応じて１種または２種以上含有させ
る元素である。それらの含有量が０．１％より少ないと
耐食性を向上させる効果が十分でなく、２．０％を超え
るとＣｕは熱間加工性を低下し、またＣｏとＷはコスト
の上昇を招くので、それらの含有量を０．１〜２．０％
とする。
【００１６】Ｃａ：０．０００５〜０．０１０％、Ｍ
ｇ：０．０００５〜０．０１０％、Ｂ：０．０００５〜
０．０１０％、ＲＥＭ：０．０００５〜０．０１０％ Ｃａ、Ｍｇ、ＢおよびＲＥＭは、熱間加工性を向上させ
るのに有効であるので、必要に応じて１種または２種以
上含有させる元素である。それらの含有量が０．０００
５％より少ないと熱間加工性を向上させる効果が十分で
なく、０．０１０％を超えるとＣａ、ＭｇおよびＲＥＭ
は鋼の清浄度を低下させて靭性、耐食性に悪影響を及ぼ
し、Ｂは硼化物を形成して熱間加工性、耐食性に悪影響
を及ぼすので、それらの含有量を０．０００５〜０．０
１０％とする。
ｇ：０．０００５〜０．０１０％、Ｂ：０．０００５〜
０．０１０％、ＲＥＭ：０．０００５〜０．０１０％ Ｃａ、Ｍｇ、ＢおよびＲＥＭは、熱間加工性を向上させ
るのに有効であるので、必要に応じて１種または２種以
上含有させる元素である。それらの含有量が０．０００
５％より少ないと熱間加工性を向上させる効果が十分で
なく、０．０１０％を超えるとＣａ、ＭｇおよびＲＥＭ
は鋼の清浄度を低下させて靭性、耐食性に悪影響を及ぼ
し、Ｂは硼化物を形成して熱間加工性、耐食性に悪影響
を及ぼすので、それらの含有量を０．０００５〜０．０
１０％とする。
【００１７】本発明のＮｉを含まない生体用二相ステン
レス鋼の製造は、窒素を含有するステンレス鋼と同様
に、上記合金組成を有する鋼を高周波誘導炉などの溶解
炉で溶製し、インゴット、ビレットまたはスラブに鋳造
し、その後このインゴットなどを必要に応じて分塊鍛造
をし、その後熱間鍛造又は熱間圧延して必要な寸法の鋼
材にすることに行うことができる。また、本発明のＮｉ
を含まない生体用二相ステンレス鋼の用途は、ネックレ
ス、ピアス、指輪などの皮膚に接触する装飾品、時計
側、時計用バンド、歯科用材料、インプラントを含む生
体内に用いられる部材および生体内に用いられる機器な
どである。
レス鋼の製造は、窒素を含有するステンレス鋼と同様
に、上記合金組成を有する鋼を高周波誘導炉などの溶解
炉で溶製し、インゴット、ビレットまたはスラブに鋳造
し、その後このインゴットなどを必要に応じて分塊鍛造
をし、その後熱間鍛造又は熱間圧延して必要な寸法の鋼
材にすることに行うことができる。また、本発明のＮｉ
を含まない生体用二相ステンレス鋼の用途は、ネックレ
ス、ピアス、指輪などの皮膚に接触する装飾品、時計
側、時計用バンド、歯科用材料、インプラントを含む生
体内に用いられる部材および生体内に用いられる機器な
どである。
【００１８】
【実施例】次に、本発明の実施例を説明する。下記表１
に示す二相ステンレス鋼を５０ｋｇ高周波誘導炉で溶製
し、５０ｋｇの鋳塊に鋳造した。この鋳塊より熱間加工
性を評価するためのグリーブル試験片を採取して下記グ
リーブル試験を実施し、下記方法で評価した結果を下記
表２の熱間加工性の欄に記載した。グリーブル試験片を
採取した後の鋳塊を鍛伸して２０ｍｍの丸棒にし、この
丸棒を１０００℃×１ｈｒの加熱後水冷した。この焼入
れをした丸棒より引張試験片、孔食電位測定用片および
Ｎｉ溶出試験片を切り出し、下記常温引張試験、孔食電
位測定およびＮｉ溶出試験を実施し、下記方法で評価し
た結果を下記表２に記載した。
に示す二相ステンレス鋼を５０ｋｇ高周波誘導炉で溶製
し、５０ｋｇの鋳塊に鋳造した。この鋳塊より熱間加工
性を評価するためのグリーブル試験片を採取して下記グ
リーブル試験を実施し、下記方法で評価した結果を下記
表２の熱間加工性の欄に記載した。グリーブル試験片を
採取した後の鋳塊を鍛伸して２０ｍｍの丸棒にし、この
丸棒を１０００℃×１ｈｒの加熱後水冷した。この焼入
れをした丸棒より引張試験片、孔食電位測定用片および
Ｎｉ溶出試験片を切り出し、下記常温引張試験、孔食電
位測定およびＮｉ溶出試験を実施し、下記方法で評価し
た結果を下記表２に記載した。
【００１９】グリーブル試験は、Ｍ６×１１０ｍｍの試
験片を、１００sec.の間に所望の温度に加熱し、その温
度に６０sec.間保持した後に２in／sec.の速度で引っ張
ることによって行った。そのときの絞り値が６０％以上
である温度範囲が３５０℃以上をＡ、３００〜３５０℃
未満をＢ、２５０〜３００℃未満をＣ、２５０℃未満を
Ｄとした。常温引張試験は、ＪＩＳ４号試験片を使用
し、０．２％耐力、引張強度を測定した。孔食電位測定
試験は、JIS G 0577に準拠して行い、Ｖ′c １０で評価
した。
験片を、１００sec.の間に所望の温度に加熱し、その温
度に６０sec.間保持した後に２in／sec.の速度で引っ張
ることによって行った。そのときの絞り値が６０％以上
である温度範囲が３５０℃以上をＡ、３００〜３５０℃
未満をＢ、２５０〜３００℃未満をＣ、２５０℃未満を
Ｄとした。常温引張試験は、ＪＩＳ４号試験片を使用
し、０．２％耐力、引張強度を測定した。孔食電位測定
試験は、JIS G 0577に準拠して行い、Ｖ′c １０で評価
した。
【００２０】Ｎｉ溶出試験は、直径５ｍｍ、長さ６０ｍ
ｍの試験片を用い、０．５％ＮａＣｌ＋０．１％尿素＋
０．１％乳酸水溶液をアンモニアでｐＨ６．５に調節し
た水溶液に、試験温度３０℃で１６８時間浸漬した後の
試験溶液中のＮｉ量をＩＣＰにより分析し、資料表面の
単位面積当たりのＮｉ溶出量に換算した。
ｍの試験片を用い、０．５％ＮａＣｌ＋０．１％尿素＋
０．１％乳酸水溶液をアンモニアでｐＨ６．５に調節し
た水溶液に、試験温度３０℃で１６８時間浸漬した後の
試験溶液中のＮｉ量をＩＣＰにより分析し、資料表面の
単位面積当たりのＮｉ溶出量に換算した。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】これらお結果より、本発明の実施例の熱間
加工性はＡ〜Ｃであるのに対して、比較例１のＳＵＳ３
１６Ｌおよび比較例２のＳＵＳ３０４の熱間加工性はＡ
であった。本発明の実施例の熱間加工性は、Ａも２例あ
ったが、比較例１および比較例２より劣っていた。さら
に、本発明の実施例の０．２％ＰＳは４３１〜４６３Ｍ
Ｐａであったのに対して、比較例１の３１６Ｌの０．２
％ＰＳは３２１ＭＰａであり、比較例２の０．２％ＰＳ
はＳＵＳ３０４は３４２３２１ＭＰａであった。本発明
の実施例の０．２％ＰＳは、比較例より約２５〜６０％
高くなっていた。
加工性はＡ〜Ｃであるのに対して、比較例１のＳＵＳ３
１６Ｌおよび比較例２のＳＵＳ３０４の熱間加工性はＡ
であった。本発明の実施例の熱間加工性は、Ａも２例あ
ったが、比較例１および比較例２より劣っていた。さら
に、本発明の実施例の０．２％ＰＳは４３１〜４６３Ｍ
Ｐａであったのに対して、比較例１の３１６Ｌの０．２
％ＰＳは３２１ＭＰａであり、比較例２の０．２％ＰＳ
はＳＵＳ３０４は３４２３２１ＭＰａであった。本発明
の実施例の０．２％ＰＳは、比較例より約２５〜６０％
高くなっていた。
【００２４】また、本発明の実施例のＴＳは８３５〜９
１５ＭＰａであったのに対して、比較例１の３１６Ｌの
ＴＳは５６１ＭＰａであり、比較例２のＳＵＳ３０４の
ＴＳは５８７ＭＰａ％であった。本発明の実施例のＴＳ
は、比較例より約４０〜６０％程度高くなっていた。ま
た、本発明の実施例の孔食電位は０．２３〜０．３９Ｖ
であったのに対して、比較例１の３１６Ｌの孔食電位は
０．３４Ｖであり、比較例２のＳＵＳ３０４の孔食電位
は０．２３Ｖであった。本発明の実施例の孔食電位は比
較例１および比較例２とほぼ同程度であった。
１５ＭＰａであったのに対して、比較例１の３１６Ｌの
ＴＳは５６１ＭＰａであり、比較例２のＳＵＳ３０４の
ＴＳは５８７ＭＰａ％であった。本発明の実施例のＴＳ
は、比較例より約４０〜６０％程度高くなっていた。ま
た、本発明の実施例の孔食電位は０．２３〜０．３９Ｖ
であったのに対して、比較例１の３１６Ｌの孔食電位は
０．３４Ｖであり、比較例２のＳＵＳ３０４の孔食電位
は０．２３Ｖであった。本発明の実施例の孔食電位は比
較例１および比較例２とほぼ同程度であった。
【００２５】また、本発明の実施例のＮｉ溶出量は、
０．１μｇ／cm2 以下であったのに対して、比較例１の
３１６ＬのＮｉ溶出量は１．２μｇ／cm2 であり、また
比較例２のＳＵＳ３０４のＮｉ溶出量は３．４μｇ／cm
2 であった。
０．１μｇ／cm2 以下であったのに対して、比較例１の
３１６ＬのＮｉ溶出量は１．２μｇ／cm2 であり、また
比較例２のＳＵＳ３０４のＮｉ溶出量は３．４μｇ／cm
2 であった。
【００２６】
【発明の効果】本発明のＮｉを含まない生体用二相ステ
ンレス鋼は、上記構成にしたことにより、次のような優
れた効果を奏する。 （１）熱間加工性は従来のものよりやや低下するが、そ
の他の性質を低下することなくＮｉ溶出量を少なくする
ことができる。 （２）高価なＮｉを含有してないので、コストを低くす
ることができる。
ンレス鋼は、上記構成にしたことにより、次のような優
れた効果を奏する。 （１）熱間加工性は従来のものよりやや低下するが、そ
の他の性質を低下することなくＮｉ溶出量を少なくする
ことができる。 （２）高価なＮｉを含有してないので、コストを低くす
ることができる。
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で（以下同じ）、Ｃ：０．０６％
以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：３．０〜２０．０
％、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｎ
ｉ：０．１０％以下、Ｃｒ：１０．０〜２０．０％、Ｍ
ｏ：３．０〜６．０％、Ｎ：０．０６〜０．５０％、Ａ
ｌ：０．０２０％以下、Ｏ：０．０１０％以下を含有
し、残部が実質的にＦｅからなることを特徴とするＮｉ
を含まない生体用二相ステンレス鋼。 - 【請求項２】 Ｃ：０．０６％以下、Ｓｉ：１．０％以
下、Ｍｎ：３．０〜２０．０％、Ｐ：０．０３０％以
下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｎｉ：０．１０％以下、Ｃ
ｒ：１０．０〜２０．０％、Ｍｏ：３．０〜６．０％、
Ｎ：０．０６〜０．５０％、Ａｌ：０．０２０％以下、
Ｏ：０．０１０％以下を含有し、さらにＣｕ：０．１〜
２．０％、Ｃｏ：０．１〜２．０％およびＷ：０．１〜
１．０％の１種または２種以上を含有し、残部が実質的
にＦｅからなることを特徴とするＮｉを含まない生体用
二相ステンレス鋼。 - 【請求項３】 Ｃ：０．０６％以下、Ｓｉ：１．０％以
下、Ｍｎ：３．０〜２０．０％、Ｐ：０．０３０％以
下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｎｉ：０．１０％以下、Ｃ
ｒ：１０．０〜２０．０％、Ｍｏ：３．０〜６．０％、
Ｎ：０．０６〜０．５０％、Ａｌ：０．０２０％以下、
Ｏ：０．０１０％以下を含有し、さらにＣａ：０．００
０５〜０．０１０％、Ｍｇ：０．０００５〜０．０１０
％、Ｂ：０．０００５〜０．０１０％およびＲＥＭ：
０．０００５〜０．０１０％の１種または２種以上を含
有し、残部が実質的にＦｅからなることを特徴とするＮ
ｉを含まない生体用二相ステンレス鋼。 - 【請求項４】 Ｃ：０．０６％以下、Ｓｉ：１．０％以
下、Ｍｎ：３．０〜２０．０％、Ｐ：０．０３０％以
下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｎｉ：０．１０％以下、Ｃ
ｒ：１０．０〜２０．０％、Ｍｏ：３．０〜６．０％、
Ｎ：０．０６〜０．５０％、Ａｌ：０．０２０％以下、
Ｏ：０．０１０％以下を含有し、さらにＣｕ：０．１〜
２．０％、Ｃｏ：０．１〜２．０％およびＷ：０．１〜
１．０％の１種または２種以上を含有し、またＣａ：
０．０００５〜０．０１０％、Ｍｇ：０．０００５〜
０．０１０％、Ｂ：０．０００５〜０．０１０％および
ＲＥＭ：０．０００５〜０．０１０％の１種または２種
以上を含有し、残部が実質的にＦｅからなることを特徴
とするＮｉを含まない生体用二相ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11042209A JP2000239799A (ja) | 1999-02-19 | 1999-02-19 | Ｎｉを含まない生体用二相ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11042209A JP2000239799A (ja) | 1999-02-19 | 1999-02-19 | Ｎｉを含まない生体用二相ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000239799A true JP2000239799A (ja) | 2000-09-05 |
Family
ID=12629641
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11042209A Pending JP2000239799A (ja) | 1999-02-19 | 1999-02-19 | Ｎｉを含まない生体用二相ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000239799A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006193823A (ja) * | 2004-03-16 | 2006-07-27 | Jfe Steel Kk | 溶接部耐食性に優れたフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼 |
| JP2007039741A (ja) * | 2005-08-03 | 2007-02-15 | Nippon Steel Corp | 耐応力腐食割れ性に優れた高マンガンステンレス鋼 |
| EP2562285A1 (en) * | 2004-01-29 | 2013-02-27 | JFE Steel Corporation | Austenitic-ferritic stainless steel |
| KR101267543B1 (ko) | 2011-06-16 | 2013-05-27 | 한국기계연구원 | 강도와 연성의 조합이 우수한 무니켈-고질소 이상 스테인리스강 |
| US20140219857A1 (en) * | 2012-01-31 | 2014-08-07 | Korea Institute Of Machinery And Materials | High-performance high-nitrogen duplex stainless steels excellent in pitting corrosion resistance |
| EP4014950A1 (de) * | 2020-12-18 | 2022-06-22 | Deutsche Edelstahlwerke Specialty Steel GmbH & Co. KG | Stahl mit einem austenitischen gefüge und verwendung eines solchen stahls für anwendungen im mundraum eines menschen oder eines tiers |
-
1999
- 1999-02-19 JP JP11042209A patent/JP2000239799A/ja active Pending
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| EP2770078A4 (en) * | 2012-01-31 | 2015-11-25 | Korea Mach & Materials Inst | HIGH-PERFORMANCE, HIGH-NITROGEN, HIGH PERFORMANCE, STAINLESS STEEL ACRYLIC STEEL EXCELLENT FOR LOCALIZED ANTI-CORROSIVE RESISTANCE |
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| WO2022128981A1 (de) | 2020-12-18 | 2022-06-23 | Deutsche Edelstahlwerke Specialty Steel Gmbh & Co. Kg | Stahl mit einem austenitischen gefüge und verwendung eines solchen stahls für anwendungen im mundraum eines menschen oder eines tiers |
| CN116888288A (zh) * | 2020-12-18 | 2023-10-13 | 德国不锈钢特钢有限及两合公司 | 具有奥氏体组织结构的钢以及这种钢在人类或动物口腔中的应用 |
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