JP2000202687A - 横向エレクトロガスア―ク溶接用金属粉系フラックス入りワイヤ - Google Patents
横向エレクトロガスア―ク溶接用金属粉系フラックス入りワイヤInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、軟鋼及び４９０〜５９０Ｎ／ｍｍ
2 級高張力鋼などの横向エレクトロガスアーク溶接用金
属粉系フラックス入りワイヤにある。 【解決手段】 鉄粉を主体とする金属粉を８５重量％以
上含有するフラックスを、鋼製外皮内にワイヤ全重量に
対して１０〜２５重量％充填してなり、かつ、ワイヤ全
重量に対して、Ｃ：０．０７〜０．２０重量％、Ｓｉ：
０．４〜１．０重量％、Ｍｎ：１．０〜３．５重量％、
Ｍｇ：０．１〜０．５重量％、Ｔｉ：０．１〜０．５重
量％、Ｂ：０．００５〜０．０１５重量％、ＳｉＯ2 、
Ａｌ2 Ｏ3及びＫ2 Ｏを主構成としてＣａＯ、ＭｇＯ及
び酸化鉄を含む天然雲母：０．２〜１．５重量％を含有
し、さらにフラックス中にＡｌ及びＡｌ2 Ｏ3 を実質的
に含有しないことを特徴とする横向エレクトロガスアー
ク溶接用金属粉系フラックス入りワイヤ。
2 級高張力鋼などの横向エレクトロガスアーク溶接用金
属粉系フラックス入りワイヤにある。 【解決手段】 鉄粉を主体とする金属粉を８５重量％以
上含有するフラックスを、鋼製外皮内にワイヤ全重量に
対して１０〜２５重量％充填してなり、かつ、ワイヤ全
重量に対して、Ｃ：０．０７〜０．２０重量％、Ｓｉ：
０．４〜１．０重量％、Ｍｎ：１．０〜３．５重量％、
Ｍｇ：０．１〜０．５重量％、Ｔｉ：０．１〜０．５重
量％、Ｂ：０．００５〜０．０１５重量％、ＳｉＯ2 、
Ａｌ2 Ｏ3及びＫ2 Ｏを主構成としてＣａＯ、ＭｇＯ及
び酸化鉄を含む天然雲母：０．２〜１．５重量％を含有
し、さらにフラックス中にＡｌ及びＡｌ2 Ｏ3 を実質的
に含有しないことを特徴とする横向エレクトロガスアー
ク溶接用金属粉系フラックス入りワイヤ。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、軟鋼及び４９０〜
５９０Ｎ／ｍｍ2 級高張力鋼などの横向エレクトロガス
アーク溶接用金属粉系フラックス入りワイヤに関する。
５９０Ｎ／ｍｍ2 級高張力鋼などの横向エレクトロガス
アーク溶接用金属粉系フラックス入りワイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より横向エレクトロガスアーク溶接
は、軟鋼及び４９０〜５９０Ｎ／ｍｍ 2 級高張力鋼を用
いる船舶や石油備蓄タンクなどの制作に高能率な溶接方
法として採用されている。これに使用するワイヤとして
は、例えば（特開平１０−１１３７７２号公報の提案に
も見られるように高溶着性が得られ、かつスラグ生成量
が極めて少なくスラグ巻き込み欠陥の防止に有利な金属
粉系フラックス入りワイヤが好ましいが、さらに、大入
熱溶接条件で行われることにより発生しやすくなる溶接
金属表面のメタル垂れ及びスラグ焼き付き、また溶接金
属の強度、靱性の低下などが問題となる。
は、軟鋼及び４９０〜５９０Ｎ／ｍｍ 2 級高張力鋼を用
いる船舶や石油備蓄タンクなどの制作に高能率な溶接方
法として採用されている。これに使用するワイヤとして
は、例えば（特開平１０−１１３７７２号公報の提案に
も見られるように高溶着性が得られ、かつスラグ生成量
が極めて少なくスラグ巻き込み欠陥の防止に有利な金属
粉系フラックス入りワイヤが好ましいが、さらに、大入
熱溶接条件で行われることにより発生しやすくなる溶接
金属表面のメタル垂れ及びスラグ焼き付き、また溶接金
属の強度、靱性の低下などが問題となる。
【０００３】なお、上記提案による横向エレクトロガス
アーク溶接方法は図１に示したように板厚１６〜２５ｍ
ｍの鋼板１をレ型開先にして、開先裏面に図形裏当材
２、表面側に摺動式水冷銅当金３を配置し、揺動式トー
チ４から金属粉系フラックス入りワイヤ５を供給して、
図２に示したように大入熱溶接条件で開先内のほとんど
を１パス溶接で溶着させ溶接金属６を形成できるもので
あり（波線部で示した溶接金属上端部の仕上げビード７
は後にガスシールドアーク溶接を行う。）、溶接能率を
さらに高めたものとして注目されている。
アーク溶接方法は図１に示したように板厚１６〜２５ｍ
ｍの鋼板１をレ型開先にして、開先裏面に図形裏当材
２、表面側に摺動式水冷銅当金３を配置し、揺動式トー
チ４から金属粉系フラックス入りワイヤ５を供給して、
図２に示したように大入熱溶接条件で開先内のほとんど
を１パス溶接で溶着させ溶接金属６を形成できるもので
あり（波線部で示した溶接金属上端部の仕上げビード７
は後にガスシールドアーク溶接を行う。）、溶接能率を
さらに高めたものとして注目されている。
【０００４】しかるに、従来の金属粉系フラックス入り
ワイヤに関する提案は、ＣＯ2 ガスシールドアーク溶接
で問題となるスパッタ低減あるいはワイヤ自体の生産性
改善に精力が注がれていた。例えば特開昭６１−１６９
１９５号公報はＡｌ2 Ｏ3 の添加とワイヤのＣ量を低く
規制することによる低スパッタ化、特開平３−２２１２
９７号公報はフラックス中に潤滑性物質を含有させるこ
とによるワイヤ生産性の向上及び低スパッタ化を提案し
たものであり、特に大入熱溶接条件で行う横向エレクト
ロガスアーク溶接に使用した場合の上記問題点に対して
考慮されていない。
ワイヤに関する提案は、ＣＯ2 ガスシールドアーク溶接
で問題となるスパッタ低減あるいはワイヤ自体の生産性
改善に精力が注がれていた。例えば特開昭６１−１６９
１９５号公報はＡｌ2 Ｏ3 の添加とワイヤのＣ量を低く
規制することによる低スパッタ化、特開平３−２２１２
９７号公報はフラックス中に潤滑性物質を含有させるこ
とによるワイヤ生産性の向上及び低スパッタ化を提案し
たものであり、特に大入熱溶接条件で行う横向エレクト
ロガスアーク溶接に使用した場合の上記問題点に対して
考慮されていない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明は前記
提案によるような大入熱溶接条件で行う横向エレクトロ
ガスアーク溶接に使用した場合でも、スラグ巻き込み欠
陥が発生しにくく、メタル垂れやスラグ焼き付きが起こ
らず、溶接金属の機械的性質も良好な横向エレクトロガ
スアーク溶接用金属粉系フラックス入りワイヤを提供す
ることを目的とする。
提案によるような大入熱溶接条件で行う横向エレクトロ
ガスアーク溶接に使用した場合でも、スラグ巻き込み欠
陥が発生しにくく、メタル垂れやスラグ焼き付きが起こ
らず、溶接金属の機械的性質も良好な横向エレクトロガ
スアーク溶接用金属粉系フラックス入りワイヤを提供す
ることを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、（１）
鉄粉を主体とする金属粉を８５重量％以上含有するフラ
ックスを、鋼製外皮内にワイヤ全重量に対して１０〜２
５重量％充填してなり、かつ、ワイヤ全重量に対して、
Ｃ ：０．０７〜０．２０重量％、Ｓｉ：０．４〜１．
０％重量％、Ｍｎ：１．０〜３．５重量％、Ｍｇ：０．
１〜０．５重量％、Ｔｉ：０．１〜０．５重量％、Ｂ
：０．００５〜０．０１５重量％、ＳｉＯ2 、Ａｌ2
Ｏ3 及びＫ2 Ｏを主構成としＣａＯ、ＭｇＯ及び酸化鉄
を含む天然雲母：０．２〜１．５重量％を含有し、さら
にフラックス中にＡｌ及びＡｌ 2 Ｏ3 を実質的に含有し
ないことを特徴とする横向エレクトロガスアーク溶接用
金属粉系フラックス入りワイヤ、及び（２）Ｎｉ：０．
２〜３．５重量％、Ｍｏ：０．１〜１．０重量％の１種
又は２種を含有することを特徴とする前記（１）記載の
横向エレクトロガスアーク溶接用金属粉系フラックス入
りワイヤにある。
鉄粉を主体とする金属粉を８５重量％以上含有するフラ
ックスを、鋼製外皮内にワイヤ全重量に対して１０〜２
５重量％充填してなり、かつ、ワイヤ全重量に対して、
Ｃ ：０．０７〜０．２０重量％、Ｓｉ：０．４〜１．
０％重量％、Ｍｎ：１．０〜３．５重量％、Ｍｇ：０．
１〜０．５重量％、Ｔｉ：０．１〜０．５重量％、Ｂ
：０．００５〜０．０１５重量％、ＳｉＯ2 、Ａｌ2
Ｏ3 及びＫ2 Ｏを主構成としＣａＯ、ＭｇＯ及び酸化鉄
を含む天然雲母：０．２〜１．５重量％を含有し、さら
にフラックス中にＡｌ及びＡｌ 2 Ｏ3 を実質的に含有し
ないことを特徴とする横向エレクトロガスアーク溶接用
金属粉系フラックス入りワイヤ、及び（２）Ｎｉ：０．
２〜３．５重量％、Ｍｏ：０．１〜１．０重量％の１種
又は２種を含有することを特徴とする前記（１）記載の
横向エレクトロガスアーク溶接用金属粉系フラックス入
りワイヤにある。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下に、本発明について詳細に説
明する。本発明者らは、種々のフラックス入りワイヤを
使用して、図１に示した溶接方法で、４９０Ｎ／ｍｍ2
級高張力鋼及び５９０Ｎ／ｍｍ2 級高張力鋼を図３に示
したレ型開先とし、図２に示したように開先内のほとん
どを１パス溶接で溶着させる横向エレクトロガスアーク
溶接実験を行った。まず市販の全姿勢用や水平すみ肉用
フラックス入りワイヤを使用した場合、スラグ生成量が
多すぎて図４（ａ）（ｂ）に示したように開先内溶接金
属の上側にスラグ巻き込み欠陥８が多発する。このとき
図４（ｂ）に示したようにメタル垂れも発生しやすく溶
接金属下端部がオーバーラップ９になり、開先内の溶込
み不足や裏ビード形状が不良となる。
明する。本発明者らは、種々のフラックス入りワイヤを
使用して、図１に示した溶接方法で、４９０Ｎ／ｍｍ2
級高張力鋼及び５９０Ｎ／ｍｍ2 級高張力鋼を図３に示
したレ型開先とし、図２に示したように開先内のほとん
どを１パス溶接で溶着させる横向エレクトロガスアーク
溶接実験を行った。まず市販の全姿勢用や水平すみ肉用
フラックス入りワイヤを使用した場合、スラグ生成量が
多すぎて図４（ａ）（ｂ）に示したように開先内溶接金
属の上側にスラグ巻き込み欠陥８が多発する。このとき
図４（ｂ）に示したようにメタル垂れも発生しやすく溶
接金属下端部がオーバーラップ９になり、開先内の溶込
み不足や裏ビード形状が不良となる。
【０００８】一方、市販の金属粉系フラックス入りワイ
ヤの場合、スラグ生成量が極めて少なくスラグ巻き込み
欠陥は格段に減少するが十分とは言えず、また図２に示
したように溶接金属の表面全体を溶融スラグ１０で被包
することが出来ず、スラグ焼き付きが発生しスラグ剥離
性不良や滑らかな表面状態が得られないという欠点があ
る。即ち、横向エレクトロガスアーク溶接用の金属粉系
フラックス入りワイヤとしては、少なくとも溶接金属表
面全体を被包できるに足りるスラグ生成量が必要で、そ
の溶融スラグは凝固過程でメタル垂れを防止するように
働き、さらに溶融プールから速やかに溶接金属の表面側
に排出されてスラグ巻き込み欠陥として残留しない特性
を持つことが必要である。
ヤの場合、スラグ生成量が極めて少なくスラグ巻き込み
欠陥は格段に減少するが十分とは言えず、また図２に示
したように溶接金属の表面全体を溶融スラグ１０で被包
することが出来ず、スラグ焼き付きが発生しスラグ剥離
性不良や滑らかな表面状態が得られないという欠点があ
る。即ち、横向エレクトロガスアーク溶接用の金属粉系
フラックス入りワイヤとしては、少なくとも溶接金属表
面全体を被包できるに足りるスラグ生成量が必要で、そ
の溶融スラグは凝固過程でメタル垂れを防止するように
働き、さらに溶融プールから速やかに溶接金属の表面側
に排出されてスラグ巻き込み欠陥として残留しない特性
を持つことが必要である。
【０００９】本発明者らは上記観点から精力的にワイヤ
組成を検討した結果、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｍｇを必
須成分として含有させ、これらの脱酸反応で生じるそれ
ぞれの酸化物を適量にし、これにＳｉＯ2 、Ａｌ2 Ｏ3
及びＫ2 Ｏを主構成としＣａＯ、ＭｇＯ及び酸化鉄を含
む天然雲母をスラグ形成剤として含有させること、溶融
プールから溶融スラグを排出しやすくし、かつ開先内の
溶込みと裏ビードを出すためにＣを高めてアークの吹き
付け力をある程度強くすること、またＡｌ及びＡｌ2 Ｏ
3 はスラグ巻き込み欠陥を非常に発生しやすくするので
これらを含有させないことが横向エレクトロガスアーク
溶接用の金属粉系フラックス入りワイヤとして好ましい
ことを見いだした。なお、大入熱溶接にともなう溶接金
属の機械的性質の劣化に対してはＴｉ及びＢの添加を必
須とし、さらにＮｉ、Ｍｏの添加により板厚及び鋼種に
対応して安定した強度、靱性が確保出来ることを確認し
た。
組成を検討した結果、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｍｇを必
須成分として含有させ、これらの脱酸反応で生じるそれ
ぞれの酸化物を適量にし、これにＳｉＯ2 、Ａｌ2 Ｏ3
及びＫ2 Ｏを主構成としＣａＯ、ＭｇＯ及び酸化鉄を含
む天然雲母をスラグ形成剤として含有させること、溶融
プールから溶融スラグを排出しやすくし、かつ開先内の
溶込みと裏ビードを出すためにＣを高めてアークの吹き
付け力をある程度強くすること、またＡｌ及びＡｌ2 Ｏ
3 はスラグ巻き込み欠陥を非常に発生しやすくするので
これらを含有させないことが横向エレクトロガスアーク
溶接用の金属粉系フラックス入りワイヤとして好ましい
ことを見いだした。なお、大入熱溶接にともなう溶接金
属の機械的性質の劣化に対してはＴｉ及びＢの添加を必
須とし、さらにＮｉ、Ｍｏの添加により板厚及び鋼種に
対応して安定した強度、靱性が確保出来ることを確認し
た。
【００１０】以下に、本発明による横向エレクトロガス
アーク溶接用金属粉系フラックス入りワイヤの限定理由
を述べる。鉄粉を主体とする金属粉を８５重量％以上含
有するフラックスを、鋼製外皮内にワイヤ全重量に対し
て１０〜２５重量％充填した金属粉系フラックス入りワ
イヤに限定した。これは、例えば板厚１６〜２５ｍｍと
いうような厚板であっても、開先内のほとんどを１パス
溶接で溶着させるためには高溶着性が必要で、また上記
のようにスラグ生成量が少ない方がスラグ巻き込み欠陥
が発生し難く、かつ溶接金属の表面欠陥を防止出来るこ
とによる。
アーク溶接用金属粉系フラックス入りワイヤの限定理由
を述べる。鉄粉を主体とする金属粉を８５重量％以上含
有するフラックスを、鋼製外皮内にワイヤ全重量に対し
て１０〜２５重量％充填した金属粉系フラックス入りワ
イヤに限定した。これは、例えば板厚１６〜２５ｍｍと
いうような厚板であっても、開先内のほとんどを１パス
溶接で溶着させるためには高溶着性が必要で、また上記
のようにスラグ生成量が少ない方がスラグ巻き込み欠陥
が発生し難く、かつ溶接金属の表面欠陥を防止出来るこ
とによる。
【００１１】即ち、金属粉が８５重量％未満では生成ス
ラグ量が多くなりスラグ巻き込み欠陥が発生しやすく、
溶着効率も低下する。フラックス充填率が１０重量％未
満では高溶着性が得られず図２中に示したガスシールド
アーク溶接で行う仕上げビード部が大きくなり溶接能率
が低下する。なお、金属粉系フラックス入りワイヤにお
いてはワイヤ製造時の伸線性が問題になることを考慮し
てフラックス充填率の上限を２５重量％とした。
ラグ量が多くなりスラグ巻き込み欠陥が発生しやすく、
溶着効率も低下する。フラックス充填率が１０重量％未
満では高溶着性が得られず図２中に示したガスシールド
アーク溶接で行う仕上げビード部が大きくなり溶接能率
が低下する。なお、金属粉系フラックス入りワイヤにお
いてはワイヤ製造時の伸線性が問題になることを考慮し
てフラックス充填率の上限を２５重量％とした。
【００１２】Ｃ：０．０７〜０．２０重量％ Ｃは溶接金属の機械的性質を確保する合金成分及び脱酸
剤として必須成分であるが、特に横向エレクトロガスア
ーク溶接で発生しやすいスラグ巻き込み欠陥の防止及び
開先内の十分な溶込み及び良好な裏ビードを得るために
Ｃを０．０７重量％以上にしなければならない。Ｃを
０．０７重量％以上に高めた場合、アークの吹き付け力
が適度に強くなり、溶融プールからの溶融スラグの排出
が促進され効果的に図２に示したようにスラグ巻き込み
欠陥８がなく、開先内の溶込みが十分に確保され裏ビー
ド形状も良好な溶接金属が得られる。Ｃが０．０７重量
％未満ではアークの吹き付け力が弱く、スラグ巻き込み
欠陥が発生しやすくなり、また図４（ｂ）に示したよう
に開先裏面側の溶込みが不十分な溶接金属断面形状とな
り裏ビード１１も出難くなる。一方、Ｃが０．２０重量
％を超えるとアークの吹き付け力が強くなりすぎて安定
した溶融プールが形成出来ず、スラグ巻き込み欠陥及び
メタル垂れが発生しやすくなる。
剤として必須成分であるが、特に横向エレクトロガスア
ーク溶接で発生しやすいスラグ巻き込み欠陥の防止及び
開先内の十分な溶込み及び良好な裏ビードを得るために
Ｃを０．０７重量％以上にしなければならない。Ｃを
０．０７重量％以上に高めた場合、アークの吹き付け力
が適度に強くなり、溶融プールからの溶融スラグの排出
が促進され効果的に図２に示したようにスラグ巻き込み
欠陥８がなく、開先内の溶込みが十分に確保され裏ビー
ド形状も良好な溶接金属が得られる。Ｃが０．０７重量
％未満ではアークの吹き付け力が弱く、スラグ巻き込み
欠陥が発生しやすくなり、また図４（ｂ）に示したよう
に開先裏面側の溶込みが不十分な溶接金属断面形状とな
り裏ビード１１も出難くなる。一方、Ｃが０．２０重量
％を超えるとアークの吹き付け力が強くなりすぎて安定
した溶融プールが形成出来ず、スラグ巻き込み欠陥及び
メタル垂れが発生しやすくなる。
【００１３】Ｓｉ：０．４〜１．０重量％ Ｓｉも合金成分及び脱酸剤として必須成分であるが、そ
の脱酸反応で生成するＳｉＯ2 は溶融スラグの挙動に影
響をおよぼす。Ｓｉが０．４重量％未満では溶融スラグ
中のＳｉＯ2 が不足し過剰な流動性をもった溶融スラグ
となりメタル垂れやスラグ巻き付きが発生しやすくな
る。一方、Ｓｉが１．０重量％を超えると溶融スラグの
粘性が増し排出されにくくなるためスラグ巻き込み欠陥
が発生しやすくなる。なお、Ｓｉに替えてＳｉＯ2 （珪
砂など）を含有させた場合にはスラグ巻き込み欠陥が発
生しやすくなる。また溶接金属の強度、靱性の確保に対
してもＳｉが０．４重量％以上であれば特に問題はない
ことを確認した。
の脱酸反応で生成するＳｉＯ2 は溶融スラグの挙動に影
響をおよぼす。Ｓｉが０．４重量％未満では溶融スラグ
中のＳｉＯ2 が不足し過剰な流動性をもった溶融スラグ
となりメタル垂れやスラグ巻き付きが発生しやすくな
る。一方、Ｓｉが１．０重量％を超えると溶融スラグの
粘性が増し排出されにくくなるためスラグ巻き込み欠陥
が発生しやすくなる。なお、Ｓｉに替えてＳｉＯ2 （珪
砂など）を含有させた場合にはスラグ巻き込み欠陥が発
生しやすくなる。また溶接金属の強度、靱性の確保に対
してもＳｉが０．４重量％以上であれば特に問題はない
ことを確認した。
【００１４】Ｍｎ：１．０〜３．５重量％ Ｍｎも合金成分及び脱酸剤として必須成分であり、溶接
金属の機械的性質の確保及びその脱酸反応で生成するＭ
ｎＯを溶融スラグ成分として利用するために１．０重量
％以上含有させる。Ｍｎが１．０重量％未満では溶接金
属の強度、靱性が低下し、また溶接金属表面を溶融スラ
グで均一に被包することができずスラグ焼き付きが発生
しスラグ剥離性及び表面外観が不良となる。一方、Ｍｎ
が３．５重量％を超えると強度過大による靱性低下、ま
た溶融スラグの流動性が過剰となりメタル垂れ、スラグ
焼き付きが発生しやすくなる。
金属の機械的性質の確保及びその脱酸反応で生成するＭ
ｎＯを溶融スラグ成分として利用するために１．０重量
％以上含有させる。Ｍｎが１．０重量％未満では溶接金
属の強度、靱性が低下し、また溶接金属表面を溶融スラ
グで均一に被包することができずスラグ焼き付きが発生
しスラグ剥離性及び表面外観が不良となる。一方、Ｍｎ
が３．５重量％を超えると強度過大による靱性低下、ま
た溶融スラグの流動性が過剰となりメタル垂れ、スラグ
焼き付きが発生しやすくなる。
【００１５】Ｍｇ：０．１〜０．５重量％ Ｍｇは強脱酸剤として溶接金属の酸素量を低減し靱性を
向上させる成分であり、またスラグ巻き込み欠陥、メタ
ル垂れ及びスラグ焼き付きという横向エレクトロガスア
ーク溶接における問題点を改善するために必須成分とし
て０．１〜０．５重量％の範囲に限定した。Ｍｇを０．
１重量％以上含有させることにより溶融スラグに脱酸反
応で生成するＭｇＯが加わり、溶融スラグは流動性が増
し、かつ凝固温度が高くなる。このような溶融スラグは
溶融プールからの溶融スラグの排出が容易となり、排出
された溶融スラグは溶接金属表面全体を被包し、さらに
速やかに凝固しメタル垂れを防止するように働く。しか
し、Ｍｇをあまり多く含有させるとアーク状態が粗く溶
融プールが不安定になりスラグ巻き込み欠陥が多発し、
溶融スラグによる被包性も劣化するので上限を０．５重
量％に限定した。なお、Ｍｇに替えてＭｇＯを含有させ
た場合にはスラグ巻き込み欠陥が発生しやすくなる。
向上させる成分であり、またスラグ巻き込み欠陥、メタ
ル垂れ及びスラグ焼き付きという横向エレクトロガスア
ーク溶接における問題点を改善するために必須成分とし
て０．１〜０．５重量％の範囲に限定した。Ｍｇを０．
１重量％以上含有させることにより溶融スラグに脱酸反
応で生成するＭｇＯが加わり、溶融スラグは流動性が増
し、かつ凝固温度が高くなる。このような溶融スラグは
溶融プールからの溶融スラグの排出が容易となり、排出
された溶融スラグは溶接金属表面全体を被包し、さらに
速やかに凝固しメタル垂れを防止するように働く。しか
し、Ｍｇをあまり多く含有させるとアーク状態が粗く溶
融プールが不安定になりスラグ巻き込み欠陥が多発し、
溶融スラグによる被包性も劣化するので上限を０．５重
量％に限定した。なお、Ｍｇに替えてＭｇＯを含有させ
た場合にはスラグ巻き込み欠陥が発生しやすくなる。
【００１６】Ｔｉ：０．１〜０．５重量％ Ｔｉは強脱酸剤として溶接金属の酸素量を低減し、また
Ｂとの相乗効果によりミクロ組織を微細化し靱性を向上
させる成分であるが、本発明ではさらにＴｉによるアー
ク状態改善作用で溶融プールを安定にし、かつ脱酸反応
で生成するＴｉＯ2 を溶融スラグ成分として利用するた
めに必須成分として０．１〜０．５重量％含有させる。
Ｔｉを酸化させてＴｉＯ2 を溶融スラグ成分とすること
により溶接金属表面を溶融スラグが均一に被包しスラグ
焼き付きがなくなり良好なスラグ剥離性とともに滑らか
な表面状態が得られる。一方、Ｔｉが０．５重量％を超
えると溶融スラグの流動性が低下しスラグ巻き込み欠陥
が多発し、またメタル垂れが発生しやすくなり溶接金属
の下端部がオーバーラップ状になる。なお、Ｔｉに替え
てＴｉＯ2 を含有させた場合にはスラグ巻き込み欠陥が
発生しやすくなる。
Ｂとの相乗効果によりミクロ組織を微細化し靱性を向上
させる成分であるが、本発明ではさらにＴｉによるアー
ク状態改善作用で溶融プールを安定にし、かつ脱酸反応
で生成するＴｉＯ2 を溶融スラグ成分として利用するた
めに必須成分として０．１〜０．５重量％含有させる。
Ｔｉを酸化させてＴｉＯ2 を溶融スラグ成分とすること
により溶接金属表面を溶融スラグが均一に被包しスラグ
焼き付きがなくなり良好なスラグ剥離性とともに滑らか
な表面状態が得られる。一方、Ｔｉが０．５重量％を超
えると溶融スラグの流動性が低下しスラグ巻き込み欠陥
が多発し、またメタル垂れが発生しやすくなり溶接金属
の下端部がオーバーラップ状になる。なお、Ｔｉに替え
てＴｉＯ2 を含有させた場合にはスラグ巻き込み欠陥が
発生しやすくなる。
【００１７】Ｂ：０．００５〜０．０１５重量％ Ｂは溶接中に侵入し溶接金属の靱性低下をもたらすＮの
悪影響を飽和し、またミクロ組織を微細化して溶接金属
の靱性を改善するために０．００５重量％以上含有させ
る。一方、Ｂが０．０１５重量％を超えると溶接金属に
高温割れが発生する危険性があるので上限を０．０１５
重量％に限定した。
悪影響を飽和し、またミクロ組織を微細化して溶接金属
の靱性を改善するために０．００５重量％以上含有させ
る。一方、Ｂが０．０１５重量％を超えると溶接金属に
高温割れが発生する危険性があるので上限を０．０１５
重量％に限定した。
【００１８】ＳｉＯ2 、Ａｌ2 Ｏ3 及びＫ2 Ｏを主構成
としＣａＯ、ＭｇＯ及び酸化鉄を含む天然雲母：０．２
〜１．５重量％ 本発明の横向エレクトロガスアーク溶接用金属粉系フラ
ックス入りワイヤは天然雲母を０．２〜１．５重量％含
有させる。特にＳｉＯ2 、Ａｌ2 Ｏ3 及びＫ2Ｏを主構
成とし、ＣａＯ、ＭｇＯ及び酸化鉄を含む天然雲母が最
適で、０．２重量％以上をスラグ形成剤として含有させ
ることによって適度の流動性をもった溶融スラグとな
り、溶融プールからの溶融スラグの排出が円滑に進みス
ラグ巻き込み欠陥の防止に効果的である。またスラグ生
成量の若干の増加は被包する溶融スラグに厚みを持たせ
ることとなり、溶接金属表面の形状、外観及びスラグ剥
離性も良好となる。しかし、上記天然雲母が１．５重量
％を超えるとスラグ生成量が多くなりすぎてスラグ巻き
込み欠陥が発生するようになるので上限を１．５重量％
に限定した。
としＣａＯ、ＭｇＯ及び酸化鉄を含む天然雲母：０．２
〜１．５重量％ 本発明の横向エレクトロガスアーク溶接用金属粉系フラ
ックス入りワイヤは天然雲母を０．２〜１．５重量％含
有させる。特にＳｉＯ2 、Ａｌ2 Ｏ3 及びＫ2Ｏを主構
成とし、ＣａＯ、ＭｇＯ及び酸化鉄を含む天然雲母が最
適で、０．２重量％以上をスラグ形成剤として含有させ
ることによって適度の流動性をもった溶融スラグとな
り、溶融プールからの溶融スラグの排出が円滑に進みス
ラグ巻き込み欠陥の防止に効果的である。またスラグ生
成量の若干の増加は被包する溶融スラグに厚みを持たせ
ることとなり、溶接金属表面の形状、外観及びスラグ剥
離性も良好となる。しかし、上記天然雲母が１．５重量
％を超えるとスラグ生成量が多くなりすぎてスラグ巻き
込み欠陥が発生するようになるので上限を１．５重量％
に限定した。
【００１９】なお、上記天然雲母の構成中にもＳｉ
Ｏ2 、Ａｌ2 Ｏ3 及びＭｇＯ成分はあるが、これらを珪
砂、アルミナ、マグネシアなどの単体の酸化物形態の粉
末で含有させた場合にはスラグ巻き込み欠陥が発生しや
すくなる。これは上記天然雲母が鉱石であるため主構成
成分以外にＣａＯ、ＭｇＯなどの塩基性成分及び酸化鉄
を含む複合酸化物の構造体になっていることが、横向エ
レクトロガスアーク溶接のアーク状態や溶融スラグの物
性に好ましく作用していると考えられる。フラックス中
にＡｌ及びＡｌ2 Ｏ3 を含有させるとスラグ巻き込み欠
陥が特に多発するので、これらは実質的に含有させては
ならない。
Ｏ2 、Ａｌ2 Ｏ3 及びＭｇＯ成分はあるが、これらを珪
砂、アルミナ、マグネシアなどの単体の酸化物形態の粉
末で含有させた場合にはスラグ巻き込み欠陥が発生しや
すくなる。これは上記天然雲母が鉱石であるため主構成
成分以外にＣａＯ、ＭｇＯなどの塩基性成分及び酸化鉄
を含む複合酸化物の構造体になっていることが、横向エ
レクトロガスアーク溶接のアーク状態や溶融スラグの物
性に好ましく作用していると考えられる。フラックス中
にＡｌ及びＡｌ2 Ｏ3 を含有させるとスラグ巻き込み欠
陥が特に多発するので、これらは実質的に含有させては
ならない。
【００２０】Ｎｉ及びＭｏの１種又は２種を含有させて
板厚の増大や５９０Ｎ／ｍｍ2 級鋼への適用などに対応
することが出来る。Ｎｉは０．２重量％以上含有させる
ことによって溶接金属の強度、靱性改善効果が明らかに
認められるが、３．５重量％を超えると強度が高くなり
すぎて靱性が低下したり高温割れが発生しやすくなる。
Ｍｏは０．１重量％以上含有させることによって強度の
改善効果を確認出来るが、１．０重量％を超えると強度
が高くなりすぎて靱性が低下する。以上が本発明の横向
エレクトロガスアーク溶接用金属粉系フラックス入りワ
イヤの主要構成であるが、フラックス入りワイヤに一般
的に含有させるＮａ、Ｋなどのアーク安定剤、上記以外
のＣｕ、Ｃｒなどの合金成分、脱酸剤としてＺｒ、Ｓ、
Ｂｉなどのスラグ剥離性促進剤、弗化物や炭酸塩などの
ガス発生剤を本発明の効果を損なわない範囲で添加する
ことが出来る。
板厚の増大や５９０Ｎ／ｍｍ2 級鋼への適用などに対応
することが出来る。Ｎｉは０．２重量％以上含有させる
ことによって溶接金属の強度、靱性改善効果が明らかに
認められるが、３．５重量％を超えると強度が高くなり
すぎて靱性が低下したり高温割れが発生しやすくなる。
Ｍｏは０．１重量％以上含有させることによって強度の
改善効果を確認出来るが、１．０重量％を超えると強度
が高くなりすぎて靱性が低下する。以上が本発明の横向
エレクトロガスアーク溶接用金属粉系フラックス入りワ
イヤの主要構成であるが、フラックス入りワイヤに一般
的に含有させるＮａ、Ｋなどのアーク安定剤、上記以外
のＣｕ、Ｃｒなどの合金成分、脱酸剤としてＺｒ、Ｓ、
Ｂｉなどのスラグ剥離性促進剤、弗化物や炭酸塩などの
ガス発生剤を本発明の効果を損なわない範囲で添加する
ことが出来る。
【００２１】鋼製外皮の材質はフラックス入りワイヤに
一般的な軟鋼、あるいは合金外皮でもよい。ワイヤ径は
１．２〜２．０ｍｍが好ましく、シールドガスはＣＯ3
ガス、Ａｒ−ＣＯ3 混合ガスのいずれでもよい。なお、
本発明による金属粉系フラックス入りワイヤは大入熱溶
接条件で行う横向エレクトロガスアーク溶接における問
題点を解決したものであるが、上記のようなワイヤの特
徴は多パス溶接で行う横向エレクトロガスアーク溶接、
またガスシールドアーク溶接で行う横向溶接、下向溶接
や水平すみ肉溶接にも使用出来る。以下に実施例により
本発明の効果をさらに具体的に説明する。
一般的な軟鋼、あるいは合金外皮でもよい。ワイヤ径は
１．２〜２．０ｍｍが好ましく、シールドガスはＣＯ3
ガス、Ａｒ−ＣＯ3 混合ガスのいずれでもよい。なお、
本発明による金属粉系フラックス入りワイヤは大入熱溶
接条件で行う横向エレクトロガスアーク溶接における問
題点を解決したものであるが、上記のようなワイヤの特
徴は多パス溶接で行う横向エレクトロガスアーク溶接、
またガスシールドアーク溶接で行う横向溶接、下向溶接
や水平すみ肉溶接にも使用出来る。以下に実施例により
本発明の効果をさらに具体的に説明する。
【００２２】
【実施例】軟鋼外皮内にフラックスを充填後、伸線加工
して表１に示したフラックス入りワイヤ（ワイヤ径１．
６ｍｍ）を試作した。表２に鋼製外皮の化学成分、表３
に天然雲母の分析値を示した。これら試作ワイヤについ
て図３に示したレ型開先試験体を用い、図１に示した要
領で自動横向エレクトロガスアーク溶接試験を行った。
表４に試験条件、表５に溶接試験結果を示す。なお、溶
接金属の機械的性質は溶接作業性およびＸ線透過試験結
果で問題のなかった試験体のみを実施した。
して表１に示したフラックス入りワイヤ（ワイヤ径１．
６ｍｍ）を試作した。表２に鋼製外皮の化学成分、表３
に天然雲母の分析値を示した。これら試作ワイヤについ
て図３に示したレ型開先試験体を用い、図１に示した要
領で自動横向エレクトロガスアーク溶接試験を行った。
表４に試験条件、表５に溶接試験結果を示す。なお、溶
接金属の機械的性質は溶接作業性およびＸ線透過試験結
果で問題のなかった試験体のみを実施した。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】
【表３】
【００２６】
【表４】
【００２７】
【表５】
【００２８】本発明によるワイヤ（記号Ｗ１〜Ｗ１０）
を使用した試験Ｎｏ．１〜Ｎｏ．１０、Ｎｏ．２５、Ｎ
ｏ．２６はいずれも安定した溶融プールを形成し、スラ
グ巻き込み欠陥を調査したＸ線透過試験結果が良好で、
メタル垂れやスラグ焼き付きが発生しない。開先内の溶
込み及びビード形状も良好であった。また溶接金属の機
械的性質も良好であった。これに対し、試験Ｎｏ．１１
〜Ｎｏ．２８およびＮｏ．２９〜Ｎｏ．３１は比較例で
ある。試験Ｎｏ．１１（Ｗ１１）はＣが低すぎるワイヤ
を使用したためにスラグ巻き込み欠陥が多発し、開先内
の溶込み不足とともに裏ビード形状も不良となった。
を使用した試験Ｎｏ．１〜Ｎｏ．１０、Ｎｏ．２５、Ｎ
ｏ．２６はいずれも安定した溶融プールを形成し、スラ
グ巻き込み欠陥を調査したＸ線透過試験結果が良好で、
メタル垂れやスラグ焼き付きが発生しない。開先内の溶
込み及びビード形状も良好であった。また溶接金属の機
械的性質も良好であった。これに対し、試験Ｎｏ．１１
〜Ｎｏ．２８およびＮｏ．２９〜Ｎｏ．３１は比較例で
ある。試験Ｎｏ．１１（Ｗ１１）はＣが低すぎるワイヤ
を使用したためにスラグ巻き込み欠陥が多発し、開先内
の溶込み不足とともに裏ビード形状も不良となった。
【００２９】試験Ｎｏ．１２（Ｗ１２）はＣが高すぎる
ワイヤを使用したためにスラグ巻き込み欠陥が多発し、
メタル垂れも発生した。試験Ｎｏ．１３（Ｗ１３）はＳ
ｉが高すぎるワイヤを使用したためにスラグ巻き込み欠
陥が多発した。試験Ｎｏ．１４（Ｗ１４）はＭｎ及びＭ
ｇが高すぎるワイヤを使用したためにスラグ巻き込み欠
陥が多発し、メタル垂れ、スラグ焼き付きも発生した。
試験Ｎｏ．１５（Ｗ１５）はＳｉが低すぎて、Ｍｇを含
有しないワイヤを使用したためにスラグ巻き込み欠陥が
多発し、メタル垂れ、スラグ焼き付きも発生した。
ワイヤを使用したためにスラグ巻き込み欠陥が多発し、
メタル垂れも発生した。試験Ｎｏ．１３（Ｗ１３）はＳ
ｉが高すぎるワイヤを使用したためにスラグ巻き込み欠
陥が多発した。試験Ｎｏ．１４（Ｗ１４）はＭｎ及びＭ
ｇが高すぎるワイヤを使用したためにスラグ巻き込み欠
陥が多発し、メタル垂れ、スラグ焼き付きも発生した。
試験Ｎｏ．１５（Ｗ１５）はＳｉが低すぎて、Ｍｇを含
有しないワイヤを使用したためにスラグ巻き込み欠陥が
多発し、メタル垂れ、スラグ焼き付きも発生した。
【００３０】試験Ｎｏ．１６（Ｗ１６）はＴｉが高すぎ
るワイヤを使用したためにスラグ巻き込み欠陥ガ多発
し、メタル垂れも発生した。試験Ｎｏ．１７（Ｗ１７）
はＴｉを含有しないワイヤを使用したためにスラグ剥離
性が劣り、溶接金属の表面の滑らかさがなく外観が悪
い。また溶接金属の靱性が低下した。試験Ｎｏ．１８
（Ｗ１８）はＢが低すぎるワイヤを使用したために溶接
金属の靱性が低下した。試験Ｎｏ．１９（Ｗ１９）はＢ
が高すぎるワイヤを使用したために溶接金属のクレータ
ー部に高温割れが発生した。試験Ｎｏ．２０（Ｗ２０）
は天然雲母を含有しないワイヤをしたためにスラグ巻き
込み欠陥が多発し、メタル垂れ、スラグ焼き付きも発生
した。
るワイヤを使用したためにスラグ巻き込み欠陥ガ多発
し、メタル垂れも発生した。試験Ｎｏ．１７（Ｗ１７）
はＴｉを含有しないワイヤを使用したためにスラグ剥離
性が劣り、溶接金属の表面の滑らかさがなく外観が悪
い。また溶接金属の靱性が低下した。試験Ｎｏ．１８
（Ｗ１８）はＢが低すぎるワイヤを使用したために溶接
金属の靱性が低下した。試験Ｎｏ．１９（Ｗ１９）はＢ
が高すぎるワイヤを使用したために溶接金属のクレータ
ー部に高温割れが発生した。試験Ｎｏ．２０（Ｗ２０）
は天然雲母を含有しないワイヤをしたためにスラグ巻き
込み欠陥が多発し、メタル垂れ、スラグ焼き付きも発生
した。
【００３１】試験Ｎｏ．２１（Ｗ２１）はＡｌを含有す
るワイヤを使用したためにスラグ巻き込み欠陥が多発し
た。試験Ｎｏ．２２（Ｗ２２）はＡｌ2 Ｏ3 を含有する
ワイヤを使用したためにスラグ巻き込み欠陥が多発し、
メタル垂れ、スラグ焼き付きも発生した。試験Ｎｏ．２
３（Ｗ２３）はＭｇに替えてＭｇＯを含有させたワイヤ
を使用したためにスラグ巻き込み欠陥が多発した。試験
Ｎｏ．２４（Ｗ２４）はＴｉＯ2 、ＳｉＯ2 をスラグ形
成剤として含有するワイヤを使用したためにスラグ巻き
込み欠陥が多発し、メタル垂れが発生した。また開先内
の溶込み不足とともに裏ビード形状も不良となった。試
験Ｎｏ．２５（Ｗ２）はＮｉが高すぎるワイヤを使用し
たために溶接金属のクレーター部に高温割れが発生し
た。
るワイヤを使用したためにスラグ巻き込み欠陥が多発し
た。試験Ｎｏ．２２（Ｗ２２）はＡｌ2 Ｏ3 を含有する
ワイヤを使用したためにスラグ巻き込み欠陥が多発し、
メタル垂れ、スラグ焼き付きも発生した。試験Ｎｏ．２
３（Ｗ２３）はＭｇに替えてＭｇＯを含有させたワイヤ
を使用したためにスラグ巻き込み欠陥が多発した。試験
Ｎｏ．２４（Ｗ２４）はＴｉＯ2 、ＳｉＯ2 をスラグ形
成剤として含有するワイヤを使用したためにスラグ巻き
込み欠陥が多発し、メタル垂れが発生した。また開先内
の溶込み不足とともに裏ビード形状も不良となった。試
験Ｎｏ．２５（Ｗ２）はＮｉが高すぎるワイヤを使用し
たために溶接金属のクレーター部に高温割れが発生し
た。
【００３２】試験Ｎｏ．２６（Ｗ８）はフラックス充填
率が低すぎるワイヤを使用したために溶着量が少なく、
溶接金属の盛り上がりが少なくガスシールドアーク溶接
で行う仕上げビード部が大きくなったために能率が低下
した。試験Ｎｏ．２９（Ｗ２７）はＳｉが低すぎるワイ
ヤを使用したためにメタル垂れ及びスラグ焼き付きが発
生した。試験Ｎｏ．３０（Ｗ２８）はＭｎが低すぎるワ
イヤを使用したためにスラグ焼き付きが発生した。試験
Ｎｏ．３１（Ｗ２９）は天然雲母が多すぎるワイヤを使
用したためにスラグ巻き込み欠陥が多発した。
率が低すぎるワイヤを使用したために溶着量が少なく、
溶接金属の盛り上がりが少なくガスシールドアーク溶接
で行う仕上げビード部が大きくなったために能率が低下
した。試験Ｎｏ．２９（Ｗ２７）はＳｉが低すぎるワイ
ヤを使用したためにメタル垂れ及びスラグ焼き付きが発
生した。試験Ｎｏ．３０（Ｗ２８）はＭｎが低すぎるワ
イヤを使用したためにスラグ焼き付きが発生した。試験
Ｎｏ．３１（Ｗ２９）は天然雲母が多すぎるワイヤを使
用したためにスラグ巻き込み欠陥が多発した。
【００３３】
【発明の効果】本発明は、大入熱溶接条件で行う横向エ
レクトロガスアーク溶接で特に問題となるスラグ巻き込
み欠陥、メタル垂れ及びスラグ焼き付きに対し画期的な
改善をなし、溶接金属の機械的性質も良好な金属粉系フ
ラックス入りワイヤを提供したものであり、溶接の高能
率化に貢献できる。
レクトロガスアーク溶接で特に問題となるスラグ巻き込
み欠陥、メタル垂れ及びスラグ焼き付きに対し画期的な
改善をなし、溶接金属の機械的性質も良好な金属粉系フ
ラックス入りワイヤを提供したものであり、溶接の高能
率化に貢献できる。
【図１】横向エレクトロガスアーク溶接方法の一例を説
明するために示した図である。
明するために示した図である。
【図２】本発明によるワイヤを使用して得られる溶接金
属断面と溶融スラグによる被包状態を説明するために示
した図である。
属断面と溶融スラグによる被包状態を説明するために示
した図である。
【図３】鋼板の開先形状を示した図である。
【図４】横向エレクトロガスアーク溶接における問題点
を説明するために示した図である。
を説明するために示した図である。
１ 鋼板 ２ 固形裏当て剤 ３ 摺動式水冷銅当て金 ４ 揺動式トーチ ５ 金属粉系フラックス入りワイヤ ６ 溶接金属 ７ 仕上げビード ８ スラグ巻き込み欠陥 ９ メタル垂れによるオーバーラップ １０ 溶融スラグ １１ 裏ビード ｔ 鋼板の板厚 Ｇ 開先間隙（Ｇａｐ） ａ 開先角度
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 4E001 AA03 BB10 CA01 CA02 DA02 DB03 DC03 DC05 EA05 EA07 4E081 BA02 BA05 BB05 BB13 BB17 CA17 DA19 DA28 EA38 4E084 AA03 AA07 AA11 AA12 AA18 BA03 BA04 BA05 BA06 BA09 BA11 BA12 BA18 CA11 DA13 FA04 GA03
Claims (2)
- 【請求項１】 鉄粉を主体とする金属粉を８５重量％以
上含有するフラックスを、鋼製外皮内にワイヤ全重量に
対して１０〜２５重量％充填してなり、かつ、ワイヤ全
重量に対して、 Ｃ ：０．０７〜０．２０重量％、 Ｓｉ：０．４〜１．０％重量％、 Ｍｎ：１．０〜３．５重量％、 Ｍｇ：０．１〜０．５重量％、 Ｔｉ：０．１〜０．５重量％、 Ｂ ：０．００５〜０．０１５重量％、 ＳｉＯ2 、Ａｌ2 Ｏ3 及びＫ2 Ｏを主構成としＣａＯ、
ＭｇＯ及び酸化鉄を含む天然雲母：０．２〜１．５重量
％を含有し、さらにフラックス中にＡｌ及びＡｌ2 Ｏ3
を実質的に含有しないことを特徴とする横向エレクトロ
ガスアーク溶接用金属粉系フラックス入りワイヤ。 - 【請求項２】 Ｎｉ：０．２〜３．５重量％、Ｍｏ：
０．１〜１．０重量％の１種又は２種を含有することを
特徴とする請求項１記載の横向エレクトロガスアーク溶
接用金属粉系フラックス入りワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11002421A JP2000202687A (ja) | 1999-01-08 | 1999-01-08 | 横向エレクトロガスア―ク溶接用金属粉系フラックス入りワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11002421A JP2000202687A (ja) | 1999-01-08 | 1999-01-08 | 横向エレクトロガスア―ク溶接用金属粉系フラックス入りワイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000202687A true JP2000202687A (ja) | 2000-07-25 |
Family
ID=11528795
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11002421A Withdrawn JP2000202687A (ja) | 1999-01-08 | 1999-01-08 | 横向エレクトロガスア―ク溶接用金属粉系フラックス入りワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000202687A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100532243B1 (ko) * | 2001-12-17 | 2005-11-30 | 현대종합금속 주식회사 | 가스쉴드 아아크 용접용 플럭스 충전 와이어 |
| EP2960000A4 (en) * | 2013-02-25 | 2017-01-25 | Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. | Butt joint welding apparatus and method therefor |
-
1999
- 1999-01-08 JP JP11002421A patent/JP2000202687A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100532243B1 (ko) * | 2001-12-17 | 2005-11-30 | 현대종합금속 주식회사 | 가스쉴드 아아크 용접용 플럭스 충전 와이어 |
| EP2960000A4 (en) * | 2013-02-25 | 2017-01-25 | Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. | Butt joint welding apparatus and method therefor |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20060404 |