JP2000172105A - 定着装置 - Google Patents
定着装置Info
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- JP2000172105A JP2000172105A JP11222360A JP22236099A JP2000172105A JP 2000172105 A JP2000172105 A JP 2000172105A JP 11222360 A JP11222360 A JP 11222360A JP 22236099 A JP22236099 A JP 22236099A JP 2000172105 A JP2000172105 A JP 2000172105A
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- JP
- Japan
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- roller
- elastic member
- rollers
- thickness
- thermal conductivity
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G03—PHOTOGRAPHY; CINEMATOGRAPHY; ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ELECTROGRAPHY; HOLOGRAPHY
- G03G—ELECTROGRAPHY; ELECTROPHOTOGRAPHY; MAGNETOGRAPHY
- G03G15/00—Apparatus for electrographic processes using a charge pattern
- G03G15/20—Apparatus for electrographic processes using a charge pattern for fixing, e.g. by using heat
- G03G15/2003—Apparatus for electrographic processes using a charge pattern for fixing, e.g. by using heat using heat
- G03G15/2014—Apparatus for electrographic processes using a charge pattern for fixing, e.g. by using heat using heat using contact heat
- G03G15/2053—Structural details of heat elements, e.g. structure of roller or belt, eddy current, induction heating
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Fixing For Electrophotography (AREA)
- Rolls And Other Rotary Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 定着装置において、弾性部材の熱劣化による
ニップ部の形状変化に起因する通紙不良を防止する。 【解決手段】 定着装置は、金属製円筒体（２５）の外
周に弾性部材（２６）を設けてなり、互いに圧接された
第１及び第２のローラ（１４，１５）を備える。第１の
ローラ（１４）のローラ硬度は、第２のローラ（１５）
のローラ硬度よりも低い。第１のローラ（１４）の弾性
部材（２６）の架橋密度は、第２のローラ（１５）の弾
性部材（２６）の架橋密度よりも低い。
ニップ部の形状変化に起因する通紙不良を防止する。 【解決手段】 定着装置は、金属製円筒体（２５）の外
周に弾性部材（２６）を設けてなり、互いに圧接された
第１及び第２のローラ（１４，１５）を備える。第１の
ローラ（１４）のローラ硬度は、第２のローラ（１５）
のローラ硬度よりも低い。第１のローラ（１４）の弾性
部材（２６）の架橋密度は、第２のローラ（１５）の弾
性部材（２６）の架橋密度よりも低い。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、電子写真方式によ
る複写機、プリンタ及びファクシミリ等の画像形成装置
において、像担持体表面から転写紙、ＯＨＰ用シート等
の転写シートに転写された現像剤像を加熱溶融させて定
着させる定着装置に関するものである。
る複写機、プリンタ及びファクシミリ等の画像形成装置
において、像担持体表面から転写紙、ＯＨＰ用シート等
の転写シートに転写された現像剤像を加熱溶融させて定
着させる定着装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】この種の定着装置としては、例えば、図
１２に示すように、金属製円筒体１の外周に弾性部材２
を設けてなる一対のローラ３，４と、これらのローラ
３，４を加熱する加熱手段５と、少なくとも一方のロー
ラ４を回転駆動する駆動手段６を備えるものが知られて
いる。一般に、一対のローラ３，４の金属製円筒体１及
び弾性部材２の材質は同一であり、かつ、外径及び弾性
部材２の厚みは同一寸法に設定されている。また、これ
ら一対のローラ３，４は互いに圧接されており、その接
触部（ニップ部７）に転写シート８が搬送され、このニ
ップ部７で現像剤が溶融されて転写シート８に定着す
る。上記のように一対のローラ３，４の材質及び寸法が
同一である場合、ニップ部７の初期形状は平坦である。
１２に示すように、金属製円筒体１の外周に弾性部材２
を設けてなる一対のローラ３，４と、これらのローラ
３，４を加熱する加熱手段５と、少なくとも一方のロー
ラ４を回転駆動する駆動手段６を備えるものが知られて
いる。一般に、一対のローラ３，４の金属製円筒体１及
び弾性部材２の材質は同一であり、かつ、外径及び弾性
部材２の厚みは同一寸法に設定されている。また、これ
ら一対のローラ３，４は互いに圧接されており、その接
触部（ニップ部７）に転写シート８が搬送され、このニ
ップ部７で現像剤が溶融されて転写シート８に定着す
る。上記のように一対のローラ３，４の材質及び寸法が
同一である場合、ニップ部７の初期形状は平坦である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】この定着装置では、上
記加熱手段５の発生する熱により、各ローラ３，４の弾
性部材２が熱劣化し、その硬度が低下する。各ローラ
３，４の弾性部材２の組成はある程度のばらつきを避け
ることができないため、熱劣化による硬度低下の程度
も、ローラ３，４間で相違する。
記加熱手段５の発生する熱により、各ローラ３，４の弾
性部材２が熱劣化し、その硬度が低下する。各ローラ
３，４の弾性部材２の組成はある程度のばらつきを避け
ることができないため、熱劣化による硬度低下の程度
も、ローラ３，４間で相違する。
【０００４】例えば、図１２において上側のローラ３の
弾性部材２の熱劣化による硬度低下の程度が下側のロー
ラ４の弾性部材２のそれよりも大きい場合には、一点鎖
線で示すように、ニップ部７は上向きに凸状となる。一
方、図１２において下側のローラ４の弾性部材２の熱劣
化による硬度低下の度合いが上側のローラ３の弾性部材
２のそれよりも大きい場合には、二点鎖線で示すよう
に、ニップ部７は下向きに凸状となる。
弾性部材２の熱劣化による硬度低下の程度が下側のロー
ラ４の弾性部材２のそれよりも大きい場合には、一点鎖
線で示すように、ニップ部７は上向きに凸状となる。一
方、図１２において下側のローラ４の弾性部材２の熱劣
化による硬度低下の度合いが上側のローラ３の弾性部材
２のそれよりも大きい場合には、二点鎖線で示すよう
に、ニップ部７は下向きに凸状となる。
【０００５】このようにローラ３，４間の弾性部材２の
熱劣化による硬度低下の程度の相違のためにニップ部７
の形状が変化すると、転写シート８がローラ３，４間を
円滑に通過するのが困難となり、通紙不良が生じるおそ
れがある。
熱劣化による硬度低下の程度の相違のためにニップ部７
の形状が変化すると、転写シート８がローラ３，４間を
円滑に通過するのが困難となり、通紙不良が生じるおそ
れがある。
【０００６】また、上記弾性部材の組成のばらつきを使
用前に知ることは困難であるため、熱劣化による硬度低
下の相違により、ニップ部７が上向きに凸状になるの
か、下向きに凸状になるのかを予測するのは困難であ
る。
用前に知ることは困難であるため、熱劣化による硬度低
下の相違により、ニップ部７が上向きに凸状になるの
か、下向きに凸状になるのかを予測するのは困難であ
る。
【０００７】一方、一般に、定着装置に対して転写シー
トを連続的に通紙すると、記録シートによりローラ表面
の熱が奪われ、これに対する加熱手段からの熱供給には
時間遅れを伴うため、連続通紙開始時にローラ表面の温
度が低下する。そして、一対のローラ間で、この連続通
紙開始時の温度低下の程度が異なると、ローラ間で温度
差が生じ、定着不良や通紙不良の原因となる。
トを連続的に通紙すると、記録シートによりローラ表面
の熱が奪われ、これに対する加熱手段からの熱供給には
時間遅れを伴うため、連続通紙開始時にローラ表面の温
度が低下する。そして、一対のローラ間で、この連続通
紙開始時の温度低下の程度が異なると、ローラ間で温度
差が生じ、定着不良や通紙不良の原因となる。
【０００８】本発明は、上記従来の定着装置における問
題を解決するためになされたものであり、弾性部材の熱
劣化によるニップ部の形状変化に起因する通紙不良を防
止することを課題としてなされものである。また、本発
明は、上記一対のローラ間で、この連続通紙開始時の温
度低下の程度が異なることに起因する定着不良や通紙不
良を防止することを課題としている。
題を解決するためになされたものであり、弾性部材の熱
劣化によるニップ部の形状変化に起因する通紙不良を防
止することを課題としてなされものである。また、本発
明は、上記一対のローラ間で、この連続通紙開始時の温
度低下の程度が異なることに起因する定着不良や通紙不
良を防止することを課題としている。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に第１の発明は、それぞれ金属製円筒体の外周に弾性部
材を設けてなり、弾性部材が接触するように互いに圧接
された第１及び第２のローラと、上記第１及び第２のロ
ーラの少なくとも一方を加熱する加熱手段と、上記第１
及び第２のローラの少なくとも一方を回転駆動する駆動
機構とを備え、上記第１及び第２のローラの接触部に挿
通される転写シート上の現像剤を加熱溶融して、転写シ
ートに定着させる定着装置において、上記第１のローラ
のローラ硬度は、上記第２のローラのローラ硬度よりも
低く、かつ、上記第１のローラの弾性部材の架橋密度
は、上記第２のローラの弾性部材の架橋密度よりも低い
ことを特徴とするものである。
に第１の発明は、それぞれ金属製円筒体の外周に弾性部
材を設けてなり、弾性部材が接触するように互いに圧接
された第１及び第２のローラと、上記第１及び第２のロ
ーラの少なくとも一方を加熱する加熱手段と、上記第１
及び第２のローラの少なくとも一方を回転駆動する駆動
機構とを備え、上記第１及び第２のローラの接触部に挿
通される転写シート上の現像剤を加熱溶融して、転写シ
ートに定着させる定着装置において、上記第１のローラ
のローラ硬度は、上記第２のローラのローラ硬度よりも
低く、かつ、上記第１のローラの弾性部材の架橋密度
は、上記第２のローラの弾性部材の架橋密度よりも低い
ことを特徴とするものである。
【００１０】本発明の定着装置では、上記第１ローラの
ローラ硬度は、上記第２のローラのローラ硬度よりも低
いため、初期状態における接触部は第１のローラ側に凸
状となる。そして、第１のローラの弾性部材の架橋密度
が、第２のローラの弾性部材の架橋密度よりも低密度で
あるため、加熱手段の発生する熱に起因する熱劣化によ
る硬度低下は、第１のローラの弾性部材の方が第２のロ
ーラの弾性部材よりも大きい。よって、第１及び第２の
ローラに熱劣化による硬度低下が生じても、第１及び第
２のローラの硬度の大小関係は維持され、接触部の形状
が変化するのを防止することができる。
ローラ硬度は、上記第２のローラのローラ硬度よりも低
いため、初期状態における接触部は第１のローラ側に凸
状となる。そして、第１のローラの弾性部材の架橋密度
が、第２のローラの弾性部材の架橋密度よりも低密度で
あるため、加熱手段の発生する熱に起因する熱劣化によ
る硬度低下は、第１のローラの弾性部材の方が第２のロ
ーラの弾性部材よりも大きい。よって、第１及び第２の
ローラに熱劣化による硬度低下が生じても、第１及び第
２のローラの硬度の大小関係は維持され、接触部の形状
が変化するのを防止することができる。
【００１１】上記第１のローラの弾性部材の厚みは、上
記第２のローラの弾性部材の厚みよりも大きいことが好
ましい。
記第２のローラの弾性部材の厚みよりも大きいことが好
ましい。
【００１２】上記第１のローラの弾性部材の熱伝導率
は、上記第２のローラの弾性部材の熱伝導率よりも大き
いことが好ましい。
は、上記第２のローラの弾性部材の熱伝導率よりも大き
いことが好ましい。
【００１３】上記第１及び第２のローラの弾性部材は、
ＪＩＳ硬度が７０以下であることが好ましい。
ＪＩＳ硬度が７０以下であることが好ましい。
【００１４】上記第１及び第２のローラを、互いに圧接
される圧接状態と、互いに離隔する離間状態に切換え可
能な圧接及び離間機構を備えることが好ましい。
される圧接状態と、互いに離隔する離間状態に切換え可
能な圧接及び離間機構を備えることが好ましい。
【００１５】このような圧接及び離間機構を設ければ、
非使用時には第１及び第２のローラを互いに離隔させ、
第１及び第２のローラの弾性部材に対する圧接力を解除
することができるため、弾性部材の特性低下を防止する
ことができ、接触部の形状をより確実に保持することが
できる
非使用時には第１及び第２のローラを互いに離隔させ、
第１及び第２のローラの弾性部材に対する圧接力を解除
することができるため、弾性部材の特性低下を防止する
ことができ、接触部の形状をより確実に保持することが
できる
【００１６】上記圧接及び離間機構は、上記第１及び第
２のローラの接触部の幅を一定に維持する接触幅調節機
構を備えることが好ましい。
２のローラの接触部の幅を一定に維持する接触幅調節機
構を備えることが好ましい。
【００１７】このような接触幅調節機構を設けることに
より、第１及び第２のローラの接触部の形状をより確実
に維持することができる。
より、第１及び第２のローラの接触部の形状をより確実
に維持することができる。
【００１８】第２の発明は、それぞれ金属製円筒体の外
周に弾性部材を設けてなり、弾性部材が接触するように
互いに圧接された第１及び第２のローラと、上記第１及
び第２のローラの少なくとも一方を加熱する加熱手段
と、上記第１及び第２のローラの少なくとも一方を回転
駆動する駆動機構とを備え、上記第１及び第２のローラ
の接触部に挿通される転写シート上の現像剤を加熱溶融
して、転写シートに定着させる定着装置において、上記
第１のローラの弾性部材の熱伝導率は、上記第２のロー
ラの弾性部材の熱伝導率よりも大きいことを特徴とする
定着装置を提供するものである。
周に弾性部材を設けてなり、弾性部材が接触するように
互いに圧接された第１及び第２のローラと、上記第１及
び第２のローラの少なくとも一方を加熱する加熱手段
と、上記第１及び第２のローラの少なくとも一方を回転
駆動する駆動機構とを備え、上記第１及び第２のローラ
の接触部に挿通される転写シート上の現像剤を加熱溶融
して、転写シートに定着させる定着装置において、上記
第１のローラの弾性部材の熱伝導率は、上記第２のロー
ラの弾性部材の熱伝導率よりも大きいことを特徴とする
定着装置を提供するものである。
【００１９】第１及び第２のローラの弾性部材の熱伝導
率を上記のように設定すれば、上記連続通紙開始時の第
１及び第２のローラの弾性部材の温度低下は同程度であ
り、第１及び第２のローラ間の温度差に起因する定着不
良や通紙不良を防止することができる。
率を上記のように設定すれば、上記連続通紙開始時の第
１及び第２のローラの弾性部材の温度低下は同程度であ
り、第１及び第２のローラ間の温度差に起因する定着不
良や通紙不良を防止することができる。
【００２０】具体的には、上記第１及び第２のローラの
外径が同一であるが、第１のローラの弾性部材の厚みが
第２のローラの弾性部材の厚みよりも大きい場合、上記
厚みが大である第１のローラの弾性部材の厚みをｔ、熱
伝導率をＫ、上記厚みが小である第２のローラの弾性部
材の厚みをｔ’、熱伝導率をＫ’とすると、熱伝導率
Ｋ，Ｋ’は１．２×１０-3（cal/cm・sec・deg）以上
２．４×１０-3（cal/cm・sec・deg）以下であり、か
つ、下記の関係が成立することが好ましい。
外径が同一であるが、第１のローラの弾性部材の厚みが
第２のローラの弾性部材の厚みよりも大きい場合、上記
厚みが大である第１のローラの弾性部材の厚みをｔ、熱
伝導率をＫ、上記厚みが小である第２のローラの弾性部
材の厚みをｔ’、熱伝導率をＫ’とすると、熱伝導率
Ｋ，Ｋ’は１．２×１０-3（cal/cm・sec・deg）以上
２．４×１０-3（cal/cm・sec・deg）以下であり、か
つ、下記の関係が成立することが好ましい。
【００２１】
【数２】Ｋ’＝Ｋ−ａ（ｔ−ｔ’） （０．２５７≦ａ）
【００２２】上記第１及び第２のローラの弾性部材は、
ＪＩＳ硬度が７０以下であることが好ましい。
ＪＩＳ硬度が７０以下であることが好ましい。
【００２３】上記第１及び第２のローラを、互いに圧接
される圧接状態と、互いに離隔する離間状態に切換え可
能な圧接及び離間機構を備えることが好ましい。
される圧接状態と、互いに離隔する離間状態に切換え可
能な圧接及び離間機構を備えることが好ましい。
【００２４】このような圧接及び離間機構を設ければ、
非使用時には第１及び第２のローラを互いに離隔させ、
第１及び第２のローラの弾性部材に対する圧接力を解除
することができるため、弾性部材の特性低下を防止する
ことができ、接触部の形状をより確実に保持することが
できる
非使用時には第１及び第２のローラを互いに離隔させ、
第１及び第２のローラの弾性部材に対する圧接力を解除
することができるため、弾性部材の特性低下を防止する
ことができ、接触部の形状をより確実に保持することが
できる
【００２５】上記圧接及び離間機構は、上記第１及び第
２のローラの接触部の幅を一定に維持する接触幅調節機
構を備えることが好ましい。
２のローラの接触部の幅を一定に維持する接触幅調節機
構を備えることが好ましい。
【００２６】このような接触幅調節機構を設けることに
より、第１及び第２のローラの接触部の形状をより確実
に維持することができる。
より、第１及び第２のローラの接触部の形状をより確実
に維持することができる。
【００２７】
【発明の実施の形態】次に、図面に示す本発明の実施形
態について詳細に説明する。
態について詳細に説明する。
【００２８】（第１実施形態）図１及び図２に示す本発
明の実施形態に係る定着装置は、軸支ピン１１により連
結された上側フレーム１２と下側フレーム１３とを備え
ている。上側フレーム１２には、定着ローラ１４が回転
可能に支持されており、下側フレーム１３には加圧ロー
ラ１５が回転可能に支持されている。
明の実施形態に係る定着装置は、軸支ピン１１により連
結された上側フレーム１２と下側フレーム１３とを備え
ている。上側フレーム１２には、定着ローラ１４が回転
可能に支持されており、下側フレーム１３には加圧ロー
ラ１５が回転可能に支持されている。
【００２９】また、下側フレーム１３にはモータ１７に
より駆動される偏心カム１８が当接している。偏心カム
１８の回転角度を変更することにより、図２（Ａ）に示
すように、定着ローラ１４と加圧ローラ１５が互いに圧
接された圧接状態と、図２（Ｂ）に示すように、定着ロ
ーラ１４と加圧ローラ１５とが離隔した離間状態とを切
換えることができる。また、このカム１５の回転角度を
調節することにより、定着ローラ１４と加圧ローラ１５
との軸間距離Ｘ（図２（Ａ）に図示する。）を一定に保
持し、後述するニップ部３２の幅を一定に保持すること
ができる。このようにモータ１７と偏心カム１８は、本
発明の圧接及び離間機構と、接触幅調節機構を構成する
ものである。
より駆動される偏心カム１８が当接している。偏心カム
１８の回転角度を変更することにより、図２（Ａ）に示
すように、定着ローラ１４と加圧ローラ１５が互いに圧
接された圧接状態と、図２（Ｂ）に示すように、定着ロ
ーラ１４と加圧ローラ１５とが離隔した離間状態とを切
換えることができる。また、このカム１５の回転角度を
調節することにより、定着ローラ１４と加圧ローラ１５
との軸間距離Ｘ（図２（Ａ）に図示する。）を一定に保
持し、後述するニップ部３２の幅を一定に保持すること
ができる。このようにモータ１７と偏心カム１８は、本
発明の圧接及び離間機構と、接触幅調節機構を構成する
ものである。
【００３０】なお、上記上側フレーム１２には、定着ロ
ーラ１４のほか、クリーニングローラ１９、オイル塗布
機構２０、分離爪２１等が設けられている。また、上記
下側フレーム１３には、定着前ガイド２２、オイルかき
とりブレード２３、分離爪２４等が設けられている。
ーラ１４のほか、クリーニングローラ１９、オイル塗布
機構２０、分離爪２１等が設けられている。また、上記
下側フレーム１３には、定着前ガイド２２、オイルかき
とりブレード２３、分離爪２４等が設けられている。
【００３１】定着ローラ１４及び加圧ローラ１５は、そ
れぞれ金属製円筒体２５の外周に弾性部材であるシリコ
ンゴム層２６を設けてなる。また、金属製円筒体２５の
内部には加熱手段である加熱ヒータ２７が収容されてい
る。さらに、加圧ローラ１５には駆動機構であるモータ
２８が連結されている。図２（Ａ）に示す圧接状態でモ
ータ２８を作動させると加圧ローラ１５が図において反
時計方向に回転し、定着ローラ１４が従動回転する。
れぞれ金属製円筒体２５の外周に弾性部材であるシリコ
ンゴム層２６を設けてなる。また、金属製円筒体２５の
内部には加熱手段である加熱ヒータ２７が収容されてい
る。さらに、加圧ローラ１５には駆動機構であるモータ
２８が連結されている。図２（Ａ）に示す圧接状態でモ
ータ２８を作動させると加圧ローラ１５が図において反
時計方向に回転し、定着ローラ１４が従動回転する。
【００３２】図３に示すように、定着ローラ１４と加圧
ローラ１５は外径Ｒ1，Ｒ2が同一である。また、定着ロ
ーラ１４と加圧ローラ１５の金属製円筒体２５は、厚み
Ｔ1，Ｔ2及び材質が同一である。
ローラ１５は外径Ｒ1，Ｒ2が同一である。また、定着ロ
ーラ１４と加圧ローラ１５の金属製円筒体２５は、厚み
Ｔ1，Ｔ2及び材質が同一である。
【００３３】一方、定着ローラ１４の金属製筒体２５の
外径ｒ1は、加圧ローラ１５の金属製筒体２５の外径ｒ2
よりも小さく設定してある。上記のように定着ローラ１
４と加圧ローラ１５の外径Ｒ1，Ｒ2は同一であるので、
金属製円筒体２５の外径ｒ 1，ｒ2の差の分だけ、定着ロ
ーラ１４のシリコンゴム層２６の厚みｔ1は、加圧ロー
ラ１５のシリコンゴム層２６の厚みｔ２よりも大きい。
外径ｒ1は、加圧ローラ１５の金属製筒体２５の外径ｒ2
よりも小さく設定してある。上記のように定着ローラ１
４と加圧ローラ１５の外径Ｒ1，Ｒ2は同一であるので、
金属製円筒体２５の外径ｒ 1，ｒ2の差の分だけ、定着ロ
ーラ１４のシリコンゴム層２６の厚みｔ1は、加圧ロー
ラ１５のシリコンゴム層２６の厚みｔ２よりも大きい。
【００３４】また、定着ローラ１４と加圧ローラ１５と
では、シリコンゴム層２６の物性値を異ならせている。
では、シリコンゴム層２６の物性値を異ならせている。
【００３５】まず、定着ローラ１４のシリコンゴム層２
６の架橋密度を加圧ローラ１５のシリコンゴム層２６の
架橋密度よりも小さく設定している。図４は、ローラの
弾性部材（本実施形態ではシリコンゴム層２６）の架橋
密度とローラ硬度の関係を示している（ローラの外径が
６０ｍｍ、シリコンゴム層の厚みが２ｍｍ、シリコンゴ
ム層に添加される添加物（フィラー）の量が３５容積部
である場合）。この図４から理解できるように、ローラ
の径、弾性部材の材質、厚み及び添加物の量が一定であ
れば、弾性部材の架橋密度が高い程、ローラ硬度も高く
なる。また、一般に、弾性部材の材質が同じであれば、
その厚みが小さいほど硬度が高くなり、その結果、ロー
ラ硬度も高くなる。よって、本実施形態では、定着ロー
ラ１４よりも、加圧ローラ１５の方がローラ硬度が高く
なる。
６の架橋密度を加圧ローラ１５のシリコンゴム層２６の
架橋密度よりも小さく設定している。図４は、ローラの
弾性部材（本実施形態ではシリコンゴム層２６）の架橋
密度とローラ硬度の関係を示している（ローラの外径が
６０ｍｍ、シリコンゴム層の厚みが２ｍｍ、シリコンゴ
ム層に添加される添加物（フィラー）の量が３５容積部
である場合）。この図４から理解できるように、ローラ
の径、弾性部材の材質、厚み及び添加物の量が一定であ
れば、弾性部材の架橋密度が高い程、ローラ硬度も高く
なる。また、一般に、弾性部材の材質が同じであれば、
その厚みが小さいほど硬度が高くなり、その結果、ロー
ラ硬度も高くなる。よって、本実施形態では、定着ロー
ラ１４よりも、加圧ローラ１５の方がローラ硬度が高く
なる。
【００３６】なお、上記図４において、架橋密度は下記
の式で定義されるキシレン膨潤率で評価した。また、ロ
ーラ硬度は、ＪＩＳＣ２１２３に基づいて評価してい
る。
の式で定義されるキシレン膨潤率で評価した。また、ロ
ーラ硬度は、ＪＩＳＣ２１２３に基づいて評価してい
る。
【００３７】
【数３】（キシレン膨潤率）＝（キシレン含浸状態の重
量）−（乾燥後の重量）／（乾燥後の重量）×１００
量）−（乾燥後の重量）／（乾燥後の重量）×１００
【００３８】なお、弾性部材の硬度は、弾性部材に添加
される添加物の量によっても変化する。図５は、シリコ
ンゴム層に添加物としてフィラーを添加した場合のフィ
ラー量がローラ硬度に与える影響を示した図である（ロ
ーラの外径が６０ｍｍ、シリコンゴム層の厚みが２ｍ
ｍ、架橋密度（キシレン膨潤率）が０．５である場
合）。この図５から理解できるように、フィラーの添加
量が多いほど、ローラ硬度も高くなる。本実施形態で
は、後述する熱伝導率を調節するためにシリコンゴム層
２６にフィラーを添加してあるが、上記の定着ローラ１
４と加圧ローラ１５のローラ硬度の大小関係が変わらな
いように添加量を調整してある。
される添加物の量によっても変化する。図５は、シリコ
ンゴム層に添加物としてフィラーを添加した場合のフィ
ラー量がローラ硬度に与える影響を示した図である（ロ
ーラの外径が６０ｍｍ、シリコンゴム層の厚みが２ｍ
ｍ、架橋密度（キシレン膨潤率）が０．５である場
合）。この図５から理解できるように、フィラーの添加
量が多いほど、ローラ硬度も高くなる。本実施形態で
は、後述する熱伝導率を調節するためにシリコンゴム層
２６にフィラーを添加してあるが、上記の定着ローラ１
４と加圧ローラ１５のローラ硬度の大小関係が変わらな
いように添加量を調整してある。
【００３９】また、図６に示すように、シリコンゴム層
２６は加熱ヒータ２７の発生する熱により熱劣化して硬
度が低下するが、架橋密度が低いほど、この熱劣化によ
る硬度低下が大きい。よって、定着ローラ１４のシリコ
ンゴム層２６の方が、加圧ローラ１５のシリコンゴム層
２６よりも熱劣化による硬度低下の程度が著しい。
２６は加熱ヒータ２７の発生する熱により熱劣化して硬
度が低下するが、架橋密度が低いほど、この熱劣化によ
る硬度低下が大きい。よって、定着ローラ１４のシリコ
ンゴム層２６の方が、加圧ローラ１５のシリコンゴム層
２６よりも熱劣化による硬度低下の程度が著しい。
【００４０】なお、転写シート３０に対する現像剤の定
着性等を考慮すると、定着ローラ１４及び加圧ローラ１
５のシリコンゴム層２６の硬度は上記ＪＩＳＣ２１２３
で７０度以下に設定することが好ましい。
着性等を考慮すると、定着ローラ１４及び加圧ローラ１
５のシリコンゴム層２６の硬度は上記ＪＩＳＣ２１２３
で７０度以下に設定することが好ましい。
【００４１】上記のように、定着ローラ１４のローラ硬
度が、加圧ローラ１５のローラ硬度よりも低いため、図
３に示すように、ニップ部３２は、定着ローラ１４側、
すなわち図において上方側に凸の形状となる。
度が、加圧ローラ１５のローラ硬度よりも低いため、図
３に示すように、ニップ部３２は、定着ローラ１４側、
すなわち図において上方側に凸の形状となる。
【００４２】この定着装置を長期間使用すると、加熱ヒ
ータ２７から供給される熱により、定着ローラ１４及び
加圧ローラ１５のシリコンゴム層２６は、熱劣化により
硬度が低下する。しかし、初期状態で硬度の低い定着ロ
ーラ１４のシリコンゴム層２６の方が、初期状態で硬度
の高い加圧ローラ１５のシリコンゴム層２６よりも熱劣
化による硬度低下の程度が著しいため、定着ローラ１４
と加圧ローラ１５のローラ硬度の大小関係は維持され
る。その結果、上記図において上向きに凸状であるニッ
プ部３２の形状は維持され、ニップ部３２の形状変化に
起因する通紙不良を防止することができる。
ータ２７から供給される熱により、定着ローラ１４及び
加圧ローラ１５のシリコンゴム層２６は、熱劣化により
硬度が低下する。しかし、初期状態で硬度の低い定着ロ
ーラ１４のシリコンゴム層２６の方が、初期状態で硬度
の高い加圧ローラ１５のシリコンゴム層２６よりも熱劣
化による硬度低下の程度が著しいため、定着ローラ１４
と加圧ローラ１５のローラ硬度の大小関係は維持され
る。その結果、上記図において上向きに凸状であるニッ
プ部３２の形状は維持され、ニップ部３２の形状変化に
起因する通紙不良を防止することができる。
【００４３】また、第１実施形態では、厚みが大である
定着ローラ１４のシリコンゴム層２６の熱伝導率Ｋ
1を、厚みが小である加圧ローラ１５のシリコンゴム層
２６の熱伝導率Ｋ2よりも大きく設定している。
定着ローラ１４のシリコンゴム層２６の熱伝導率Ｋ
1を、厚みが小である加圧ローラ１５のシリコンゴム層
２６の熱伝導率Ｋ2よりも大きく設定している。
【００４４】定着装置に対して転写シート３０を連続的
に通紙すると、定着ローラ１４及び加圧ローラ１５のシ
リコンゴム層２６の表面の熱が転写シート３０により奪
われる。加熱ヒータ２７から金属製筒体２５を介してシ
リコンゴム層２６の表面に向けて熱が供給されるが、シ
リコンゴム層２６の熱伝導性は低いため、表面まで熱が
伝達されるまでに時間遅れがある。その結果、図７に示
すように、連続通紙の開始時には、定着ローラ１４及び
加圧ローラ１５の表面温度（ローラ温度）が一時的に低
下する。
に通紙すると、定着ローラ１４及び加圧ローラ１５のシ
リコンゴム層２６の表面の熱が転写シート３０により奪
われる。加熱ヒータ２７から金属製筒体２５を介してシ
リコンゴム層２６の表面に向けて熱が供給されるが、シ
リコンゴム層２６の熱伝導性は低いため、表面まで熱が
伝達されるまでに時間遅れがある。その結果、図７に示
すように、連続通紙の開始時には、定着ローラ１４及び
加圧ローラ１５の表面温度（ローラ温度）が一時的に低
下する。
【００４５】この連続通紙開始時の温度低下は、図８に
示すように、シリコンゴム層２６の熱伝導率が高い程小
さい。これは、熱伝導率が高ければ加熱ヒータ２７から
供給される熱が速やかにシリコンゴム層２６の表面に供
給されるからである。
示すように、シリコンゴム層２６の熱伝導率が高い程小
さい。これは、熱伝導率が高ければ加熱ヒータ２７から
供給される熱が速やかにシリコンゴム層２６の表面に供
給されるからである。
【００４６】また、図９及び図１０に示すように、熱伝
導率が同じ場合には、シリコンゴム層の厚みが大きいほ
ど、連続通紙開始時のローラ温度の低下が大きい。これ
は熱伝導率が同一であれば、厚みが大きいほど加熱ヒー
タ２７から供給される熱がシリコンゴム層２６の表面に
到達するまでに要する時間が長いからである。
導率が同じ場合には、シリコンゴム層の厚みが大きいほ
ど、連続通紙開始時のローラ温度の低下が大きい。これ
は熱伝導率が同一であれば、厚みが大きいほど加熱ヒー
タ２７から供給される熱がシリコンゴム層２６の表面に
到達するまでに要する時間が長いからである。
【００４７】本実施形態では、上記のように定着ローラ
１４のシリコンゴム層２６の厚みｔ 1を加圧ローラ１５
のシリコンゴム層２６の厚みｔ2よりも大きく設定して
いるので、定着ローラ１４のシリコンゴム層２６の熱伝
導率Ｋ1を、加圧ローラ１５のシリコンゴム層２６の熱
伝導率Ｋ2よりも大きく設定することにより定着ローラ
１４のシリコンゴム層２６での熱移動速度を高め、連続
通紙開始時に発生するローラ温度の低下により、定着ロ
ーラ１４と加圧ローラ１５間で温度差が生じるのを防止
している。よって、第１実施形態の定着装置では、この
温度差により定着不良や通紙不良が生じるのを防止して
いる。
１４のシリコンゴム層２６の厚みｔ 1を加圧ローラ１５
のシリコンゴム層２６の厚みｔ2よりも大きく設定して
いるので、定着ローラ１４のシリコンゴム層２６の熱伝
導率Ｋ1を、加圧ローラ１５のシリコンゴム層２６の熱
伝導率Ｋ2よりも大きく設定することにより定着ローラ
１４のシリコンゴム層２６での熱移動速度を高め、連続
通紙開始時に発生するローラ温度の低下により、定着ロ
ーラ１４と加圧ローラ１５間で温度差が生じるのを防止
している。よって、第１実施形態の定着装置では、この
温度差により定着不良や通紙不良が生じるのを防止して
いる。
【００４８】具体的には、本実施形態では、シリコンゴ
ム層２６の熱伝導率Ｋ1，Ｋ2を、１．２×１０-3（cal/
cm・sec・deg）以上２．４×１０-3（cal/cm・sec・de
g）以下であって、かつ、下記の式（１）関係が成立す
るように設定する。
ム層２６の熱伝導率Ｋ1，Ｋ2を、１．２×１０-3（cal/
cm・sec・deg）以上２．４×１０-3（cal/cm・sec・de
g）以下であって、かつ、下記の式（１）関係が成立す
るように設定する。
【００４９】
【数４】Ｋ2＝Ｋ1−ａ（ｔ1−ｔ2） （１） （０．２５７≦ａ）
【００５０】上記定数ａは、以下のようにして算出され
たものである。まず、定着ローラ１４のシリコンゴム層
２６の熱伝導率Ｋ1が上記１．２×１０-3（cal/cm・sec
・deg）以上２．４×１０-3（cal/cm・sec・deg）以下
の範囲における最大値である２．４×１０-3（cal/cm・
sec・deg）であれば、定着ローラ１４におけるローラ温
度の降下ｙ1は、図９に示すグラフから下記の式（２）
で表される。
たものである。まず、定着ローラ１４のシリコンゴム層
２６の熱伝導率Ｋ1が上記１．２×１０-3（cal/cm・sec
・deg）以上２．４×１０-3（cal/cm・sec・deg）以下
の範囲における最大値である２．４×１０-3（cal/cm・
sec・deg）であれば、定着ローラ１４におけるローラ温
度の降下ｙ1は、図９に示すグラフから下記の式（２）
で表される。
【００５１】
【数５】ｙ1＝３ｔ1＋４ （２）
【００５２】また、加圧ローラ１５のローラ温度の降下
ｙ2は、下記の式（３）で表される。
ｙ2は、下記の式（３）で表される。
【００５３】
【数６】ｙ2＝α（３ｔ2＋４） （３） （α＝Ｋ1／Ｋ2）
【００５４】上記式（２）と式（３）の右辺が等しいと
すると、下記の式（４）が得られる。
すると、下記の式（４）が得られる。
【００５５】
【数７】 ｔ1＝（Ｋ1／Ｋ2）ｔ2＋（４／３）（Ｋ1／Ｋ2−１） （４）
【００５６】この式（４）を、上記式（１）に代入し
て、下記の式（５）を得る。
て、下記の式（５）を得る。
【００５７】
【数８】ａ＝３Ｋ2／（３ｔ2＋４） （５）
【００５８】次に、定着ローラ１４のシリコンゴム層２
６の内部温度を考慮すると、熱伝導率Ｋ1が２．４×１
０-3（cal/cm・sec・deg）であれば、１ｍｍ当りの内部
温度の上昇は７．５℃である。一方、定着温度は一般に
１５０〜１６０℃であるのでシリコンゴム層２６の内部
温度の上限を２１０℃とすると、内部温度の上昇は最大
６０℃である。よって、この場合の厚みｔ1の最大値は
８ｍｍである。加圧ローラ１５の熱伝導率Ｋ2を最小値
である１．２×１０-3（cal/cm・sec・deg）とすると、
Ｋ1＝２．４×１０-3、Ｋ2＝２．４×１０-3及びｔ1＝
８を上記式（４）に代入して、ｔ2＝１０／３を得る。
このｔ2＝１０／３及びＫ2＝１．２を式（５）に代入し
てａの最小値を算出すると、ａ≒０．２５７となる。
６の内部温度を考慮すると、熱伝導率Ｋ1が２．４×１
０-3（cal/cm・sec・deg）であれば、１ｍｍ当りの内部
温度の上昇は７．５℃である。一方、定着温度は一般に
１５０〜１６０℃であるのでシリコンゴム層２６の内部
温度の上限を２１０℃とすると、内部温度の上昇は最大
６０℃である。よって、この場合の厚みｔ1の最大値は
８ｍｍである。加圧ローラ１５の熱伝導率Ｋ2を最小値
である１．２×１０-3（cal/cm・sec・deg）とすると、
Ｋ1＝２．４×１０-3、Ｋ2＝２．４×１０-3及びｔ1＝
８を上記式（４）に代入して、ｔ2＝１０／３を得る。
このｔ2＝１０／３及びＫ2＝１．２を式（５）に代入し
てａの最小値を算出すると、ａ≒０．２５７となる。
【００５９】上記第１実施形態の具体例としては、例え
ば、定着ローラ１４及び加圧ローラ１５の外径Ｒ1，Ｒ2
を６０ｍｍとし、定着ローラ１４のシリコンゴム層２６
を厚みｔ1を４ｍｍ、キシレン膨潤率を０．４、熱伝導
率Ｋ1を２．２×１０-3（cal/cm・sec・deg）とし、か
つ、加圧ローラ１５のシリコンゴム層２６を厚みｔ2を
１．６ｍｍ、キシレン膨潤率１．２、熱伝導率Ｋ2を
１．２×１０-3（cal/cm・sec・deg）とすればよい。
ば、定着ローラ１４及び加圧ローラ１５の外径Ｒ1，Ｒ2
を６０ｍｍとし、定着ローラ１４のシリコンゴム層２６
を厚みｔ1を４ｍｍ、キシレン膨潤率を０．４、熱伝導
率Ｋ1を２．２×１０-3（cal/cm・sec・deg）とし、か
つ、加圧ローラ１５のシリコンゴム層２６を厚みｔ2を
１．６ｍｍ、キシレン膨潤率１．２、熱伝導率Ｋ2を
１．２×１０-3（cal/cm・sec・deg）とすればよい。
【００６０】（第２実施形態）図１１は本発明の第２実
施形態を示している。この第２実施形態では、第１実施
形態と同様に、定着ローラ１４と加圧ローラ１５の外径
Ｒ1，Ｒ2、金属製円筒体２５の材質及び厚みＴ1，Ｔ2を
同一に設定しているが、金属製円筒体２５の外径ｒ1，
ｒ2を異ならせて、図において下側の加圧ローラ１５の
シリコンゴム層２６の厚みｔ2を、図において上側の定
着ローラ１４の厚みｔ1よりも大きく設定している。ま
た、架橋密度は、厚みｔ2が大である加圧ローラ１５の
シリコンゴム層２６の方が、厚みｔ1が小である定着ロ
ーラ１４のシリコンゴム層２６よりも低く設定してい
る。これに加えて、シリコンゴム層２６に添加するフィ
ラーの量の調整により、加圧ローラ１５のローラ硬度
が、定着ローラ１４のローラ硬度よりも低く設定されて
いる。そのため、ニップ部３２は、加圧ローラ１５側、
すなわち図において下側に凸状である。
施形態を示している。この第２実施形態では、第１実施
形態と同様に、定着ローラ１４と加圧ローラ１５の外径
Ｒ1，Ｒ2、金属製円筒体２５の材質及び厚みＴ1，Ｔ2を
同一に設定しているが、金属製円筒体２５の外径ｒ1，
ｒ2を異ならせて、図において下側の加圧ローラ１５の
シリコンゴム層２６の厚みｔ2を、図において上側の定
着ローラ１４の厚みｔ1よりも大きく設定している。ま
た、架橋密度は、厚みｔ2が大である加圧ローラ１５の
シリコンゴム層２６の方が、厚みｔ1が小である定着ロ
ーラ１４のシリコンゴム層２６よりも低く設定してい
る。これに加えて、シリコンゴム層２６に添加するフィ
ラーの量の調整により、加圧ローラ１５のローラ硬度
が、定着ローラ１４のローラ硬度よりも低く設定されて
いる。そのため、ニップ部３２は、加圧ローラ１５側、
すなわち図において下側に凸状である。
【００６１】シリコンゴム層２６の熱劣化により硬度低
下は、架橋密度が低い加圧ローラ１５の方が、架橋密度
が高い定着ローラ１４よりも大きい。よって、熱劣化に
よる硬度低下が生じても、定着ローラ１４と加圧ローラ
１５の硬度の大小関係は維持され、上記下向きに凸状の
ニップ部３２の形状は維持される。
下は、架橋密度が低い加圧ローラ１５の方が、架橋密度
が高い定着ローラ１４よりも大きい。よって、熱劣化に
よる硬度低下が生じても、定着ローラ１４と加圧ローラ
１５の硬度の大小関係は維持され、上記下向きに凸状の
ニップ部３２の形状は維持される。
【００６２】また、熱伝導率は、厚みｔ2が大である加
圧ローラ１５のシリコンゴム層２６の熱伝導率Ｋ2を、
厚みｔ1が小である定着ローラ１４のシリコンゴム層２
６の熱伝導率Ｋ1よりも大きく設定している。具体的に
は、熱伝導率Ｋ1，Ｋ2は１．２×１０-3（cal/cm・sec
・deg）以上２．４×１０-3（cal/cm・sec・deg）以下
であり、かつ、以下の関係を満たすように設定してい
る。
圧ローラ１５のシリコンゴム層２６の熱伝導率Ｋ2を、
厚みｔ1が小である定着ローラ１４のシリコンゴム層２
６の熱伝導率Ｋ1よりも大きく設定している。具体的に
は、熱伝導率Ｋ1，Ｋ2は１．２×１０-3（cal/cm・sec
・deg）以上２．４×１０-3（cal/cm・sec・deg）以下
であり、かつ、以下の関係を満たすように設定してい
る。
【００６３】
【数９】Ｋ1＝Ｋ2−ａ（ｔ2−ｔ1） （６） （０．２５７≦ａ）
【００６４】上記の式（６）は、第１実施形態の式
（１）における、定着ローラ１４のシリコンゴム層２６
の熱伝導率Ｋ1と加圧ローラ１５のシリコンゴム層２６
の熱伝導率Ｋ2を入れ換え、かつ、定着ローラ１４のシ
リコンゴム層２６の厚みｔ1と加圧ローラ１５のシリコ
ンゴム層２６の厚みｔ2を入れ換えたものである。
（１）における、定着ローラ１４のシリコンゴム層２６
の熱伝導率Ｋ1と加圧ローラ１５のシリコンゴム層２６
の熱伝導率Ｋ2を入れ換え、かつ、定着ローラ１４のシ
リコンゴム層２６の厚みｔ1と加圧ローラ１５のシリコ
ンゴム層２６の厚みｔ2を入れ換えたものである。
【００６５】第２実施形態では、上記のように厚みｔ2
が大である加圧ローラ１５のシリコンゴム層２６の熱伝
導率Ｋ2を、厚みｔ1が小である定着ローラ１４のシリコ
ンゴム層２６の熱伝導率Ｋ1よりも大きく設定している
ため、連続通紙開始時に発生するローラ温度の低下によ
り、定着ローラ１４と加圧ローラ１５間で温度差が生じ
るのを防止することができる。第２実施形態のその他の
構成及び作用は上記した第１実施形態と同様である。
が大である加圧ローラ１５のシリコンゴム層２６の熱伝
導率Ｋ2を、厚みｔ1が小である定着ローラ１４のシリコ
ンゴム層２６の熱伝導率Ｋ1よりも大きく設定している
ため、連続通紙開始時に発生するローラ温度の低下によ
り、定着ローラ１４と加圧ローラ１５間で温度差が生じ
るのを防止することができる。第２実施形態のその他の
構成及び作用は上記した第１実施形態と同様である。
【００６６】上記第２実施形態の具体例としては、例え
ば、定着ローラ１４及び加圧ローラ１５の外径Ｒ1，Ｒ2
を６０ｍｍとし、定着ローラ１４のシリコンゴム層２６
を厚みｔ1を１．６ｍｍ、キシレン膨潤率を１．２、熱
伝導率Ｋ1を１．２×１０-3（cal/cm・sec・deg）と
し、かつ、加圧ローラ１５のシリコンゴム層２６を厚み
ｔ 2を４ｍｍ、キシレン膨潤率０．４、熱伝導率Ｋ2を
２．２×１０-3（cal/cm・sec・deg）とすればよい。
ば、定着ローラ１４及び加圧ローラ１５の外径Ｒ1，Ｒ2
を６０ｍｍとし、定着ローラ１４のシリコンゴム層２６
を厚みｔ1を１．６ｍｍ、キシレン膨潤率を１．２、熱
伝導率Ｋ1を１．２×１０-3（cal/cm・sec・deg）と
し、かつ、加圧ローラ１５のシリコンゴム層２６を厚み
ｔ 2を４ｍｍ、キシレン膨潤率０．４、熱伝導率Ｋ2を
２．２×１０-3（cal/cm・sec・deg）とすればよい。
【００６７】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
に係る定着装置では、第１のローラのローラ硬度が第２
のローラのローラ硬度よりも低いため、初期状態におけ
る接触部の形状は第１のローラ側に凸となる。また、第
１及び第２のローラに熱劣化による硬度低下が生じて
も、第１及び第２のローラの硬度の大小関係は維持さ
れ、接触部の形状に維持することができる。そのため、
本発明の定着装置では、第１及び第２のローラの弾性部
材の熱劣化による硬度低下に起因する通紙不良等を防止
することができる。
に係る定着装置では、第１のローラのローラ硬度が第２
のローラのローラ硬度よりも低いため、初期状態におけ
る接触部の形状は第１のローラ側に凸となる。また、第
１及び第２のローラに熱劣化による硬度低下が生じて
も、第１及び第２のローラの硬度の大小関係は維持さ
れ、接触部の形状に維持することができる。そのため、
本発明の定着装置では、第１及び第２のローラの弾性部
材の熱劣化による硬度低下に起因する通紙不良等を防止
することができる。
【００６８】また、厚みが大である第１のローラの弾性
部材の熱伝導率を、厚みが小である第２のローラの弾性
部材の熱伝導率よりも大きく設定することにより、連続
通紙開始時の第１及び第２のローラの弾性部材の温度低
下は同程度であり、第１及び第２のローラ間の温度差に
起因する定着不良や通紙不良を防止することができる。
部材の熱伝導率を、厚みが小である第２のローラの弾性
部材の熱伝導率よりも大きく設定することにより、連続
通紙開始時の第１及び第２のローラの弾性部材の温度低
下は同程度であり、第１及び第２のローラ間の温度差に
起因する定着不良や通紙不良を防止することができる。
【図１】 本発明の第１実施形態の定着装置を示す概略
構成図である。
構成図である。
【図２】 （Ａ）は圧接状態の定着装置を示す概略図、
（Ｂ）は離間状態の定着装置を示す概略図である。
（Ｂ）は離間状態の定着装置を示す概略図である。
【図３】 定着ローラと加圧ローラの圧接状態を示す部
分拡大図である。
分拡大図である。
【図４】 架橋密度とシリコンゴム層の硬度の関係を線
図である。
図である。
【図５】 フィラーの添加量とローラ硬度の関係を示す
線図である。
線図である。
【図６】 加熱時間とシリコンゴム層の硬度の関係を示
す線図である。
す線図である。
【図７】 通紙枚数とローラ温度の関係を示す線図であ
る。
る。
【図８】 熱伝導率とシリコンゴム層の温度低下の関係
を示す線図である。
を示す線図である。
【図９】 シリコンゴム層の厚みとローラ温度の低下の
関係を示す線図である。
関係を示す線図である。
【図１０】 シリコンゴム層の厚みとローラ温度の低下
の関係を示す線図である。
の関係を示す線図である。
【図１１】 第２実施形態における定着ローラと加圧ロ
ーラの圧接状態を示す線図である。
ーラの圧接状態を示す線図である。
【図１２】 従来の定着装置を示す概略構成図である。
１４ 定着ローラ １５ 加圧ローラ １７，２８ モータ １８ 偏心カム ２５ 金属製円筒体 ２６ シリコンゴム層（弾性部材） ２７ 加熱ヒータ（加熱手段） ｔ1，ｔ2，Ｔ1，Ｔ2 厚み ｒ1，ｒ2，Ｒ1，Ｒ2 外径
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成１１年１０月４日（１９９９．１０．
４）
４）
【手続補正１】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図６
【補正方法】変更
【補正内容】
【図６】
Claims (8)
- 【請求項１】 それぞれ金属製円筒体の外周に弾性部材
を設けてなり、弾性部材が接触するように互いに圧接さ
れた第１及び第２のローラと、 上記第１及び第２のローラの少なくとも一方を加熱する
加熱手段と、 上記第１及び第２のローラの少なくとも一方を回転駆動
する駆動機構とを備え、上記第１及び第２のローラの接
触部に挿通される転写シート上の現像剤を加熱溶融し
て、転写シートに定着させる定着装置において、 上記第１のローラのローラ硬度は、上記第２のローラの
ローラ硬度よりも低く、かつ、上記第１のローラの弾性
部材の架橋密度は、上記第２のローラの弾性部材の架橋
密度よりも低いことを特徴とする定着装置。 - 【請求項２】 上記第１のローラの弾性部材の厚みは、
上記第２のローラの弾性部材の厚みよりも大きいことを
特徴とする請求項１に記載の定着装置。 - 【請求項３】 上記第１のローラの弾性部材の熱伝導率
は、上記第２のローラの弾性部材の熱伝導率よりも大き
いことを特徴とする請求項２に記載の定着装置。 - 【請求項４】 上記第１及び第２のローラの外径が同一
であり、 上記厚みが大である第１のローラの弾性部材の厚みを
ｔ、熱伝導率をＫ、 上記厚みが小である第２のローラの弾性部材の厚みを
ｔ’、熱伝導率をＫ’とすると、熱伝導率Ｋ，Ｋ’は
１．２×１０-3（cal/cm・sec・deg）以上２．４×１０
-3（cal/cm・sec・deg）以下であり、かつ、下記の関係
が成立することを特徴とする請求項３に記載の定着装
置。 【数１】Ｋ’＝Ｋ−ａ（ｔ−ｔ’） （０．２５７≦ａ） - 【請求項５】 上記第１及び第２のローラの弾性部材
は、ＪＩＳ硬度が７０以下であることを特徴とする請求
項１から請求項４のいずれか１項に記載の定着装置。 - 【請求項６】 上記第１及び第２のローラを、互いに圧
接される圧接状態と、互いに離隔する離間状態に切換え
可能な圧接及び離間機構を備えることを特徴とする請求
項１から請求項５のいずれか１項に記載の定着装置。 - 【請求項７】 上記圧接及び離間機構は、上記第１及び
第２のローラの接触部の幅を一定に維持する接触幅調節
機構を備えることを特徴とする請求項６に記載の定着装
置。 - 【請求項８】 それぞれ金属製円筒体の外周に弾性部材
を設けてなり、弾性部材が接触するように互いに圧接さ
れた第１及び第２のローラと、 上記第１及び第２のローラの少なくとも一方を加熱する
加熱手段と、 上記第１及び第２のローラの少なくとも一方を回転駆動
する駆動機構とを備え、上記第１及び第２のローラの接
触部に挿通される転写シート上の現像剤を加熱溶融し
て、転写シートに定着させる定着装置において、 上記第１のローラの弾性部材の熱伝導率は、上記第２の
ローラの弾性部材の熱伝導率よりも大きいことを特徴と
する定着装置。
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