JP2000161107A - 内燃機関の排気浄化装置 - Google Patents
内燃機関の排気浄化装置Info
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- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/021—Introducing corrections for particular conditions exterior to the engine
- F02D41/0235—Introducing corrections for particular conditions exterior to the engine in relation with the state of the exhaust gas treating apparatus
- F02D41/027—Introducing corrections for particular conditions exterior to the engine in relation with the state of the exhaust gas treating apparatus to purge or regenerate the exhaust gas treating apparatus
- F02D41/0275—Introducing corrections for particular conditions exterior to the engine in relation with the state of the exhaust gas treating apparatus to purge or regenerate the exhaust gas treating apparatus the exhaust gas treating apparatus being a NOx trap or adsorbent
- F02D41/028—Desulfurisation of NOx traps or adsorbent
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- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D2200/00—Input parameters for engine control
- F02D2200/02—Input parameters for engine control the parameters being related to the engine
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- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 触媒上からのＳＯxの放出に伴い生成される
Ｈ2Ｓの濃度を低く抑え、排ガスの異臭を防止可能な内
燃機関の排気浄化装置を提供する。 【解決手段】 高温且つ排気空燃比がリッチ空燃比とさ
れる第２の運転状態（Ｓパージ、ＮＯxパージ、エンリ
ッチ運転）にあるときに触媒（吸蔵型ＮＯx触媒）から
放出される硫黄成分（ＳＯ2）により発生する硫化水素
（Ｈ2Ｓ）は、硫黄放出制御手段(S16,S26)により、触媒
に吸蔵されたＳＯxの蓄積量Ｑsに基づいて内燃機関の運
転が制御されてＳＯ2の放出度合が抑制されることで、
急激に大量発生しないようにされる。これにより、Ｈ2
Ｓ濃度が低く抑えられ、排ガスが異臭を放つことが確実
に防止される。
Ｈ2Ｓの濃度を低く抑え、排ガスの異臭を防止可能な内
燃機関の排気浄化装置を提供する。 【解決手段】 高温且つ排気空燃比がリッチ空燃比とさ
れる第２の運転状態（Ｓパージ、ＮＯxパージ、エンリ
ッチ運転）にあるときに触媒（吸蔵型ＮＯx触媒）から
放出される硫黄成分（ＳＯ2）により発生する硫化水素
（Ｈ2Ｓ）は、硫黄放出制御手段(S16,S26)により、触媒
に吸蔵されたＳＯxの蓄積量Ｑsに基づいて内燃機関の運
転が制御されてＳＯ2の放出度合が抑制されることで、
急激に大量発生しないようにされる。これにより、Ｈ2
Ｓ濃度が低く抑えられ、排ガスが異臭を放つことが確実
に防止される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、内燃機関の排気浄
化装置に係り、詳しくは、排気中の硫黄成分により生成
される硫化水素（Ｈ2Ｓ）の大量発生を抑え、異臭を防
止する技術に関する。
化装置に係り、詳しくは、排気中の硫黄成分により生成
される硫化水素（Ｈ2Ｓ）の大量発生を抑え、異臭を防
止する技術に関する。
【０００２】
【関連する背景技術】一般に、燃料中にはＳ（サルフ
ァ）成分（硫黄成分）が含まれており、このＳ成分は、
排気空燃比が主としてリーン空燃比であるときに酸素と
反応してＳＯx（硫黄酸化物）となり、特に、触媒が吸
蔵型ＮＯx触媒である場合において、該ＳＯxが硫酸塩Ｘ
−ＳＯ4として触媒に吸蔵され、該触媒のＮＯx浄化効率
を低下させるという問題がある（Ｓ被毒）。
ァ）成分（硫黄成分）が含まれており、このＳ成分は、
排気空燃比が主としてリーン空燃比であるときに酸素と
反応してＳＯx（硫黄酸化物）となり、特に、触媒が吸
蔵型ＮＯx触媒である場合において、該ＳＯxが硫酸塩Ｘ
−ＳＯ4として触媒に吸蔵され、該触媒のＮＯx浄化効率
を低下させるという問題がある（Ｓ被毒）。
【０００３】そこで、触媒上に所定量以上のＳＯxが吸
蔵された場合、触媒を高温とし且つ触媒周辺をリッチ空
燃比状態（酸素濃度が低下した還元雰囲気）とすること
で、吸蔵されたＳＯxを例えばＳＯ2として放出（Ｓパー
ジ）しＮＯxの浄化効率を復活させる技術が特開平７−
２１７４７４号公報等に開示されている。
蔵された場合、触媒を高温とし且つ触媒周辺をリッチ空
燃比状態（酸素濃度が低下した還元雰囲気）とすること
で、吸蔵されたＳＯxを例えばＳＯ2として放出（Ｓパー
ジ）しＮＯxの浄化効率を復活させる技術が特開平７−
２１７４７４号公報等に開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、ＳＯ2が放
出されると、高温且つＣＯ（一酸化炭素）、ＨＣ（炭化
水素）等が多く存在する上記還元雰囲気のもとでは、例
えば下記各化学反応式に従って硫化水素（Ｈ2Ｓ）が発
生する。 ＳＯ2＋３Ｈ2→Ｈ2Ｓ＋２Ｈ2Ｏ ＳＯ2＋２ＣＯ＋Ｈ2→Ｈ2Ｓ＋ＣＯ2 ３ＳＯ2＋Ｃ3Ｈ6→３Ｈ2Ｓ＋３ＣＯ2 このＨ2Ｓは一般に知られるように強い臭気を発するた
め、極力発生しないようにすることが望ましい。
出されると、高温且つＣＯ（一酸化炭素）、ＨＣ（炭化
水素）等が多く存在する上記還元雰囲気のもとでは、例
えば下記各化学反応式に従って硫化水素（Ｈ2Ｓ）が発
生する。 ＳＯ2＋３Ｈ2→Ｈ2Ｓ＋２Ｈ2Ｏ ＳＯ2＋２ＣＯ＋Ｈ2→Ｈ2Ｓ＋ＣＯ2 ３ＳＯ2＋Ｃ3Ｈ6→３Ｈ2Ｓ＋３ＣＯ2 このＨ2Ｓは一般に知られるように強い臭気を発するた
め、極力発生しないようにすることが望ましい。
【０００５】しかしながら、上記公報に開示された技術
では、吸蔵されたＳＯxがＳＯ2として瞬時に多量に放出
されることになるため、当該放出されたＳＯ2と触媒周
辺のＨＣ等との化学反応が急速に進行することになり、
Ｈ2Ｓが急激に大量に生成されてしまうことになる。こ
のようにＨ2Ｓが急激に大量に生成されると、即ちＨ2Ｓ
濃度が局所的に高まることになり、大気中に排出された
排ガスが極めて強い臭気を放ち好ましいことではない。
では、吸蔵されたＳＯxがＳＯ2として瞬時に多量に放出
されることになるため、当該放出されたＳＯ2と触媒周
辺のＨＣ等との化学反応が急速に進行することになり、
Ｈ2Ｓが急激に大量に生成されてしまうことになる。こ
のようにＨ2Ｓが急激に大量に生成されると、即ちＨ2Ｓ
濃度が局所的に高まることになり、大気中に排出された
排ガスが極めて強い臭気を放ち好ましいことではない。
【０００６】本発明はこのような問題点を解決するため
になされたもので、その目的とするところは、触媒上か
らのＳＯxの放出に伴い生成されるＨ2Ｓの濃度を低く抑
え、排ガスの異臭を防止可能な内燃機関の排気浄化装置
を提供することにある。
になされたもので、その目的とするところは、触媒上か
らのＳＯxの放出に伴い生成されるＨ2Ｓの濃度を低く抑
え、排ガスの異臭を防止可能な内燃機関の排気浄化装置
を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記した目的を達成する
ために、請求項１の発明では、高温且つ排気空燃比がリ
ッチ空燃比とされる第２の運転状態にあるときに触媒か
ら放出される硫黄成分（ＳＯ2）により発生する硫化水
素（Ｈ2Ｓ）は、硫黄放出制御手段により、触媒に吸蔵
されたＳＯxの蓄積量に基づいて内燃機関の運転が制御
され、ＳＯ2の放出度合が抑制されることで急激に大量
発生しないようにされる。これにより、Ｈ2Ｓ濃度が低
く抑えられ、排ガスが異臭を放つことが確実に防止され
る。
ために、請求項１の発明では、高温且つ排気空燃比がリ
ッチ空燃比とされる第２の運転状態にあるときに触媒か
ら放出される硫黄成分（ＳＯ2）により発生する硫化水
素（Ｈ2Ｓ）は、硫黄放出制御手段により、触媒に吸蔵
されたＳＯxの蓄積量に基づいて内燃機関の運転が制御
され、ＳＯ2の放出度合が抑制されることで急激に大量
発生しないようにされる。これにより、Ｈ2Ｓ濃度が低
く抑えられ、排ガスが異臭を放つことが確実に防止され
る。
【０００８】好ましくは、触媒を吸蔵型ＮＯx触媒と
し、該吸蔵型ＮＯx触媒に吸蔵されたＳＯxの蓄積量に基
づいて内燃機関の目標空燃比、ひいては排気空燃比の初
期値を設定するのがよく、これにより、Ｈ2Ｓが発生し
易いリッチ空燃比化初期においてＳＯ2の放出度合が良
好に抑制され、Ｈ2Ｓ濃度が好適に低く抑えられる。さ
らに、吸蔵型ＮＯx触媒に吸蔵されたＳＯxの蓄積量に基
づいて内燃機関の目標空燃比、ひいては排気空燃比を徐
々にリッチ空燃比化するのがよく、これにより、ＳＯ2
の放出度合を略一定に保持してＳＯ2の放出を効率よく
促進可能になるとともに、空燃比を目標のリッチ空燃比
に早期に到達させることが可能とされ、内燃機関の出力
トルク不足や燃費の悪化を防止しながら、Ｈ2Ｓ濃度が
好適に低く抑えられる。
し、該吸蔵型ＮＯx触媒に吸蔵されたＳＯxの蓄積量に基
づいて内燃機関の目標空燃比、ひいては排気空燃比の初
期値を設定するのがよく、これにより、Ｈ2Ｓが発生し
易いリッチ空燃比化初期においてＳＯ2の放出度合が良
好に抑制され、Ｈ2Ｓ濃度が好適に低く抑えられる。さ
らに、吸蔵型ＮＯx触媒に吸蔵されたＳＯxの蓄積量に基
づいて内燃機関の目標空燃比、ひいては排気空燃比を徐
々にリッチ空燃比化するのがよく、これにより、ＳＯ2
の放出度合を略一定に保持してＳＯ2の放出を効率よく
促進可能になるとともに、空燃比を目標のリッチ空燃比
に早期に到達させることが可能とされ、内燃機関の出力
トルク不足や燃費の悪化を防止しながら、Ｈ2Ｓ濃度が
好適に低く抑えられる。
【０００９】また、触媒の下流に酸素貯蔵能力を有する
後段触媒を設けることが好ましい。これにより、上記前
段側の触媒から放出されたＳＯ2により発生するＨ2Ｓ
が、後段触媒に貯蔵された酸素（Ｏ2）により還元さ
れ、Ｈ2Ｓ濃度がさらに低く抑えられる。
後段触媒を設けることが好ましい。これにより、上記前
段側の触媒から放出されたＳＯ2により発生するＨ2Ｓ
が、後段触媒に貯蔵された酸素（Ｏ2）により還元さ
れ、Ｈ2Ｓ濃度がさらに低く抑えられる。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を添付図
面に基づき説明する。図１を参照すると、車両に搭載さ
れた本発明に係る内燃機関の排気浄化装置の概略構成図
が示されており、以下同図に基づいて本発明に係る内燃
機関の排気浄化装置の構成を説明する。
面に基づき説明する。図１を参照すると、車両に搭載さ
れた本発明に係る内燃機関の排気浄化装置の概略構成図
が示されており、以下同図に基づいて本発明に係る内燃
機関の排気浄化装置の構成を説明する。
【００１１】機関本体（以下、単にエンジンという）１
は、例えば、燃料噴射モード（運転モード）を切換える
ことで吸気行程での燃料噴射（吸気行程噴射モード）ま
たは圧縮行程での燃料噴射（圧縮行程噴射モード）を実
施可能な筒内噴射型火花点火式直列４気筒ガソリンエン
ジンとされている。そして、この筒内噴射型のエンジン
１は、容易にして理論空燃比（ストイキオ）での運転や
リッチ空燃比での運転（リッチ空燃比運転）の他、リー
ン空燃比での運転（リーン空燃比運転）が実現可能とさ
れており、特に圧縮行程噴射モードでは、超リーン空燃
比での運転が可能とされている。
は、例えば、燃料噴射モード（運転モード）を切換える
ことで吸気行程での燃料噴射（吸気行程噴射モード）ま
たは圧縮行程での燃料噴射（圧縮行程噴射モード）を実
施可能な筒内噴射型火花点火式直列４気筒ガソリンエン
ジンとされている。そして、この筒内噴射型のエンジン
１は、容易にして理論空燃比（ストイキオ）での運転や
リッチ空燃比での運転（リッチ空燃比運転）の他、リー
ン空燃比での運転（リーン空燃比運転）が実現可能とさ
れており、特に圧縮行程噴射モードでは、超リーン空燃
比での運転が可能とされている。
【００１２】同図に示すように、エンジン１のシリンダ
ヘッド２には、各気筒毎に点火プラグ４とともに電磁式
の燃料噴射弁６が取り付けられており、これにより、燃
焼室８内に燃料を直接噴射可能とされている。燃料噴射
弁６には、燃料パイプを介して燃料タンクを擁した燃料
供給装置（共に図示せず）が接続されている。より詳し
くは、燃料供給装置には、低圧燃料ポンプと高圧燃料ポ
ンプとが設けられており、これにより、燃料タンク内の
燃料を燃料噴射弁６に対し低燃圧或いは高燃圧で供給
し、該燃料を燃料噴射弁６から燃焼室内に向けて所望の
燃圧で噴射可能とされている。この際、燃料噴射量は高
圧燃料ポンプの燃料吐出圧と燃料噴射弁６の開弁時間、
即ち燃料噴射時間とから決定される。
ヘッド２には、各気筒毎に点火プラグ４とともに電磁式
の燃料噴射弁６が取り付けられており、これにより、燃
焼室８内に燃料を直接噴射可能とされている。燃料噴射
弁６には、燃料パイプを介して燃料タンクを擁した燃料
供給装置（共に図示せず）が接続されている。より詳し
くは、燃料供給装置には、低圧燃料ポンプと高圧燃料ポ
ンプとが設けられており、これにより、燃料タンク内の
燃料を燃料噴射弁６に対し低燃圧或いは高燃圧で供給
し、該燃料を燃料噴射弁６から燃焼室内に向けて所望の
燃圧で噴射可能とされている。この際、燃料噴射量は高
圧燃料ポンプの燃料吐出圧と燃料噴射弁６の開弁時間、
即ち燃料噴射時間とから決定される。
【００１３】シリンダヘッド２には、各気筒毎に略直立
方向に吸気ポートが形成されており、各吸気ポートと連
通するようにして吸気マニホールド１０の一端がそれぞ
れ接続されている。そして、吸気マニホールド１０の他
端にはスロットル弁１１が接続されており、該スロット
ル弁１１にはスロットル開度θthを検出するスロットル
センサ１１ａが設けられている。
方向に吸気ポートが形成されており、各吸気ポートと連
通するようにして吸気マニホールド１０の一端がそれぞ
れ接続されている。そして、吸気マニホールド１０の他
端にはスロットル弁１１が接続されており、該スロット
ル弁１１にはスロットル開度θthを検出するスロットル
センサ１１ａが設けられている。
【００１４】また、シリンダヘッド２には、各気筒毎に
略水平方向に排気ポートが形成されており、各排気ポー
トと連通するようにして排気マニホールド１２の一端が
それぞれ接続されている。図中符号１３は、クランク角
を検出するクランク角センサであり、該クランク角セン
サ１３はエンジン回転速度Ｎeを検出可能とされてい
る。
略水平方向に排気ポートが形成されており、各排気ポー
トと連通するようにして排気マニホールド１２の一端が
それぞれ接続されている。図中符号１３は、クランク角
を検出するクランク角センサであり、該クランク角セン
サ１３はエンジン回転速度Ｎeを検出可能とされてい
る。
【００１５】なお、当該筒内噴射型のエンジン１は既に
公知のものであり、その構成の詳細についてはここでは
説明を省略する。同図に示すように、排気マニホールド
１２には排気管（排気通路）１４が接続されており、こ
の排気管１４にはエンジン１に近接した小型の近接三元
触媒２０、吸蔵型ＮＯx触媒（触媒）３０及び三元触媒
３２を介してマフラー（図示せず）が接続されている。
つまり、本発明の排気浄化装置では吸蔵型ＮＯx触媒３
０の下流に三元触媒３２を有している。また、排気管１
４の吸蔵型ＮＯx触媒３０直上流部には排気温度を検出
する高温センサ１６が設けられている。
公知のものであり、その構成の詳細についてはここでは
説明を省略する。同図に示すように、排気マニホールド
１２には排気管（排気通路）１４が接続されており、こ
の排気管１４にはエンジン１に近接した小型の近接三元
触媒２０、吸蔵型ＮＯx触媒（触媒）３０及び三元触媒
３２を介してマフラー（図示せず）が接続されている。
つまり、本発明の排気浄化装置では吸蔵型ＮＯx触媒３
０の下流に三元触媒３２を有している。また、排気管１
４の吸蔵型ＮＯx触媒３０直上流部には排気温度を検出
する高温センサ１６が設けられている。
【００１６】吸蔵型ＮＯx触媒３０は、酸化雰囲気にお
いてＮＯxを一旦吸蔵させ、主としてＣＯ（一酸化炭
素）の存在する還元雰囲気中においてＮＯxをＮ2（窒
素）等に還元させる機能を持つものである。詳しくは、
吸蔵型ＮＯx触媒３０は、貴金属として白金（Ｐｔ），
ロジウム（Ｒｈ）等を有した触媒として構成されてお
り、吸蔵材としてはバリウム（Ｂａ）等のアルカリ金
属、アルカリ土類金属が採用されている。
いてＮＯxを一旦吸蔵させ、主としてＣＯ（一酸化炭
素）の存在する還元雰囲気中においてＮＯxをＮ2（窒
素）等に還元させる機能を持つものである。詳しくは、
吸蔵型ＮＯx触媒３０は、貴金属として白金（Ｐｔ），
ロジウム（Ｒｈ）等を有した触媒として構成されてお
り、吸蔵材としてはバリウム（Ｂａ）等のアルカリ金
属、アルカリ土類金属が採用されている。
【００１７】また、吸蔵型ＮＯx触媒３０には、上述し
たように、酸化雰囲気においてＮＯxの代わりに硫黄酸
化物であるＳＯx（硫黄成分）も吸蔵される。三元触媒
３２は通常使用される三元触媒であり、内部に酸素を貯
留する機能を有している。さらに、入出力装置、記憶装
置（ＲＯＭ、ＲＡＭ、不揮発性ＲＡＭ等）、中央処理装
置（ＣＰＵ）、タイマカウンタ等を備えたＥＣＵ（電子
コントロールユニット）４０が設置されており、このＥ
ＣＵ４０により、エンジン１を含めた本発明に係る内燃
機関の排気浄化装置の総合的な制御が行われる。ＥＣＵ
４０の入力側には、上述したスロットルセンサ１１ａ、
クランク角センサ１３、高温センサ１６等の各種センサ
類が接続されており、これらセンサ類からの検出情報が
入力する。
たように、酸化雰囲気においてＮＯxの代わりに硫黄酸
化物であるＳＯx（硫黄成分）も吸蔵される。三元触媒
３２は通常使用される三元触媒であり、内部に酸素を貯
留する機能を有している。さらに、入出力装置、記憶装
置（ＲＯＭ、ＲＡＭ、不揮発性ＲＡＭ等）、中央処理装
置（ＣＰＵ）、タイマカウンタ等を備えたＥＣＵ（電子
コントロールユニット）４０が設置されており、このＥ
ＣＵ４０により、エンジン１を含めた本発明に係る内燃
機関の排気浄化装置の総合的な制御が行われる。ＥＣＵ
４０の入力側には、上述したスロットルセンサ１１ａ、
クランク角センサ１３、高温センサ１６等の各種センサ
類が接続されており、これらセンサ類からの検出情報が
入力する。
【００１８】一方、ＥＣＵ４０の出力側には、点火コイ
ルを介して上述した点火プラグ４や燃料噴射弁６等が接
続されており、これら点火コイル、燃料噴射弁６等に
は、各種センサ類からの検出情報に基づき演算された駆
動信号が出力される。これにより、燃料噴射弁６から適
正量の燃料が適正なタイミングで噴射され、点火プラグ
４によって適正なタイミングで点火が実施される。
ルを介して上述した点火プラグ４や燃料噴射弁６等が接
続されており、これら点火コイル、燃料噴射弁６等に
は、各種センサ類からの検出情報に基づき演算された駆
動信号が出力される。これにより、燃料噴射弁６から適
正量の燃料が適正なタイミングで噴射され、点火プラグ
４によって適正なタイミングで点火が実施される。
【００１９】ところで、ＥＣＵ４０では、スロットルセ
ンサ１１ａからのスロットル開度情報θthとクランク角
センサ１３からのエンジン回転速度情報Ｎeとに基づい
てエンジン負荷に対応する目標筒内圧、即ち目標平均有
効圧Ｐeを求めるようにされており、さらに、当該目標
平均有効圧Ｐeとエンジン回転速度情報Ｎeとに応じて燃
料噴射モード設定マップ（図示せず）より燃料噴射モー
ドを設定するようにされている。例えば、目標平均有効
圧Ｐeとエンジン回転速度Ｎeとが共に小さいときには、
燃料噴射モードは圧縮行程噴射モードとされ、燃料は圧
縮行程で噴射され、一方、目標平均有効圧Ｐeが大きく
なり或いはエンジン回転速度Ｎeが大きくなると燃料噴
射モードは吸気行程噴射モードとされ、燃料は吸気行程
で噴射される。吸気行程噴射モードには、リーン空燃比
とされる吸気リーンモード、理論空燃比とされるストイ
キオフィードバックモード、及び、リッチ空燃比を含む
オープンループモード（Ｏ／Ｌモード）とがある。
ンサ１１ａからのスロットル開度情報θthとクランク角
センサ１３からのエンジン回転速度情報Ｎeとに基づい
てエンジン負荷に対応する目標筒内圧、即ち目標平均有
効圧Ｐeを求めるようにされており、さらに、当該目標
平均有効圧Ｐeとエンジン回転速度情報Ｎeとに応じて燃
料噴射モード設定マップ（図示せず）より燃料噴射モー
ドを設定するようにされている。例えば、目標平均有効
圧Ｐeとエンジン回転速度Ｎeとが共に小さいときには、
燃料噴射モードは圧縮行程噴射モードとされ、燃料は圧
縮行程で噴射され、一方、目標平均有効圧Ｐeが大きく
なり或いはエンジン回転速度Ｎeが大きくなると燃料噴
射モードは吸気行程噴射モードとされ、燃料は吸気行程
で噴射される。吸気行程噴射モードには、リーン空燃比
とされる吸気リーンモード、理論空燃比とされるストイ
キオフィードバックモード、及び、リッチ空燃比を含む
オープンループモード（Ｏ／Ｌモード）とがある。
【００２０】そして、目標平均有効圧Ｐeとエンジン回
転速度Ｎeとから制御目標となる目標空燃比（目標Ａ／
Ｆ）が設定され、上記適正量の燃料噴射量は該目標Ａ／
Ｆに基づいて決定される。また、上記高温センサ１６に
より検出された排気温度情報からは吸蔵型ＮＯx触媒３
０の温度、即ち触媒温度Ｔcatが推定される。詳しく
は、高温センサ１６を吸蔵型ＮＯx触媒３０に直接設置
できないことに起因して発生する誤差を補正するため
に、目標平均有効圧Ｐeとエンジン回転速度情報Ｎeとに
応じて予め実験等により温度差マップ（図示せず）が設
定されており、触媒温度Ｔcatは、目標平均有効圧Ｐeと
エンジン回転速度情報Ｎeとが決まると一義に推定され
るようにされている。
転速度Ｎeとから制御目標となる目標空燃比（目標Ａ／
Ｆ）が設定され、上記適正量の燃料噴射量は該目標Ａ／
Ｆに基づいて決定される。また、上記高温センサ１６に
より検出された排気温度情報からは吸蔵型ＮＯx触媒３
０の温度、即ち触媒温度Ｔcatが推定される。詳しく
は、高温センサ１６を吸蔵型ＮＯx触媒３０に直接設置
できないことに起因して発生する誤差を補正するため
に、目標平均有効圧Ｐeとエンジン回転速度情報Ｎeとに
応じて予め実験等により温度差マップ（図示せず）が設
定されており、触媒温度Ｔcatは、目標平均有効圧Ｐeと
エンジン回転速度情報Ｎeとが決まると一義に推定され
るようにされている。
【００２１】以下、このように構成された本発明に係る
内燃機関の排気浄化装置の作用について説明する。即
ち、吸蔵型ＮＯx触媒３０には、上述したように、排気
空燃比が主としてリーン空燃比とされる酸化雰囲気（第
１の運転状態）のもとでＮＯxの他にＳＯxも吸蔵される
のであるが、当該吸蔵型ＮＯx触媒３０に吸蔵されたＳ
Ｏxの本発明に係る放出制御（Ｓ放出制御）について説
明する。
内燃機関の排気浄化装置の作用について説明する。即
ち、吸蔵型ＮＯx触媒３０には、上述したように、排気
空燃比が主としてリーン空燃比とされる酸化雰囲気（第
１の運転状態）のもとでＮＯxの他にＳＯxも吸蔵される
のであるが、当該吸蔵型ＮＯx触媒３０に吸蔵されたＳ
Ｏxの本発明に係る放出制御（Ｓ放出制御）について説
明する。
【００２２】図２を参照すると、ＥＣＵ４０が実行する
Ｓ放出制御ルーチンのフローチャートが示されており、
以下当該フローチャートに沿って説明する。なお、吸蔵
型ＮＯx触媒３０に吸蔵されたＳＯxは、吸蔵型ＮＯx触
媒３０を高温とし且つ排気空燃比をリッチ空燃比（還元
雰囲気）として強制的に吸蔵型ＮＯx触媒３０からＳＯx
を放出（第２の運転状態であって、以下、Ｓパージとい
う）させる場合の他、吸蔵型ＮＯx触媒３０が高温であ
るときに排気空燃比をリッチ空燃比（還元雰囲気）とし
て強制的に吸蔵型ＮＯx触媒３０に吸蔵されたＮＯxを放
出（第２の運転状態であって、以下、ＮＯxパージとい
う）させる場合や、吸蔵型ＮＯx触媒３０が高温である
ときに上記Ｏ／Ｌモードが選択されて目標Ａ／Ｆがリッ
チ空燃比（還元雰囲気）とされる場合（第２の運転状態
であって、以下、エンリッチ運転という）においても放
出されるため、以下、これら各場合について説明する。
Ｓ放出制御ルーチンのフローチャートが示されており、
以下当該フローチャートに沿って説明する。なお、吸蔵
型ＮＯx触媒３０に吸蔵されたＳＯxは、吸蔵型ＮＯx触
媒３０を高温とし且つ排気空燃比をリッチ空燃比（還元
雰囲気）として強制的に吸蔵型ＮＯx触媒３０からＳＯx
を放出（第２の運転状態であって、以下、Ｓパージとい
う）させる場合の他、吸蔵型ＮＯx触媒３０が高温であ
るときに排気空燃比をリッチ空燃比（還元雰囲気）とし
て強制的に吸蔵型ＮＯx触媒３０に吸蔵されたＮＯxを放
出（第２の運転状態であって、以下、ＮＯxパージとい
う）させる場合や、吸蔵型ＮＯx触媒３０が高温である
ときに上記Ｏ／Ｌモードが選択されて目標Ａ／Ｆがリッ
チ空燃比（還元雰囲気）とされる場合（第２の運転状態
であって、以下、エンリッチ運転という）においても放
出されるため、以下、これら各場合について説明する。
【００２３】先ず、ステップＳ１０では、吸蔵型ＮＯx
触媒３０に吸蔵されたＳＯxの蓄積量（被毒Ｓ量Ｑs）の
推定を行う。以下、被毒Ｓ量Ｑsの推定方法について説
明する。被毒Ｓ量Ｑsは、基本的には燃料噴射積算量Ｑf
に基づき設定されるものであり、燃料噴射制御ルーチン
（図示せず）の実行周期毎に次式により演算される。
触媒３０に吸蔵されたＳＯxの蓄積量（被毒Ｓ量Ｑs）の
推定を行う。以下、被毒Ｓ量Ｑsの推定方法について説
明する。被毒Ｓ量Ｑsは、基本的には燃料噴射積算量Ｑf
に基づき設定されるものであり、燃料噴射制御ルーチン
（図示せず）の実行周期毎に次式により演算される。
【００２４】Ｑs＝Ｑs(n-1)＋ΔＱf・Ｋ−Ｒs …(1) ここに、Ｑs(n-1)は被毒Ｓ量の前回値であり、ΔＱfは
実行周期当たりの燃料噴射積算量、Ｋは補正係数、Ｒs
は実行周期当たりの放出Ｓ量を示している。つまり、現
在の被毒Ｓ量Ｑsは、実行周期当たりの燃料噴射積算量
ΔＱfを補正係数Ｋで補正して積算するとともに、該積
算値から実行周期当たりの放出Ｓ量Ｒsを減算すること
で求められる。
実行周期当たりの燃料噴射積算量、Ｋは補正係数、Ｒs
は実行周期当たりの放出Ｓ量を示している。つまり、現
在の被毒Ｓ量Ｑsは、実行周期当たりの燃料噴射積算量
ΔＱfを補正係数Ｋで補正して積算するとともに、該積
算値から実行周期当たりの放出Ｓ量Ｒsを減算すること
で求められる。
【００２５】補正係数Ｋは、例えば、次式(2)に示すよ
うに、空燃比Ａ／Ｆに応じたＳ被毒係数Ｋ1、燃料中の
Ｓ含有量に応じたＳ被毒係数Ｋ2及び触媒温度Ｔcatに応
じたＳ被毒係数Ｋ3の３つの補正係数の積からなってい
る。 Ｋ＝Ｋ1・Ｋ2・Ｋ3 …(2) また、実行周期当たりの放出Ｓ量Ｒsは次式(3)から演算
される。
うに、空燃比Ａ／Ｆに応じたＳ被毒係数Ｋ1、燃料中の
Ｓ含有量に応じたＳ被毒係数Ｋ2及び触媒温度Ｔcatに応
じたＳ被毒係数Ｋ3の３つの補正係数の積からなってい
る。 Ｋ＝Ｋ1・Ｋ2・Ｋ3 …(2) また、実行周期当たりの放出Ｓ量Ｒsは次式(3)から演算
される。
【００２６】Ｒs＝α・Ｒ1・Ｒ2・dＴ …(3) ここに、αは単位時間当たりの放出率（設定値）であ
り、dＴは燃料噴射制御ルーチンの実行周期を示してお
り、Ｒ1及びＲ2はそれぞれ触媒温度Ｔcatに応じた放出
能力係数及び空燃比Ａ／Ｆに応じた放出能力係数を示し
ている。そして、ステップＳ１２において、上記のよう
に求めた被毒Ｓ量Ｑsが所定量Ｑs1を超えたか否かを判
別する。判別結果が真（Ｙｅｓ）で、上記のようにして
求めた被毒Ｓ量Ｑsが所定量Ｑs1に達したと判定された
場合には、次にステップＳ１４に進み、Ｓパージを開始
する。
り、dＴは燃料噴射制御ルーチンの実行周期を示してお
り、Ｒ1及びＲ2はそれぞれ触媒温度Ｔcatに応じた放出
能力係数及び空燃比Ａ／Ｆに応じた放出能力係数を示し
ている。そして、ステップＳ１２において、上記のよう
に求めた被毒Ｓ量Ｑsが所定量Ｑs1を超えたか否かを判
別する。判別結果が真（Ｙｅｓ）で、上記のようにして
求めた被毒Ｓ量Ｑsが所定量Ｑs1に達したと判定された
場合には、次にステップＳ１４に進み、Ｓパージを開始
する。
【００２７】ステップＳ１４では、吸蔵型ＮＯx触媒３
０の昇温を行うべく排ガスの昇温処理を行う。排ガスの
昇温処理としては、点火時期リタードによって燃焼を緩
慢にする方法の他、当該筒内噴射型のエンジン１にあっ
ては燃料噴射時期を複数回（例えば２回）に分割する分
割噴射（例えば２段噴射）による方法がある。
０の昇温を行うべく排ガスの昇温処理を行う。排ガスの
昇温処理としては、点火時期リタードによって燃焼を緩
慢にする方法の他、当該筒内噴射型のエンジン１にあっ
ては燃料噴射時期を複数回（例えば２回）に分割する分
割噴射（例えば２段噴射）による方法がある。
【００２８】２段噴射は、主噴射を圧縮行程或いは吸気
行程で行うとともに副噴射を膨張行程（特に、膨脹行程
中期又はそれ以降）で行い、副噴射によって供給される
燃料が主噴射による主燃焼の余剰酸素と混合し再燃焼す
ることを利用して排ガスを昇温させるというものであ
る。なお実際には、この昇温処理では温度フィードバッ
ク制御が行われ、触媒温度ＴcatがＳパージに適した所
定の高温Ｔcat1（例えば、６５０℃〜７００℃）に保持
されることになるが、ここでは詳細な説明を省略する。
行程で行うとともに副噴射を膨張行程（特に、膨脹行程
中期又はそれ以降）で行い、副噴射によって供給される
燃料が主噴射による主燃焼の余剰酸素と混合し再燃焼す
ることを利用して排ガスを昇温させるというものであ
る。なお実際には、この昇温処理では温度フィードバッ
ク制御が行われ、触媒温度ＴcatがＳパージに適した所
定の高温Ｔcat1（例えば、６５０℃〜７００℃）に保持
されることになるが、ここでは詳細な説明を省略する。
【００２９】昇温処理が開始されたら、次に、ステップ
Ｓ１６において、目標Ａ／Ｆをリッチ空燃比として排気
空燃比をリッチ空燃比、即ちＣＯやＨＣ等の還元剤の存
在する還元雰囲気とする。但し、ここでは、上記被毒Ｓ
量Ｑsに応じて目標Ａ／Ｆを設定するようにする（硫黄
放出制御手段）。ここで、図３を参照すると、予め実験
等により設定された被毒Ｓ量Ｑsに応じた目標Ａ／Ｆの
設定マップが示されており、目標Ａ／ＦはＥＣＵ４０に
記憶された当該マップより読み出される。つまり、被毒
Ｓ量Ｑsが大きいほどリッチ化度合を小さく目標Ａ／Ｆ
をストイキオ（値１４．７）寄りに設定する。なお、図
３のマップでは、触媒温度Ｔcatをも加味して被毒Ｓ量
Ｑsと触媒温度Ｔcatとの積（Ｑs・Ｔcat）に応じて目標
Ａ／Ｆを設定するようにしているが、触媒温度Ｔcatを
考慮せず被毒Ｓ量Ｑsのみに応じて目標Ａ／Ｆを設定す
るようにしてもよい。
Ｓ１６において、目標Ａ／Ｆをリッチ空燃比として排気
空燃比をリッチ空燃比、即ちＣＯやＨＣ等の還元剤の存
在する還元雰囲気とする。但し、ここでは、上記被毒Ｓ
量Ｑsに応じて目標Ａ／Ｆを設定するようにする（硫黄
放出制御手段）。ここで、図３を参照すると、予め実験
等により設定された被毒Ｓ量Ｑsに応じた目標Ａ／Ｆの
設定マップが示されており、目標Ａ／ＦはＥＣＵ４０に
記憶された当該マップより読み出される。つまり、被毒
Ｓ量Ｑsが大きいほどリッチ化度合を小さく目標Ａ／Ｆ
をストイキオ（値１４．７）寄りに設定する。なお、図
３のマップでは、触媒温度Ｔcatをも加味して被毒Ｓ量
Ｑsと触媒温度Ｔcatとの積（Ｑs・Ｔcat）に応じて目標
Ａ／Ｆを設定するようにしているが、触媒温度Ｔcatを
考慮せず被毒Ｓ量Ｑsのみに応じて目標Ａ／Ｆを設定す
るようにしてもよい。
【００３０】上記ステップＳ１２の判別結果が真（Ｙｅ
ｓ）で、被毒Ｓ量Ｑsが所定量Ｑs1を超える場合には、
被毒Ｓ量Ｑsは極めて多いとみなすことができる、従っ
て、この場合には、目標Ａ／Ｆは極めてストイキオ（値
１４．７）寄りのリッチ空燃比とされる。このように目
標Ａ／Ｆ（即ち、目標Ａ／Ｆの初期値）が設定された
ら、ステップＳ１８において再び上記式(1)によって被
毒Ｓ量Ｑsの推定を行う。つまり、昇温処理が行われて
吸蔵型ＮＯx触媒３０が高温となり且つ上記の如く目標
Ａ／Ｆがリッチ空燃比とされ排気空燃比がリッチ空燃比
とされると、ＳＯx（実際にはＳＯ2であり、以下ＳＯ2
と記す）の放出が開始され、放出Ｓ量Ｒsが増加する一
方で被毒Ｓ量Ｑsが減少するため、改めて被毒Ｓ量Ｑsの
推定を行う。
ｓ）で、被毒Ｓ量Ｑsが所定量Ｑs1を超える場合には、
被毒Ｓ量Ｑsは極めて多いとみなすことができる、従っ
て、この場合には、目標Ａ／Ｆは極めてストイキオ（値
１４．７）寄りのリッチ空燃比とされる。このように目
標Ａ／Ｆ（即ち、目標Ａ／Ｆの初期値）が設定された
ら、ステップＳ１８において再び上記式(1)によって被
毒Ｓ量Ｑsの推定を行う。つまり、昇温処理が行われて
吸蔵型ＮＯx触媒３０が高温となり且つ上記の如く目標
Ａ／Ｆがリッチ空燃比とされ排気空燃比がリッチ空燃比
とされると、ＳＯx（実際にはＳＯ2であり、以下ＳＯ2
と記す）の放出が開始され、放出Ｓ量Ｒsが増加する一
方で被毒Ｓ量Ｑsが減少するため、改めて被毒Ｓ量Ｑsの
推定を行う。
【００３１】そして、ステップＳ２０において、被毒Ｓ
量Ｑsが所定値Ｑs0（値０或いは値０近傍値）より大き
いか否かを判別する。判別結果が真（Ｙｅｓ）で被毒Ｓ
量Ｑsが未だ所定値Ｑs0よりも大きいと判定された場合
には、上記ステップＳ１６に戻り、上記図３のマップか
ら被毒Ｓ量Ｑsに応じた目標Ａ／Ｆを読み出すととも
に、ステップＳ１８において、さらに被毒Ｓ量Ｑsの推
定を行う。つまり、被毒Ｓ量Ｑsが減少すると、これに
応じてステップＳ２０の判別結果が偽（Ｎｏ）となるま
で目標Ａ／Ｆを繰り返し更新するようにする。この場
合、目標Ａ／Ｆは被毒Ｓ量Ｑsの減少に応じてリッチ空
燃比側に変化させられ、図３に示す如く、最終的には所
定のリッチ空燃比ＡＦ1（目標リッチ空燃比であって、
例えば、値１２）とされる。
量Ｑsが所定値Ｑs0（値０或いは値０近傍値）より大き
いか否かを判別する。判別結果が真（Ｙｅｓ）で被毒Ｓ
量Ｑsが未だ所定値Ｑs0よりも大きいと判定された場合
には、上記ステップＳ１６に戻り、上記図３のマップか
ら被毒Ｓ量Ｑsに応じた目標Ａ／Ｆを読み出すととも
に、ステップＳ１８において、さらに被毒Ｓ量Ｑsの推
定を行う。つまり、被毒Ｓ量Ｑsが減少すると、これに
応じてステップＳ２０の判別結果が偽（Ｎｏ）となるま
で目標Ａ／Ｆを繰り返し更新するようにする。この場
合、目標Ａ／Ｆは被毒Ｓ量Ｑsの減少に応じてリッチ空
燃比側に変化させられ、図３に示す如く、最終的には所
定のリッチ空燃比ＡＦ1（目標リッチ空燃比であって、
例えば、値１２）とされる。
【００３２】このように、被毒Ｓ量Ｑsに応じて目標Ａ
／Ｆを設定するようにすると、Ｓパージによって放出さ
れるＳＯ2が上述の如く還元雰囲気のもとで反応してＨ2
Ｓを発生するのであるが、特にＳＯ2の放出量が一気に
増加してＨ2Ｓが多量に発生し易いＳパージの開始時に
おいて、ＣＯやＨＣの供給量を制限するようにでき、Ｓ
Ｏ2の放出量を抑制してＨ2Ｓの発生量を少なく抑えるこ
とができる。
／Ｆを設定するようにすると、Ｓパージによって放出さ
れるＳＯ2が上述の如く還元雰囲気のもとで反応してＨ2
Ｓを発生するのであるが、特にＳＯ2の放出量が一気に
増加してＨ2Ｓが多量に発生し易いＳパージの開始時に
おいて、ＣＯやＨＣの供給量を制限するようにでき、Ｓ
Ｏ2の放出量を抑制してＨ2Ｓの発生量を少なく抑えるこ
とができる。
【００３３】つまり、図４を参照すると、上記ステップ
Ｓ１０乃至ステップＳ２０の実施結果、即ちＳパージ実
施時における目標Ａ／Ｆの時間変化（ａ）とＨ2Ｓ発生
量の時間変化（ｂ）とがタイムチャートとして実線で示
されており、併せて目標Ａ／ＦをＳパージ開始から直ぐ
に所定のリッチ空燃比ＡＦ1（例えば、値１２）とした
従来の場合を破線で示してあるが、このように、被毒Ｓ
量Ｑsに応じて目標Ａ／Ｆを最初はストイキオ近傍のリ
ッチ化度合の小さな値とし、徐々に所定のリッチ空燃比
ＡＦ1に向けて移行させることで、従来Ｓパージの開始
直後に一時的に大量に発生していたＨ2Ｓの発生量（破
線で示す）を実線で示す如く少なくするとともに該少な
い量のまま保持するようにでき、Ｈ2Ｓ濃度を低く抑え
て排ガスが異臭を放つことを確実に防止することができ
る。
Ｓ１０乃至ステップＳ２０の実施結果、即ちＳパージ実
施時における目標Ａ／Ｆの時間変化（ａ）とＨ2Ｓ発生
量の時間変化（ｂ）とがタイムチャートとして実線で示
されており、併せて目標Ａ／ＦをＳパージ開始から直ぐ
に所定のリッチ空燃比ＡＦ1（例えば、値１２）とした
従来の場合を破線で示してあるが、このように、被毒Ｓ
量Ｑsに応じて目標Ａ／Ｆを最初はストイキオ近傍のリ
ッチ化度合の小さな値とし、徐々に所定のリッチ空燃比
ＡＦ1に向けて移行させることで、従来Ｓパージの開始
直後に一時的に大量に発生していたＨ2Ｓの発生量（破
線で示す）を実線で示す如く少なくするとともに該少な
い量のまま保持するようにでき、Ｈ2Ｓ濃度を低く抑え
て排ガスが異臭を放つことを確実に防止することができ
る。
【００３４】また、特に目標Ａ／Ｆを徐々に所定のリッ
チ空燃比ＡＦ1に向けて移行させることにより、Ｈ2Ｓの
発生量を少ない量のまま略一定に保持してＳＯ2の放出
を効率よく促進することができ、目標Ａ／Ｆを所定のリ
ッチ空燃比ＡＦ1に早期に到達させることが可能とされ
る。これにより、Ｓパージの長期化を極力防止し内燃機
関の出力トルク不足や燃費の悪化を好適に防止しなが
ら、Ｈ2Ｓ濃度を低く抑えることができる。
チ空燃比ＡＦ1に向けて移行させることにより、Ｈ2Ｓの
発生量を少ない量のまま略一定に保持してＳＯ2の放出
を効率よく促進することができ、目標Ａ／Ｆを所定のリ
ッチ空燃比ＡＦ1に早期に到達させることが可能とされ
る。これにより、Ｓパージの長期化を極力防止し内燃機
関の出力トルク不足や燃費の悪化を好適に防止しなが
ら、Ｈ2Ｓ濃度を低く抑えることができる。
【００３５】このようにしてＳＯ2の放出が進み、ステ
ップＳ２０の判別結果が偽（Ｎｏ）とされ被毒Ｓ量Ｑs
が所定値Ｑs0（値０或いは値０近傍値）以下と判定され
ると、吸蔵型ＮＯx触媒３０に吸蔵されたＳＯxはＳＯ2
として十分に放出されたとみなすことができる。故に、
この場合には、Ｓパージを終了し、昇温処理を止めると
ともにリッチ空燃比化されていた目標Ａ／Ｆを上記燃料
噴射モード設定マップに応じた値に戻す。
ップＳ２０の判別結果が偽（Ｎｏ）とされ被毒Ｓ量Ｑs
が所定値Ｑs0（値０或いは値０近傍値）以下と判定され
ると、吸蔵型ＮＯx触媒３０に吸蔵されたＳＯxはＳＯ2
として十分に放出されたとみなすことができる。故に、
この場合には、Ｓパージを終了し、昇温処理を止めると
ともにリッチ空燃比化されていた目標Ａ／Ｆを上記燃料
噴射モード設定マップに応じた値に戻す。
【００３６】一方、ステップＳ１２の判別結果が偽（Ｎ
ｏ）で、被毒Ｓ量Ｑsが所定量Ｑs1に達していないと判
定された場合には、次にステップＳ２２に進む。ステッ
プＳ２２では、ＮＯxパージが必要か否かを判別する。
判別結果が真（Ｙｅｓ）で、ＮＯxパージが必要と判定
された場合には、ＮＯxパージを開始し、次にステップ
Ｓ２４に進む。
ｏ）で、被毒Ｓ量Ｑsが所定量Ｑs1に達していないと判
定された場合には、次にステップＳ２２に進む。ステッ
プＳ２２では、ＮＯxパージが必要か否かを判別する。
判別結果が真（Ｙｅｓ）で、ＮＯxパージが必要と判定
された場合には、ＮＯxパージを開始し、次にステップ
Ｓ２４に進む。
【００３７】ステップＳ２４では、触媒温度Ｔcatが上
記所定の高温Ｔcat1（例えば、６５０℃〜７００℃）に
達しているか否かを判別する。判別結果が真（Ｙｅｓ）
で触媒温度Ｔcatが所定の高温Ｔcat1を超えるほど高温
である場合には、次にステップＳ２６に進む。ステップ
Ｓ２６では、上記Ｓパージの場合と同様に、被毒Ｓ量Ｑ
sに応じて目標Ａ／Ｆをリッチ空燃比として排気空燃比
をリッチ空燃比、即ちＣＯやＨＣ等の還元剤の存在する
還元雰囲気とする。つまり、上記図３のマップから目標
Ａ／Ｆを読み出すようにする（硫黄放出制御手段）。
記所定の高温Ｔcat1（例えば、６５０℃〜７００℃）に
達しているか否かを判別する。判別結果が真（Ｙｅｓ）
で触媒温度Ｔcatが所定の高温Ｔcat1を超えるほど高温
である場合には、次にステップＳ２６に進む。ステップ
Ｓ２６では、上記Ｓパージの場合と同様に、被毒Ｓ量Ｑ
sに応じて目標Ａ／Ｆをリッチ空燃比として排気空燃比
をリッチ空燃比、即ちＣＯやＨＣ等の還元剤の存在する
還元雰囲気とする。つまり、上記図３のマップから目標
Ａ／Ｆを読み出すようにする（硫黄放出制御手段）。
【００３８】ＮＯxパージは、排気空燃比をリッチ空燃
比とする点で、上記Ｓパージの場合と何ら変わらない。
従って、ステップＳ２４の判別結果が真（Ｙｅｓ）とさ
れ触媒温度Ｔcatが所定の高温Ｔcat1を超えているとき
には、目標Ａ／Ｆをリッチ空燃比とすると、吸蔵型ＮＯ
x触媒３０に吸蔵されたＳＯxは図らずもＳＯ2として放
出されてしまう。
比とする点で、上記Ｓパージの場合と何ら変わらない。
従って、ステップＳ２４の判別結果が真（Ｙｅｓ）とさ
れ触媒温度Ｔcatが所定の高温Ｔcat1を超えているとき
には、目標Ａ／Ｆをリッチ空燃比とすると、吸蔵型ＮＯ
x触媒３０に吸蔵されたＳＯxは図らずもＳＯ2として放
出されてしまう。
【００３９】従って、触媒温度Ｔcatが所定の高温Ｔcat
1を超えている場合のＮＯxパージでは、上記同様、被毒
Ｓ量Ｑsに応じて目標Ａ／Ｆを設定するようにし、これ
により、ＳＯ2の放出量が一気に増加するＮＯxパージの
開始時において、ＣＯやＨＣの供給量を制限し、ＳＯ2
の放出量を抑制してＨ2Ｓの発生量を少なく抑えるよう
にするのである。
1を超えている場合のＮＯxパージでは、上記同様、被毒
Ｓ量Ｑsに応じて目標Ａ／Ｆを設定するようにし、これ
により、ＳＯ2の放出量が一気に増加するＮＯxパージの
開始時において、ＣＯやＨＣの供給量を制限し、ＳＯ2
の放出量を抑制してＨ2Ｓの発生量を少なく抑えるよう
にするのである。
【００４０】そして、ＮＯxパージが実施されている間
は、ＳＯ2の放出により減量する被毒Ｓ量Ｑsがステップ
Ｓ１０において推定し続けられることになり、ステップ
Ｓ２２、ステップＳ２４を経てステップＳ２６が繰り返
し実行されて、目標Ａ／Ｆが所定のリッチ空燃比ＡＦ1
（例えば、値１２）に向けて徐々に変化させられる。つ
まり、図５を参照すると、ＮＯxパージ実施時における
目標Ａ／Ｆの時間変化（ａ）とＨ2Ｓ発生量の時間変化
（ｂ）とがタイムチャートとして実線で示されており、
併せて目標Ａ／ＦをＮＯxパージ開始から直ぐに所定の
リッチ空燃比ＡＦ1（例えば、値１２）とした従来の場
合を破線で示してあるが、このように、被毒Ｓ量Ｑsに
応じて目標Ａ／Ｆを最初はストイキオ近傍のリッチ化度
合の小さな値とし、徐々に所定のリッチ空燃比ＡＦ1に
向けて移行させることで、従来ＮＯxパージの開始直後
に一時的に大量に発生していたＨ2Ｓの発生量（破線で
示す）を、上記Ｓパージの場合と同様に、実線で示す如
く少なくするとともに該少ない量のまま保持するように
でき、ＮＯxパージ時においてもＨ2Ｓ濃度を低く抑えて
排ガスが異臭を放つことを確実に防止することができ
る。
は、ＳＯ2の放出により減量する被毒Ｓ量Ｑsがステップ
Ｓ１０において推定し続けられることになり、ステップ
Ｓ２２、ステップＳ２４を経てステップＳ２６が繰り返
し実行されて、目標Ａ／Ｆが所定のリッチ空燃比ＡＦ1
（例えば、値１２）に向けて徐々に変化させられる。つ
まり、図５を参照すると、ＮＯxパージ実施時における
目標Ａ／Ｆの時間変化（ａ）とＨ2Ｓ発生量の時間変化
（ｂ）とがタイムチャートとして実線で示されており、
併せて目標Ａ／ＦをＮＯxパージ開始から直ぐに所定の
リッチ空燃比ＡＦ1（例えば、値１２）とした従来の場
合を破線で示してあるが、このように、被毒Ｓ量Ｑsに
応じて目標Ａ／Ｆを最初はストイキオ近傍のリッチ化度
合の小さな値とし、徐々に所定のリッチ空燃比ＡＦ1に
向けて移行させることで、従来ＮＯxパージの開始直後
に一時的に大量に発生していたＨ2Ｓの発生量（破線で
示す）を、上記Ｓパージの場合と同様に、実線で示す如
く少なくするとともに該少ない量のまま保持するように
でき、ＮＯxパージ時においてもＨ2Ｓ濃度を低く抑えて
排ガスが異臭を放つことを確実に防止することができ
る。
【００４１】また、特に目標Ａ／Ｆを徐々に所定のリッ
チ空燃比ＡＦ1に向けて移行させることにより、Ｈ2Ｓの
発生量を少ない量のまま略一定に保持し、目標Ａ／Ｆを
所定のリッチ空燃比ＡＦ1に早期に到達させてＮＯxパー
ジを効率よく促進することができ、これにより、ＮＯx
パージの長期化を極力防止して内燃機関の出力トルク不
足や燃費の悪化を好適に防止しながら、ＮＯxパージ時
における排ガスの異臭を確実に防止することができる。
チ空燃比ＡＦ1に向けて移行させることにより、Ｈ2Ｓの
発生量を少ない量のまま略一定に保持し、目標Ａ／Ｆを
所定のリッチ空燃比ＡＦ1に早期に到達させてＮＯxパー
ジを効率よく促進することができ、これにより、ＮＯx
パージの長期化を極力防止して内燃機関の出力トルク不
足や燃費の悪化を好適に防止しながら、ＮＯxパージ時
における排ガスの異臭を確実に防止することができる。
【００４２】なお、ＮＯxパージに関しては、吸蔵型Ｎ
Ｏx触媒３０に吸蔵されたＮＯxを十分に放出できるよう
な目標Ａ／Ｆの時間積分値が予め所定時間積分値として
設定されており、ＮＯxパージ時間ｔnoxは、例えば、当
該所定時間積分値に基づいて設定される。つまり、目標
Ａ／Ｆの時間積分値が所定時間積分値に達した時点でＮ
Ｏxパージが終了されるようにされている。
Ｏx触媒３０に吸蔵されたＮＯxを十分に放出できるよう
な目標Ａ／Ｆの時間積分値が予め所定時間積分値として
設定されており、ＮＯxパージ時間ｔnoxは、例えば、当
該所定時間積分値に基づいて設定される。つまり、目標
Ａ／Ｆの時間積分値が所定時間積分値に達した時点でＮ
Ｏxパージが終了されるようにされている。
【００４３】このようにＮＯxパージが終了されると、
上記ステップＳ２２の判別結果は偽（Ｎｏ）となり、次
にステップＳ２８に進む。ステップＳ２８では、上記燃
料噴射モードがＯ／Ｌモードとされて運転状態がエンリ
ッチ運転とされ、目標Ａ／Ｆがリッチ空燃比化されたか
否かを判別する。つまり、目標Ａ／Ｆがリッチ空燃比化
されて排気空燃比が自然にリッチ空燃比、即ち還元雰囲
気とされたか否かを判別する。
上記ステップＳ２２の判別結果は偽（Ｎｏ）となり、次
にステップＳ２８に進む。ステップＳ２８では、上記燃
料噴射モードがＯ／Ｌモードとされて運転状態がエンリ
ッチ運転とされ、目標Ａ／Ｆがリッチ空燃比化されたか
否かを判別する。つまり、目標Ａ／Ｆがリッチ空燃比化
されて排気空燃比が自然にリッチ空燃比、即ち還元雰囲
気とされたか否かを判別する。
【００４４】ステップＳ２８の判別結果が真（Ｙｅｓ）
で、車両の登坂路走行等により自然に目標Ａ／Ｆがリッ
チ空燃比化されたと判定された場合には、次に上記ステ
ップＳ２４に進み、上述したように、触媒温度Ｔcatが
上記所定の高温Ｔcat1（例えば、６５０℃〜７００℃）
に達しているか否かを判別する。ステップＳ２４の判別
結果が真（Ｙｅｓ）で触媒温度Ｔcatが所定の高温Ｔcat
1を超えるほど高温である場合には、上述の通り、次に
ステップＳ２６に進み、被毒Ｓ量Ｑsに応じて目標Ａ／
Ｆをリッチ空燃比として排気空燃比をリッチ空燃比、即
ち還元雰囲気とする。つまり、燃料噴射モードに応じて
設定される上記通常の目標Ａ／Ｆに拘わらず、この場合
にも上記図３のマップから目標Ａ／Ｆを読み出すように
する（硫黄放出制御手段）。
で、車両の登坂路走行等により自然に目標Ａ／Ｆがリッ
チ空燃比化されたと判定された場合には、次に上記ステ
ップＳ２４に進み、上述したように、触媒温度Ｔcatが
上記所定の高温Ｔcat1（例えば、６５０℃〜７００℃）
に達しているか否かを判別する。ステップＳ２４の判別
結果が真（Ｙｅｓ）で触媒温度Ｔcatが所定の高温Ｔcat
1を超えるほど高温である場合には、上述の通り、次に
ステップＳ２６に進み、被毒Ｓ量Ｑsに応じて目標Ａ／
Ｆをリッチ空燃比として排気空燃比をリッチ空燃比、即
ち還元雰囲気とする。つまり、燃料噴射モードに応じて
設定される上記通常の目標Ａ／Ｆに拘わらず、この場合
にも上記図３のマップから目標Ａ／Ｆを読み出すように
する（硫黄放出制御手段）。
【００４５】ステップＳ２４の判別結果が真（Ｙｅｓ）
とされ触媒温度Ｔcatが所定の高温Ｔcat1を超えている
ときには、目標Ａ／Ｆがリッチ空燃比化されると、上記
ＮＯxパージの場合と同様、吸蔵型ＮＯx触媒３０に吸蔵
されたＳＯxは図らずもＳＯ2として放出されてしまう。
従って、エンリッチ運転のもとで触媒温度Ｔcatが所定
の高温Ｔcat1を超えている場合には、やはり、被毒Ｓ量
Ｑsに応じて目標Ａ／Ｆを設定するようにし、これによ
り、Ｈ2Ｓが多量に発生し易いＮＯxパージの開始時にお
いて、ＣＯやＨＣの供給量を制限しＳＯ2の放出量を抑
制して、Ｈ2Ｓの発生量を少なく抑えるようにするので
ある。
とされ触媒温度Ｔcatが所定の高温Ｔcat1を超えている
ときには、目標Ａ／Ｆがリッチ空燃比化されると、上記
ＮＯxパージの場合と同様、吸蔵型ＮＯx触媒３０に吸蔵
されたＳＯxは図らずもＳＯ2として放出されてしまう。
従って、エンリッチ運転のもとで触媒温度Ｔcatが所定
の高温Ｔcat1を超えている場合には、やはり、被毒Ｓ量
Ｑsに応じて目標Ａ／Ｆを設定するようにし、これによ
り、Ｈ2Ｓが多量に発生し易いＮＯxパージの開始時にお
いて、ＣＯやＨＣの供給量を制限しＳＯ2の放出量を抑
制して、Ｈ2Ｓの発生量を少なく抑えるようにするので
ある。
【００４６】そして、エンリッチ運転が実施されている
間は、ＳＯ2の放出により減量する被毒Ｓ量Ｑsがステッ
プＳ１０において推定し続けられることになり、ステッ
プＳ２８、ステップＳ２４を経てステップＳ２６が繰り
返し実行されて、やはり目標Ａ／Ｆが所定のリッチ空燃
比ＡＦ1（例えば、値１２）に向けて徐々に変化させら
れる。
間は、ＳＯ2の放出により減量する被毒Ｓ量Ｑsがステッ
プＳ１０において推定し続けられることになり、ステッ
プＳ２８、ステップＳ２４を経てステップＳ２６が繰り
返し実行されて、やはり目標Ａ／Ｆが所定のリッチ空燃
比ＡＦ1（例えば、値１２）に向けて徐々に変化させら
れる。
【００４７】つまり、図６を参照すると、エンリッチ運
転時における目標Ａ／Ｆの時間変化（ａ）とＨ2Ｓ発生
量の時間変化（ｂ）とがタイムチャートとして実線（被
毒Ｓ量Ｑsが多い場合）及び二点鎖線（被毒Ｓ量Ｑsが比
較的少ない場合）で示されており、併せて目標Ａ／Ｆの
切換時から直ぐに所定のリッチ空燃比ＡＦ1（例えば、
値１２）とした従来の場合を破線で示してあるが、この
ように、実線或いは二点鎖線で示す如く、被毒Ｓ量Ｑs
に応じて目標Ａ／Ｆを最初はストイキオ近傍のリッチ化
度合の小さな値とし、徐々に所定のリッチ空燃比ＡＦ1
に向けて移行させることで、従来目標Ａ／Ｆの切換時に
一時的に大量に発生していたＨ2Ｓの発生量（破線で示
す）を、上記同様、少なくするとともに該少ない量のま
ま保持するようにでき、エンリッチ運転の場合において
もＨ2Ｓ濃度を低く抑えて排ガスが異臭を放つことを確
実に防止することができる。
転時における目標Ａ／Ｆの時間変化（ａ）とＨ2Ｓ発生
量の時間変化（ｂ）とがタイムチャートとして実線（被
毒Ｓ量Ｑsが多い場合）及び二点鎖線（被毒Ｓ量Ｑsが比
較的少ない場合）で示されており、併せて目標Ａ／Ｆの
切換時から直ぐに所定のリッチ空燃比ＡＦ1（例えば、
値１２）とした従来の場合を破線で示してあるが、この
ように、実線或いは二点鎖線で示す如く、被毒Ｓ量Ｑs
に応じて目標Ａ／Ｆを最初はストイキオ近傍のリッチ化
度合の小さな値とし、徐々に所定のリッチ空燃比ＡＦ1
に向けて移行させることで、従来目標Ａ／Ｆの切換時に
一時的に大量に発生していたＨ2Ｓの発生量（破線で示
す）を、上記同様、少なくするとともに該少ない量のま
ま保持するようにでき、エンリッチ運転の場合において
もＨ2Ｓ濃度を低く抑えて排ガスが異臭を放つことを確
実に防止することができる。
【００４８】また、特に目標Ａ／Ｆを徐々に所定のリッ
チ空燃比ＡＦ1に向けて移行させることにより、Ｈ2Ｓの
発生量を少ない量のまま略一定に保持し、目標Ａ／Ｆを
所定のリッチ空燃比ＡＦ1に早期に到達させることがで
き、これにより、内燃機関の出力トルク不足を好適に防
止しながら、エンリッチ運転時の排ガスの異臭を確実に
防止することができる。
チ空燃比ＡＦ1に向けて移行させることにより、Ｈ2Ｓの
発生量を少ない量のまま略一定に保持し、目標Ａ／Ｆを
所定のリッチ空燃比ＡＦ1に早期に到達させることがで
き、これにより、内燃機関の出力トルク不足を好適に防
止しながら、エンリッチ運転時の排ガスの異臭を確実に
防止することができる。
【００４９】なお、上述したように、三元触媒３２は内
部に酸素を貯留する機能を有している。従って、吸蔵型
ＮＯx触媒３０において発生したＨ2Ｓは、当該三元触媒
３２内部の酸素によって良好に酸化処理される。これに
よっても、排ガスが異臭を放つことが確実に防止され
る。ところで、上記実施形態では、Ｓパージ時やＮＯx
パージ時において、共に目標Ａ／Ｆを被毒Ｓ量Ｑsに応
じて徐々に所定のリッチ空燃比ＡＦ1に向けて移行さ
せ、Ｓパージ時にあっては、被毒Ｓ量Ｑsが所定値Ｑs0
以下となるまでＳパージを継続するようにし、ＮＯxパ
ージ時にあっては、例えば目標Ａ／Ｆの時間積分値が所
定時間積分値に達するまで継続するようにしたが、これ
に限られるものではない。つまり、他の実施形態とし
て、例えば、上記ステップＳ１６及びステップＳ２６に
おいて、Ｓパージ或いはＮＯxパージが開始された時点
で、図７に示すマップから先ずＳパージ或いはＮＯxパ
ージの目標Ａ／Ｆを固定値として求め（右図）、該目標
Ａ／Ｆに応じてＳパージ時間ｔsとＮＯxパージ時間ｔno
xとを一義に設定するようにしてもよい（左図）。
部に酸素を貯留する機能を有している。従って、吸蔵型
ＮＯx触媒３０において発生したＨ2Ｓは、当該三元触媒
３２内部の酸素によって良好に酸化処理される。これに
よっても、排ガスが異臭を放つことが確実に防止され
る。ところで、上記実施形態では、Ｓパージ時やＮＯx
パージ時において、共に目標Ａ／Ｆを被毒Ｓ量Ｑsに応
じて徐々に所定のリッチ空燃比ＡＦ1に向けて移行さ
せ、Ｓパージ時にあっては、被毒Ｓ量Ｑsが所定値Ｑs0
以下となるまでＳパージを継続するようにし、ＮＯxパ
ージ時にあっては、例えば目標Ａ／Ｆの時間積分値が所
定時間積分値に達するまで継続するようにしたが、これ
に限られるものではない。つまり、他の実施形態とし
て、例えば、上記ステップＳ１６及びステップＳ２６に
おいて、Ｓパージ或いはＮＯxパージが開始された時点
で、図７に示すマップから先ずＳパージ或いはＮＯxパ
ージの目標Ａ／Ｆを固定値として求め（右図）、該目標
Ａ／Ｆに応じてＳパージ時間ｔsとＮＯxパージ時間ｔno
xとを一義に設定するようにしてもよい（左図）。
【００５０】つまり、図８（ａ）に実線で示すように、
Ｓパージ或いはＮＯxパージが開始された時点で目標Ａ
／Ｆを被毒Ｓ量Ｑsに応じて所定のリッチ空燃比ＡＦ1よ
りもリッチ化度合の小さな値に設定し、該目標Ａ／Ｆを
一定に保持したまま、Ｓパージ時間ｔs或いはＮＯxパー
ジ時間ｔnoxに亘ってＳパージ、ＮＯxパージを実施する
ようにしてもよい。
Ｓパージ或いはＮＯxパージが開始された時点で目標Ａ
／Ｆを被毒Ｓ量Ｑsに応じて所定のリッチ空燃比ＡＦ1よ
りもリッチ化度合の小さな値に設定し、該目標Ａ／Ｆを
一定に保持したまま、Ｓパージ時間ｔs或いはＮＯxパー
ジ時間ｔnoxに亘ってＳパージ、ＮＯxパージを実施する
ようにしてもよい。
【００５１】このようにしても、図８（ｂ）に実線で示
すように、ＳＯ2の放出時間は長くなるものの、従来Ｓ
パージやＮＯxパージの開始直後に一時的に大量に発生
していたＨ2Ｓの発生量（破線で示す）を十分に少なく
するようにでき、Ｈ2Ｓ濃度を低く抑えて排ガスが異臭
を放つことを確実に防止することができる。なお、上記
実施形態では、エンジン１を筒内噴射型ガソリンエンジ
ンとしたが、これに限られず、エンジン１は吸気管噴射
型ガソリンエンジンであってもよい。この場合、昇温処
理としては点火時期のリタードが選択される。
すように、ＳＯ2の放出時間は長くなるものの、従来Ｓ
パージやＮＯxパージの開始直後に一時的に大量に発生
していたＨ2Ｓの発生量（破線で示す）を十分に少なく
するようにでき、Ｈ2Ｓ濃度を低く抑えて排ガスが異臭
を放つことを確実に防止することができる。なお、上記
実施形態では、エンジン１を筒内噴射型ガソリンエンジ
ンとしたが、これに限られず、エンジン１は吸気管噴射
型ガソリンエンジンであってもよい。この場合、昇温処
理としては点火時期のリタードが選択される。
【００５２】また、上記実施形態では、近接三元触媒２
０を設けて排ガスの浄化効率を向上させているが、必ず
しも近接三元触媒２０を設けなくてもよく、近接三元触
媒２０がなくても本発明を好適に実現可能である。ま
た、上記実施形態では、吸蔵型ＮＯx触媒３０の下流に
三元触媒３２を設置し、これにより、発生したＨ2Ｓの
一部を酸化処理するようにしているが、吸蔵型ＮＯx触
媒３０に三元機能を持たせ、三元触媒３２を設けないよ
うにしてもよい。
０を設けて排ガスの浄化効率を向上させているが、必ず
しも近接三元触媒２０を設けなくてもよく、近接三元触
媒２０がなくても本発明を好適に実現可能である。ま
た、上記実施形態では、吸蔵型ＮＯx触媒３０の下流に
三元触媒３２を設置し、これにより、発生したＨ2Ｓの
一部を酸化処理するようにしているが、吸蔵型ＮＯx触
媒３０に三元機能を持たせ、三元触媒３２を設けないよ
うにしてもよい。
【００５３】
【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明の請
求項１の内燃機関の排気浄化装置によれば、触媒に吸蔵
されたＳＯxの蓄積量に基づいて内燃機関の運転を制御
しＳＯ2の放出度合を抑制することにより、Ｈ2Ｓの急激
な大量発生を阻止してＨ2Ｓ濃度を低く抑えるようにで
き、これにより、排ガスが異臭を放つことを確実に防止
することができる。
求項１の内燃機関の排気浄化装置によれば、触媒に吸蔵
されたＳＯxの蓄積量に基づいて内燃機関の運転を制御
しＳＯ2の放出度合を抑制することにより、Ｈ2Ｓの急激
な大量発生を阻止してＨ2Ｓ濃度を低く抑えるようにで
き、これにより、排ガスが異臭を放つことを確実に防止
することができる。
【図１】本発明に係る内燃機関の排気浄化装置を示す概
略構成図である。
略構成図である。
【図２】本発明に係る内燃機関の排気浄化装置のＳ放出
制御ルーチンを示すフローチャートである。
制御ルーチンを示すフローチャートである。
【図３】被毒Ｓ量Ｑsに応じた目標Ａ／Ｆの設定マップ
を示す図である。
を示す図である。
【図４】Ｓパージ実施時における目標Ａ／Ｆの時間変化
（ａ）とＨ2Ｓ発生量の時間変化（ｂ）とを示すタイム
チャートである。
（ａ）とＨ2Ｓ発生量の時間変化（ｂ）とを示すタイム
チャートである。
【図５】ＮＯxパージ実施時における目標Ａ／Ｆの時間
変化（ａ）とＨ2Ｓ発生量の時間変化（ｂ）とを示すタ
イムチャートである。
変化（ａ）とＨ2Ｓ発生量の時間変化（ｂ）とを示すタ
イムチャートである。
【図６】エンリッチ運転時における目標Ａ／Ｆの時間変
化（ａ）とＨ2Ｓ発生量の時間変化（ｂ）とを示すタイ
ムチャートである。
化（ａ）とＨ2Ｓ発生量の時間変化（ｂ）とを示すタイ
ムチャートである。
【図７】本発明の他の実施形態に係る、被毒Ｓ量Ｑsに
応じた目標Ａ／ＦとＳパージ時間ｔs及びＮＯxパージ時
間ｔnoxの設定マップを示す図である。
応じた目標Ａ／ＦとＳパージ時間ｔs及びＮＯxパージ時
間ｔnoxの設定マップを示す図である。
【図８】本発明の他の実施形態に係る、Ｓパージ或いは
ＮＯxパージ実施時における目標Ａ／Ｆの時間変化
（ａ）とＨ2Ｓ発生量の時間変化（ｂ）とを示すタイム
チャートである。
ＮＯxパージ実施時における目標Ａ／Ｆの時間変化
（ａ）とＨ2Ｓ発生量の時間変化（ｂ）とを示すタイム
チャートである。
１ エンジン（内燃機関） ４ 点火プラグ ６ 燃料噴射弁 １１ スロットル弁 １１ａ スロットルセンサ １３ クランク角センサ １４ 排気管（排気通路） １６ 高温センサ ３０ 吸蔵型ＮＯx触媒（触媒） ３２ 三元触媒 ４０ 電子コントロールユニット（ＥＣＵ）
フロントページの続き (72)発明者 田村 保樹 東京都港区芝五丁目33番８号 三菱自動車 工業株式会社内 Ｆターム(参考） 3G091 AA17 AA24 AB03 AB05 BA20 CB02 DC01 EA01 EA07 EA17 FB10 FB11 FB12 GB02W GB03W GB05W HA12 3G301 HA01 HA04 HA15 JA00 LA00 LB04 MA01 MA14 MA26 ND01 NE13 NE14 NE15 PA11Z PD11A PD11Z PE01Z PE03Z 4D048 AA02 AA03 AA06 AA13 AA18 AB01 AB02 BA14Y BA15Y BA30Y BA33Y CA01 CC44 DA01 DA08 EA04
Claims (1)
- 【請求項１】 排気通路に設けられ、内燃機関が第１の
運転状態にあるとき燃料中の硫黄成分を吸蔵し、高温且
つ排気空燃比がリッチ空燃比とされる第２の運転状態に
あるとき前記吸蔵した硫黄成分を放出する触媒と、 内燃機関が前記第２の運転状態のとき、前記触媒に吸蔵
された硫黄成分の蓄積量に基づいて該硫黄成分の放出度
合を抑制するよう内燃機関の運転を制御する硫黄放出制
御手段と、 を備えたことを特徴とする内燃機関の排気浄化装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34203798A JP3446815B2 (ja) | 1998-12-01 | 1998-12-01 | 内燃機関の排気浄化装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34203798A JP3446815B2 (ja) | 1998-12-01 | 1998-12-01 | 内燃機関の排気浄化装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000161107A true JP2000161107A (ja) | 2000-06-13 |
| JP3446815B2 JP3446815B2 (ja) | 2003-09-16 |
Family
ID=18350682
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34203798A Expired - Lifetime JP3446815B2 (ja) | 1998-12-01 | 1998-12-01 | 内燃機関の排気浄化装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3446815B2 (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002115536A (ja) * | 2000-08-01 | 2002-04-19 | Honda Motor Co Ltd | 内燃機関の排気浄化装置 |
| EP1471219A1 (en) * | 2003-04-25 | 2004-10-27 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Exhaust gas cleaning system and SOx poisoning recovery method for internal combustion engine |
| WO2007145178A1 (ja) | 2006-06-15 | 2007-12-21 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | 排ガス浄化装置及びそれを用いた排ガス浄化方法 |
| JP2008045479A (ja) * | 2006-08-15 | 2008-02-28 | Bosch Corp | 内燃機関の排気浄化装置及び排気浄化方法 |
| US7694512B2 (en) | 2005-03-04 | 2010-04-13 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Exhaust gas purification apparatus for internal combustion engine |
| JP2010112198A (ja) * | 2008-11-04 | 2010-05-20 | Toyota Motor Corp | 内燃機関の排気浄化装置 |
| JP2010127179A (ja) * | 2008-11-27 | 2010-06-10 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関の排気浄化装置 |
| US8161729B2 (en) | 2006-02-28 | 2012-04-24 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Exhaust purification system for internal combustion engine and control method of the exhaust purification system |
| US9133746B2 (en) | 2010-12-02 | 2015-09-15 | Hyundai Motor Company | Method for predicting NOx loading at DeNOx catalyst and exhaust system using the same |
| CN102486112B (zh) * | 2010-12-02 | 2015-11-25 | 现代自动车株式会社 | 预测存储在DeNOx催化剂处的SOx的方法以及利用该方法的排放系统 |
| JPWO2013190633A1 (ja) * | 2012-06-19 | 2016-02-08 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の排気浄化装置 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008064074A (ja) * | 2006-09-11 | 2008-03-21 | Toyota Motor Corp | 内燃機関の排気浄化装置 |
| JP4983697B2 (ja) * | 2008-04-02 | 2012-07-25 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の排気浄化システム |
-
1998
- 1998-12-01 JP JP34203798A patent/JP3446815B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002115536A (ja) * | 2000-08-01 | 2002-04-19 | Honda Motor Co Ltd | 内燃機関の排気浄化装置 |
| JP4509435B2 (ja) * | 2000-08-01 | 2010-07-21 | 本田技研工業株式会社 | 内燃機関の排気浄化装置 |
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| WO2007145178A1 (ja) | 2006-06-15 | 2007-12-21 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | 排ガス浄化装置及びそれを用いた排ガス浄化方法 |
| JP2008045479A (ja) * | 2006-08-15 | 2008-02-28 | Bosch Corp | 内燃機関の排気浄化装置及び排気浄化方法 |
| JP2010112198A (ja) * | 2008-11-04 | 2010-05-20 | Toyota Motor Corp | 内燃機関の排気浄化装置 |
| JP2010127179A (ja) * | 2008-11-27 | 2010-06-10 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関の排気浄化装置 |
| US9133746B2 (en) | 2010-12-02 | 2015-09-15 | Hyundai Motor Company | Method for predicting NOx loading at DeNOx catalyst and exhaust system using the same |
| CN102486112B (zh) * | 2010-12-02 | 2015-11-25 | 现代自动车株式会社 | 预测存储在DeNOx催化剂处的SOx的方法以及利用该方法的排放系统 |
| EP2460999A3 (en) * | 2010-12-02 | 2017-04-26 | Hyundai Motor Company | Method for predicting SOx stored at DeNOx catalyst and exhaust system using the same |
| JPWO2013190633A1 (ja) * | 2012-06-19 | 2016-02-08 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の排気浄化装置 |
| US9528412B2 (en) | 2012-06-19 | 2016-12-27 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Exhaust gas purification apparatus for internal combustion engine |
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