JP2000154728A - 可変容量型ターボチャージャ - Google Patents
可変容量型ターボチャージャInfo
- Publication number
- JP2000154728A JP2000154728A JP10329295A JP32929598A JP2000154728A JP 2000154728 A JP2000154728 A JP 2000154728A JP 10329295 A JP10329295 A JP 10329295A JP 32929598 A JP32929598 A JP 32929598A JP 2000154728 A JP2000154728 A JP 2000154728A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- variable
- passage
- turbine
- nozzles
- annular passage
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Supercharger (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 一般的な可変容量型ターボチャージャにおい
て、大幅な性能悪化をもたらすことなく、可変ノズルの
熱歪みによるハウジングとの固着を防止することであ
る。 【解決手段】 タービン１が配置されたタービン通路２
と、タービン通路の周囲から排気ガスを半径内方向にタ
ービン通路へ導くための環状通路３と、環状通路とター
ビン通路との境界に配置されて、タービン通路への流入
排気ガス量を制御するための複数の可変ノズル５とを具
備し、環状通路の終端部近傍に位置する可変ノズルは、
他の可変ノズルに比較して、近接ハウジング面４ａとの
間の隙間が大きくされている。
て、大幅な性能悪化をもたらすことなく、可変ノズルの
熱歪みによるハウジングとの固着を防止することであ
る。 【解決手段】 タービン１が配置されたタービン通路２
と、タービン通路の周囲から排気ガスを半径内方向にタ
ービン通路へ導くための環状通路３と、環状通路とター
ビン通路との境界に配置されて、タービン通路への流入
排気ガス量を制御するための複数の可変ノズル５とを具
備し、環状通路の終端部近傍に位置する可変ノズルは、
他の可変ノズルに比較して、近接ハウジング面４ａとの
間の隙間が大きくされている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、内燃機関の可変容
量型ターボチャージャに関する。
量型ターボチャージャに関する。
【０００２】
【従来の技術】ターボチャージャを利用して機関出力を
向上させることが一般的に行われている。このようなタ
ーボチャージャとして、機関運転状態によって変化する
排気ガス流量に対して所望過給圧を実現するために、タ
ーボチャージャのタービン上流側に可変ノズルを有し、
それにより、タービンへ提供される排気ガス圧力を変化
させる可変容量型ターボチャージャが公知である。
向上させることが一般的に行われている。このようなタ
ーボチャージャとして、機関運転状態によって変化する
排気ガス流量に対して所望過給圧を実現するために、タ
ーボチャージャのタービン上流側に可変ノズルを有し、
それにより、タービンへ提供される排気ガス圧力を変化
させる可変容量型ターボチャージャが公知である。
【０００３】例えば、特開平９−３２４６４４号公報に
開示されているような一般的な可変容量型ターボチャー
ジャは、タービンが配置されたタービン通路と、タービ
ン通路の周囲から排気ガスを半径内方向にタービン通路
へ導くための環状通路とを有しており、環状通路とター
ビン通路との境界には、長さ方向に互いに隣接して部分
的に重なり合うことを可能とする複数の可変ノズルが配
置されている。各可変ノズルは、高さ方向の回動軸を有
して回動可能とされている。それにより、各可変ノズル
を同時に閉方向に回動させれば、各可変ノズル間の隙間
が狭まりタービン通路へ流入する排気ガス量が減少す
る。また、各可変ノズルを同時に開方向に回動させれ
ば、各可変ノズル間の隙間が広がりタービン通路へ流入
する排気ガス量が増加する。
開示されているような一般的な可変容量型ターボチャー
ジャは、タービンが配置されたタービン通路と、タービ
ン通路の周囲から排気ガスを半径内方向にタービン通路
へ導くための環状通路とを有しており、環状通路とター
ビン通路との境界には、長さ方向に互いに隣接して部分
的に重なり合うことを可能とする複数の可変ノズルが配
置されている。各可変ノズルは、高さ方向の回動軸を有
して回動可能とされている。それにより、各可変ノズル
を同時に閉方向に回動させれば、各可変ノズル間の隙間
が狭まりタービン通路へ流入する排気ガス量が減少す
る。また、各可変ノズルを同時に開方向に回動させれ
ば、各可変ノズル間の隙間が広がりタービン通路へ流入
する排気ガス量が増加する。
【０００４】このような可変容量型ターボチャージャに
おいて、各可変ノズル間の隙間以外を通る環状通路から
タービン通路への排気ガス漏れは、可変容量型ターボチ
ャージャの性能を悪化させる。それにより、各可変ノズ
ルの高さ方向における近接ハウジング面に対する隙間は
非常に小さくされ、このような排気ガス漏れを最小限と
している。
おいて、各可変ノズル間の隙間以外を通る環状通路から
タービン通路への排気ガス漏れは、可変容量型ターボチ
ャージャの性能を悪化させる。それにより、各可変ノズ
ルの高さ方向における近接ハウジング面に対する隙間は
非常に小さくされ、このような排気ガス漏れを最小限と
している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】前述の従来技術におい
て、可変ノズルは、非常に高温度の排気ガスに頻繁に晒
されていると、高さ方向及び長さ方向における熱歪みが
発生する。可変ノズルが、熱歪みによって、長さ方向に
伸長しても特に問題とならないが、高さ方向に伸長する
と、近接ハウジング面と接触して固着する可能性があ
る。全ての可変ノズルは、同一のリンク機構によって回
動されられるために、一つの可変ノズルが固着すると、
全ての可変ノズルの回動が不可能となる。これを防止す
るために、可変ノズルと近接ハウジング面との間の隙間
を大きくすることが考えられるが、可変容量型ターボチ
ャージャの性能を大幅に悪化させることとなる。
て、可変ノズルは、非常に高温度の排気ガスに頻繁に晒
されていると、高さ方向及び長さ方向における熱歪みが
発生する。可変ノズルが、熱歪みによって、長さ方向に
伸長しても特に問題とならないが、高さ方向に伸長する
と、近接ハウジング面と接触して固着する可能性があ
る。全ての可変ノズルは、同一のリンク機構によって回
動されられるために、一つの可変ノズルが固着すると、
全ての可変ノズルの回動が不可能となる。これを防止す
るために、可変ノズルと近接ハウジング面との間の隙間
を大きくすることが考えられるが、可変容量型ターボチ
ャージャの性能を大幅に悪化させることとなる。
【０００６】従って、本発明の目的は、一般的な可変容
量型ターボチャージャにおいて、大幅な性能悪化をもた
らすことなく、可変ノズルの熱歪みによるハウジングと
の固着を防止することである。
量型ターボチャージャにおいて、大幅な性能悪化をもた
らすことなく、可変ノズルの熱歪みによるハウジングと
の固着を防止することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の本発明
による可変容量型ターボチャージャは、タービンが配置
されたタービン通路と、前記タービン通路の周囲から排
気ガスを半径内方向に前記タービン通路へ導くための環
状通路と、前記環状通路と前記タービン通路との境界に
配置されて、前記タービン通路への流入排気ガス量を制
御するための複数の可変ノズルとを具備し、前記環状通
路の終端部近傍に位置する前記可変ノズルは、他の前記
可変ノズルに比較して、近接ハウジング面との間の隙間
が大きくされていることを特徴とする。
による可変容量型ターボチャージャは、タービンが配置
されたタービン通路と、前記タービン通路の周囲から排
気ガスを半径内方向に前記タービン通路へ導くための環
状通路と、前記環状通路と前記タービン通路との境界に
配置されて、前記タービン通路への流入排気ガス量を制
御するための複数の可変ノズルとを具備し、前記環状通
路の終端部近傍に位置する前記可変ノズルは、他の前記
可変ノズルに比較して、近接ハウジング面との間の隙間
が大きくされていることを特徴とする。
【０００８】また、請求項２に記載の本発明による可変
容量型ターボチャージャは、請求項１に記載の可変容量
型ターボチャージャにおいて、前記可変ノズルは、それ
ぞれ、長さ方向に互いに隣接して高さ方向の回動軸線回
りに回動するものであり、前記環状通路の終端部近傍に
位置する前記可変ノズルは高さが低くされ、それによ
り、前記環状通路の終端部近傍に位置する前記可変ノズ
ルは、他の前記可変ノズルに比較して、前記近接ハウジ
ング面との間の前記隙間が大きくされていることを特徴
とする。
容量型ターボチャージャは、請求項１に記載の可変容量
型ターボチャージャにおいて、前記可変ノズルは、それ
ぞれ、長さ方向に互いに隣接して高さ方向の回動軸線回
りに回動するものであり、前記環状通路の終端部近傍に
位置する前記可変ノズルは高さが低くされ、それによ
り、前記環状通路の終端部近傍に位置する前記可変ノズ
ルは、他の前記可変ノズルに比較して、前記近接ハウジ
ング面との間の前記隙間が大きくされていることを特徴
とする。
【０００９】また、請求項３に記載の本発明による可変
容量型ターボチャージャは、請求項１に記載の可変容量
型ターボチャージャにおいて、前記可変ノズルは、それ
ぞれ、長さ方向に互いに隣接して高さ方向の回動軸線回
りに回動するものであり、前記近接ハウジング面には、
前記環状通路の終端部近傍に位置する前記可変ノズルの
回動範囲に対向して凹部が形成され、それにより、前記
環状通路の終端部近傍に位置する前記可変ノズルは、他
の前記可変ノズルに比較して、前記近接ハウジング面と
の間の前記隙間が大きくされていることを特徴とする。
容量型ターボチャージャは、請求項１に記載の可変容量
型ターボチャージャにおいて、前記可変ノズルは、それ
ぞれ、長さ方向に互いに隣接して高さ方向の回動軸線回
りに回動するものであり、前記近接ハウジング面には、
前記環状通路の終端部近傍に位置する前記可変ノズルの
回動範囲に対向して凹部が形成され、それにより、前記
環状通路の終端部近傍に位置する前記可変ノズルは、他
の前記可変ノズルに比較して、前記近接ハウジング面と
の間の前記隙間が大きくされていることを特徴とする。
【００１０】
【発明の実施の形態】図１は本発明による可変容量型タ
ーボチャージャの実施形態を示すタービン側部分の概略
断面図である。同図において、１は吸気通路に配置され
たコンプレッサ（図示せず）を回転駆動するためのター
ビンである。２はタービン１が配置されたタービン通路
である。３はタービン通路２の周囲から排気ガスを半径
内方向にタービン通路２へ導くための環状通路である。
４はタービン通路２及び環状通路３を区画形成するハウ
ジングである。タービン通路２と環状通路３との境界に
は、複数の可変ノズル５が配置されている。６は全ての
可変ノズル４を作動させるための駆動機構である。
ーボチャージャの実施形態を示すタービン側部分の概略
断面図である。同図において、１は吸気通路に配置され
たコンプレッサ（図示せず）を回転駆動するためのター
ビンである。２はタービン１が配置されたタービン通路
である。３はタービン通路２の周囲から排気ガスを半径
内方向にタービン通路２へ導くための環状通路である。
４はタービン通路２及び環状通路３を区画形成するハウ
ジングである。タービン通路２と環状通路３との境界に
は、複数の可変ノズル５が配置されている。６は全ての
可変ノズル４を作動させるための駆動機構である。
【００１１】図２は、可変ノズル５と駆動機構６との組
立体の上面図であり、図３は、この組立体の底面図であ
る。図１〜図３を参照すると、可変ノズル５は、長さ方
向に互いに隣接して部分的に重なり合うことを可能とす
るように、リング状に配置されている。また、各可変ノ
ズル５は、高さ方向に延在する回動軸６ａに固定されて
いる。回動軸６ａは、本実施形態において、３０°の等
角度間隔で位置しており、１２枚の可変ノズル５が設け
られている。各回動軸６ａは、支持板６ｂを貫通してリ
ンク６ｃの末端部に固定されている。一方、支持板６ｂ
のリンク６ｃ側には回動環状部材６ｄが配置されてい
る。回動環状部材６ｄには、回動軸６ａと同様に３０°
の等角度間隔で位置する１２個の円形断面を有する突起
６ｅが設けられている。
立体の上面図であり、図３は、この組立体の底面図であ
る。図１〜図３を参照すると、可変ノズル５は、長さ方
向に互いに隣接して部分的に重なり合うことを可能とす
るように、リング状に配置されている。また、各可変ノ
ズル５は、高さ方向に延在する回動軸６ａに固定されて
いる。回動軸６ａは、本実施形態において、３０°の等
角度間隔で位置しており、１２枚の可変ノズル５が設け
られている。各回動軸６ａは、支持板６ｂを貫通してリ
ンク６ｃの末端部に固定されている。一方、支持板６ｂ
のリンク６ｃ側には回動環状部材６ｄが配置されてい
る。回動環状部材６ｄには、回動軸６ａと同様に３０°
の等角度間隔で位置する１２個の円形断面を有する突起
６ｅが設けられている。
【００１２】各リンク６ｃの先端部は、Ｕ字形の切欠き
を有し、この切欠きが回動環状部材６ｄの突起６ｅと係
合している。それにより、回動環状部材６ｄを、ダイヤ
フラム式、油圧式、又は、電磁式等の駆動手段によって
回動させれば、各リンク６ｃを介して各回動軸６ａと共
に各可変ノズル５が回動し、各可変ノズル５間の隙間の
大きさを変化させることができ、タービンへ流入する排
気ガス量を制御することができる。
を有し、この切欠きが回動環状部材６ｄの突起６ｅと係
合している。それにより、回動環状部材６ｄを、ダイヤ
フラム式、油圧式、又は、電磁式等の駆動手段によって
回動させれば、各リンク６ｃを介して各回動軸６ａと共
に各可変ノズル５が回動し、各可変ノズル５間の隙間の
大きさを変化させることができ、タービンへ流入する排
気ガス量を制御することができる。
【００１３】ところで、各可変ノズル５間の隙間以外を
通る環状通路３からタービン通路２への排気ガス漏れ
は、可変容量型ターボチャージャの性能を悪化させる。
例えば、冷間時にヒータ性能を高めるために、可変容量
型ターボチャージャの可変ノズルを各可変ノズル間の隙
間が狭まるように回動させることが行われる。これは、
排気抵抗を上昇させることにより、機関出力を向上させ
ることなく燃料量を増加させ、冷却水温を早期に高める
ことを意図するものである。このような制御において、
前述の排気ガス漏れが多いと、排気抵抗を十分に上昇さ
せることができず、早期に冷却水温を高めることができ
なくなる。従って、一般的には、各可変ノズル５の高さ
方向における近接ハウジング面４ａとの間の隙間は非常
に小さくされ、このような排気ガス漏れを最小限として
いる。しかしながら、こうして近接ハウジング面４ａと
の間の隙間を非常に小さくすると、可変ノズル５が、熱
歪みによって、高さ方向に伸長した場合に、近接ハウジ
ング面４ａと接触して固着する可能性がある。
通る環状通路３からタービン通路２への排気ガス漏れ
は、可変容量型ターボチャージャの性能を悪化させる。
例えば、冷間時にヒータ性能を高めるために、可変容量
型ターボチャージャの可変ノズルを各可変ノズル間の隙
間が狭まるように回動させることが行われる。これは、
排気抵抗を上昇させることにより、機関出力を向上させ
ることなく燃料量を増加させ、冷却水温を早期に高める
ことを意図するものである。このような制御において、
前述の排気ガス漏れが多いと、排気抵抗を十分に上昇さ
せることができず、早期に冷却水温を高めることができ
なくなる。従って、一般的には、各可変ノズル５の高さ
方向における近接ハウジング面４ａとの間の隙間は非常
に小さくされ、このような排気ガス漏れを最小限として
いる。しかしながら、こうして近接ハウジング面４ａと
の間の隙間を非常に小さくすると、可変ノズル５が、熱
歪みによって、高さ方向に伸長した場合に、近接ハウジ
ング面４ａと接触して固着する可能性がある。
【００１４】本実施形態では、図１及び図１のＡ−Ａ拡
大断面図である図４に示すように、可変ノズル５に対す
る近接ハウジング面４ａには、部分的に凹部４ｂが形成
されている。図１及び図４に示すように、環状通路３
は、排気ガスの流入部３ａから終端部間３ｂへ向かって
徐々に通路断面が減少するように構成されている。これ
は、特に、タービン１を高速回転させる場合に、各可変
ノズル５間の各隙間からタービン通路２へ流入する排気
ガスの圧力を略一定して、タービン１のバランスの良い
回転を実現するためである。
大断面図である図４に示すように、可変ノズル５に対す
る近接ハウジング面４ａには、部分的に凹部４ｂが形成
されている。図１及び図４に示すように、環状通路３
は、排気ガスの流入部３ａから終端部間３ｂへ向かって
徐々に通路断面が減少するように構成されている。これ
は、特に、タービン１を高速回転させる場合に、各可変
ノズル５間の各隙間からタービン通路２へ流入する排気
ガスの圧力を略一定して、タービン１のバランスの良い
回転を実現するためである。
【００１５】このように、タービン１を高速回転させる
ために、各可変ノズル５間の隙間を比較的大きくするよ
うに各可変ノズル５を回動させている場合には、環状通
路３の各部における排気ガスの圧力は略一定となるが、
タービン１の高速回転が必要なく、各可変ノズル５間の
隙間を比較的小さくするように各可変ノズル５を回動さ
せている時も頻繁に存在し、この時には、環状通路３の
終端部３ｂにおいて、排気ガスの圧力が高まり、排気ガ
スが非常に高温度となる。
ために、各可変ノズル５間の隙間を比較的大きくするよ
うに各可変ノズル５を回動させている場合には、環状通
路３の各部における排気ガスの圧力は略一定となるが、
タービン１の高速回転が必要なく、各可変ノズル５間の
隙間を比較的小さくするように各可変ノズル５を回動さ
せている時も頻繁に存在し、この時には、環状通路３の
終端部３ｂにおいて、排気ガスの圧力が高まり、排気ガ
スが非常に高温度となる。
【００１６】このために、環状通路３の終端部３ｂ近傍
に位置する可変ノズル５は、頻繁に非常に高温度の排気
ガスに晒され、前述の熱歪みが発生する可能性が高い。
従って、本実施形態では、可変ノズルの近接ハウジング
面４ａに、環状通路３の終端部３ｂ近傍に位置する二つ
の可変ノズル５の回動範囲に対向して、ザグリによる凹
部４ｂが形成されている。それにより、熱歪みが発生し
易い二つの可変ノズル５は、他の可変ノズルに比較し
て、近接ハウジング面４ａとの間の隙間が大きくされ、
それにより、これら二つの可変ノズル５において、熱歪
みによる高さ方向の伸長が発生しても、近接ハウジング
面４ａに接触することは防止される。
に位置する可変ノズル５は、頻繁に非常に高温度の排気
ガスに晒され、前述の熱歪みが発生する可能性が高い。
従って、本実施形態では、可変ノズルの近接ハウジング
面４ａに、環状通路３の終端部３ｂ近傍に位置する二つ
の可変ノズル５の回動範囲に対向して、ザグリによる凹
部４ｂが形成されている。それにより、熱歪みが発生し
易い二つの可変ノズル５は、他の可変ノズルに比較し
て、近接ハウジング面４ａとの間の隙間が大きくされ、
それにより、これら二つの可変ノズル５において、熱歪
みによる高さ方向の伸長が発生しても、近接ハウジング
面４ａに接触することは防止される。
【００１７】このように、本実施形態においては、可変
ノズルと近接ハウジング面との間の隙間は、必要部分だ
けしか大きくされないために、可変容量型ターボチャー
ジャの大幅な性能悪化がもたらされることはない。
ノズルと近接ハウジング面との間の隙間は、必要部分だ
けしか大きくされないために、可変容量型ターボチャー
ジャの大幅な性能悪化がもたらされることはない。
【００１８】また、環状通路３の流入部３ａにおいて
は、環状通路３を通過する際の排気ガス温度低下がない
分、他の部分に比較して排気ガス温度が高くなってい
る。それにより、環状通路３の流入部３ａ近傍に位置す
る一つの可変ノズル５は、環状通路３の終端部３ｂ近傍
に位置する二つの可変ノズル５に次いで、熱歪みが発生
する可能性が高い。それにより、本実施形態において
は、環状通路３の流入部３ｂ近傍に位置する一つの可変
ノズル５の回動範囲にも対向して、ザグリによる凹部４
ｂが形成されている。
は、環状通路３を通過する際の排気ガス温度低下がない
分、他の部分に比較して排気ガス温度が高くなってい
る。それにより、環状通路３の流入部３ａ近傍に位置す
る一つの可変ノズル５は、環状通路３の終端部３ｂ近傍
に位置する二つの可変ノズル５に次いで、熱歪みが発生
する可能性が高い。それにより、本実施形態において
は、環状通路３の流入部３ｂ近傍に位置する一つの可変
ノズル５の回動範囲にも対向して、ザグリによる凹部４
ｂが形成されている。
【００１９】図５は、本発明による可変容量型ターボチ
ャージャのもう一つの実施形態を示しており、（Ａ）は
図２のＢ矢視の可変ノズル５の側面図であり、（Ｂ）は
他の可変ノズル５の側面図である。図５（Ａ）の可変ノ
ズル５の高さＨ１は、図５（Ｂ）の可変ノズル５の高さ
Ｈ２に比較して低くされている、すなわち、熱歪みが比
較的発生し易い環状通路３の終端部３ｂ近傍及び流入部
３ａ近傍に位置する三つの可変ノズル５の高さＨ１が低
くされ、それにより、これらの可変ノズル５は、他の可
変ノズル５に比較して、近接ハウジング面４ａとの間の
隙間が大きくされているために、前述の実施形態と同様
な効果を得ることができる。
ャージャのもう一つの実施形態を示しており、（Ａ）は
図２のＢ矢視の可変ノズル５の側面図であり、（Ｂ）は
他の可変ノズル５の側面図である。図５（Ａ）の可変ノ
ズル５の高さＨ１は、図５（Ｂ）の可変ノズル５の高さ
Ｈ２に比較して低くされている、すなわち、熱歪みが比
較的発生し易い環状通路３の終端部３ｂ近傍及び流入部
３ａ近傍に位置する三つの可変ノズル５の高さＨ１が低
くされ、それにより、これらの可変ノズル５は、他の可
変ノズル５に比較して、近接ハウジング面４ａとの間の
隙間が大きくされているために、前述の実施形態と同様
な効果を得ることができる。
【００２０】また、図６に示すように、可変ノズル５の
高さを低くすることなく、前述の三つの可変ノズル５に
対しては、駆動機構６の支持板６ｂにザグリによる凹部
を形成して、取り付け位置を低くするようにしても、前
述の実施形態と同様な効果を得ることができる。
高さを低くすることなく、前述の三つの可変ノズル５に
対しては、駆動機構６の支持板６ｂにザグリによる凹部
を形成して、取り付け位置を低くするようにしても、前
述の実施形態と同様な効果を得ることができる。
【００２１】
【発明の効果】このように、本発明によれば、タービン
が配置されたタービン通路と、タービン通路の周囲から
排気ガスを半径内方向にタービン通路へ導くための環状
通路と、環状通路とタービン通路との境界に配置され
て、タービン通路への流入排気ガス量を制御するための
複数の可変ノズルとを具備する可変容量型ターボチャー
ジャにおいて、熱歪みが発生し易い環状通路の終端部近
傍に位置する可変ノズルは、他の可変ノズルに比較し
て、近接ハウジング面との間の隙間が大きくされている
ために、これらの可変ノズルに熱歪みが発生しても近接
ハウジング面との固着が防止されると共に、全ての可変
ノズルと近接ハウジング面との間の隙間を大きくする場
合に比較して、必要部分の隙間だけしか大きくされてお
らず、大幅な性能悪化がもたらされることはない。
が配置されたタービン通路と、タービン通路の周囲から
排気ガスを半径内方向にタービン通路へ導くための環状
通路と、環状通路とタービン通路との境界に配置され
て、タービン通路への流入排気ガス量を制御するための
複数の可変ノズルとを具備する可変容量型ターボチャー
ジャにおいて、熱歪みが発生し易い環状通路の終端部近
傍に位置する可変ノズルは、他の可変ノズルに比較し
て、近接ハウジング面との間の隙間が大きくされている
ために、これらの可変ノズルに熱歪みが発生しても近接
ハウジング面との固着が防止されると共に、全ての可変
ノズルと近接ハウジング面との間の隙間を大きくする場
合に比較して、必要部分の隙間だけしか大きくされてお
らず、大幅な性能悪化がもたらされることはない。
【図１】本発明による可変容量型ターボチャージャの実
施形態を示すタービン側部分の概略断面図である。
施形態を示すタービン側部分の概略断面図である。
【図２】可変ノズルと駆動機構との組立体の上面図であ
る。
る。
【図３】可変ノズルと駆動機構との組立体の底面図であ
る。
る。
【図４】図１のＡ−Ａ拡大断面図である。
【図５】本発明による可変容量型ターボチャージャのも
う一つの実施形態を示す図であり、（Ａ）は図２におけ
るＢ矢視の可変ノズルの側面図であり、（Ｂ）は図２に
おける他の可変ノズルの側面図である。
う一つの実施形態を示す図であり、（Ａ）は図２におけ
るＢ矢視の可変ノズルの側面図であり、（Ｂ）は図２に
おける他の可変ノズルの側面図である。
【図６】本発明による可変容量型ターボチャージャのさ
らにもう一つの実施形態を示す可変ノズルの側面図であ
る。
らにもう一つの実施形態を示す可変ノズルの側面図であ
る。
１…タービン ２…タービン通路 ３…環状通路 ４…ハウジング ４ａ…近接ハウジング面 ５…可変ノズル ６…駆動機構
Claims (3)
- 【請求項１】 タービンが配置されたタービン通路と、
前記タービン通路の周囲から排気ガスを半径内方向に前
記タービン通路へ導くための環状通路と、前記環状通路
と前記タービン通路との境界に配置されて、前記タービ
ン通路への流入排気ガス量を制御するための複数の可変
ノズルとを具備し、前記環状通路の終端部近傍に位置す
る前記可変ノズルは、他の前記可変ノズルに比較して、
近接ハウジング面との間の隙間が大きくされていること
を特徴とする可変容量型ターボチャージャ。 - 【請求項２】 前記可変ノズルは、それぞれ、長さ方向
に互いに隣接して高さ方向の回動軸線回りに回動するも
のであり、前記環状通路の終端部近傍に位置する前記可
変ノズルは高さが低くされ、それにより、前記環状通路
の終端部近傍に位置する前記可変ノズルは、他の前記可
変ノズルに比較して、前記近接ハウジング面との間の前
記隙間が大きくされていることを特徴とする請求項１に
記載の可変容量型ターボチャージャ。 - 【請求項３】 前記可変ノズルは、それぞれ、長さ方向
に互いに隣接して高さ方向の回動軸線回りに回動するも
のであり、前記近接ハウジング面には、前記環状通路の
終端部近傍に位置する前記可変ノズルの回動範囲に対向
して凹部が形成され、それにより、前記環状通路の終端
部近傍に位置する前記可変ノズルは、他の前記可変ノズ
ルに比較して、前記近接ハウジング面との間の前記隙間
が大きくされていることを特徴とする請求項１に記載の
可変容量型ターボチャージャ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10329295A JP2000154728A (ja) | 1998-11-19 | 1998-11-19 | 可変容量型ターボチャージャ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10329295A JP2000154728A (ja) | 1998-11-19 | 1998-11-19 | 可変容量型ターボチャージャ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000154728A true JP2000154728A (ja) | 2000-06-06 |
Family
ID=18219874
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10329295A Withdrawn JP2000154728A (ja) | 1998-11-19 | 1998-11-19 | 可変容量型ターボチャージャ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000154728A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005320970A (ja) * | 2004-05-06 | 2005-11-17 | Cummins Inc | 可変幾何学的形態タービンを使用する内燃機関におけるあと処理システム用の排ガスの温度を決定する方法 |
| JP2010209833A (ja) * | 2009-03-11 | 2010-09-24 | Ihi Corp | 可変容量タービン及び過給機 |
| JP2011021612A (ja) * | 2004-05-06 | 2011-02-03 | Cummins Inc | 可変幾何学的形態タービンを使用する内燃機関におけるあと処理システム用の排ガスの温度を決定する方法 |
| CN110094238A (zh) * | 2019-06-05 | 2019-08-06 | 无锡康明斯涡轮增压技术有限公司 | 一种废气涡轮增压器涡壳组件 |
| CN110107364A (zh) * | 2019-06-05 | 2019-08-09 | 无锡康明斯涡轮增压技术有限公司 | 废气涡轮增压器涡壳组件 |
| WO2023013189A1 (ja) * | 2021-08-04 | 2023-02-09 | 株式会社Ihi | タービン及び過給機 |
-
1998
- 1998-11-19 JP JP10329295A patent/JP2000154728A/ja not_active Withdrawn
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005320970A (ja) * | 2004-05-06 | 2005-11-17 | Cummins Inc | 可変幾何学的形態タービンを使用する内燃機関におけるあと処理システム用の排ガスの温度を決定する方法 |
| JP2011021612A (ja) * | 2004-05-06 | 2011-02-03 | Cummins Inc | 可変幾何学的形態タービンを使用する内燃機関におけるあと処理システム用の排ガスの温度を決定する方法 |
| JP2011021613A (ja) * | 2004-05-06 | 2011-02-03 | Cummins Inc | 可変幾何学的形態タービンを使用する内燃機関におけるあと処理システム用の排ガスの温度を決定する可変幾何学形態ターボ過給機及びシステム |
| JP2010209833A (ja) * | 2009-03-11 | 2010-09-24 | Ihi Corp | 可変容量タービン及び過給機 |
| CN110094238A (zh) * | 2019-06-05 | 2019-08-06 | 无锡康明斯涡轮增压技术有限公司 | 一种废气涡轮增压器涡壳组件 |
| CN110107364A (zh) * | 2019-06-05 | 2019-08-09 | 无锡康明斯涡轮增压技术有限公司 | 废气涡轮增压器涡壳组件 |
| WO2023013189A1 (ja) * | 2021-08-04 | 2023-02-09 | 株式会社Ihi | タービン及び過給機 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9618005B2 (en) | Variable nozzle unit and variable-geometry turbocharger | |
| US10408228B2 (en) | Mixed-flow turbocharger with variable turbine geometry | |
| JP4222777B2 (ja) | 可変形状タービン | |
| US10465601B2 (en) | Variable nozzle unit and variable-capacity supercharger | |
| US8172500B2 (en) | Turbine, in particular for an exhaust-gas turbocharger, and exhaust-gas turbocharger | |
| US20060133927A1 (en) | Gap control system for turbine engines | |
| JPH02199202A (ja) | タービン機械の隙間制御装置 | |
| JP2005299660A5 (ja) | ||
| US7059129B2 (en) | Variable geometry turbocharger | |
| JP6075923B2 (ja) | ターボチャージャ | |
| US20080317593A1 (en) | Turbocharger with Stepped Two-Stage Vane Nozzle | |
| EP2105583B1 (en) | Turbocharger comprising a sliding piston and vanes with leakage dams | |
| JP2009228479A (ja) | ターボチャージャ | |
| JP4300913B2 (ja) | 可変容量型過給機のガスシール構造 | |
| JP2000154728A (ja) | 可変容量型ターボチャージャ | |
| EP3670848B1 (en) | Turbine housing of a turbocharger | |
| JPH0227121Y2 (ja) | ||
| JP4816481B2 (ja) | 可変容量型ターボチャージャ | |
| JP4370662B2 (ja) | 可変容量ターボチャージャ | |
| JP5641823B2 (ja) | 可変ノズル型過給構造 | |
| JPH057461Y2 (ja) | ||
| JP2010151008A (ja) | 可変ノズルターボチャージャ | |
| JPH11190219A (ja) | ターボチャージャの可変容量タービン | |
| JP3120755B2 (ja) | ターボチャージャ | |
| JP2007192123A (ja) | ターボチャージャ |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20051028 |
|
| A761 | Written withdrawal of application |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A761 Effective date: 20061219 |