JP2000140886A - 窒素含有排液の処理設備 - Google Patents
窒素含有排液の処理設備Info
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- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 窒素除去率９０％以上で、コンパクトな、窒
素含有排液の処理設備を提供する。 【解決手段】 窒素含有排液を活性汚泥を用いて処理す
る設備であって、嫌気槽、好気槽の順に複数個の嫌気槽
と好気槽が交互に直列に結合され、最前段の嫌気槽と２
段目以降の少なくともひとつの嫌気槽に窒素含有排液を
供給する供給経路を備え、最後段の好気槽には活性汚泥
を分離して処理液を得るための浸漬型分離装置を備え、
最後段の好気槽から最前段の嫌気槽へ活性汚泥液を返送
する経路を備えた。
素含有排液の処理設備を提供する。 【解決手段】 窒素含有排液を活性汚泥を用いて処理す
る設備であって、嫌気槽、好気槽の順に複数個の嫌気槽
と好気槽が交互に直列に結合され、最前段の嫌気槽と２
段目以降の少なくともひとつの嫌気槽に窒素含有排液を
供給する供給経路を備え、最後段の好気槽には活性汚泥
を分離して処理液を得るための浸漬型分離装置を備え、
最後段の好気槽から最前段の嫌気槽へ活性汚泥液を返送
する経路を備えた。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、活性汚泥を用い
て、下水、排水などの窒素含有排液（以下原水とも称
す）を処理する処理設備に関する。特に窒素の除去率を
９０％以上にまで高める場合に適用する小型の窒素含有
排液の処理設備に関する。
て、下水、排水などの窒素含有排液（以下原水とも称
す）を処理する処理設備に関する。特に窒素の除去率を
９０％以上にまで高める場合に適用する小型の窒素含有
排液の処理設備に関する。
【０００２】
【従来の技術】排液中の窒素、例えばアンモニア性窒素
および有機性窒素は、微生物（活性汚泥）の働きによっ
て、好気条件下（曝気攪拌条件下）で、まず硝酸性窒素
に酸化され（硝化反応とも称す）、そののち、嫌気条件
下（攪拌のみの条件下）で窒素ガスに還元される（脱窒
反応とも称す）、いわゆる生物学的硝化脱窒法によって
排液中から除去されるのが通例である。
および有機性窒素は、微生物（活性汚泥）の働きによっ
て、好気条件下（曝気攪拌条件下）で、まず硝酸性窒素
に酸化され（硝化反応とも称す）、そののち、嫌気条件
下（攪拌のみの条件下）で窒素ガスに還元される（脱窒
反応とも称す）、いわゆる生物学的硝化脱窒法によって
排液中から除去されるのが通例である。
【０００３】生物学的硝化脱窒法の中の代表的なプロセ
スとしては、図７に示すような循環式硝化脱窒法（いわ
ゆる「活性汚泥循環変法」）が知られている。これは、
撹拌のみを行い、脱窒反応を行う「嫌気槽Ａ」と曝気撹
拌を行い、硝化反応を行う「好気槽Ｏ」と沈殿槽３２と
を備え、好気槽Ｏから嫌気槽Ａへ、原水量の２〜３倍に
あたる水量を循環させる循環経路４１を備え、沈殿槽３
２から活性汚泥を嫌気槽へ戻す返送経路３３を備えた方
式である。好気槽から嫌気槽へ循環させる理由は、嫌気
槽での脱窒反応には、水素供与体（還元剤）として有機
物が必要であり、この方式では原水中の有機物を水素供
与体として利用するためである。
スとしては、図７に示すような循環式硝化脱窒法（いわ
ゆる「活性汚泥循環変法」）が知られている。これは、
撹拌のみを行い、脱窒反応を行う「嫌気槽Ａ」と曝気撹
拌を行い、硝化反応を行う「好気槽Ｏ」と沈殿槽３２と
を備え、好気槽Ｏから嫌気槽Ａへ、原水量の２〜３倍に
あたる水量を循環させる循環経路４１を備え、沈殿槽３
２から活性汚泥を嫌気槽へ戻す返送経路３３を備えた方
式である。好気槽から嫌気槽へ循環させる理由は、嫌気
槽での脱窒反応には、水素供与体（還元剤）として有機
物が必要であり、この方式では原水中の有機物を水素供
与体として利用するためである。
【０００４】この活性汚泥循環変法に代表される生物学
的硝化脱窒法では硝化作用を行う硝化細菌は増殖速度が
遅いため、嫌気槽、好気槽内に硝化細菌を高密度に保持
するか、嫌気槽、好気槽内での原水の滞留時間を長くし
なければ、特に冬場において安定した処理ができないと
いう問題があった。
的硝化脱窒法では硝化作用を行う硝化細菌は増殖速度が
遅いため、嫌気槽、好気槽内に硝化細菌を高密度に保持
するか、嫌気槽、好気槽内での原水の滞留時間を長くし
なければ、特に冬場において安定した処理ができないと
いう問題があった。
【０００５】また、活性汚泥循環変法では窒素の除去率
は、好気槽から嫌気槽に戻る水量の原水に対する比率
（循環比）によって規定されるが、循環比は通常２〜３
である。例えば循環比を３とすれば、 窒素の除去率 ［｛（原水中の窒素濃度（ｇ／リットル））−（処理液
中の窒素濃度（ｇ／リットル））｝／原水中の窒素濃度
（ｇ／リットル）］×１００（重量％） は７５％程度となる。この装置では９０％を越えるよう
な窒素除去率を達成するには、循環比を２３程度にする
必要があり、設備が非常に大きくなり、事実上不可能で
ある。
は、好気槽から嫌気槽に戻る水量の原水に対する比率
（循環比）によって規定されるが、循環比は通常２〜３
である。例えば循環比を３とすれば、 窒素の除去率 ［｛（原水中の窒素濃度（ｇ／リットル））−（処理液
中の窒素濃度（ｇ／リットル））｝／原水中の窒素濃度
（ｇ／リットル）］×１００（重量％） は７５％程度となる。この装置では９０％を越えるよう
な窒素除去率を達成するには、循環比を２３程度にする
必要があり、設備が非常に大きくなり、事実上不可能で
ある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、以上の実情
に鑑み、活性汚泥を用いる装置における窒素除去率を従
来よりも高く、例えば９０％以上とする窒素含有排液の
処理設備を提供することを目的とする。
に鑑み、活性汚泥を用いる装置における窒素除去率を従
来よりも高く、例えば９０％以上とする窒素含有排液の
処理設備を提供することを目的とする。
【０００７】さらにこの場合に、微生物（活性汚泥）濃
度を高くすることによって槽容量を削減するとともに設
備構成機器をできるだけ小さくし、建設コストの削減、
維持管理の簡素化を達成しようとするものである。
度を高くすることによって槽容量を削減するとともに設
備構成機器をできるだけ小さくし、建設コストの削減、
維持管理の簡素化を達成しようとするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は上記目的を達成
するために創案されたもので、窒素含有排液を活性汚泥
を用いて処理する設備であって、嫌気槽、好気槽の順に
複数個の嫌気槽と好気槽が交互に直列に結合され、最前
段の嫌気槽と２段目以降の少なくともひとつの嫌気槽に
窒素含有排液を供給する供給経路を備え、最後段の好気
槽には活性汚泥を分離して処理液を得るための浸漬型分
離装置を備え、最後段の好気槽から最前段の嫌気槽へ活
性汚泥液を返送する経路を備えたこと特徴とする窒素含
有排液の処理設備である。すなわち本発明は ａ．嫌気槽、好気槽の順に複数個の嫌気槽と好気槽を交
互に直列に結合させること ｂ．２段目以降の少なくともひとつの嫌気槽へも原水を
供給すること（以下ステップ供給とも称す） ｃ．最後段の好気槽から最前段の嫌気槽まで活性汚泥液
（活性汚泥と排液の混合物）を返送すること（以下、大
循環とも称す） を有効に組合せることによって上記目的を達成すること
ができる設備を提供するものである。
するために創案されたもので、窒素含有排液を活性汚泥
を用いて処理する設備であって、嫌気槽、好気槽の順に
複数個の嫌気槽と好気槽が交互に直列に結合され、最前
段の嫌気槽と２段目以降の少なくともひとつの嫌気槽に
窒素含有排液を供給する供給経路を備え、最後段の好気
槽には活性汚泥を分離して処理液を得るための浸漬型分
離装置を備え、最後段の好気槽から最前段の嫌気槽へ活
性汚泥液を返送する経路を備えたこと特徴とする窒素含
有排液の処理設備である。すなわち本発明は ａ．嫌気槽、好気槽の順に複数個の嫌気槽と好気槽を交
互に直列に結合させること ｂ．２段目以降の少なくともひとつの嫌気槽へも原水を
供給すること（以下ステップ供給とも称す） ｃ．最後段の好気槽から最前段の嫌気槽まで活性汚泥液
（活性汚泥と排液の混合物）を返送すること（以下、大
循環とも称す） を有効に組合せることによって上記目的を達成すること
ができる設備を提供するものである。
【０００９】さらに１又は複数の好気槽からその直前の
嫌気槽に活性汚泥液を返送する経路を備えることによっ
てさらに容易に窒素除去率を向上することができ好適で
ある。また、前記分離装置を最後段以外の好気槽内にも
設けることによって、分離装置を分散させることがで
き、最後段の嫌気槽の容積を減少させることができ好ま
しい。
嫌気槽に活性汚泥液を返送する経路を備えることによっ
てさらに容易に窒素除去率を向上することができ好適で
ある。また、前記分離装置を最後段以外の好気槽内にも
設けることによって、分離装置を分散させることがで
き、最後段の嫌気槽の容積を減少させることができ好ま
しい。
【００１０】また、最前段の嫌気槽を含む１槽以上の嫌
気槽に、メタノールなどの還元剤をを注入する経路を設
け、還元剤を注入可能にしておけば条件に応じて脱窒反
応を安定して高効率で行うことができることとなる。
気槽に、メタノールなどの還元剤をを注入する経路を設
け、還元剤を注入可能にしておけば条件に応じて脱窒反
応を安定して高効率で行うことができることとなる。
【００１１】さらに分離装置を浸漬設置する好気槽もし
くはそれより前段の好気、嫌気槽または水路部に、ポリ
塩化アルミニウム（ＰＡＣ）や塩化第二鉄などの無機凝
集剤を注入する経路を設けることによって、併せてリン
除去を安定して行うことができるので、このような経路
を備えると好ましい。
くはそれより前段の好気、嫌気槽または水路部に、ポリ
塩化アルミニウム（ＰＡＣ）や塩化第二鉄などの無機凝
集剤を注入する経路を設けることによって、併せてリン
除去を安定して行うことができるので、このような経路
を備えると好ましい。
【００１２】
【発明の実施の形態】本発明では、嫌気槽、好気槽を直
列に２組以上設置し、好気槽に浸漬型の分離装置を備え
ることによって、窒素除去率の向上を図る。そして、浸
漬型分離装置を設置した最後段の好気槽から最前段の嫌
気槽にまで活性汚泥液を返送することによって、脱窒反
応を効率よく行うだけでなく、最前段の嫌気槽と好気槽
の活性汚泥濃度を高くすることができ、返送された活性
汚泥の効果を維持することができる。
列に２組以上設置し、好気槽に浸漬型の分離装置を備え
ることによって、窒素除去率の向上を図る。そして、浸
漬型分離装置を設置した最後段の好気槽から最前段の嫌
気槽にまで活性汚泥液を返送することによって、脱窒反
応を効率よく行うだけでなく、最前段の嫌気槽と好気槽
の活性汚泥濃度を高くすることができ、返送された活性
汚泥の効果を維持することができる。
【００１３】また、供給する原水を最前段の嫌気槽だけ
でなく、原水の一部を２段目以降の嫌気槽に供給するこ
とによって、２段目の嫌気槽への注入還元剤量を削減
（あるいは省略）することができ、また、最後段の嫌気
槽へ原水供給があることで最後段の好気槽（分離装置が
設置される槽）を好気槽として有効に活用できるので、
窒素除去率向上を図ることができると共に、分離装置の
設置スペースが無駄にならない。
でなく、原水の一部を２段目以降の嫌気槽に供給するこ
とによって、２段目の嫌気槽への注入還元剤量を削減
（あるいは省略）することができ、また、最後段の嫌気
槽へ原水供給があることで最後段の好気槽（分離装置が
設置される槽）を好気槽として有効に活用できるので、
窒素除去率向上を図ることができると共に、分離装置の
設置スペースが無駄にならない。
【００１４】また、嫌気槽と好気槽の間での活性汚泥液
の返送を複数の（嫌気槽＋好気槽）の組内で行う。２段
目以降の組内でも活性汚泥液の循環を行うことによっ
て、２段目以降の嫌気槽へのステップ供給した原水の硝
化脱窒を効果的に行うことができる。
の返送を複数の（嫌気槽＋好気槽）の組内で行う。２段
目以降の組内でも活性汚泥液の循環を行うことによっ
て、２段目以降の嫌気槽へのステップ供給した原水の硝
化脱窒を効果的に行うことができる。
【００１５】大循環のみを行うことで、より簡素な、安
価な設備とすることができる。特に、最後段の好気槽か
らの全返送量（最前段の嫌気槽への返送量＋直前の嫌気
槽への返送量）が一定であれば、全量を最前段の嫌気槽
へ戻す大循環のみとした場合の方が、処理設備の全容量
を小さくすることができる。
価な設備とすることができる。特に、最後段の好気槽か
らの全返送量（最前段の嫌気槽への返送量＋直前の嫌気
槽への返送量）が一定であれば、全量を最前段の嫌気槽
へ戻す大循環のみとした場合の方が、処理設備の全容量
を小さくすることができる。
【００１６】交互に設置される嫌気槽、好気槽のうち、
最後段の好気槽に浸漬型分離装置を設置するのは当然で
あるが、浸漬型分離装置の設置スペースが、反応に必要
な槽容量よりも大きくなってしまう場合がある。特に雨
天時などの原水量増加時への対応を考慮するとさらに厳
しくなる。そこで、最後段の好気槽の容量が必要以上に
大きくならないように、その前段の複数の好気槽にも浸
漬型分離装置を設置することもできる。このようにする
と共に、浸漬型分離装置の膜の洗浄装置を備え、膜の目
詰まり進行を抑制するようにすれば、吊上げ洗浄を事実
上行わない長期運転が可能となる。
最後段の好気槽に浸漬型分離装置を設置するのは当然で
あるが、浸漬型分離装置の設置スペースが、反応に必要
な槽容量よりも大きくなってしまう場合がある。特に雨
天時などの原水量増加時への対応を考慮するとさらに厳
しくなる。そこで、最後段の好気槽の容量が必要以上に
大きくならないように、その前段の複数の好気槽にも浸
漬型分離装置を設置することもできる。このようにする
と共に、浸漬型分離装置の膜の洗浄装置を備え、膜の目
詰まり進行を抑制するようにすれば、吊上げ洗浄を事実
上行わない長期運転が可能となる。
【００１７】浸漬型分離装置としては特に、限定はされ
ないが、中空糸膜や平膜を備えたものが好ましく、特に
コンパクトなものできることから中空糸膜をモジュール
に組み込まれたものが好ましい。
ないが、中空糸膜や平膜を備えたものが好ましく、特に
コンパクトなものできることから中空糸膜をモジュール
に組み込まれたものが好ましい。
【００１８】以上の事項を組合せて行うことで、目詰ま
りを抑制し、併せてリン除去を行うこともできる省スペ
ース、省コストの設備とすることができる。
りを抑制し、併せてリン除去を行うこともできる省スペ
ース、省コストの設備とすることができる。
【００１９】以下図面を参照して本発明の実施の形態を
説明する。
説明する。
【００２０】図１は本発明の第１の実施例を示すフロー
図である。図中「Ａ」は嫌気槽を「Ｏ」は好気槽を示す
ものである。図１では嫌気槽Ａと好気槽Ｏとからなる対
を複数組直列に結合している。原水供給経路１１は最前
段の嫌気槽（Ａ1）だけでなく、その後段の嫌気槽
（Ａ2，…，Ａn）にも供給するように分岐供給経路１２
を備えている。このことによって、各嫌気槽の機能を十
分に利用することができ、設備全体がコンパクトにな
る。最後段の好気槽Ｏnには浸漬型の外圧式中空糸膜モ
ジュール２１を備えて固液分離し、分離液（処理液）は
ポンプ２２、排水経路２３を経て排出される。最後段の
好気槽Ｏnから最前段の嫌気槽Ａ1に活性汚泥液を返送す
る大循環経路３１が設けられている。
図である。図中「Ａ」は嫌気槽を「Ｏ」は好気槽を示す
ものである。図１では嫌気槽Ａと好気槽Ｏとからなる対
を複数組直列に結合している。原水供給経路１１は最前
段の嫌気槽（Ａ1）だけでなく、その後段の嫌気槽
（Ａ2，…，Ａn）にも供給するように分岐供給経路１２
を備えている。このことによって、各嫌気槽の機能を十
分に利用することができ、設備全体がコンパクトにな
る。最後段の好気槽Ｏnには浸漬型の外圧式中空糸膜モ
ジュール２１を備えて固液分離し、分離液（処理液）は
ポンプ２２、排水経路２３を経て排出される。最後段の
好気槽Ｏnから最前段の嫌気槽Ａ1に活性汚泥液を返送す
る大循環経路３１が設けられている。
【００２１】この設備では、各槽中のＭＬＳＳ（Ｍｉｘ
ｔｕｒｅ Ｌｉｑｕｉｄ Ｓｕｓｐｅｎｄｅｄ Ｓｏｌ
ｉｄ）（混合液中懸濁固形分量すなわち活性汚泥濃度）
が高く、従って、設備の全容積を小さくすることができ
る。
ｔｕｒｅ Ｌｉｑｕｉｄ Ｓｕｓｐｅｎｄｅｄ Ｓｏｌ
ｉｄ）（混合液中懸濁固形分量すなわち活性汚泥濃度）
が高く、従って、設備の全容積を小さくすることができ
る。
【００２２】図２は本発明の第２実施例のフローシート
で、図１との差は各組の嫌気槽から好気槽に活性汚泥を
返送する返送経路４２を設けたものである。この場合、
返送経路４２を設置することにより窒素除去率向上があ
るので、各槽の容量を小さくすることが可能となる。
で、図１との差は各組の嫌気槽から好気槽に活性汚泥を
返送する返送経路４２を設けたものである。この場合、
返送経路４２を設置することにより窒素除去率向上があ
るので、各槽の容量を小さくすることが可能となる。
【００２３】原水の総供給量Ｑのうち最後段の嫌気槽
（Ａn）への原水供給量をｘＱとし、総返送量（大循環
量（３１）＋返送量（４２））をＲ”とすれば、排水中
の窒素濃度はｘ／（１＋Ｒ”）となる。例えば、ｘ＝
０．２とし、Ｒ”＝１×Ｑとすれば窒素除去率は９０重
量％となる。
（Ａn）への原水供給量をｘＱとし、総返送量（大循環
量（３１）＋返送量（４２））をＲ”とすれば、排水中
の窒素濃度はｘ／（１＋Ｒ”）となる。例えば、ｘ＝
０．２とし、Ｒ”＝１×Ｑとすれば窒素除去率は９０重
量％となる。
【００２４】図３は本発明の別の実施例のフローシート
を示すもので、図１との差は中間の嫌気槽にも外圧式中
空糸膜モジュール２１を設け、それぞれ補助排水経路２
４を設けポンプ２２で吸引するようにしたことである。
これにより、最後段の嫌気槽を小さくすることができ、
設備を小型高能率化することができる。
を示すもので、図１との差は中間の嫌気槽にも外圧式中
空糸膜モジュール２１を設け、それぞれ補助排水経路２
４を設けポンプ２２で吸引するようにしたことである。
これにより、最後段の嫌気槽を小さくすることができ、
設備を小型高能率化することができる。
【００２５】
【実施例】１０，０００ｍ3／日の下水（窒素濃度３０
０ｍｇ／リットル）の処理を想定した実施例を図４及び
図５に、比較例を図６に示した。
０ｍｇ／リットル）の処理を想定した実施例を図４及び
図５に、比較例を図６に示した。
【００２６】図４、５、６とも嫌気槽（脱窒槽）と好気
槽（硝化槽）の組を２段に配列し、最後段の好気槽（Ｏ
2）に外圧式中空糸膜モジュール２１を浸漬し、大循環
経路３１を設けたものであり、図４は原水供給経路１１
に分岐供給経路１２を備えたもの、図５は図４にさらに
各段の好気槽から各段の嫌気槽にそれぞれ返送経路４２
を設けたものである。図６は分岐供給路１２を備えず、
１段目に返送経路４２を備えたものである。なお、図中
５１はドレン排水路、６１はメタノール添加経路、６２
はＰＡＣ添加経路である。
槽（硝化槽）の組を２段に配列し、最後段の好気槽（Ｏ
2）に外圧式中空糸膜モジュール２１を浸漬し、大循環
経路３１を設けたものであり、図４は原水供給経路１１
に分岐供給経路１２を備えたもの、図５は図４にさらに
各段の好気槽から各段の嫌気槽にそれぞれ返送経路４２
を設けたものである。図６は分岐供給路１２を備えず、
１段目に返送経路４２を備えたものである。なお、図中
５１はドレン排水路、６１はメタノール添加経路、６２
はＰＡＣ添加経路である。
【００２７】比較条件として、最後段の好気槽（Ｏ2）
からの総返送量（大循環量と返送量の和）が、総供給原
水量の４倍以下となるようにした。系全体の微生物濃度
（活性汚泥濃度）を維持するためには、２段目の好気槽
（Ｏ2）から最前段の嫌気槽（Ａ1）までの大循環量が大
きいほど効率が良いが、総返送量を総供給原水量の４倍
以下と規定したため、返送（Ｏ2→Ａ2，Ｏ1→Ａ2）があ
るものは設備がやや大きくなる。
からの総返送量（大循環量と返送量の和）が、総供給原
水量の４倍以下となるようにした。系全体の微生物濃度
（活性汚泥濃度）を維持するためには、２段目の好気槽
（Ｏ2）から最前段の嫌気槽（Ａ1）までの大循環量が大
きいほど効率が良いが、総返送量を総供給原水量の４倍
以下と規定したため、返送（Ｏ2→Ａ2，Ｏ1→Ａ2）があ
るものは設備がやや大きくなる。
【００２８】また、ステップ供給を行わない図６では、
最後段の好気槽（Ｏ2）では硝化反応が起きず、硝化に
必要な容量がすべて最前段の好気槽（Ａ1）に要求さ
れ、かつ、最後段の好気槽Ｏ2には分離装置設置のため
のスペースが必要となる。その結果、設備全体の容量と
しては大きくなる。
最後段の好気槽（Ｏ2）では硝化反応が起きず、硝化に
必要な容量がすべて最前段の好気槽（Ａ1）に要求さ
れ、かつ、最後段の好気槽Ｏ2には分離装置設置のため
のスペースが必要となる。その結果、設備全体の容量と
しては大きくなる。
【００２９】図４では設備全容積が１９５８４ｍ3、図
５では２００７６ｍ3，図６では２２１７０ｍ3となっ
た。
５では２００７６ｍ3，図６では２２１７０ｍ3となっ
た。
【００３０】また、図４ではステップ供給量、大循環量
が大きいほど窒素除去率は高く、ステップ供給量比（ス
テップ供給量／全原水供給量）：０．２、大循環比（大
循環量／全原水供給量）:４のとき、処理水中の窒素濃
度１０ｍｇ／リットル以下となり、窒素除去率９６％を
達成する。
が大きいほど窒素除去率は高く、ステップ供給量比（ス
テップ供給量／全原水供給量）：０．２、大循環比（大
循環量／全原水供給量）:４のとき、処理水中の窒素濃
度１０ｍｇ／リットル以下となり、窒素除去率９６％を
達成する。
【００３１】図５ではステップ供給量、総返送量（大循
環量と返送量の和）が大きいほど窒素除去率は高く、ス
テップ供給比：０．２、大循環比:４のとき処理水中の
窒素濃度１０ｍｇ／リットル以下となり、窒素除去率９
６％を達成する。
環量と返送量の和）が大きいほど窒素除去率は高く、ス
テップ供給比：０．２、大循環比:４のとき処理水中の
窒素濃度１０ｍｇ／リットル以下となり、窒素除去率９
６％を達成する。
【００３２】以上のように、この例では、ステップ供給
と大循環を行うものが窒素除去率が高く、かつ、設備が
コンパクトになり、もっとも工業的に有利であるとの結
果となった。
と大循環を行うものが窒素除去率が高く、かつ、設備が
コンパクトになり、もっとも工業的に有利であるとの結
果となった。
【００３３】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
窒素除去率９０％以上の性能を有する処理設備を得るこ
とが出来た。また、設備の容量を小さくすることが可能
となった。
窒素除去率９０％以上の性能を有する処理設備を得るこ
とが出来た。また、設備の容量を小さくすることが可能
となった。
【図１】実施例のフローシートである。
【図２】実施例のフローシートである。
【図３】実施例のフローシートである。
【図４】実施例のフローシートである。
【図５】実施例のフローシートである。
【図６】比較例のフローシートである。
【図７】従来例のフローシートである。
１１ 原水供給経路 １２ 分岐供給経路 ２１ 外圧式中空糸膜モジュール ２２ ポンプ ２３ 排水経路 ２４ 補助排水経路 ３１ 大循環経路 ３２ 沈殿槽 ３３ 返送経路 ３４ 排水路 ４１ 循環経路 ４２ 返送経路 ５１ ドレン排水路 ６１ メタノール添加経路 ６２ ＰＡＣ添加経路 Ａ 嫌気槽 Ｏ 好気槽 Ａ1 最前段の嫌気槽 Ｏ1 最前段の好気槽 Ａ2 ２段目の嫌気槽 Ｏ2 ２段目の好気槽 Ａn ｎ段目（最後段）の嫌気槽 Ｏn ｎ段目（最後段）の好気槽
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Claims (2)
- 【請求項１】 窒素含有排液を活性汚泥を用いて処理す
る設備であって、嫌気槽、好気槽の順に複数個の嫌気槽
と好気槽が交互に直列に結合され、最前段の嫌気槽と２
段目以降の少なくともひとつの嫌気槽に窒素含有排液を
供給する供給経路を備え、最後段の好気槽には活性汚泥
を分離して処理液を得るための浸漬型分離装置を備え、
最後段の好気槽から最前段の嫌気槽へ活性汚泥液を返送
する経路を備えたことを特徴とする窒素含有排液の処理
設備。 - 【請求項２】 １又は複数の好気槽からその直前の嫌気
槽に活性汚泥液を返送する経路を備えたことを特徴とす
る請求項１記載の窒素含有排液の処理設備。
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP32036298A JP2000140886A (ja) | 1998-11-11 | 1998-11-11 | 窒素含有排液の処理設備 |
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| JP32036298A JP2000140886A (ja) | 1998-11-11 | 1998-11-11 | 窒素含有排液の処理設備 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000140886A true JP2000140886A (ja) | 2000-05-23 |
Family
ID=18120639
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32036298A Pending JP2000140886A (ja) | 1998-11-11 | 1998-11-11 | 窒素含有排液の処理設備 |
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|---|---|
| JP (1) | JP2000140886A (ja) |
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