JP2000130230A - エンジンの燃料噴射制御装置 - Google Patents
エンジンの燃料噴射制御装置Info
- Publication number
- JP2000130230A JP2000130230A JP10302242A JP30224298A JP2000130230A JP 2000130230 A JP2000130230 A JP 2000130230A JP 10302242 A JP10302242 A JP 10302242A JP 30224298 A JP30224298 A JP 30224298A JP 2000130230 A JP2000130230 A JP 2000130230A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- time
- fuel injection
- electromagnetic solenoid
- current
- current value
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 回路素子等のバラツキの影響をなくし、一定
条件下で一定の燃料噴射特性を得るようにする。 【解決手段】 本発明は、エンジン運転状態に基づくコ
マンド信号のON/OFFに追従して電磁ソレノイドをON/OFF
し、これにより燃料噴射ノズルの燃料噴射実行又は停止
を制御するエンジンの燃料噴射制御装置において、上記
電磁ソレノイドに流れる駆動電流の電流値を検出する電
流値検出手段と、上記コマンド信号のON/OFFが切り替わ
った時ＴA から上記電流値が所定値ＩA に達する時まで
の時間ＴA0＋ＴA1を検出する時間検出手段と、この検出
時間に応じて上記コマンドパルスを補正する補正手段と
を備えたものである。
条件下で一定の燃料噴射特性を得るようにする。 【解決手段】 本発明は、エンジン運転状態に基づくコ
マンド信号のON/OFFに追従して電磁ソレノイドをON/OFF
し、これにより燃料噴射ノズルの燃料噴射実行又は停止
を制御するエンジンの燃料噴射制御装置において、上記
電磁ソレノイドに流れる駆動電流の電流値を検出する電
流値検出手段と、上記コマンド信号のON/OFFが切り替わ
った時ＴA から上記電流値が所定値ＩA に達する時まで
の時間ＴA0＋ＴA1を検出する時間検出手段と、この検出
時間に応じて上記コマンドパルスを補正する補正手段と
を備えたものである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ディーゼルエンジ
ン等に適用されるエンジンの燃料噴射制御装置に関する
ものである。
ン等に適用されるエンジンの燃料噴射制御装置に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】ディーゼルエンジンの燃料噴射制御装置
において、エンジン運転状態に基づき所定のコマンド信
号を発生させ、このコマンド信号のON/OFFに追従して電
磁ソレノイドをON/OFFすることにより、燃料噴射ノズル
の燃料噴射実行又は停止を制御するものが知られてい
る。
において、エンジン運転状態に基づき所定のコマンド信
号を発生させ、このコマンド信号のON/OFFに追従して電
磁ソレノイドをON/OFFすることにより、燃料噴射ノズル
の燃料噴射実行又は停止を制御するものが知られてい
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、この種の燃料
噴射制御装置には回路素子のバラツキや雰囲気温度等に
起因する性能のバラツキがあり、一定条件下で一定の性
能を得られないという欠点がある。特に、コマンド信号
のON/OFFを切替えても電磁ソレノイドに流れる駆動電流
の立上がり、立下がりにバラツキがあるため、狙い通り
の燃料噴射を行えず、一定の噴射特性を得ることが難し
かった。
噴射制御装置には回路素子のバラツキや雰囲気温度等に
起因する性能のバラツキがあり、一定条件下で一定の性
能を得られないという欠点がある。特に、コマンド信号
のON/OFFを切替えても電磁ソレノイドに流れる駆動電流
の立上がり、立下がりにバラツキがあるため、狙い通り
の燃料噴射を行えず、一定の噴射特性を得ることが難し
かった。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、エンジン運転
状態に基づくコマンド信号のON/OFFに追従して電磁ソレ
ノイドをON/OFFし、これにより燃料噴射ノズルの燃料噴
射実行又は停止を制御するエンジンの燃料噴射制御装置
において、上記電磁ソレノイドに流れる駆動電流の電流
値を検出する電流値検出手段と、上記コマンド信号のON
/OFFが切り替わった時から上記電流値が所定値に達する
時までの時間を検出する時間検出手段と、この検出時間
に応じて上記コマンドパルスを補正する補正手段とを備
えたものである。
状態に基づくコマンド信号のON/OFFに追従して電磁ソレ
ノイドをON/OFFし、これにより燃料噴射ノズルの燃料噴
射実行又は停止を制御するエンジンの燃料噴射制御装置
において、上記電磁ソレノイドに流れる駆動電流の電流
値を検出する電流値検出手段と、上記コマンド信号のON
/OFFが切り替わった時から上記電流値が所定値に達する
時までの時間を検出する時間検出手段と、この検出時間
に応じて上記コマンドパルスを補正する補正手段とを備
えたものである。
【０００５】
【発明の実施の形態】以下、本発明の好適な実施の形態
を添付図面に基づいて詳述する。
を添付図面に基づいて詳述する。
【０００６】図７は本発明が適用されるディーゼルエン
ジンのコモンレール式燃料噴射装置を示す。周知のよう
に、この装置では、高圧ポンプ１で発生した高圧燃料を
コモンレール２に蓄圧しておき、ユニットインジェクタ
３から各気筒毎に所定の噴射量、噴射時期で噴射するよ
うになっている。燃料タンク４の燃料は燃料フィルタ５
を通じた後フィードポンプ６で適当に加圧され、この後
燃料配管７を通じて高圧ポンプ１に送られ、高圧まで加
圧される。高圧ポンプ１から吐出された燃料は燃料配管
９を通じてコモンレール２に送られる。コモンレール２
の燃料は燃料配管１０を通じてユニットインジェクタ３
に常時供給されている。
ジンのコモンレール式燃料噴射装置を示す。周知のよう
に、この装置では、高圧ポンプ１で発生した高圧燃料を
コモンレール２に蓄圧しておき、ユニットインジェクタ
３から各気筒毎に所定の噴射量、噴射時期で噴射するよ
うになっている。燃料タンク４の燃料は燃料フィルタ５
を通じた後フィードポンプ６で適当に加圧され、この後
燃料配管７を通じて高圧ポンプ１に送られ、高圧まで加
圧される。高圧ポンプ１から吐出された燃料は燃料配管
９を通じてコモンレール２に送られる。コモンレール２
の燃料は燃料配管１０を通じてユニットインジェクタ３
に常時供給されている。
【０００７】ユニットインジェクタ３は電子制御ユニッ
ト（以下ＥＣＵという）１１によって制御される。ＥＣ
Ｕ１１には、気筒判別センサ、クランク角センサ、アク
セル踏込み量センサ、水温センサ、吸気管内圧センサ等
の各種センサ１２やコモンレール圧センサ１３が接続さ
れ、ＥＣＵ１１はこれらセンサから現在のエンジン運転
状態を読取り、これに基づき最適目標噴射量及び噴射時
期を決定し、これに従ってユニットインジェクタ３を動
作させる。
ト（以下ＥＣＵという）１１によって制御される。ＥＣ
Ｕ１１には、気筒判別センサ、クランク角センサ、アク
セル踏込み量センサ、水温センサ、吸気管内圧センサ等
の各種センサ１２やコモンレール圧センサ１３が接続さ
れ、ＥＣＵ１１はこれらセンサから現在のエンジン運転
状態を読取り、これに基づき最適目標噴射量及び噴射時
期を決定し、これに従ってユニットインジェクタ３を動
作させる。
【０００８】図８にユニットインジェクタ３の構造を示
す。これは周知のように燃料噴射ノズル１５に制御ユニ
ットを追加したもので、燃料噴射ノズル１５のニードル
弁１６を電磁ソレノイド１７のON/OFFに基づいて昇降さ
せ、燃料噴射の実行又は停止を行うものである。
す。これは周知のように燃料噴射ノズル１５に制御ユニ
ットを追加したもので、燃料噴射ノズル１５のニードル
弁１６を電磁ソレノイド１７のON/OFFに基づいて昇降さ
せ、燃料噴射の実行又は停止を行うものである。
【０００９】通常、ＥＣＵ１１から電磁ソレノイド１７
への駆動電流が断たれているとき（OFF ）は、プッシュ
ロッド１８が高圧燃料で下向き（閉弁方向）に押され、
ニードル弁１６が下方に押し付けられて噴孔１９が閉じ
られ、燃料噴射が停止される。このときアーマチュアロ
ッド２０はバネ力で下降され、高圧燃料のリーク穴２１
を閉じている。一方、ＥＣＵ１１から電磁ソレノイド１
７に駆動電流が送出されると（ON）、アーマチュアロッ
ド２０が上昇されてリーク穴２１が開放され、プッシュ
ロッド１８を押していた高圧燃料がリークされ、プッシ
ュロッド１８が上昇され、ニードル弁１６が上昇され、
噴孔１９が開放され、燃料噴射が実行される。
への駆動電流が断たれているとき（OFF ）は、プッシュ
ロッド１８が高圧燃料で下向き（閉弁方向）に押され、
ニードル弁１６が下方に押し付けられて噴孔１９が閉じ
られ、燃料噴射が停止される。このときアーマチュアロ
ッド２０はバネ力で下降され、高圧燃料のリーク穴２１
を閉じている。一方、ＥＣＵ１１から電磁ソレノイド１
７に駆動電流が送出されると（ON）、アーマチュアロッ
ド２０が上昇されてリーク穴２１が開放され、プッシュ
ロッド１８を押していた高圧燃料がリークされ、プッシ
ュロッド１８が上昇され、ニードル弁１６が上昇され、
噴孔１９が開放され、燃料噴射が実行される。
【００１０】ＥＣＵ１１は、ＥＤＵなるドライバユニッ
トを装備しており、ソレノイド駆動電流のような大電流
を流す際は、このドライバユニットの回路を経由して電
流を送るようになっている。一方、ＥＣＵ１１は、上記
の如くエンジン運転状態に基づき決定された目標噴射
量、噴射時期に応じたコマンド信号を発生し、これをＥ
ＤＵに送出する。ここではデジタル処理する関係上、コ
マンド信号としてコマンドパルスを用い、コマンドパル
スをONにした（OFF からONに切り替えた）瞬間に、ＥＤ
Ｕが電磁ソレノイド１７をONし、燃料噴射を開始させ
る。また上記目標噴射量に見合った所定の通電期間の経
過後、ＥＣＵ１１はコマンドパルスをOFF にする（ONか
らOFF に切り替える）。するとこの瞬間ＥＤＵは電磁ソ
レノイド１７をOFF し、燃料噴射を停止させる。
トを装備しており、ソレノイド駆動電流のような大電流
を流す際は、このドライバユニットの回路を経由して電
流を送るようになっている。一方、ＥＣＵ１１は、上記
の如くエンジン運転状態に基づき決定された目標噴射
量、噴射時期に応じたコマンド信号を発生し、これをＥ
ＤＵに送出する。ここではデジタル処理する関係上、コ
マンド信号としてコマンドパルスを用い、コマンドパル
スをONにした（OFF からONに切り替えた）瞬間に、ＥＤ
Ｕが電磁ソレノイド１７をONし、燃料噴射を開始させ
る。また上記目標噴射量に見合った所定の通電期間の経
過後、ＥＣＵ１１はコマンドパルスをOFF にする（ONか
らOFF に切り替える）。するとこの瞬間ＥＤＵは電磁ソ
レノイド１７をOFF し、燃料噴射を停止させる。
【００１１】このように、コマンドパルスのON/OFFに追
従して電磁ソレノイド１７がON/OFFされ、これによって
燃料噴射ノズル１５の燃料噴射実行又は停止が制御され
る。
従して電磁ソレノイド１７がON/OFFされ、これによって
燃料噴射ノズル１５の燃料噴射実行又は停止が制御され
る。
【００１２】一方、これとは別に、本発明は図９に示す
ようなディーゼルエンジンのロータリポンプ式燃料噴射
装置にも適用できる。ここでも前記同様の燃料噴射ノズ
ル２５の制御が行われる。かかる装置では、ロータリポ
ンプ２６のプランジャ２７の往復動により燃料を圧送
し、燃料噴射ノズル２５から燃料噴射を行うようになっ
ている。ポンプシャフト２８がエンジンのクランクシャ
フトに同期回転され、フェイスカム２９がローラ３０上
を転動することによりプランジャ２７の往復動が生じ
る。プランジャ２７は加圧室２８ａに挿入され、加圧室
２８はリーク通路３１を介してポンプ本体内（リーク
側）に連通されると共に、プランジャ２７内部のスピル
ポート３２と圧送通路３３とを介して燃料噴射ノズル２
５に連通される。
ようなディーゼルエンジンのロータリポンプ式燃料噴射
装置にも適用できる。ここでも前記同様の燃料噴射ノズ
ル２５の制御が行われる。かかる装置では、ロータリポ
ンプ２６のプランジャ２７の往復動により燃料を圧送
し、燃料噴射ノズル２５から燃料噴射を行うようになっ
ている。ポンプシャフト２８がエンジンのクランクシャ
フトに同期回転され、フェイスカム２９がローラ３０上
を転動することによりプランジャ２７の往復動が生じ
る。プランジャ２７は加圧室２８ａに挿入され、加圧室
２８はリーク通路３１を介してポンプ本体内（リーク
側）に連通されると共に、プランジャ２７内部のスピル
ポート３２と圧送通路３３とを介して燃料噴射ノズル２
５に連通される。
【００１３】リーク通路３１に開閉弁３４が設けられ、
開閉弁３４は電磁ソレノイド３５に駆動され、電磁ソレ
ノイド３５はＥＤＵ３９から電力供給を受けて駆動さ
れ、ＥＤＵ３９はＥＣＵ３６からコマンドパルスを受け
取る。ここではＥＤＵ３９がＥＣＵ３６の外部に装備さ
れる。電磁ソレノイド３５がONのとき、電磁ソレノイド
３５がアーマチュア３７をバネ３８の引張力に抗じて反
発させ、開閉弁３４を閉じる。電磁ソレノイド３５がOF
F のときはアーマチュア３７がバネ３８の引張力で引き
戻され、開閉弁３４が開となる。
開閉弁３４は電磁ソレノイド３５に駆動され、電磁ソレ
ノイド３５はＥＤＵ３９から電力供給を受けて駆動さ
れ、ＥＤＵ３９はＥＣＵ３６からコマンドパルスを受け
取る。ここではＥＤＵ３９がＥＣＵ３６の外部に装備さ
れる。電磁ソレノイド３５がONのとき、電磁ソレノイド
３５がアーマチュア３７をバネ３８の引張力に抗じて反
発させ、開閉弁３４を閉じる。電磁ソレノイド３５がOF
F のときはアーマチュア３７がバネ３８の引張力で引き
戻され、開閉弁３４が開となる。
【００１４】従って、電磁ソレノイド３５がOFF なら、
プランジャ２７が図示右側に移動しても燃料がリーク側
に流れ、燃料噴射が行われない。逆に電磁ソレノイド３
５がONなら、プランジャ２７が図示右側に移動したとき
燃料が燃料噴射ノズル２５に圧送され、燃料噴射が行わ
れる。このとき、前記同様、電磁ソレノイド３５のON/O
FFタイミングがＥＣＵ３６によって最適化され、これに
よって圧送開始時期と終了時期、即ち噴射開始時期と終
了時期がエンジン運転状態に応じて最適化される。
プランジャ２７が図示右側に移動しても燃料がリーク側
に流れ、燃料噴射が行われない。逆に電磁ソレノイド３
５がONなら、プランジャ２７が図示右側に移動したとき
燃料が燃料噴射ノズル２５に圧送され、燃料噴射が行わ
れる。このとき、前記同様、電磁ソレノイド３５のON/O
FFタイミングがＥＣＵ３６によって最適化され、これに
よって圧送開始時期と終了時期、即ち噴射開始時期と終
了時期がエンジン運転状態に応じて最適化される。
【００１５】図６は上記の如きＥＣＵに具備されるＥＤ
Ｕの基本回路図である。ＥＤＵ４０は高電圧発生回路４
１を有し、電磁ソレノイド４２をONにするとき電磁ソレ
ノイド４２に大電流を瞬時に流し、燃料噴射ノズルを短
時間で開弁させるようになっている。高電圧発生回路４
１は一般的にはチャージ用コイルに発生させた誘電力を
コンデンサに蓄えるようになっている。
Ｕの基本回路図である。ＥＤＵ４０は高電圧発生回路４
１を有し、電磁ソレノイド４２をONにするとき電磁ソレ
ノイド４２に大電流を瞬時に流し、燃料噴射ノズルを短
時間で開弁させるようになっている。高電圧発生回路４
１は一般的にはチャージ用コイルに発生させた誘電力を
コンデンサに蓄えるようになっている。
【００１６】またＥＤＵ４０は低電圧電源４３を有し、
電磁ソレノイド４２に大電流を流し燃料噴射ノズルを開
弁させた後、その開弁状態を省電力で保持すべく、低電
圧によるチョッピング制御を行うようになっている。４
４は電磁ソレノイド４２に流れる電流を検出するための
電流計、４５は電磁ソレノイド４２に印加した電圧を検
出するための電圧計で、それぞれＥＣＵに装備されてい
る。なお電流計４４及び電圧計４５で検出される電流及
び電圧の波形をそれぞれ(b) 、(c) に示す。
電磁ソレノイド４２に大電流を流し燃料噴射ノズルを開
弁させた後、その開弁状態を省電力で保持すべく、低電
圧によるチョッピング制御を行うようになっている。４
４は電磁ソレノイド４２に流れる電流を検出するための
電流計、４５は電磁ソレノイド４２に印加した電圧を検
出するための電圧計で、それぞれＥＣＵに装備されてい
る。なお電流計４４及び電圧計４５で検出される電流及
び電圧の波形をそれぞれ(b) 、(c) に示す。
【００１７】ＥＤＵ４０には(a) に示すコマンドパルス
がＥＣＵから入力される。まず、コマンドパルスがOFF
からONに切り替えられると（時刻Ｔ0 ）、高電圧通電制
御用ＦＥＴ４６及び通電制御用ＦＥＴ４８がONされ、高
電圧発生回路４１の高電圧が(c) に示すように電磁ソレ
ノイド４２に瞬時に印加される。これにより(b) に示す
ように電磁ソレノイド４２には瞬時に大電流が流される
ようになる。
がＥＣＵから入力される。まず、コマンドパルスがOFF
からONに切り替えられると（時刻Ｔ0 ）、高電圧通電制
御用ＦＥＴ４６及び通電制御用ＦＥＴ４８がONされ、高
電圧発生回路４１の高電圧が(c) に示すように電磁ソレ
ノイド４２に瞬時に印加される。これにより(b) に示す
ように電磁ソレノイド４２には瞬時に大電流が流される
ようになる。
【００１８】燃料噴射ノズルの開弁に十分な時間の経過
後、こんどは低電圧電源４３を用いたチョッピング制御
に移行され、燃料噴射ノズルの開弁状態が保持される。
即ち、高電圧通電制御用ＦＥＴ４６がOFF され、チョッ
ピング制御用ＦＥＴ４７が(b) 、(c) に示すように断続
的にONされ、低電圧がパルス状に電磁ソレノイド４２に
印加される。
後、こんどは低電圧電源４３を用いたチョッピング制御
に移行され、燃料噴射ノズルの開弁状態が保持される。
即ち、高電圧通電制御用ＦＥＴ４６がOFF され、チョッ
ピング制御用ＦＥＴ４７が(b) 、(c) に示すように断続
的にONされ、低電圧がパルス状に電磁ソレノイド４２に
印加される。
【００１９】次に、コマンドパルスがONからOFF に切り
替えられると（時刻Ｔ1 ）、チョッピング制御用ＦＥＴ
４７がOFF され、同時に通電制御用ＦＥＴ４８がOFF さ
れる。こうして電磁ソレノイド４２への印加電圧が瞬時
に断たれると、電磁ソレノイド４２に逆起電力が生じて
逆向きの電流が流れ、電磁ソレノイド４２が電磁力を発
生し、OFF の状態とならない。しかし、ここでは通電制
御用ＦＥＴ４８或いはこれに追加又は代用して設けられ
るツェナダイオード４９のアバランシェ降伏を利用し
て、逆起電力を瞬時にＧＮＤに落とし、逆向き電流及び
電磁力を瞬時に消失させるようになっている。なお(c)
に示すＶA がアバランシェ電圧である。
替えられると（時刻Ｔ1 ）、チョッピング制御用ＦＥＴ
４７がOFF され、同時に通電制御用ＦＥＴ４８がOFF さ
れる。こうして電磁ソレノイド４２への印加電圧が瞬時
に断たれると、電磁ソレノイド４２に逆起電力が生じて
逆向きの電流が流れ、電磁ソレノイド４２が電磁力を発
生し、OFF の状態とならない。しかし、ここでは通電制
御用ＦＥＴ４８或いはこれに追加又は代用して設けられ
るツェナダイオード４９のアバランシェ降伏を利用し
て、逆起電力を瞬時にＧＮＤに落とし、逆向き電流及び
電磁力を瞬時に消失させるようになっている。なお(c)
に示すＶA がアバランシェ電圧である。
【００２０】図５に、このような制御装置を用いたとき
の各値の変化の様子を示す。この例はパイロット噴射と
メイン噴射とを行う例である。(a) がコマンドパルス、
(b)が電磁ソレノイドへの印加電圧、(c) が電磁ソレノ
イドに流れる駆動電流、(d)が燃料噴射ノズルのニード
ル弁リフト（上昇量）、(e) が燃料噴射率である。(a)
、(b) 、(c) は上述の通りで、これに対応してニード
ル弁の昇降が生じ、所定の燃料噴射が実行される。
の各値の変化の様子を示す。この例はパイロット噴射と
メイン噴射とを行う例である。(a) がコマンドパルス、
(b)が電磁ソレノイドへの印加電圧、(c) が電磁ソレノ
イドに流れる駆動電流、(d)が燃料噴射ノズルのニード
ル弁リフト（上昇量）、(e) が燃料噴射率である。(a)
、(b) 、(c) は上述の通りで、これに対応してニード
ル弁の昇降が生じ、所定の燃料噴射が実行される。
【００２１】ここで、実線で示す各中央値ないし基準値
に対し、実際は回路素子のバラツキや雰囲気温度等の相
違によりバラツキが生じる。仮に一定の時刻Ｔ0 でコマ
ンドパルスをONにしたとしても、印加電圧の値が基準値
より高く（(b) 図のＡ）、供給電流の立上がりが早けれ
ば（(c) 図のＡ）、ニードル弁リフトが当初予定してい
た時期より早まり（(d) 図のＡ）、燃料噴射率が増加す
る（(e) 図のＡ）。逆に(b) 〜(e) 図のＢに示すよう
に、印加電圧の値が基準値より低く供給電流の立上がり
が遅ければ、ニードル弁リフトが当初予定していた時期
より遅延し、燃料噴射率が減少する。
に対し、実際は回路素子のバラツキや雰囲気温度等の相
違によりバラツキが生じる。仮に一定の時刻Ｔ0 でコマ
ンドパルスをONにしたとしても、印加電圧の値が基準値
より高く（(b) 図のＡ）、供給電流の立上がりが早けれ
ば（(c) 図のＡ）、ニードル弁リフトが当初予定してい
た時期より早まり（(d) 図のＡ）、燃料噴射率が増加す
る（(e) 図のＡ）。逆に(b) 〜(e) 図のＢに示すよう
に、印加電圧の値が基準値より低く供給電流の立上がり
が遅ければ、ニードル弁リフトが当初予定していた時期
より遅延し、燃料噴射率が減少する。
【００２２】他方、仮に一定の時刻Ｔ1 でコマンドパル
スをOFF にしたとしても、(b) 〜(e) 図のＣに示すよう
に、アバランシェ電圧ＶA が基準値より低ければ（マイ
ナス方向に高ければ）、電磁ソレノイドにおける電流消
失が早まり、ニードル弁の下降が当初の予定時期より早
まり、燃料噴射率が減少する。逆に(b) 〜(e) 図のＤに
示すように、アバランシェ電圧ＶA が基準値より高けれ
ば（マイナス方向に低ければ）、電磁ソレノイドにおけ
る電流消失が遅延し、ニードル弁の下降が遅れ、燃料噴
射率が増大する。
スをOFF にしたとしても、(b) 〜(e) 図のＣに示すよう
に、アバランシェ電圧ＶA が基準値より低ければ（マイ
ナス方向に高ければ）、電磁ソレノイドにおける電流消
失が早まり、ニードル弁の下降が当初の予定時期より早
まり、燃料噴射率が減少する。逆に(b) 〜(e) 図のＤに
示すように、アバランシェ電圧ＶA が基準値より高けれ
ば（マイナス方向に低ければ）、電磁ソレノイドにおけ
る電流消失が遅延し、ニードル弁の下降が遅れ、燃料噴
射率が増大する。
【００２３】このようなバラツキがあると、狙い通りの
燃料噴射が行えず燃料噴射特性に悪影響を及ぼす。な
お、噴射開始過渡期のバラツキを防止するため、高電圧
発生回路のコンデンサのチャージ電圧を監視、制御する
装置ないし回路を別途設けたり、噴射終了過渡期のバラ
ツキを防止するため、アバランシェ降伏を利用しないで
逆起電力の消費を監視、制御する装置ないし回路を別途
設けたりすることも考えられるが、いずれにしろ、制御
のためには回路素子に十分な容量（電圧、電流、静電容
量等）を持たせなければならず、回路の複雑化とも相俟
って大型化、コスト高が避けられない。
燃料噴射が行えず燃料噴射特性に悪影響を及ぼす。な
お、噴射開始過渡期のバラツキを防止するため、高電圧
発生回路のコンデンサのチャージ電圧を監視、制御する
装置ないし回路を別途設けたり、噴射終了過渡期のバラ
ツキを防止するため、アバランシェ降伏を利用しないで
逆起電力の消費を監視、制御する装置ないし回路を別途
設けたりすることも考えられるが、いずれにしろ、制御
のためには回路素子に十分な容量（電圧、電流、静電容
量等）を持たせなければならず、回路の複雑化とも相俟
って大型化、コスト高が避けられない。
【００２４】そこで、本装置では、電磁ソレノイドに流
れる駆動電流を監視することによりバラツキ量を特定
し、これに応じて所定の補正を加え、所望の燃料噴射を
得られるようにした。
れる駆動電流を監視することによりバラツキ量を特定
し、これに応じて所定の補正を加え、所望の燃料噴射を
得られるようにした。
【００２５】この制御内容を以下具体的に説明する。図
１において、(a) はコマンドパルス、(b) は電磁ソレノ
イドを流れる駆動電流である。まず図示されたパイロッ
ト噴射の噴射開始過渡期について説明する。実線で見ら
れるように、所定時刻ＴA でコマンドパルスをONにした
として、バラツキがなければ、その時刻ＴA から時間Ｔ
A0経過後に電流値がＩA まで立上がったとする。そこで
これら時間ＴA0及び電流値ＩA を基準時間及びしきい値
としてＥＣＵ内にメモリしておき、バラツキ度合いの算
定に使用する。
１において、(a) はコマンドパルス、(b) は電磁ソレノ
イドを流れる駆動電流である。まず図示されたパイロッ
ト噴射の噴射開始過渡期について説明する。実線で見ら
れるように、所定時刻ＴA でコマンドパルスをONにした
として、バラツキがなければ、その時刻ＴA から時間Ｔ
A0経過後に電流値がＩA まで立上がったとする。そこで
これら時間ＴA0及び電流値ＩA を基準時間及びしきい値
としてＥＣＵ内にメモリしておき、バラツキ度合いの算
定に使用する。
【００２６】一方、バラツキにより、(b) の破線で示す
ように、電流値が時刻ＴA から時間（ＴA0＋ＴA1）経過
後に、つまり基準時間ＴA0よりＴA1だけ遅れて、ＩA ま
で立上がったとする。するとＥＣＵは、自身に内蔵する
タイマと電流計４４（図６参照）の検出値とからこの事
実を認識し、コマンドパルスを補正する。
ように、電流値が時刻ＴA から時間（ＴA0＋ＴA1）経過
後に、つまり基準時間ＴA0よりＴA1だけ遅れて、ＩA ま
で立上がったとする。するとＥＣＵは、自身に内蔵する
タイマと電流計４４（図６参照）の検出値とからこの事
実を認識し、コマンドパルスを補正する。
【００２７】ここではコマンドパルスの補正方法とし
て、(a) 図に破線で示すように、時刻ＴA より補正時間
ＴA2だけ早くコマンドパルスをONする方法を採用する。
この場合ＥＣＵは、各エンジン運転状態毎に実機試験等
に基づいて作成されたマップに従い、このマップとＴA1
の値とから補正時間ＴA2を算出する。こうしてコマンド
パルスのONの時期を早めれば、電流立上がりの遅れ分を
相殺ないし補正でき、これによりバラツキの影響をなく
し、所望の噴射開始時期に狙い通りの燃料噴射を実行で
きる。なおこの補正は補正時間ＴA2の算出後、次回の噴
射から行う。
て、(a) 図に破線で示すように、時刻ＴA より補正時間
ＴA2だけ早くコマンドパルスをONする方法を採用する。
この場合ＥＣＵは、各エンジン運転状態毎に実機試験等
に基づいて作成されたマップに従い、このマップとＴA1
の値とから補正時間ＴA2を算出する。こうしてコマンド
パルスのONの時期を早めれば、電流立上がりの遅れ分を
相殺ないし補正でき、これによりバラツキの影響をなく
し、所望の噴射開始時期に狙い通りの燃料噴射を実行で
きる。なおこの補正は補正時間ＴA2の算出後、次回の噴
射から行う。
【００２８】同様に、例えば図示するパイロット噴射の
噴射終了過渡期について、バラツキにより、(b) の鎖線
で示すように、コマンドパルスのOFF への切替時刻ＴB
から基準時間ＴB0を経過し、さらに遅れ時間ＴB1を経過
した時に、電流値がＩB まで立下がったとする。このと
きも(a) の鎖線で示すように、コマンドパルスのOFF切
替時を補正時間ＴB2だけ早めれば、先の遅れ分を相殺な
いし補正できる。
噴射終了過渡期について、バラツキにより、(b) の鎖線
で示すように、コマンドパルスのOFF への切替時刻ＴB
から基準時間ＴB0を経過し、さらに遅れ時間ＴB1を経過
した時に、電流値がＩB まで立下がったとする。このと
きも(a) の鎖線で示すように、コマンドパルスのOFF切
替時を補正時間ＴB2だけ早めれば、先の遅れ分を相殺な
いし補正できる。
【００２９】逆に、図示するメイン噴射の噴射開始過渡
期のように、電流値がＩA まで立上がるのに時間（ＴC0
−ＴC1）を要した場合、つまり基準時間ＴC0より先行時
間ＴC1だけ早く電流値が立上がったときは、コマンドパ
ルスのON切替時刻を基準時刻ＴC より補正時間ＴC2だけ
遅らせ、時間先行分を相殺する。同様に、図示するメイ
ン噴射終了過渡期の如く、電流値がＩB まで立下がるの
に時間（ＴD0−ＴD1）を要した場合は、コマンドパルス
のOFF 切替時刻を基準時刻ＴD より補正時間ＴD2遅らせ
るようにする。
期のように、電流値がＩA まで立上がるのに時間（ＴC0
−ＴC1）を要した場合、つまり基準時間ＴC0より先行時
間ＴC1だけ早く電流値が立上がったときは、コマンドパ
ルスのON切替時刻を基準時刻ＴC より補正時間ＴC2だけ
遅らせ、時間先行分を相殺する。同様に、図示するメイ
ン噴射終了過渡期の如く、電流値がＩB まで立下がるの
に時間（ＴD0−ＴD1）を要した場合は、コマンドパルス
のOFF 切替時刻を基準時刻ＴD より補正時間ＴD2遅らせ
るようにする。
【００３０】ここで、コマンドパルスをONした時から電
流値がしきい値ＩA に達する時までの時間（電流立上が
り時間）と燃料噴射量との関係、及びコマンドパルスを
OFFした時から電流値がしきい値ＩB に達する時までの
時間（電流立下がり時間）と燃料噴射量との関係は図２
に示すようになる。即ち、(a) に示すように、電流立上
がり時間が長いほど燃料噴射量が減少し、(b) に示すよ
うに、電流立下がり時間が長いほど燃料噴射量が増大す
る。
流値がしきい値ＩA に達する時までの時間（電流立上が
り時間）と燃料噴射量との関係、及びコマンドパルスを
OFFした時から電流値がしきい値ＩB に達する時までの
時間（電流立下がり時間）と燃料噴射量との関係は図２
に示すようになる。即ち、(a) に示すように、電流立上
がり時間が長いほど燃料噴射量が減少し、(b) に示すよ
うに、電流立下がり時間が長いほど燃料噴射量が増大す
る。
【００３１】また、上述のパイロット噴射の例における
補正内容を図示すると図３のようになる。(a) に示すよ
うに、電流値がＩA に達するまでの時間が基準時間ＴA0
よりＴA1長い場合は、同一の燃料噴射量を得るため、コ
マンドパルスのON時期を補正時間ＴA2だけ早めればよ
い。また(b) に示すように、電流値がＩB に達するまで
の時間が基準時間ＴB0よりＴB1長い場合は、補正時間Ｔ
B2だけコマンドパルスのOFF 時期を早めればよい。
補正内容を図示すると図３のようになる。(a) に示すよ
うに、電流値がＩA に達するまでの時間が基準時間ＴA0
よりＴA1長い場合は、同一の燃料噴射量を得るため、コ
マンドパルスのON時期を補正時間ＴA2だけ早めればよ
い。また(b) に示すように、電流値がＩB に達するまで
の時間が基準時間ＴB0よりＴB1長い場合は、補正時間Ｔ
B2だけコマンドパルスのOFF 時期を早めればよい。
【００３２】このコマンドパルスの補正方法は、コマン
ドパルスをONからOFF に、またはOFF からONに切り替え
る時期を基準時期からそれぞれ別々に変更するものであ
る。しかしながら、いずれかの切替時期を基準時期に固
定し、パルス長さを変更することにより補正を行うこと
も可能である。また各補正時間の算出マップは、パイロ
ット噴射とメイン噴射とで別に作成してもよいし、共通
としてもよい。ただし少なくとも噴射開始過渡期と噴射
終了過渡期とでは別にする必要がある。上述の各時期及
び時間は純粋な時間単位でもクランク角単位でもよい。
ドパルスをONからOFF に、またはOFF からONに切り替え
る時期を基準時期からそれぞれ別々に変更するものであ
る。しかしながら、いずれかの切替時期を基準時期に固
定し、パルス長さを変更することにより補正を行うこと
も可能である。また各補正時間の算出マップは、パイロ
ット噴射とメイン噴射とで別に作成してもよいし、共通
としてもよい。ただし少なくとも噴射開始過渡期と噴射
終了過渡期とでは別にする必要がある。上述の各時期及
び時間は純粋な時間単位でもクランク角単位でもよい。
【００３３】補正の実行時期については補正時間算出後
できるだけ早くその結果を反映させるのがよく、時間的
に間に合えば今回の噴射で実行するのが望ましいが、間
に合わなければ次回以降の噴射からでもよい。また制御
の簡単化のため数回の噴射毎に共通の補正時間を用い、
補正を行うこともできる。エンジン運転状態を示すパラ
メータには主としてエンジン回転数とエンジン負荷、そ
の他の付帯的なものとして水温、外気温、吸気温、吸気
圧（過給圧）、コモンレール圧等がある。また最終的な
目標噴射量や、パイロット噴射の有無等もある。補正時
間の算出についてはこれらパラメータを任意に採用で
き、例えばエンジン回転数、エンジン負荷のみから算出
しても、他のパラメータを考慮に入れて算出してもよ
い。補正時間、電流立上がり時間、電流立下がり時間に
移動平均や指数化平均等のフィルタをかけて用いてもよ
い。
できるだけ早くその結果を反映させるのがよく、時間的
に間に合えば今回の噴射で実行するのが望ましいが、間
に合わなければ次回以降の噴射からでもよい。また制御
の簡単化のため数回の噴射毎に共通の補正時間を用い、
補正を行うこともできる。エンジン運転状態を示すパラ
メータには主としてエンジン回転数とエンジン負荷、そ
の他の付帯的なものとして水温、外気温、吸気温、吸気
圧（過給圧）、コモンレール圧等がある。また最終的な
目標噴射量や、パイロット噴射の有無等もある。補正時
間の算出についてはこれらパラメータを任意に採用で
き、例えばエンジン回転数、エンジン負荷のみから算出
しても、他のパラメータを考慮に入れて算出してもよ
い。補正時間、電流立上がり時間、電流立下がり時間に
移動平均や指数化平均等のフィルタをかけて用いてもよ
い。
【００３４】図４はＥＣＵが実行する本制御のフローチ
ャートを示す。まずステップ５１でコマンドパルスをON
（OFF ）すると同時に、ステップ５２で内蔵タイマのカ
ウントを開始し、電流計４４の出力Ｉを検出開始する。
次にステップ５３で電流計４４の出力ＩがＩA （ＩB ）
に達したと判断したとき、ステップ５４でタイマのカウ
ント及び電流計４４の出力検出を終了し、そのカウント
値（電流立上がり（立下がり）時間に相当）を読み取
る。さらにステップ５５で、タイマカウント値と現在の
エンジン運転状態とに基づき、補正時間をマップから算
出し、ステップ５６でその補正時間に応じてコマンドパ
ルスを補正する。
ャートを示す。まずステップ５１でコマンドパルスをON
（OFF ）すると同時に、ステップ５２で内蔵タイマのカ
ウントを開始し、電流計４４の出力Ｉを検出開始する。
次にステップ５３で電流計４４の出力ＩがＩA （ＩB ）
に達したと判断したとき、ステップ５４でタイマのカウ
ント及び電流計４４の出力検出を終了し、そのカウント
値（電流立上がり（立下がり）時間に相当）を読み取
る。さらにステップ５５で、タイマカウント値と現在の
エンジン運転状態とに基づき、補正時間をマップから算
出し、ステップ５６でその補正時間に応じてコマンドパ
ルスを補正する。
【００３５】このように、ＥＣＵの有する既存の装備を
利用してバラツキに応じた補正が可能となり、シンプル
且つ低コストで最適な補正が達成されると共に、一定条
件下で一定の噴射特性を得られるようになる。これによ
り、排ガス、騒音（燃焼音）、ドライバビリティ、燃
費、エンジン出力などといったエンジンの各性能のバラ
ツキが低下でき、品質の向上が達成される。
利用してバラツキに応じた補正が可能となり、シンプル
且つ低コストで最適な補正が達成されると共に、一定条
件下で一定の噴射特性を得られるようになる。これによ
り、排ガス、騒音（燃焼音）、ドライバビリティ、燃
費、エンジン出力などといったエンジンの各性能のバラ
ツキが低下でき、品質の向上が達成される。
【００３６】特に、電磁ソレノイドが発生する電磁力は
それに流れる駆動電流の大きさに比例するので、その電
流値を観察することは噴射量のバラツキを推定する上で
最も合理的である。もっとも、駆動電流の全体波形を観
察し、これに基づき補正時間を算出する方が原理的には
望ましい。しかし、こうするとハードウェア（回路）的
にもソフトウェア（算出ロジック）的にも極めて複雑と
なり、現実的でない。電磁ソレノイドの過渡応答性が噴
射量に大きな影響を及ぼすことに鑑みれば、上述のよう
に電流値の立上がりと立下がりの部分のみに着目し、補
正を行えば実用上十分である。また電流立上がり、立下
がり時間と噴射量との間に一義的な関係が生じるので、
それら時間は補正時間算出の根拠となり得る。
それに流れる駆動電流の大きさに比例するので、その電
流値を観察することは噴射量のバラツキを推定する上で
最も合理的である。もっとも、駆動電流の全体波形を観
察し、これに基づき補正時間を算出する方が原理的には
望ましい。しかし、こうするとハードウェア（回路）的
にもソフトウェア（算出ロジック）的にも極めて複雑と
なり、現実的でない。電磁ソレノイドの過渡応答性が噴
射量に大きな影響を及ぼすことに鑑みれば、上述のよう
に電流値の立上がりと立下がりの部分のみに着目し、補
正を行えば実用上十分である。また電流立上がり、立下
がり時間と噴射量との間に一義的な関係が生じるので、
それら時間は補正時間算出の根拠となり得る。
【００３７】なお、本発明の実施形態は上述のものに限
られず、種々の実施形態が可能である。また本発明は上
述のコモンレール式燃料噴射装置やロータリポンプ式燃
料噴射装置に限らず、電磁ソレノイドを用いて燃料噴射
制御を行うあらゆる燃料噴射制御装置に適用できる。
られず、種々の実施形態が可能である。また本発明は上
述のコモンレール式燃料噴射装置やロータリポンプ式燃
料噴射装置に限らず、電磁ソレノイドを用いて燃料噴射
制御を行うあらゆる燃料噴射制御装置に適用できる。
【００３８】
【発明の効果】以上要するに本発明によれば、回路素子
等のバラツキの影響をなくし、一定条件下で一定の燃料
噴射特性を得られるという、優れた効果が発揮される。
等のバラツキの影響をなくし、一定条件下で一定の燃料
噴射特性を得られるという、優れた効果が発揮される。
【図１】本発明の実施形態の制御内容を示すタイムチャ
ートである。
ートである。
【図２】(a) は電流立上がり時間と燃料噴射量との関
係、(b) は電流立下がり時間と燃料噴射量との関係を示
すグラフである。
係、(b) は電流立下がり時間と燃料噴射量との関係を示
すグラフである。
【図３】図１のパイロット噴射時の補正内容を図示した
グラフで、(a) は噴射開始時、(b) は噴射終了時であ
る。
グラフで、(a) は噴射開始時、(b) は噴射終了時であ
る。
【図４】本装置の制御内容を示すフローチャートであ
る。
る。
【図５】本装置による燃料噴射制御時の各値の変化の様
子を示すタイムチャートである。
子を示すタイムチャートである。
【図６】ＥＤＵの基本回路図である。
【図７】コモンレール式燃料噴射装置の全体構成図であ
る。
る。
【図８】ユニットインジェクタを示す縦断面図である。
【図９】ロータリポンプ式燃料噴射装置の全体構成図で
ある。
ある。
１１，３６ ＥＣＵ １５，２５ 燃料噴射ノズル １７，３５，４２ 電磁ソレノイド ３９，４０ ＥＤＵ ４４ 電流計 Ｉ ソレノイド駆動電流の電流値 ＩA ，ＩB 電流値のしきい値 Ｔ0 ，Ｔ1 ，ＴA ，ＴB ，ＴC ，ＴD コマンドパルス
の切替時刻 ＴA0，ＴB0，ＴC0，ＴD0 基準時間 ＴA1，ＴB1 遅れ時間 ＴC1，ＴD1 先行時間 ＴA2，ＴB2，ＴC2，ＴD2 補正時間
の切替時刻 ＴA0，ＴB0，ＴC0，ＴD0 基準時間 ＴA1，ＴB1 遅れ時間 ＴC1，ＴD1 先行時間 ＴA2，ＴB2，ＴC2，ＴD2 補正時間
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ０２Ｍ 51/00 Ｆ０２Ｍ 51/00 Ｆ Ｂ // Ｆ０２Ｍ 45/04 45/04 59/36 59/36 Ｆターム(参考） 3G066 AA07 AB02 AC04 AC09 AD12 BA06 BA09 BA12 BA16 BA17 BA23 BA61 CA01S CA04U CA09 CA20U CC06T CC08T CC26 CC64T CC66 CC68U CD26 CE03 CE13 CE22 CE29 DA01 DA09 DC00 DC01 DC03 DC04 DC05 DC09 DC13 DC14 DC18 DC19 3G301 HA02 JA17 LC10 MA18 MA20 NA01 NB06 PG02Z
Claims (1)
- 【請求項１】 エンジン運転状態に基づくコマンド信号
のON/OFFに追従して電磁ソレノイドをON/OFFし、これに
より燃料噴射ノズルの燃料噴射実行又は停止を制御する
エンジンの燃料噴射制御装置において、上記電磁ソレノ
イドに流れる駆動電流の電流値を検出する電流値検出手
段と、上記コマンド信号のON/OFFが切り替わった時から
上記電流値が所定値に達する時までの時間を検出する時
間検出手段と、該検出時間に応じて上記コマンドパルス
を補正する補正手段とを備えたことを特徴とするエンジ
ンの燃料噴射制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10302242A JP2000130230A (ja) | 1998-10-23 | 1998-10-23 | エンジンの燃料噴射制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10302242A JP2000130230A (ja) | 1998-10-23 | 1998-10-23 | エンジンの燃料噴射制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000130230A true JP2000130230A (ja) | 2000-05-09 |
Family
ID=17906672
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10302242A Pending JP2000130230A (ja) | 1998-10-23 | 1998-10-23 | エンジンの燃料噴射制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000130230A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005291213A (ja) * | 2004-04-03 | 2005-10-20 | Robert Bosch Gmbh | 電磁弁の駆動制御方法 |
| JP2008041908A (ja) * | 2006-08-04 | 2008-02-21 | Hitachi Ltd | エンジン用高圧ポンプ駆動回路 |
| JP2008523307A (ja) * | 2004-12-09 | 2008-07-03 | キャタピラー インコーポレイテッド | 駆動された構成部材の動作を検出し制御する方法 |
| EP1953372A3 (en) * | 2007-02-02 | 2009-09-30 | Denso Corporation | Solenoid valve driver and fuel injection system equipped with the same for compensating lag of operation of solenoid valve |
| JP2011112008A (ja) * | 2009-11-30 | 2011-06-09 | Hitachi Automotive Systems Ltd | 電磁式燃料噴射弁の駆動回路 |
| US8827175B2 (en) | 2007-04-23 | 2014-09-09 | Continental Automotive Gmbh | Method and device for the calibration of fuel injectors |
| WO2020121920A1 (ja) * | 2018-12-10 | 2020-06-18 | 株式会社デンソー | 制御装置 |
| JP2020101148A (ja) * | 2018-12-25 | 2020-07-02 | 株式会社ニッキ | インジェクタ駆動回路の制御方法 |
-
1998
- 1998-10-23 JP JP10302242A patent/JP2000130230A/ja active Pending
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005291213A (ja) * | 2004-04-03 | 2005-10-20 | Robert Bosch Gmbh | 電磁弁の駆動制御方法 |
| JP2008523307A (ja) * | 2004-12-09 | 2008-07-03 | キャタピラー インコーポレイテッド | 駆動された構成部材の動作を検出し制御する方法 |
| JP2008041908A (ja) * | 2006-08-04 | 2008-02-21 | Hitachi Ltd | エンジン用高圧ポンプ駆動回路 |
| EP1953372A3 (en) * | 2007-02-02 | 2009-09-30 | Denso Corporation | Solenoid valve driver and fuel injection system equipped with the same for compensating lag of operation of solenoid valve |
| US8827175B2 (en) | 2007-04-23 | 2014-09-09 | Continental Automotive Gmbh | Method and device for the calibration of fuel injectors |
| JP2011112008A (ja) * | 2009-11-30 | 2011-06-09 | Hitachi Automotive Systems Ltd | 電磁式燃料噴射弁の駆動回路 |
| EP2508743A4 (en) * | 2009-11-30 | 2015-10-21 | Hitachi Automotive Systems Ltd | DRIVING CIRCUIT FOR AN ELECTROMAGNETIC FUEL INJECTION VALVE |
| WO2020121920A1 (ja) * | 2018-12-10 | 2020-06-18 | 株式会社デンソー | 制御装置 |
| JP2020094502A (ja) * | 2018-12-10 | 2020-06-18 | 株式会社デンソー | 制御装置 |
| JP7040432B2 (ja) | 2018-12-10 | 2022-03-23 | 株式会社デンソー | 制御装置 |
| US11286873B2 (en) | 2018-12-10 | 2022-03-29 | Denso Corporation | Control device |
| JP2020101148A (ja) * | 2018-12-25 | 2020-07-02 | 株式会社ニッキ | インジェクタ駆動回路の制御方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6314733B2 (ja) | 内燃機関の燃料噴射制御装置 | |
| EP1541838B1 (en) | High-pressure fuel pump control device for engine | |
| CN1987081B (zh) | 内燃机用燃料喷射装置 | |
| US10718290B2 (en) | Device for controlling fuel injection in internal combustion engine | |
| US9341181B2 (en) | Control device of high pressure pump | |
| CN101818699B (zh) | 喷射器控制性能诊断系统 | |
| US10655613B2 (en) | High-pressure pump control unit | |
| US10876486B2 (en) | Fuel injection control device | |
| JP2000130230A (ja) | エンジンの燃料噴射制御装置 | |
| US6473286B1 (en) | Electromagnetic device driving apparatus | |
| CN113167185B (zh) | 燃料喷射控制装置 | |
| US11346300B2 (en) | Method and device for learning opening time of injector for vehicle engine | |
| JP4269484B2 (ja) | 蓄圧式燃料噴射装置 | |
| US20220099040A1 (en) | Control Device for Fuel Injection Device | |
| JPH11107882A (ja) | 燃料噴射弁の駆動装置 | |
| JPH05321732A (ja) | 内燃機関の燃料噴射制御装置 | |
| JP2006291756A (ja) | 電磁弁駆動制御装置 | |
| JP2002115591A (ja) | 内燃機関の燃料噴射装置 | |
| JP5812517B2 (ja) | 高圧ポンプの制御装置 | |
| US11236697B2 (en) | Fuel injection control device and fuel injection control method | |
| JP3617310B2 (ja) | 内燃機関の燃料噴射制御装置 | |
| JPH11210530A (ja) | 内燃機関の燃料噴射制御装置 | |
| JPH05195848A (ja) | 燃料噴射装置及び燃料噴射弁駆動回路 | |
| JP2006037836A (ja) | エンジンの高圧燃料ポンプ制御装置 | |
| JPH08177583A (ja) | 電磁弁駆動装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20060126 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060620 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060731 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20060905 |