JP2000109968A - プラスチック用射出成形機スクリュの雌ネジ部の浸炭硬化方法 - Google Patents
プラスチック用射出成形機スクリュの雌ネジ部の浸炭硬化方法Info
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- JP2000109968A JP2000109968A JP10280176A JP28017698A JP2000109968A JP 2000109968 A JP2000109968 A JP 2000109968A JP 10280176 A JP10280176 A JP 10280176A JP 28017698 A JP28017698 A JP 28017698A JP 2000109968 A JP2000109968 A JP 2000109968A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 プラスチック用射出成形機スクリュの先端部
に形成された雌ネジ部の疲労強度を改善するための浸炭
硬化方法を提供する。 【解決手段】 ソルトバス６の中で液体浸炭剤５を溶融
し、スクリュ先端部に形成された雌ネジ部２の中に液体
浸炭剤５を注ぎ込む。このとき、スクリュ先端部の外周
面の温度を２００〜３００℃の温度範囲に維持し、雌ネ
ジ部２の中で液体浸炭剤５を凝固させる。液体浸炭剤５
が凝固したところで、スクリュ１を逆さまにして、雌ネ
ジ部２を含むスクリュ１の先端部分のみを、液体浸炭剤
５を収容し８５０〜９５０℃に維持されたソルトバス６
の中に浸漬し、浸炭処理を行う。次いで、１５０〜２０
０℃に維持された亜硝酸の浴の中にスクリュ１の先端部
分を浸漬して焼入れを行う。以上の工程によって、雌ネ
ジ部２の表層に０．３〜０．６ｍｍ程度の浸炭焼き入れ
層を形成することができる。
に形成された雌ネジ部の疲労強度を改善するための浸炭
硬化方法を提供する。 【解決手段】 ソルトバス６の中で液体浸炭剤５を溶融
し、スクリュ先端部に形成された雌ネジ部２の中に液体
浸炭剤５を注ぎ込む。このとき、スクリュ先端部の外周
面の温度を２００〜３００℃の温度範囲に維持し、雌ネ
ジ部２の中で液体浸炭剤５を凝固させる。液体浸炭剤５
が凝固したところで、スクリュ１を逆さまにして、雌ネ
ジ部２を含むスクリュ１の先端部分のみを、液体浸炭剤
５を収容し８５０〜９５０℃に維持されたソルトバス６
の中に浸漬し、浸炭処理を行う。次いで、１５０〜２０
０℃に維持された亜硝酸の浴の中にスクリュ１の先端部
分を浸漬して焼入れを行う。以上の工程によって、雌ネ
ジ部２の表層に０．３〜０．６ｍｍ程度の浸炭焼き入れ
層を形成することができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、プラスチック用射
出成形機のスクリュに係り、特に、スクリュの先端に形
成された雌ネジ部の疲労強度を改善するための方法に関
する。
出成形機のスクリュに係り、特に、スクリュの先端に形
成された雌ネジ部の疲労強度を改善するための方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】図４に、プラスチック用射出成形機のス
クリュの概要を示す。図５に、スクリュ先端部の部分拡
大断面図を示す。スクリュ１の先端部には、スクリュチ
ップ（図示せず）を締結するために雌ネジ部２が形成さ
れている。射出成形の際、この雌ネジ部２には引張りの
繰返し応力が作用する。これによって、スクリュ１は、
その先端部において、ネジの谷底部を起点にして疲労破
壊を生じ易い。
クリュの概要を示す。図５に、スクリュ先端部の部分拡
大断面図を示す。スクリュ１の先端部には、スクリュチ
ップ（図示せず）を締結するために雌ネジ部２が形成さ
れている。射出成形の際、この雌ネジ部２には引張りの
繰返し応力が作用する。これによって、スクリュ１は、
その先端部において、ネジの谷底部を起点にして疲労破
壊を生じ易い。
【０００３】従来、この様なスクリュ１の疲労破壊を防
止するため、雌ネジ部２に生ずる応力集中を緩和する対
策、即ち、（ａ）ネジ形状を台形ネジにする、（ｂ）雌
ネジの切り上がり部に逃がし３（図５参照）を設けるな
どの対策が取られていた。しかし、これらの対策に基づ
く疲労強度の改善効果は、せいぜい２０％程度であっ
た。
止するため、雌ネジ部２に生ずる応力集中を緩和する対
策、即ち、（ａ）ネジ形状を台形ネジにする、（ｂ）雌
ネジの切り上がり部に逃がし３（図５参照）を設けるな
どの対策が取られていた。しかし、これらの対策に基づ
く疲労強度の改善効果は、せいぜい２０％程度であっ
た。
【０００４】また、雌ネジ部の表層に、窒化あるいはガ
ス浸炭などによって硬化処理を施すことも試みられてい
る。しかし、窒化処理の場合には、スクリュチップを締
結する際に窒化層にクラックが入り易く、疲労強度改善
の効果が得られにくい。他方、ガス浸炭処理の場合に
は、ガス浸炭炉内でスクリュが９００〜９５０℃程度の
高温に曝されるので、スクリュの変形が大きい。従っ
て、ガス浸炭処理は、仕上げ加工後のスクリュの硬化処
理としては適当ではない。
ス浸炭などによって硬化処理を施すことも試みられてい
る。しかし、窒化処理の場合には、スクリュチップを締
結する際に窒化層にクラックが入り易く、疲労強度改善
の効果が得られにくい。他方、ガス浸炭処理の場合に
は、ガス浸炭炉内でスクリュが９００〜９５０℃程度の
高温に曝されるので、スクリュの変形が大きい。従っ
て、ガス浸炭処理は、仕上げ加工後のスクリュの硬化処
理としては適当ではない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の様な
従来のプラスチック用射出成形機のスクリュの問題点に
鑑みて成されたもので、本発明の目的は、スクリュ先端
部に形成された雌ネジ部の疲労強度を改善するための浸
炭硬化方法を提供することにある。
従来のプラスチック用射出成形機のスクリュの問題点に
鑑みて成されたもので、本発明の目的は、スクリュ先端
部に形成された雌ネジ部の疲労強度を改善するための浸
炭硬化方法を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明のプラスチック用
射出成形機スクリュの雌ネジ部の浸炭硬化方法は、プラ
スチック用射出成形機スクリュの先端に形成された雌ネ
ジ部の浸炭硬化方法であって、炭素鋼または合金鋼から
なる素材を前記スクリュの形状に加工し、スクリュ先端
部の外表面の温度が２００℃以上３００℃以下になる様
に、前記雌ネジ部に溶融状態の液体浸炭剤を充填し、前
記液体浸炭剤が凝固したところで、８５０℃以上９５０
℃以下の温度に保持され、前記液体浸炭剤と同一の液体
浸炭剤からなるソルトバスの中に、前記雌ネジ部を含む
前記スクリュの先端部分のみを浸漬して、前記雌ネジ部
の表層に浸炭焼き入れ層を生成させること、を特徴とす
る。
射出成形機スクリュの雌ネジ部の浸炭硬化方法は、プラ
スチック用射出成形機スクリュの先端に形成された雌ネ
ジ部の浸炭硬化方法であって、炭素鋼または合金鋼から
なる素材を前記スクリュの形状に加工し、スクリュ先端
部の外表面の温度が２００℃以上３００℃以下になる様
に、前記雌ネジ部に溶融状態の液体浸炭剤を充填し、前
記液体浸炭剤が凝固したところで、８５０℃以上９５０
℃以下の温度に保持され、前記液体浸炭剤と同一の液体
浸炭剤からなるソルトバスの中に、前記雌ネジ部を含む
前記スクリュの先端部分のみを浸漬して、前記雌ネジ部
の表層に浸炭焼き入れ層を生成させること、を特徴とす
る。
【０００７】好ましくは、前記スクリュの素材として、
例えば、ＳＣＭ４１５、ＳＣＭ４３５、ＳＣＭ４４０あ
るいはＳＣＭ４４５（ＪＩＳ Ｇ ４１０５）などのク
ロムモリブデン鋼、または、ＳＵＳ４２０Ｊ２（ＪＩＳ
Ｇ ４３０３）などのマルテンサイト系ステンレス鋼
を使用する。
例えば、ＳＣＭ４１５、ＳＣＭ４３５、ＳＣＭ４４０あ
るいはＳＣＭ４４５（ＪＩＳ Ｇ ４１０５）などのク
ロムモリブデン鋼、または、ＳＵＳ４２０Ｊ２（ＪＩＳ
Ｇ ４３０３）などのマルテンサイト系ステンレス鋼
を使用する。
【０００８】また、上記の浸炭硬化方法は、炭素鋼系の
非調質鋼（Ｃ：０．３５〜０．５５ｗｔ％、Ｓｉ：０．
５ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．７０〜１．００ｗｔ％、Ｖ：
０．０８〜０．１２）に対しても適用することができ
る。
非調質鋼（Ｃ：０．３５〜０．５５ｗｔ％、Ｓｉ：０．
５ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．７０〜１．００ｗｔ％、Ｖ：
０．０８〜０．１２）に対しても適用することができ
る。
【０００９】本発明のスクリュの雌ネジ部の浸炭硬化方
法によれば、前記ソルトバスの中に、前記スクリュの雌
ネジ部及びその近傍のみを浸漬して処理するので、スク
リュ全体をガス浸炭炉の中に収容する従来の場合とは異
なり、スクリュの全体形状に変形が生ずることがない。
法によれば、前記ソルトバスの中に、前記スクリュの雌
ネジ部及びその近傍のみを浸漬して処理するので、スク
リュ全体をガス浸炭炉の中に収容する従来の場合とは異
なり、スクリュの全体形状に変形が生ずることがない。
【００１０】なお、ソルトバス中で浸炭処理を行う上記
の方法に代って、雌ネジ部に液体浸炭剤を充填した後、
８５０℃以上９５０℃以下の温度に保持された加熱炉の
中に、前記雌ネジ部を含む前記スクリュの先端部分のみ
を収容して、前記雌ネジ部の表層に浸炭焼き入れ層を生
成させることもできる。
の方法に代って、雌ネジ部に液体浸炭剤を充填した後、
８５０℃以上９５０℃以下の温度に保持された加熱炉の
中に、前記雌ネジ部を含む前記スクリュの先端部分のみ
を収容して、前記雌ネジ部の表層に浸炭焼き入れ層を生
成させることもできる。
【００１１】
【発明の実施の形態】図１及び図２を用いて、本発明に
基づくスクリュの雌ネジ部の浸炭硬化方法の一例につい
て説明する。先ず、ソルトバス６の中で液体浸炭剤５を
溶融し、次に、図１に示す様に、スクリュ先端部に形成
された雌ネジ部２の中に、溶融した液体浸炭剤５を注ぎ
込む。なお、液体浸炭剤５を注ぎ込んだ時に、スクリュ
先端部の外表面の温度が２００〜３００℃の温度範囲に
なる様に、液体浸炭剤５の溶融温度及び注入速度を調整
する。次いで、スクリュ先端部の温度を２００〜３００
℃の温度範囲に維持したまま、雌ネジ部２の中で液体浸
炭剤５が凝固するのを待つ。
基づくスクリュの雌ネジ部の浸炭硬化方法の一例につい
て説明する。先ず、ソルトバス６の中で液体浸炭剤５を
溶融し、次に、図１に示す様に、スクリュ先端部に形成
された雌ネジ部２の中に、溶融した液体浸炭剤５を注ぎ
込む。なお、液体浸炭剤５を注ぎ込んだ時に、スクリュ
先端部の外表面の温度が２００〜３００℃の温度範囲に
なる様に、液体浸炭剤５の溶融温度及び注入速度を調整
する。次いで、スクリュ先端部の温度を２００〜３００
℃の温度範囲に維持したまま、雌ネジ部２の中で液体浸
炭剤５が凝固するのを待つ。
【００１２】なお、液体浸炭剤５としては、例えば、Ｎ
ａＣＮ：１０〜２０ｗｔ％、ＢａＣｌ2：４０〜６０ｗ
ｔ％、ＮａＨＣＯ3：１５〜３０ｗｔ％、ＫＣｌ：１０
〜２０ｗｔ％、からなる液体浸炭剤がある。
ａＣＮ：１０〜２０ｗｔ％、ＢａＣｌ2：４０〜６０ｗ
ｔ％、ＮａＨＣＯ3：１５〜３０ｗｔ％、ＫＣｌ：１０
〜２０ｗｔ％、からなる液体浸炭剤がある。
【００１３】雌ネジ部２の中で液体浸炭剤５が凝固した
ところで、スクリュ１を逆さまにして（即ち、スクリュ
先端側が下方に来る姿勢にして）、図２に示す様に、雌
ネジ部２を含むスクリュ１の先端部分のみを、液体浸炭
剤５を収容したソルトバス６の中に浸漬する。ソルトバ
ス６の温度を、８５０〜９５０℃程度に維持した状態
で、約２時間、浸炭処理を行った後、１５０〜２００℃
程度に維持された亜硝酸の浴の中にスクリュ１の先端部
分を浸漬して急冷し、焼入れを行う。なお、上記の浸炭
時間は、スクリュ１の材料により異なる。
ところで、スクリュ１を逆さまにして（即ち、スクリュ
先端側が下方に来る姿勢にして）、図２に示す様に、雌
ネジ部２を含むスクリュ１の先端部分のみを、液体浸炭
剤５を収容したソルトバス６の中に浸漬する。ソルトバ
ス６の温度を、８５０〜９５０℃程度に維持した状態
で、約２時間、浸炭処理を行った後、１５０〜２００℃
程度に維持された亜硝酸の浴の中にスクリュ１の先端部
分を浸漬して急冷し、焼入れを行う。なお、上記の浸炭
時間は、スクリュ１の材料により異なる。
【００１４】以上の工程によって、雌ネジ部２の表層に
０．３〜０．６ｍｍ程度の浸炭焼き入れ層を形成するこ
とができる。また、スクリュ１の先端部分のみが加熱さ
れるので、スクリュ全体の変形を小さく抑えることがで
きる。
０．３〜０．６ｍｍ程度の浸炭焼き入れ層を形成するこ
とができる。また、スクリュ１の先端部分のみが加熱さ
れるので、スクリュ全体の変形を小さく抑えることがで
きる。
【００１５】なお、上記の工程において、液体浸炭剤５
を注ぎ込んだ時からソルトバス６に浸漬するまでの間、
スクリュ先端部の外表面の温度が２００〜３００℃の温
度範囲になる様に調整するのは、表１に示す様に、スク
リュの変形を防止するとともに、酸化スケールの発生を
防止するためである。なお、表１は、雌ネジ部の予熱温
度と、スクリュに生ずるたわみとの関係を、ＳＣＭ４４
０製で全長１０００ｍｍのスクリュを用いて調べた結果
である。
を注ぎ込んだ時からソルトバス６に浸漬するまでの間、
スクリュ先端部の外表面の温度が２００〜３００℃の温
度範囲になる様に調整するのは、表１に示す様に、スク
リュの変形を防止するとともに、酸化スケールの発生を
防止するためである。なお、表１は、雌ネジ部の予熱温
度と、スクリュに生ずるたわみとの関係を、ＳＣＭ４４
０製で全長１０００ｍｍのスクリュを用いて調べた結果
である。
【００１６】
【表１】
【００１７】なお、浸炭焼き入れ層の深さは、０．３〜
０．５ｍｍ程度が適当である。これは、表２に示す片振
り引張り疲労試験結果から分かる様に、浸炭焼き入れ層
が０．３ｍｍ未満では疲労強度が改善されないこと、及
び、０．５ｍｍ以上では疲労強度が更に増大する傾向が
見られないことによる。なお、表２は、浸炭焼き入れ層
の深さと、片振り引張り疲労強度（１０7サイクル疲労
強度）との関係を、ＳＣＭ４４０材を用いて調べた結果
である。
０．５ｍｍ程度が適当である。これは、表２に示す片振
り引張り疲労試験結果から分かる様に、浸炭焼き入れ層
が０．３ｍｍ未満では疲労強度が改善されないこと、及
び、０．５ｍｍ以上では疲労強度が更に増大する傾向が
見られないことによる。なお、表２は、浸炭焼き入れ層
の深さと、片振り引張り疲労強度（１０7サイクル疲労
強度）との関係を、ＳＣＭ４４０材を用いて調べた結果
である。
【００１８】
【表２】
【００１９】各種の材料を用いて、本発明に基づく方法
により浸炭処理が施されたスクリュを試作した。それら
のスクリュをプラスチック用射出成形機に組み込んで、
それらの寿命を調査した。その結果を表３示す。なお、
表３の中には、比較のため、浸炭処理が施されていない
従来のスクリュについての試験結果も合わせて示してあ
る。
により浸炭処理が施されたスクリュを試作した。それら
のスクリュをプラスチック用射出成形機に組み込んで、
それらの寿命を調査した。その結果を表３示す。なお、
表３の中には、比較のため、浸炭処理が施されていない
従来のスクリュについての試験結果も合わせて示してあ
る。
【００２０】
【表３】
【００２１】本発明に基づく方法により浸炭処理が施さ
れたスクリュは、全て１００万回以上の寿命を示した。
これに対して、浸炭処理が施されていない従来のスクリ
ュの寿命は、１０万〜５０万サイクル程度であった。
れたスクリュは、全て１００万回以上の寿命を示した。
これに対して、浸炭処理が施されていない従来のスクリ
ュの寿命は、１０万〜５０万サイクル程度であった。
【００２２】なお、上記の例においては、雌ネジ部２に
液体浸炭剤５を充填した後、スクリュ先端部をソルトバ
ス６の中に浸漬して浸炭処理を行っているが、この方法
に代わって、図３に示す様に、雌ネジ部２に液体浸炭剤
５を充填した後、スクリュ先端部を上端にして、スクリ
ュ先端部のみを窒素ガス雰囲気の加熱炉８の中に収容し
て、浸炭処理を行うこともできる。なお、この方法の場
合、雌ネジ部２に充填した液体浸炭剤５の凝固を待つ必
要はない。
液体浸炭剤５を充填した後、スクリュ先端部をソルトバ
ス６の中に浸漬して浸炭処理を行っているが、この方法
に代わって、図３に示す様に、雌ネジ部２に液体浸炭剤
５を充填した後、スクリュ先端部を上端にして、スクリ
ュ先端部のみを窒素ガス雰囲気の加熱炉８の中に収容し
て、浸炭処理を行うこともできる。なお、この方法の場
合、雌ネジ部２に充填した液体浸炭剤５の凝固を待つ必
要はない。
【００２３】
【発明の効果】本発明の浸炭処理方法によれば、スクリ
ュの変形を伴わずに、スクリュ先端の雌ネジ部に浸炭処
理を施すことができる。その結果、プラスチック用射出
成形機のスクリュの寿命を大幅に向上させることができ
る。
ュの変形を伴わずに、スクリュ先端の雌ネジ部に浸炭処
理を施すことができる。その結果、プラスチック用射出
成形機のスクリュの寿命を大幅に向上させることができ
る。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に基づく浸炭処理方法において、スクリ
ュ先端の雌ネジ部に液体浸炭剤を充填した状態を示す
図。
ュ先端の雌ネジ部に液体浸炭剤を充填した状態を示す
図。
【図２】本発明に基づく浸炭処理方法において、スクリ
ュ先端の雌ネジ部に浸炭処理を施している状態を示す
図。
ュ先端の雌ネジ部に浸炭処理を施している状態を示す
図。
【図３】本発明に基づく他の浸炭処理方法において、ス
クリュ先端の雌ネジ部に浸炭処理を施している状態を示
す図。
クリュ先端の雌ネジ部に浸炭処理を施している状態を示
す図。
【図４】プラスチック用射出成形機のスクリュの概要を
示す図。
示す図。
【図５】スクリュ先端部に形成された雌ネジ部の形状を
示す部分拡大断面図。
示す部分拡大断面図。
１・・・スクリュ、 ２・・・雌ネジ部、 ３・・・逃げ部、 ５・・・液体浸炭剤、 ６・・・ソルトバス、 ８・・・加熱炉。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｃ 38/12 Ｃ２２Ｃ 38/12
Claims (11)
- 【請求項１】 プラスチック用射出成形機スクリュの先
端に形成された雌ネジ部の浸炭硬化方法であって、 炭素鋼または合金鋼からなる素材を前記スクリュの形状
に加工し、 スクリュ先端部の外表面の温度が２００℃以上３００℃
以下になる様に、前記雌ネジ部に溶融状態の液体浸炭剤
を充填し、 前記液体浸炭剤が凝固したところで、８５０℃以上９５
０℃以下の温度に保持され、前記液体浸炭剤と同一の液
体浸炭剤からなるソルトバスの中に、前記雌ネジ部を含
む前記スクリュの先端部分のみを浸漬して、前記雌ネジ
部の表層に浸炭焼き入れ層を生成させること、 を特徴とするプラスチック用射出成形機スクリュの雌ネ
ジ部の浸炭硬化方法。 - 【請求項２】 前記スクリュの素材は、クロムモリブデ
ン鋼であることを特徴とする請求項１に記載のプラスチ
ック用射出成形機スクリュの雌ネジ部の浸炭硬化方法。 - 【請求項３】 前記スクリュの素材は、ＳＣＭ４１５、
ＳＣＭ４３５、ＳＣＭ４４０またはＳＣＭ４４５の内の
いずれか一つであることを特徴とする請求項２に記載の
プラスチック用射出成形機スクリュの雌ネジ部の浸炭硬
化方法。 - 【請求項４】 前記スクリュの素材は、マルテンサイト
系ステンレス鋼であることを特徴とする請求項１に記載
のプラスチック用射出成形機スクリュの雌ネジ部の浸炭
硬化方法。 - 【請求項５】 前記スクリュの素材は、ＳＵＳ４２０Ｊ
２であることを特徴とする請求項４に記載のプラスチッ
ク用射出成形機スクリュの雌ネジ部の浸炭硬化方法。 - 【請求項６】 前記スクリュの素材は、Ｃ：０．３５〜
０．５５ｗｔ％、Ｓｉ：０．５ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．
７０〜１．００ｗｔ％、Ｖ：０．０８〜０．１２、を含
む炭素鋼系の非調質鋼であることを特徴とする請求項１
に記載のプラスチック用射出成形機スクリュの雌ネジ部
の浸炭硬化方法。 - 【請求項７】 プラスチック用射出成形機スクリュの先
端に形成された雌ネジ部の浸炭硬化方法であって、 炭素鋼または合金鋼からなる素材を前記スクリュの形状
に加工し、 スクリュ先端部の外表面の温度が２００℃以上３００℃
以下になる様に、前記雌ネジ部に溶融状態の液体浸炭剤
を充填し、 次いで、８５０℃以上９５０℃以下の温度に保持された
加熱炉の中に、前記雌ネジ部を含む前記スクリュの先端
部分のみを収容して、前記雌ネジ部の表層に浸炭焼き入
れ層を生成させること、 を特徴とするプラスチック用射出成形機スクリュの雌ネ
ジ部の浸炭硬化方法。 - 【請求項８】 前記スクリュの素材は、クロムモリブデ
ン鋼であることを特徴とする請求項７に記載のプラスチ
ック用射出成形機スクリュの雌ネジ部の浸炭硬化方法。 - 【請求項９】 前記スクリュの素材は、ＳＣＭ４１５、
ＳＣＭ４３５、ＳＣＭ４４０またはＳＣＭ４４５の内の
いずれか一つであることを特徴とする請求項８に記載の
プラスチック用射出成形機スクリュの雌ネジ部の浸炭硬
化方法。 - 【請求項１０】 前記スクリュの素材は、マルテンサイ
ト系ステンレス鋼であることを特徴とする請求項７に記
載のプラスチック用射出成形機スクリュの雌ネジ部の浸
炭硬化方法。 - 【請求項１１】 前記スクリュの素材は、ＳＵＳ４２０
Ｊ２であることを特徴とする請求項１０に記載のプラス
チック用射出成形機スクリュの雌ネジ部の浸炭硬化方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28017698A JP3267566B2 (ja) | 1998-10-01 | 1998-10-01 | プラスチック用射出成形機スクリュの雌ネジ部の浸炭硬化方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28017698A JP3267566B2 (ja) | 1998-10-01 | 1998-10-01 | プラスチック用射出成形機スクリュの雌ネジ部の浸炭硬化方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000109968A true JP2000109968A (ja) | 2000-04-18 |
| JP3267566B2 JP3267566B2 (ja) | 2002-03-18 |
Family
ID=17621365
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28017698A Expired - Fee Related JP3267566B2 (ja) | 1998-10-01 | 1998-10-01 | プラスチック用射出成形機スクリュの雌ネジ部の浸炭硬化方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3267566B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101063216B1 (ko) | 2009-11-10 | 2011-09-07 | 현대자동차주식회사 | 바나듐 카바이드 경화처리를 위한 열처리 방법 |
| CN107502708A (zh) * | 2017-08-22 | 2017-12-22 | 厦门真冈热处理有限公司 | 汽车scm435钢高强度紧固件的热处理方法 |
-
1998
- 1998-10-01 JP JP28017698A patent/JP3267566B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101063216B1 (ko) | 2009-11-10 | 2011-09-07 | 현대자동차주식회사 | 바나듐 카바이드 경화처리를 위한 열처리 방법 |
| CN107502708A (zh) * | 2017-08-22 | 2017-12-22 | 厦门真冈热处理有限公司 | 汽车scm435钢高强度紧固件的热处理方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3267566B2 (ja) | 2002-03-18 |
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