JP2000102847A

JP2000102847A - クロム溶鋼の鋳造方法

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Publication number: JP2000102847A
Application number: JP10288910A
Authority: JP
Inventors: Shinichi Fukunaga; 新一福永; Ryoji Nishihara; 良治西原; Kazuhisa Tanaka; 和久田中; Yoshito Mimura; 義人三村; Takashi Morohoshi; 隆諸星; Koichi Kosho; 弘一古庄
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1998-09-25
Filing date: 1998-09-25
Publication date: 2000-04-11

Abstract

(57)【要約】【課題】鋳片のセンターポロシティやザク等の欠陥を
解消することにより、簡略な製造プロセスにより安価に
製造可能なクロム溶鋼の鋳造方法を提供する。【解決手段】Ｃｒ含有量が１０〜２０重量％のクロム
溶鋼１１を鋳型１４に注入し、鋳型１４の下流側に設け
られ凝固シェルが形成された鋳片１５を支持する複数の
鋳片支持セグメント１６ａ〜１６ｋ、１７ａ〜１７ｋ、
及び更にその下流側に設けられた圧下帯２１を通してブ
ルームサイズの鋳片を製造するクロム溶鋼の鋳造方法に
おいて、鋳型１４内のクロム溶鋼１１及び／又は鋳型交
換時に交換される最上部の支持セグメント１６ａ、１７
ａを除く支持セグメント１６ｂ〜１６ｋ、１７ｂ〜１７
ｋを通過する未凝固のクロム溶鋼を電磁攪拌して凝固し
た際の鋳片１５の等軸晶率を１０〜８０％の範囲となる
ようにして、鋳片１５を圧下帯２１で軽圧下する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、鋳造する鋳片の芯
部に形成されるセンターポロシティやザク等を解消する
クロム溶鋼の鋳造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、ステンレス溶鋼の鋳造の際、鋳片
の芯部に形成されるセンターポロシティやザク等を解消
する方法として、特開平６−１４２８６３号公報に記載
のものが知られている。この方法においては、タンディ
ッシュから鋳型内へステンレス溶鋼を流下させて鋳片を
鋳造し、連続的に引き出す際、鋳片を凝固率（中心部固
相率）が１５容量％以上になる位置で圧下することによ
って芯部に形成されるザクを押し潰すようにしている。
また、ステンレス鋼板を冷間加工した際に生じるリジン
グ（Ｒｉｄｇｉｎｇ）を解消する方法として、特開昭５
２−４７５２２号公報に記載のものが知られている。こ
の方法は、連続鋳造法に低温鋳造法と電磁攪拌法を適用
するに際し、フェライト系ステンレス溶鋼の鋳造時のス
ーパーヒート（過熱温度）を１５〜２５℃にし、鋳型内
のメニスカスより下方１．５〜３．０ｍの範囲に電磁力
による攪拌を推力６０ｍｍｈｄ以上付与して行うように
している。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記従
来のステンレス溶鋼、特にクロム溶鋼（１３重量％程
度）の鋳造方法においては、未だ解決すべき以下のよう
な問題があった。特開平６−１４２８６３号公報に記載の方法では、鋳
片の凝固率が１５％以上の範囲を圧下するため、凝固が
急激に進行する未凝固率１５％未満の範囲の収縮に見合
う量の圧下を行うことがないので、凝固末期にセンター
ポロシティやザク等が発生する。また、例えば、鋳片の
未凝固率が１５％未満の範囲を圧下する場合は、大きい
収縮量に見合う圧下を行うことから、圧下量が大きくな
り安定したセンターポロシティやザク等の解消ができな
い。特開昭５２−４７５２２号公報に記載の方法では、電
磁攪拌により等軸晶を形成してスラブのリジングを解消
するもので、この電磁攪拌の技術を含クロム（Ｃｒ）鋼
に単に応用してもセンターポロシティやザク等をある程
度は解消できるが、十分に解消することはできない。ま
た、電磁攪拌を行う位置がメニスカスの下方から１．５
〜３．０ｍのトップゾーン位置にあたるために、最上段
の鋳片支持セグメントを一括して交換する事故時や鋳片
サイズの変更時などの際には、電磁攪拌装置の着脱が必
要となって、煩雑な作業を要する。しかも、設備が干渉
するためにこのようなトップゾーンに電磁攪拌装置を取
付けること自体が極めて難しく、ブレークアウト等の鋳
造事故の際に破損する可能性がある。さらに、電磁攪拌
装置により付与される電磁攪拌の推力が６０ｍｍｈｄ以
上の過大な推力を付与するためには、設備が大型となり
電力の消費が増大する等の問題があった。従って特に、
耐ＣＯ₂油井管用として開発された１３％Ｃｒ−ＳＭＬ
（シームレス）鋼の製造においては、連続鋳造された鋳
片は分塊圧延（ＢＤ：ＢｒｅａｋＤｏｗｎ）等を実施す
るＣＣ−ＢＤを行って、鋳片のザク性欠陥を完全に圧着
してからＳＭＬ圧延（穿孔）しているので、製造プロセ
スが複雑となり、その結果製造コストの高騰を招いてい
た。

【０００４】本発明はこのような事情に鑑みてなされた
もので、鋳片のセンターポロシティやザク等の欠陥を解
消することにより、簡略な製造プロセスにより安価に製
造可能なクロム溶鋼の鋳造方法を提供することを目的と
する。

【０００５】

【課題を解決するための手段】前記目的に沿う請求項１
記載のクロム溶鋼の鋳造方法は、Ｃｒ含有量が１０〜２
０重量％のクロム溶鋼を鋳型に注入し、該鋳型の下流側
に設けられ凝固シェルが形成された鋳片を支持する複数
の鋳片支持セグメント、及び更にその下流側に設けられ
た圧下帯を通してブルームサイズの鋳片を製造するクロ
ム溶鋼の鋳造方法において、前記鋳型内のクロム溶鋼及
び／又は鋳型交換時に交換される最上部の鋳片支持セグ
メントを除く前記鋳片支持セグメントを通過する未凝固
のクロム溶鋼を電磁攪拌して凝固した際の鋳片の等軸晶
率を１０〜８０％の範囲となるようにして、前記鋳片を
前記圧下帯で軽圧下する。なお、好ましくは１０〜５０
％の範囲で軽圧下する。請求項２記載のクロム溶鋼の鋳
造方法は、請求項１記載のクロム溶鋼の鋳造方法におい
て、前記鋳片の未凝固幅比が０．１〜０．３５の範囲か
ら軽圧下する。請求項３記載のクロム溶鋼の鋳造方法
は、請求項１又は２記載のクロム溶鋼の鋳造方法におい
て、前記クロム溶鋼の電磁攪拌を前記鋳型内で行い、該
クロム溶鋼の攪拌位置を前記鋳型内のメニスカスから下
方１．５ｍ未満とする。請求項４記載のクロム溶鋼の鋳
造方法は、請求項１〜３のいずれか１項に記載のクロム
溶鋼の鋳造方法において、前記鋳片の鋳造速度を１．５
ｍ／ｍｉｎ以上とする。請求項５記載のクロム溶鋼の鋳
造方法は、請求項１〜４のいずれか１項に記載のクロム
溶鋼の鋳造方法において、前記Ｃｒ含有量が１１〜１７
重量％である。請求項６記載のクロム溶鋼の鋳造方法
は、請求項１〜５のいずれか１項に記載のクロム溶鋼の
鋳造方法において、前記クロム溶鋼の攪拌の推力を６０
ｍｍｈｄ未満とする。請求項７記載のクロム溶鋼の鋳造
方法は、請求項１〜６のいずれか１項に記載のクロム溶
鋼の鋳造方法において、前記最上部の鋳片支持セグメン
トを除く下方の鋳片支持セグメントに、多段に電磁攪拌
装置を設けている。請求項８記載のクロム溶鋼の鋳造方
法は、請求項１〜７のいずれか１項に記載のクロム溶鋼
の鋳造方法において、前記鋳片が正方形又は丸形のブル
ームである。

【０００６】

【発明の実施の形態】続いて、添付した図面を参照しつ
つ、本発明を具体化した実施の形態につき説明し、本発
明の理解に供する。ここに、図１は本発明の一実施の形
態に係るクロム溶鋼の鋳造方法を適用する連続鋳造設備
の構成図、図２は圧下直前の鋳片の未凝固幅比の説明
図、図３は鋳型回りの拡大図である。

【０００７】図１に示すように、本発明の一実施の形態
に係るクロム溶鋼の鋳造方法を適用する連続鋳造設備１
０は、図示しない溶鋼鍋から受鋼した、Ｃ含有量が０．
１５〜０．２重量％で、Ｃｒ含有量が１３重量％のクロ
ム溶鋼１１を貯留するタンディッシュ１２と、タンディ
ッシュ１２から浸漬ノズル１３を介してクロム溶鋼１１
が注入される鋳型１４と、鋳型１４によって一次冷却さ
れ凝固シェルが形成された鋳片１５を、鋳型１４の下流
側で二次冷却しながら搬送、支持する複数の対となる鋳
片支持セグメント１６ａ〜１６ｋ、１７ａ〜１７ｋから
なる二次冷却帯１８と、二次冷却帯１８を通過後の鋳片
１５を更に、その下流側で軽圧下、搬送する複数の対と
なる圧下セグメント１９ａ〜１９ｃ、２０ａ〜２０ｃか
らなる圧下帯２１とを有している。なお、連続鋳造設備
１０により断面２２０ｍｍ×２２０ｍｍのブルームサイ
ズの鋳片を製造するものとする。以下、これらについて
詳しく説明する。

【０００８】図２は、圧下帯２１直前の鋳片１５の未凝
固幅比Ｒを説明するもので、鋳型１４による一次冷却、
及び二次冷却帯１８による二次冷却により鋳片１５は冷
却されて、凝固部２２が増大し、未凝固部２３が減少し
た状態となっている。なお、図２において、凝固部２２
の長さＤ₀に対する未凝固部２３の長さＤ₁を未凝固幅
比Ｒ（＝Ｄ₁／Ｄ₀）と呼ぶ。また、凝固部２２の高さ
Ｄ₂及び未凝固部２３の高さＤ₃として、未凝固幅比Ｒ
＝Ｄ₃／Ｄ₂でも表せる。図１に示すように、鋳型１４
部（鋳型１４内のメニスカス２６から下方１．５ｍ未
満）には、鋳型１４内のクロム溶鋼１１を攪拌する一対
の電磁攪拌装置２４ａ、２４ｂが設けられると共に、鋳
片１５の湾曲部内にある鋳片支持セグメント１６ｃ、１
７ｃ近傍にも鋳片１５の未凝固部２３であるクロム溶鋼
１１を攪拌する一対の電磁攪拌装置２５ａ、２５ｂが設
けられている。電磁攪拌装置２４ａ、２４ｂ及び２５
ａ、２５ｂによる攪拌推力は６０ｍｍｈｄ未満となるよ
うにし、推力の方向は回転又は並進方向であってもよ
い。この電磁攪拌作用により図４に示すように、鋳片１
５のＬ面のデンドライト（樹枝状晶）３１の形成を抑制
して等軸晶３２を多く形成して、Ｌ面等軸晶率Ｌｒ（＝
Ａ／Ｈ×１００％；Ａは鋳片１５の断面中心からのデン
ドライト３１の終点までの高さ、Ｈは鋳片１５の断面中
心からのデンドライト３１の始点（表面）までの高さ）
を大きくすることができる。この結果、センターポロシ
ティやザク等の発生を抑制することができ、従ってセン
ターポロシティやザク等の欠陥を解消することができ
る。なおＬ面とは、湾曲して引き抜かれる鋳片１５の上
面側であり、Ｆ面とは鋳片１５の下面側を意味する。鋳
片１５における等軸晶率とＬ面等軸晶率Ｌｒとの関係に
ついては、鋳片１５の下面は等軸晶化し易いので、Ｌ面
の等軸晶率を指標にすることで鋳片１５全体のポアの管
理が可能であり、等軸晶率をＬ面等軸晶率Ｌｒで代表す
る。鋳片支持セグメント１６ｃ、１７ｃの位置は、メニ
スカス（湯面）２６（図３を参照）からの深さを４．０
ｍを超える下方に設定している。

【０００９】図３に示す鋳片支持セグメント１６ａ、１
７ａと同様、その他の鋳片支持セグメント１６ｂ〜１６
ｋ、１７ｂ〜１７ｋも、鋳片１５の凝固部２２を、支持
ローラ２７ａ〜２７ｃ、２８ａ〜２８ｃによって支持す
るようになっている。なお、図３中符号２９は潤滑パウ
ダー、符号３０は潤滑パウダーによる潤滑層を表してい
る。圧下セグメント１９ａ〜１９ｃ、２０ａ〜２０ｃに
は、それぞれ対となる回転可能な圧下ロール３２ａ〜３
２ｃ、３３ａ〜３３ｃが配置されており、鋳片１５は圧
下ロール３２ａ〜３２ｃ、３３ａ〜３３ｃによって圧下
されながらピンチロール３４に搬送され、切断トーチ３
５により所定の長さに切断される。圧下ロール３２ａ
（その他の圧下ロール３２ｂ、３２ｃも同様）は、図２
に示すように、未凝固部２３の長さＤ₁と同程度の長さ
である長さＷ（例えば８８ｍｍ程度）、突出高さｈ（例
えば８ｍｍ程度）の環状突起部３６を有し、対となる圧
下ロール３３ａ、３３ｂ、３３ｃ（フラットロール）と
の間で鋳片１５を軽圧下するようになっている。突出高
さｈは、ＳＭＬ穿孔時に疵が発生しない範囲で、各種条
件を考慮して決定することができる。

【００１０】圧下帯２１での軽圧下の開始のタイミング
としては、未凝固幅比Ｒ（＝Ｄ₁／Ｄ₀）が０．１〜
０．３５の範囲で、圧下量が２〜１０ｍｍで行うものと
する。二次冷却帯１８の長さは約２０ｍ、圧下セグメン
ト１９ａ〜１９ｃ、２０ａ〜２０ｃそれぞれの長さは約
３．８ｍとしている。図５はＬ面等軸晶率Ｌｒに対する
センターポロシティ最大短径指数（センターポロシティ
評点：空孔の断面積を円に換算した時の直径を表すもの
で、１０ｍｍを基準にしてセンターポロシティの大きさ
を表す指標であり、Ｌ面等軸晶率Ｌｒがゼロの場合を１
０としている）Ｉｃとの関係を示し、図中の各線はセン
ターポロシティ改善対策を実施した場合のセンターポロ
シティ最大短径指数Ｉｃの低下（マクロ的な改善の効
果）の状況を説明している。合格ラインをＩｃ＝４．５
ｍｍ以下としている理由は、ＡＳ−ＣＣ材（連続鋳造機
から出片された鋳片）を加熱処理してマンドミルで穿孔
した際、この穿孔方法による圧着効果によりセンターポ
ロシティが無害化され、Ｉｃ＝０ｍｍと同程度の品質を
維持できるからである。

【００１１】線Ａ：溶鋼の攪拌を適用した場合（低温
鋳造を含む）、鋳型内のクロム溶鋼及び／又は鋳型交換
時に交換される最上部の鋳片支持セグメントを除く鋳片
支持セグメントを通過する未凝固のクロム溶鋼を電磁攪
拌装置で攪拌することによってデンドライトの先端をカ
ットし、等軸晶を形成する。また溶鋼を攪拌すること
で、未凝固層の温度を均一にし、デンドライトの発生を
抑制し等軸晶を形成し易くする。線Ｂ：線Ａ＋（未凝固部の軽圧下）を適用した場合、
軽圧下の位置は、メニスカスから１９〜３１ｍの範囲
で、押し込み量を最大７ｍｍ程度とする。なお、溶鋼の
スーパーヒートは２０〜４０℃とした。

【００１２】次に、本発明の一実施の形態に係るクロム
溶鋼の鋳造方法について図を参照しながら説明する。図
１に示すように、タンディッシュ１２内のＣｒを１３重
量％含むクロム溶鋼１１を、浸漬ノズル１３を介して鋳
型１４に注入し、鋳型１４で一次冷却された鋳片１５
を、鋳片支持セグメント１６ａ〜１６ｋ、１７ａ〜１７
ｋからなる湾曲された二次冷却帯１８により鋳造速度
１．５ｍ／ｍｉｎで搬送、支持しながら二次冷却し、圧
下セグメント１９ａ〜１９ｃ、２０ａ〜２０ｃからなる
圧下帯２１により、軽圧下を行っている。同時に、普通
鋼に比較してセンターポロシティ性欠陥を生じやすいデ
ンドライト３１の生成を抑制して等軸晶３２を形成する
ために、鋳型１４近傍の電磁攪拌装置２４ａ、２４ｂを
作動して、鋳型１４付近の未凝固のクロム溶鋼１１を攪
拌すると共に、鋳片支持セグメント１６ｃ、１７ｃ近傍
に設けた電磁攪拌装置２５ａ、２５ｂによりその上方及
び下方の未凝固部２３であるクロム溶鋼１１を攪拌す
る。

【００１３】即ち、電磁攪拌装置２５ａ、２５ｂによっ
て攪拌されるクロム溶鋼１１の位置は、鋳型１４内のメ
ニスカス２６より４ｍ下方で、最上部の鋳片支持セグメ
ント１６ａ、１７ａを除く湾曲部の範囲としている。攪
拌する位置が、メニスカス２６の下方１．５ｍ以上の最
上部の鋳片支持セグメント１６ａ、１７ａの場合には、
鋳造事故やサイズ変更時に頻繁に取替が必要であり、場
合によっては設備の損傷を招くからである。また、電磁
力による攪拌推力は６０ｍｍｈｄ未満にしている。攪拌
推力が６０ｍｍｈｄ以上となる場合には、攪拌するため
の装置が大きくなるからである。また、二次冷却帯１８
を出て、圧下帯２１に入る際の鋳片１５の未凝固幅比Ｒ
が０．１〜０．３５になるように一次及び二次冷却を制
御している。

【００１４】圧下帯２１においては、圧下セグメント１
９ａ〜１９ｃ、２０ａ〜２０ｃにより、未凝固幅比Ｒが
０．１〜０．３５から凝固完了までを２〜１０ｍｍの押
し込み量で軽圧下して、クロム溶鋼１１の封じ込めを行
っている。未凝固幅比Ｒが０．１においては、凝固部２
２の長さＤ₀＝２２０ｍｍと仮定すると、未凝固部２３
の長さＤ₁＝２２ｍｍでありＲ値が０．１の点から溶鋼
の封じ込めが発生するので、この値を下限範囲として圧
下を行う。また、未凝固幅比Ｒが０．３５を超える領域
では、未凝固部２３が大きくなり過ぎて鋳片を圧下して
も圧着の効果が得られない。Ｌ面等軸晶率は１０〜８０
％未満、好ましくは１０〜５０％未満とする。Ｌ面等軸
晶率が１０％未満では軽圧下しても、圧着が不十分であ
るためザクが発生し、一方Ｌ面等軸晶率が８０％を超え
ると未凝固部の断面積が小さくなり、最終の軽圧下の効
果が小さくなるため、ザクが発生する。圧下帯２１を通
過した鋳片１５は、ピンチロール３４により引き抜かれ
ながら搬送され、切断トーチ３５により所定の長さに切
断された後、３００℃以上で図示しない保熱炉に装入さ
れて７００〜８００℃に昇温後、直接穿孔装置に送られ
てシームレスパイプに成形される。従って、こうして得
られた合格ライン以下のセンターポロシティ最大短径指
数Ｉｃを有するブルームの鋳片１５を図示しない加熱処
理等を行ってから、シームレス穿孔加工装置で処理し
て、所定の寸法の円周方向に継ぎ目のないステンレスパ
イプを得ることができる。このブルームの鋳片１５は鋳
片中心部におけるセンターポロシティの発生が抑制され
ているので、これをシームレス穿孔加工しても、ステン
レスパイプの内面にセンターポロシティに伴う欠陥を生
成することはない。従って、ステンレスパイプを、過酷
な環境条件下で使用される石油や天然ガスを地中から取
り出すための油井用チュービングやケーシング等に適用
して、ステンレス鋼の持つ二酸化炭素ガスや硫化水素ガ
ス等に対する耐蝕性を生かすことができ、ステンレスパ
イプの寿命を向上できると共に、分塊圧延を連続鋳造後
の鋳片に施すことがないので、この圧延工程を省略して
ステンレスパイプの大幅なコスト削減を達成できる。

【００１５】前記実施の形態では、クロム溶鋼１１のク
ロム含有量を１３重量％としたが、Ｃｒ系ＳＵＳとして
クロム含有量は１０〜２０重量％、好ましくは１１〜１
７重量％である。１１重量％未満では、ザク性欠陥の発
生はなく、一方、１７重量％を超えると合金コストがア
ップするからであり、１０重量％未満、２０重量％を超
えると、更にその傾向が顕著になる。圧下帯２１の圧下
セグメントの数を３セットとしたが、通常１〜４セット
程度とする。圧下セグメントに用いた圧下ロール３２ａ
〜３２ｃの形状を、凸状（段付き）としたが、これに限
定されず、フラット状又は太鼓状とすることもできる。
鋳造速度は１．５ｍ／ｍｉｎとしたが、生産性向上のた
め必要に応じて１．６〜２．０ｍ／ｍｉｎとすることも
できる。前記実施の形態では、最上部の鋳片支持セグメ
ントを除く下方の鋳片支持セグメントに一対の電磁攪拌
装置を設置したが、多段に設けることもできる。鋳造す
るブルームの断面形状は、正方形に限定されず、多角
形、丸（又は円）形等でも適用できる。

【００１６】

【発明の効果】請求項１〜８記載のクロム溶鋼の鋳造方
法においては、鋳型内のクロム溶鋼及び／又は鋳型交換
時に交換される最上部の鋳片支持セグメントを除く鋳片
支持セグメントを通過する未凝固のクロム溶鋼を電磁攪
拌して凝固した際の鋳片の等軸晶率を１０〜８０％の範
囲となるようにした鋳片を圧下帯にて軽圧下するので、
圧着の効果が十分であるためザク性欠陥の発生が抑制さ
れるため、品質の良好な鋳片を製造することができると
共に、この鋳片によりシームレスパイプを製造する際、
簡略な製造プロセスにより安価に製造可能となる。ま
た、鋳型鋳造事故時の電磁攪拌装置の損傷の心配がな
く、また鋳型鋳造事故時やサイズ変更時の電磁攪拌装置
の取替が不要である。特に、請求項２記載のクロム溶鋼
の鋳造方法においては、鋳片の未凝固幅比が０．１〜
０．３５の範囲から軽圧下するので、等軸晶率に応じた
溶鋼の封じ込めのタイミングで行える。請求項３記載の
クロム溶鋼の鋳造方法においては、クロム溶鋼の攪拌位
置を鋳型内のメニスカスから下方１．５ｍ未満とするの
で、デンドライトの発生を抑制し等軸晶を形成し易くで
きる。請求項４記載のクロム溶鋼の鋳造方法において
は、鋳片の鋳造速度を１．５ｍ／ｍｉｎ以上とするの
で、生産性が向上する。請求項５記載のクロム溶鋼の鋳
造方法においては、Ｃｒ含有量が１１〜１７重量％であ
るので、合金コストを適正に抑えることができる。請求
項６記載のクロム溶鋼の鋳造方法においては、クロム溶
鋼の攪拌の推力を６０ｍｍｈｄ未満とするので、デンド
ライトの発生をさらに抑制し、その結果、等軸晶の形成
がさらに容易となると共に、設備がコンパクトになり、
電力消費の削減もできる。請求項７記載のクロム溶鋼の
鋳造方法においては、最上部の鋳片支持セグメントを除
く下方の鋳片支持セグメントに、多段に電磁攪拌装置を
設けているので、最上部の鋳片支持セグメントの鋳造事
故やサイズ変更時にも電磁攪拌装置を取り替える必要が
なく、生産性が向上する。請求項８記載のクロム溶鋼の
鋳造方法においては、鋳片が正方形又は丸形のブルーム
であるので、穿孔加工が容易にできる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施の形態に係るクロム溶鋼の鋳造
方法を適用する連続鋳造設備の構成図である。

【図２】圧下直前の鋳片の未凝固幅比の説明図である。

【図３】鋳型回りの拡大図である。

【図４】Ｌ面等軸晶率の説明図である。

【図５】Ｌ面等軸晶率とセンターポロシティ最大短径指
数との関係を示すグラフである。

【符号の説明】

１０連続鋳造設備１１クロム溶
鋼１２タンディッシュ１３浸漬ノズ
ル１４鋳型１５鋳片１６ａ〜１６ｋ鋳片支持セグメント１７ａ〜１７ｋ鋳片支持セグメント１８二次冷却帯１９ａ〜１９ｃ
圧下セグメント２０ａ〜２０ｃ圧下セグメント２１圧下帯２２凝固部２３未凝固部２４ａ、２４ｂ電磁攪拌装置２５ａ、２５ｂ
電磁攪拌装置２６メニスカス２７ａ〜２７ｃ
支持ローラ２８ａ〜２８ｃ支持ローラ２９潤滑パウ
ダー３０潤滑層３１デンドラ
イト３２等軸晶３２ａ〜３２ｃ
圧下ロール３３ａ〜３３ｃ圧下ロール３４ピンチロ
ール３５切断トーチ３６環状突起
部

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者田中和久福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号新日本製鐵株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者三村義人福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号新日本製鐵株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者諸星隆福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号新日本製鐵株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者古庄弘一福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号新日本製鐵株式会社八幡製鐵所内Ｆターム(参考） 4E004 GA05 MC05 MC07 NB02 NB04 NC04

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】Ｃｒ含有量が１０〜２０重量％のクロム
溶鋼を鋳型に注入し、該鋳型の下流側に設けられ凝固シ
ェルが形成された鋳片を支持する複数の鋳片支持セグメ
ント、及び更にその下流側に設けられた圧下帯を通して
ブルームサイズの鋳片を製造するクロム溶鋼の鋳造方法
において、前記鋳型内のクロム溶鋼及び／又は鋳型交換時に交換さ
れる最上部の鋳片支持セグメントを除く前記鋳片支持セ
グメントを通過する未凝固のクロム溶鋼を電磁攪拌して
凝固した際の鋳片の等軸晶率を１０〜８０％の範囲とな
るようにして、前記鋳片を前記圧下帯で軽圧下すること
を特徴とするクロム溶鋼の鋳造方法。
【請求項２】請求項１記載のクロム溶鋼の鋳造方法に
おいて、前記鋳片の未凝固幅比が０．１〜０．３５の範
囲から軽圧下することを特徴とするクロム溶鋼の鋳造方
法。
【請求項３】請求項１又は２記載のクロム溶鋼の鋳造
方法において、前記クロム溶鋼の電磁攪拌を前記鋳型内
で行い、該クロム溶鋼の攪拌位置を前記鋳型内のメニス
カスから下方１．５ｍ未満とすることを特徴とするクロ
ム溶鋼の鋳造方法。
【請求項４】請求項１〜３のいずれか１項に記載のク
ロム溶鋼の鋳造方法において、前記鋳片の鋳造速度を
１．５ｍ／ｍｉｎ以上とすることを特徴とするクロム溶
鋼の鋳造方法。
【請求項５】請求項１〜４のいずれか１項に記載のク
ロム溶鋼の鋳造方法において、前記Ｃｒ含有量が１１〜
１７重量％であることを特徴とするクロム溶鋼の鋳造方
法。
【請求項６】請求項１〜５のいずれか１項に記載のク
ロム溶鋼の鋳造方法において、前記クロム溶鋼の攪拌の
推力を６０ｍｍｈｄ未満とすることを特徴とするクロム
溶鋼の鋳造方法。
【請求項７】請求項１〜６のいずれか１項に記載のク
ロム溶鋼の鋳造方法において、前記最上部の鋳片支持セ
グメントを除く下方の鋳片支持セグメントに、多段に電
磁攪拌装置を設けていることを特徴とするクロム溶鋼の
鋳造方法。
【請求項８】請求項１〜７のいずれか１項に記載のク
ロム溶鋼の鋳造方法において、前記鋳片が正方形又は丸
形のブルームであることを特徴とするクロム溶鋼の鋳造
方法。