JP2000064900A - 内燃エンジンの平均有効圧推定方法及びポンピングロス推定方法 - Google Patents
内燃エンジンの平均有効圧推定方法及びポンピングロス推定方法Info
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- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
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- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D2200/00—Input parameters for engine control
- F02D2200/02—Input parameters for engine control the parameters being related to the engine
- F02D2200/10—Parameters related to the engine output, e.g. engine torque or engine speed
- F02D2200/1002—Output torque
- F02D2200/1004—Estimation of the output torque
Abstract
(57)【要約】
【課題】 内燃エンジンの平均有効圧推定方法及びポン
ピングロス推定方法を提供する。 【解決手段】 エンジン１の気筒内圧力Ｐｉを検出する
筒内圧センサ１１を備えた内燃エンジンの平均有効圧推
定方法において、エンジン１の上下死点間毎の筒内圧セ
ンサ１１出力を単位角度毎に積算し、燃焼行程終了時に
圧縮行程における積算値Ｐｍｐを燃焼行程における積算
値Ｐｍｆから減じて平均有効圧力Ｐｍｉを算出する。ま
た、エンジン１の上下死点間毎の筒内圧センサ１１出力
を単位角度毎に積算し、吸気行程終了時に排気行程にお
ける積算値Ｐｍｅから吸気行程における積算値Ｐｍｓを
減じてポンピングロスＰｍｆｐを算出する。
ピングロス推定方法を提供する。 【解決手段】 エンジン１の気筒内圧力Ｐｉを検出する
筒内圧センサ１１を備えた内燃エンジンの平均有効圧推
定方法において、エンジン１の上下死点間毎の筒内圧セ
ンサ１１出力を単位角度毎に積算し、燃焼行程終了時に
圧縮行程における積算値Ｐｍｐを燃焼行程における積算
値Ｐｍｆから減じて平均有効圧力Ｐｍｉを算出する。ま
た、エンジン１の上下死点間毎の筒内圧センサ１１出力
を単位角度毎に積算し、吸気行程終了時に排気行程にお
ける積算値Ｐｍｅから吸気行程における積算値Ｐｍｓを
減じてポンピングロスＰｍｆｐを算出する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、内燃エンジンの
平均有効圧推定方法及びポンピングロス推定方法に関す
るものである。
平均有効圧推定方法及びポンピングロス推定方法に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】従来から、内燃エンジンの気筒内圧力を
検出する筒内圧センサを設け、この筒内圧センサの検出
結果に基づいてエンジンの燃焼状態を把握しつつ、これ
を制御することが行われている（特開昭６２−９５４４
１号公報参照）。ところで、例えば、４サイクル内燃エ
ンジンにおいては、吸気行程、圧縮行程、燃焼行程、排
気行程を通じて各気筒内圧力は変化しており、この気筒
による正味外部仕事Ｐｍｅは、 Ｐｍｅ＝Ｐｍｉ−Ｐｍｆｐ で示される。ここで、Ｐｍｉは平均有効圧力、Ｐｍｆｐ
はポンピングロスである。そして、この平均有効圧力Ｐ
ｍｉは、ポンピングロスＰｍｆｐと共にエンジンの出力
推定や、気筒間のばらつき補正等、様々な制御の基礎と
なっている。
検出する筒内圧センサを設け、この筒内圧センサの検出
結果に基づいてエンジンの燃焼状態を把握しつつ、これ
を制御することが行われている（特開昭６２−９５４４
１号公報参照）。ところで、例えば、４サイクル内燃エ
ンジンにおいては、吸気行程、圧縮行程、燃焼行程、排
気行程を通じて各気筒内圧力は変化しており、この気筒
による正味外部仕事Ｐｍｅは、 Ｐｍｅ＝Ｐｍｉ−Ｐｍｆｐ で示される。ここで、Ｐｍｉは平均有効圧力、Ｐｍｆｐ
はポンピングロスである。そして、この平均有効圧力Ｐ
ｍｉは、ポンピングロスＰｍｆｐと共にエンジンの出力
推定や、気筒間のばらつき補正等、様々な制御の基礎と
なっている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記平
均有効圧力Ｐｍｉや、ポンピングロスＰｍｆｐを算出す
るにあたっては、これを厳密に決定することが困難であ
るという問題がある。すなわち、筒内圧センサによって
サンプリングした圧力を正確に積分処理する操作は複雑
であり、使用されるメモリを多く確保しなければならな
い等の問題がある。逆に、簡易的に決定するにしても、
上述したように様々な制御のベースとなる関係上、その
積算値の信頼性の如何がそのままエンジン性能に直接的
に影響するため、適切な方法で推定する必要がある。そ
こで、この発明は、様々なエンジン制御の基礎となる平
均有効圧力とポンピングロスを明確に把握することがで
きる内燃エンジンの平均有効圧推定方法及びポンピング
ロス推定方法を提供することを目的とする。
均有効圧力Ｐｍｉや、ポンピングロスＰｍｆｐを算出す
るにあたっては、これを厳密に決定することが困難であ
るという問題がある。すなわち、筒内圧センサによって
サンプリングした圧力を正確に積分処理する操作は複雑
であり、使用されるメモリを多く確保しなければならな
い等の問題がある。逆に、簡易的に決定するにしても、
上述したように様々な制御のベースとなる関係上、その
積算値の信頼性の如何がそのままエンジン性能に直接的
に影響するため、適切な方法で推定する必要がある。そ
こで、この発明は、様々なエンジン制御の基礎となる平
均有効圧力とポンピングロスを明確に把握することがで
きる内燃エンジンの平均有効圧推定方法及びポンピング
ロス推定方法を提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、請求項１に記載した発明においては、内燃エンジン
（例えば、実施形態におけるエンジン１）の気筒内圧力
（例えば、実施形態における図４のステップ３のＰｉ）
を検出する筒内圧センサ（例えば、実施形態の筒内圧セ
ンサ１１）を備えた内燃エンジンの平均有効圧推定方法
において、前記内燃エンジンの上下死点（例えば、実施
形態における上死点ＴＤＣ、下死点ＢＤＣ）間毎の筒内
圧センサ出力を単位角度毎（例えば、実施形態における
クランク角センサ１０により１度毎）に積算し、燃焼行
程（例えば、実施形態における図２、図３の３−４間の
範囲）終了時に圧縮行程（例えば、実施形態における図
２、図３の２−３間の範囲）における積算値（例えば、
実施形態における図４のステップ１５のＰｍｐ）と燃焼
行程における積算値（例えば、実施形態における図４の
ステップ５のＰｍｆ）とに基づいて平均有効圧力（例え
ば、実施形態における図４のステップ７のＰｍｉ）を算
出することを特徴とする。
に、請求項１に記載した発明においては、内燃エンジン
（例えば、実施形態におけるエンジン１）の気筒内圧力
（例えば、実施形態における図４のステップ３のＰｉ）
を検出する筒内圧センサ（例えば、実施形態の筒内圧セ
ンサ１１）を備えた内燃エンジンの平均有効圧推定方法
において、前記内燃エンジンの上下死点（例えば、実施
形態における上死点ＴＤＣ、下死点ＢＤＣ）間毎の筒内
圧センサ出力を単位角度毎（例えば、実施形態における
クランク角センサ１０により１度毎）に積算し、燃焼行
程（例えば、実施形態における図２、図３の３−４間の
範囲）終了時に圧縮行程（例えば、実施形態における図
２、図３の２−３間の範囲）における積算値（例えば、
実施形態における図４のステップ１５のＰｍｐ）と燃焼
行程における積算値（例えば、実施形態における図４の
ステップ５のＰｍｆ）とに基づいて平均有効圧力（例え
ば、実施形態における図４のステップ７のＰｍｉ）を算
出することを特徴とする。
【０００５】上下死点毎に出力される信号（例えば、Ｔ
ＤＣ、ＢＤＣ信号）を有効利用し、この信号を基準とし
て圧縮行程と燃焼行程とを切り出し、この各行程におけ
るサンプリング値によって平均有効圧力の推定が可能と
なる。すなわち、筒内圧センサによるサンプリング値に
基づいて得られた、燃焼行程における積算値と圧縮行程
における積算値との差を算出して、これを平均有効圧力
と推定する。
ＤＣ、ＢＤＣ信号）を有効利用し、この信号を基準とし
て圧縮行程と燃焼行程とを切り出し、この各行程におけ
るサンプリング値によって平均有効圧力の推定が可能と
なる。すなわち、筒内圧センサによるサンプリング値に
基づいて得られた、燃焼行程における積算値と圧縮行程
における積算値との差を算出して、これを平均有効圧力
と推定する。
【０００６】請求項２に記載した発明によれば、内燃エ
ンジンの気筒内圧力を検出する筒内圧センサを備えた内
燃エンジンのポンピングロス推定方法において、前記内
燃エンジンの上下死点間毎の筒内圧センサ出力を単位角
度毎に積算し、吸気行程（例えば、実施形態における図
２、図３の１−２間の範囲）終了時に排気行程（例え
ば、実施形態における図２、図３の４−５間の範囲）に
おける積算値（例えば、実施形態における図４のステッ
プ９のＰｍｅ）と吸気行程における積算値（例えば、実
施形態における図４のステップ１２のＰｍｓ）とに基づ
いてポンピングロス（例えば、実施形態における図４の
ステップ１４のＰｍｆｐ）を算出することを特徴とす
る。
ンジンの気筒内圧力を検出する筒内圧センサを備えた内
燃エンジンのポンピングロス推定方法において、前記内
燃エンジンの上下死点間毎の筒内圧センサ出力を単位角
度毎に積算し、吸気行程（例えば、実施形態における図
２、図３の１−２間の範囲）終了時に排気行程（例え
ば、実施形態における図２、図３の４−５間の範囲）に
おける積算値（例えば、実施形態における図４のステッ
プ９のＰｍｅ）と吸気行程における積算値（例えば、実
施形態における図４のステップ１２のＰｍｓ）とに基づ
いてポンピングロス（例えば、実施形態における図４の
ステップ１４のＰｍｆｐ）を算出することを特徴とす
る。
【０００７】上下死点毎に出力される信号（例えば、Ｔ
ＤＣ、ＢＤＣ信号）を有効利用し、この信号を基準とし
て排気行程と吸気行程とを切り出し、この各行程におけ
るサンプリング値によってポンピングロスの推定が可能
となる。すなわち、筒内圧センサによるサンプリング値
に基づいて得られた、排気行程における積算値と吸気行
程における積算値との差を算出して、これをポンピング
ロスと推定する。
ＤＣ、ＢＤＣ信号）を有効利用し、この信号を基準とし
て排気行程と吸気行程とを切り出し、この各行程におけ
るサンプリング値によってポンピングロスの推定が可能
となる。すなわち、筒内圧センサによるサンプリング値
に基づいて得られた、排気行程における積算値と吸気行
程における積算値との差を算出して、これをポンピング
ロスと推定する。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下、この発明の実施形態を図面
と共に説明する。図１に示すのは、ポート噴射型４気筒
エンジンを示すものである。同図において、エンジン１
には吸気ダクト２、スロットル弁３及び吸気マニホール
ド４を介して空気が吸入される。吸気マニホールド４の
分岐部には各気筒毎に燃料噴射弁５が設けられている。
燃料噴射弁５は、ソレノイドに通電されて開弁し、通電
停止されて閉弁する電磁式燃料噴射弁であって、コント
ロールユニット６から出力される駆動パルス信号により
通電制御され、図示しない燃料ポンプから圧送されてプ
レッシャーレギュレータにより所定の圧力調整された燃
料を間欠的に噴射供給する。
と共に説明する。図１に示すのは、ポート噴射型４気筒
エンジンを示すものである。同図において、エンジン１
には吸気ダクト２、スロットル弁３及び吸気マニホール
ド４を介して空気が吸入される。吸気マニホールド４の
分岐部には各気筒毎に燃料噴射弁５が設けられている。
燃料噴射弁５は、ソレノイドに通電されて開弁し、通電
停止されて閉弁する電磁式燃料噴射弁であって、コント
ロールユニット６から出力される駆動パルス信号により
通電制御され、図示しない燃料ポンプから圧送されてプ
レッシャーレギュレータにより所定の圧力調整された燃
料を間欠的に噴射供給する。
【０００９】エンジン１の各燃焼室にはそれぞれ点火プ
ラグ７が設けられており、この点火プラグ７によって火
花点火して混合気を着火燃焼させる。そして、エンジン
１からは排気マニホールド、キャタライザ等を経て排気
が排出される。ここで、点火プラグ７には、イグニッシ
ョン回路８の点火コイルにより発生した高電圧がディス
トリビュータを介して順次分配され、これによって、各
気筒毎に点火が実行される。
ラグ７が設けられており、この点火プラグ７によって火
花点火して混合気を着火燃焼させる。そして、エンジン
１からは排気マニホールド、キャタライザ等を経て排気
が排出される。ここで、点火プラグ７には、イグニッシ
ョン回路８の点火コイルにより発生した高電圧がディス
トリビュータを介して順次分配され、これによって、各
気筒毎に点火が実行される。
【００１０】コントロールユニット６はＣＰＵ、ＲＯ
Ｍ、ＲＡＭ、Ａ／Ｄ変換器、入出力インターフェイスを
含んで構成される周知のマイクロコンピュータを備え、
各種のセンサからの入力信号を受け、この入力信号に基
づいて前記燃料噴射弁による燃料噴射量を制御すると共
に点火プラグ７による点火時期を制御する。また、クラ
ンクシャフト９にはクランク角センサ１０が設けられて
いる。このクランク角センサ１０は、クランクシャフト
９の１回転につき、３６０回のクランク信号を出力する
と共に４回の上下死点（２回のＴＤＣと２回のＢＤＣ）
信号を出力するものである。
Ｍ、ＲＡＭ、Ａ／Ｄ変換器、入出力インターフェイスを
含んで構成される周知のマイクロコンピュータを備え、
各種のセンサからの入力信号を受け、この入力信号に基
づいて前記燃料噴射弁による燃料噴射量を制御すると共
に点火プラグ７による点火時期を制御する。また、クラ
ンクシャフト９にはクランク角センサ１０が設けられて
いる。このクランク角センサ１０は、クランクシャフト
９の１回転につき、３６０回のクランク信号を出力する
と共に４回の上下死点（２回のＴＤＣと２回のＢＤＣ）
信号を出力するものである。
【００１１】そして、各点火プラグ７には、筒内圧セン
サ１１が設けられている。この筒内圧センサ１１は実開
昭６３−１７４３２号公報等に開示されているように、
点火プラグ７の座金として形成され圧電素子によって各
気筒の筒内圧力を相対圧として検出するものである。
尚、特開平４−８１５５７号公報に開示されているよう
に、センサ部を直接燃焼部に臨ませるタイプのものでも
よい。また、スロットル弁３にはこのスロットル弁３の
開度を検出するスロットルセンサ３ａが付設されてい
る。
サ１１が設けられている。この筒内圧センサ１１は実開
昭６３−１７４３２号公報等に開示されているように、
点火プラグ７の座金として形成され圧電素子によって各
気筒の筒内圧力を相対圧として検出するものである。
尚、特開平４−８１５５７号公報に開示されているよう
に、センサ部を直接燃焼部に臨ませるタイプのものでも
よい。また、スロットル弁３にはこのスロットル弁３の
開度を検出するスロットルセンサ３ａが付設されてい
る。
【００１２】ここで、図２は、この実施形態のエンジン
１の指示線図である。同図において、１−２間が吸気行
程、２−３間が圧縮行程、３−４間が燃焼行程、及び、
４−５間が排気行程であり、このようにＴＤＣ（上死
点）とＢＤＣ（下死点）を境に分割された４行程によっ
て１サイクルが終了するようになっている。図３は、気
筒内圧力の時間による変化を示すグラフ図であり、各行
程を示す数字は図２に対応している。そして、この実施
形態では、平均有効圧力Ｐｍｉを推定するために、図
２、図３における、圧縮行程と燃焼行程（２−３間と３
−４間）とを切り出して推定を行い、一方、ポンピング
ロスＰｍｆｐを推定するために、排気行程と吸気行程と
（４−５間と１−２間）を切り出して推定を行い、これ
により筒内圧センサ出力の演算処理を明確にしようとし
たのである。尚、図３にはＴＤＣ、ＢＤＣ信号出力を併
記する。
１の指示線図である。同図において、１−２間が吸気行
程、２−３間が圧縮行程、３−４間が燃焼行程、及び、
４−５間が排気行程であり、このようにＴＤＣ（上死
点）とＢＤＣ（下死点）を境に分割された４行程によっ
て１サイクルが終了するようになっている。図３は、気
筒内圧力の時間による変化を示すグラフ図であり、各行
程を示す数字は図２に対応している。そして、この実施
形態では、平均有効圧力Ｐｍｉを推定するために、図
２、図３における、圧縮行程と燃焼行程（２−３間と３
−４間）とを切り出して推定を行い、一方、ポンピング
ロスＰｍｆｐを推定するために、排気行程と吸気行程と
（４−５間と１−２間）を切り出して推定を行い、これ
により筒内圧センサ出力の演算処理を明確にしようとし
たのである。尚、図３にはＴＤＣ、ＢＤＣ信号出力を併
記する。
【００１３】ここで、コントロールユニット６による平
均有効圧とポンピングロスを推定するための制御は図４
に示すフローチャートにより行われる。このフローチャ
ートはクランク角センサ１０による１度クランク割り込
みによりスタートする。まず、クランク位置がＴＤＣか
ＢＤＣにあるか否かが判別され（ステップ１）両者のい
ずれの位置でもないときには、筒内圧センサ１１によっ
て気筒内圧力Ｐｉのサンプリングが開始される（ステッ
プ２）。
均有効圧とポンピングロスを推定するための制御は図４
に示すフローチャートにより行われる。このフローチャ
ートはクランク角センサ１０による１度クランク割り込
みによりスタートする。まず、クランク位置がＴＤＣか
ＢＤＣにあるか否かが判別され（ステップ１）両者のい
ずれの位置でもないときには、筒内圧センサ１１によっ
て気筒内圧力Ｐｉのサンプリングが開始される（ステッ
プ２）。
【００１４】次いで、今回の気筒内圧力Ｐｉに角度毎の
体積の変化率ΔＶを乗じた値を、前回までの積算値Ｐｍ
に加算し、現時点における積算値Ｐｍとして積算する
（ステップ３）。そして、このステップ１〜３の積算操
作を繰り返す。なお、上記変化率ΔＶは、クランク角度
に対する気筒内容積の変化率ΔＶを表したテーブルから
検索して求める。ここで、気筒がＴＤＣあるいはＢＤＣ
に至った場合に、それがどの行程であるかが判断され
（ステップ４、８、１１）、燃焼行程であると判断され
た場合（ステップ４）には、前回の積算値Ｐｍを燃焼行
程における積算値Ｐｍｆに代入する（ステップ５）と共
に前回の積算値Ｐｍをリセット（ステップ６）する。
体積の変化率ΔＶを乗じた値を、前回までの積算値Ｐｍ
に加算し、現時点における積算値Ｐｍとして積算する
（ステップ３）。そして、このステップ１〜３の積算操
作を繰り返す。なお、上記変化率ΔＶは、クランク角度
に対する気筒内容積の変化率ΔＶを表したテーブルから
検索して求める。ここで、気筒がＴＤＣあるいはＢＤＣ
に至った場合に、それがどの行程であるかが判断され
（ステップ４、８、１１）、燃焼行程であると判断され
た場合（ステップ４）には、前回の積算値Ｐｍを燃焼行
程における積算値Ｐｍｆに代入する（ステップ５）と共
に前回の積算値Ｐｍをリセット（ステップ６）する。
【００１５】そして、積算値Ｐｍｆから後述する圧縮行
程における積算値Ｐｍｐを減じたものを平均有効圧力Ｐ
ｍｉとして推定する（ステップ７）。これにより、図２
におけるハッチング部の上部Ａの面積が推定されること
となる。その後、ステップ１からの操作を繰り返す。
程における積算値Ｐｍｐを減じたものを平均有効圧力Ｐ
ｍｉとして推定する（ステップ７）。これにより、図２
におけるハッチング部の上部Ａの面積が推定されること
となる。その後、ステップ１からの操作を繰り返す。
【００１６】次に、排気行程であると判断された場合
（ステップ４、８）には、前回の積算値Ｐｍを排気行程
における積算値Ｐｍｅに代入する（ステップ９）と共に
前回の積算値Ｐｍをリセット（ステップ１０）する。そ
の後、ステップ１からの操作を繰り返す。また、吸気行
程であると判断された場合（ステップ８、１１）には、
前回の積算値Ｐｍを吸気行程における積算値Ｐｍｓに代
入する（ステップ１２）と共に前回の積算値Ｐｍをリセ
ット（ステップ１３）する。そして、前記排気行程にお
ける積算値Ｐｍｅから吸気行程における積算値Ｐｍｓを
減じたものをポンピングロスＰｍｆｐとして推定する
（ステップ１４）。これにより、図２におけるハッチン
グ部の下部Ｂの面積が推定されることとなる。その後、
ステップ１からの操作を繰り返す。
（ステップ４、８）には、前回の積算値Ｐｍを排気行程
における積算値Ｐｍｅに代入する（ステップ９）と共に
前回の積算値Ｐｍをリセット（ステップ１０）する。そ
の後、ステップ１からの操作を繰り返す。また、吸気行
程であると判断された場合（ステップ８、１１）には、
前回の積算値Ｐｍを吸気行程における積算値Ｐｍｓに代
入する（ステップ１２）と共に前回の積算値Ｐｍをリセ
ット（ステップ１３）する。そして、前記排気行程にお
ける積算値Ｐｍｅから吸気行程における積算値Ｐｍｓを
減じたものをポンピングロスＰｍｆｐとして推定する
（ステップ１４）。これにより、図２におけるハッチン
グ部の下部Ｂの面積が推定されることとなる。その後、
ステップ１からの操作を繰り返す。
【００１７】ステップ１１おいて、吸気行程でないと判
断された場合には、この行程が圧縮行程であることとな
り、前回の積算値Ｐｍを吸気行程における積算値Ｐｍｐ
に代入する（ステップ１５）と共に前回の積算値Ｐｍを
リセット（ステップ１３）し、ステップ１からの操作を
繰り返す。したがって、ステップ７において算出された
平均有効圧力Ｐｍｉと、ステップ１４によって算出され
たポンピングロスＰｍｆｐとを様々な制御に用いること
ができる。
断された場合には、この行程が圧縮行程であることとな
り、前回の積算値Ｐｍを吸気行程における積算値Ｐｍｐ
に代入する（ステップ１５）と共に前回の積算値Ｐｍを
リセット（ステップ１３）し、ステップ１からの操作を
繰り返す。したがって、ステップ７において算出された
平均有効圧力Ｐｍｉと、ステップ１４によって算出され
たポンピングロスＰｍｆｐとを様々な制御に用いること
ができる。
【００１８】このように、筒内圧センサ１１を用いて得
られたサンプリングデータにより、様々なエンジン制御
の基礎となる平均有効圧力ＰｍｉとポンピングロスＰｍ
ｆｐを明確に把握することができるため、上述したエン
ジン１の出力推定や、気筒間のばらつき補正等に必要な
データとして有効に利用することが可能となる。また、
筒内圧センサ１１によりサンプリングして平均有効圧力
Ｐｍｉを推定する場合には、燃焼行程と圧縮行程を除く
行程についてはサンプリングの必要がないため、余分な
メモリ領域を必要としないメリットがある。なお、この
点はポンピングロスＰｍｆｐの推定についても同様であ
る。
られたサンプリングデータにより、様々なエンジン制御
の基礎となる平均有効圧力ＰｍｉとポンピングロスＰｍ
ｆｐを明確に把握することができるため、上述したエン
ジン１の出力推定や、気筒間のばらつき補正等に必要な
データとして有効に利用することが可能となる。また、
筒内圧センサ１１によりサンプリングして平均有効圧力
Ｐｍｉを推定する場合には、燃焼行程と圧縮行程を除く
行程についてはサンプリングの必要がないため、余分な
メモリ領域を必要としないメリットがある。なお、この
点はポンピングロスＰｍｆｐの推定についても同様であ
る。
【００１９】
【発明の効果】以上説明してきたように、請求項１に記
載した発明によれば、上下死点信号を利用して切り出さ
れた燃焼行程と圧縮行程において、気筒内圧力をサンプ
リングすることにより、燃焼行程終了時において、燃焼
行程における積算値と圧縮行程における積算値との差を
算出する等により、これを平均有効圧力と推定すること
ができる。したがって、様々なエンジン制御の基礎とな
る平均有効圧力を明確に把握することができるため、上
述したエンジンの出力推定や、気筒間のばらつき補正等
のエンジン制御のためのデータとして有効に利用するこ
とができる効果がある。
載した発明によれば、上下死点信号を利用して切り出さ
れた燃焼行程と圧縮行程において、気筒内圧力をサンプ
リングすることにより、燃焼行程終了時において、燃焼
行程における積算値と圧縮行程における積算値との差を
算出する等により、これを平均有効圧力と推定すること
ができる。したがって、様々なエンジン制御の基礎とな
る平均有効圧力を明確に把握することができるため、上
述したエンジンの出力推定や、気筒間のばらつき補正等
のエンジン制御のためのデータとして有効に利用するこ
とができる効果がある。
【００２０】請求項２に記載した発明によれば、上下死
点信号を利用して切り出された吸気行程と排気行程にお
いて、気筒内圧力をサンプリングすることにより、吸気
行程終了時において、排気行程における積算値と吸気行
程における積算値との差を算出する等により、これをポ
ンピングロスと推定することができる。したがって、ポ
ンピングロスを明確に把握することができるため、様々
なエンジン制御のためのデータとして有効に利用するこ
とができる効果がある。
点信号を利用して切り出された吸気行程と排気行程にお
いて、気筒内圧力をサンプリングすることにより、吸気
行程終了時において、排気行程における積算値と吸気行
程における積算値との差を算出する等により、これをポ
ンピングロスと推定することができる。したがって、ポ
ンピングロスを明確に把握することができるため、様々
なエンジン制御のためのデータとして有効に利用するこ
とができる効果がある。
【図１】 この発明の実施形態の概略説明図である。
【図２】 ４サイクルエンジンの指示線図である。
【図３】 気筒内圧力の時間による変化を示すグラフ図
である。
である。
【図４】 この発明の実施形態のフローチャート図であ
る。
る。
１ エンジン（内燃エンジン）
１０ クランク角センサ
１１ 筒内圧センサ
１−２ 吸気行程
２−３ 圧縮行程
３−４ 燃焼行程
４−５ 排気行程
Ｐｉ 気筒内圧力
Ｐｍｐ 圧縮行程における積算値
Ｐｍｆ 燃焼行程における積算値
Ｐｍｉ 平均有効圧力
Ｐｍｅ 排気行程における積算値
Ｐｍｓ 吸気行程における積算値
Ｐｍｆｐ ポンピングロス
─────────────────────────────────────────────────────
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(72)発明者 澤村 和同
埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会
社本田技術研究所内
(72)発明者 福地 博直
埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会
社本田技術研究所内
(72)発明者 加藤 裕明
埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会
社本田技術研究所内
(72)発明者 島崎 勇一
埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会
社本田技術研究所内
(72)発明者 安部 賢二
埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会
社本田技術研究所内
(72)発明者 都築 俊一
埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会
社本田技術研究所内
Ｆターム(参考） 2G087 AA01 CC12 FF07
3G084 BA13 BA16 DA04 DA25 EA02
EA05 EB24 EC01 FA10 FA21
FA38
Claims (2)
- 【請求項１】 内燃エンジンの気筒内圧力を検出する筒
内圧センサを備えた内燃エンジンの平均有効圧推定方法
において、前記内燃エンジンの上下死点間毎の筒内圧セ
ンサ出力を単位角度毎に積算し、燃焼行程終了時に圧縮
行程における積算値と燃焼行程における積算値とに基づ
いて平均有効圧力を算出することを特徴とする内燃エン
ジンの平均有効圧推定方法。 - 【請求項２】 内燃エンジンの気筒内圧力を検出する筒
内圧センサを備えた内燃エンジンのポンピングロス推定
方法において、前記内燃エンジンの上下死点間毎の筒内
圧センサ出力を単位角度毎に積算し、吸気行程終了時に
排気行程における積算値と吸気行程における積算値とに
基づいてポンピングロスを算出することを特徴とする内
燃エンジンのポンピングロス推定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10229156A JP2000064900A (ja) | 1998-08-13 | 1998-08-13 | 内燃エンジンの平均有効圧推定方法及びポンピングロス推定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10229156A JP2000064900A (ja) | 1998-08-13 | 1998-08-13 | 内燃エンジンの平均有効圧推定方法及びポンピングロス推定方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000064900A true JP2000064900A (ja) | 2000-02-29 |
Family
ID=16887668
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10229156A Pending JP2000064900A (ja) | 1998-08-13 | 1998-08-13 | 内燃エンジンの平均有効圧推定方法及びポンピングロス推定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000064900A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1347163A1 (fr) * | 2002-03-21 | 2003-09-24 | Renault s.a.s. | Procédé d'estimation du couple de pompage d'un moteur thermique pour véhicule automobile |
| JP2006242146A (ja) * | 2005-03-07 | 2006-09-14 | Honda Motor Co Ltd | 内燃機関の燃焼状態検出装置 |
| JP2011043162A (ja) * | 2009-08-19 | 2011-03-03 | Robert Bosch Gmbh | オットーエンジンの燃焼室間のガス交換＝損失の均等化のための方法 |
| DE102016103417A1 (de) | 2015-02-27 | 2016-09-01 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Steuervorrichtung und steuerverfahren für eine brennkraftmaschine |
| JP2017057803A (ja) * | 2015-09-17 | 2017-03-23 | 本田技研工業株式会社 | 内燃機関のエンジントルク推定装置 |
-
1998
- 1998-08-13 JP JP10229156A patent/JP2000064900A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1347163A1 (fr) * | 2002-03-21 | 2003-09-24 | Renault s.a.s. | Procédé d'estimation du couple de pompage d'un moteur thermique pour véhicule automobile |
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| DE102016103417A1 (de) | 2015-02-27 | 2016-09-01 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Steuervorrichtung und steuerverfahren für eine brennkraftmaschine |
| US10018531B2 (en) | 2015-02-27 | 2018-07-10 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Control apparatus and control method for internal combustion engine |
| DE102016103417B4 (de) | 2015-02-27 | 2020-06-25 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Steuervorrichtung und steuerverfahren für eine brennkraftmaschine |
| JP2017057803A (ja) * | 2015-09-17 | 2017-03-23 | 本田技研工業株式会社 | 内燃機関のエンジントルク推定装置 |
| US10048167B2 (en) | 2015-09-17 | 2018-08-14 | Honda Motor Co., Ltd. | Engine torque estimator for internal combustion engine and method of estimating engine torque for internal combustion engine |
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