JP2000054089A

JP2000054089A - 表面性状と磁気特性に優れたＦｅ基アモルファス合金

Info

Publication number: JP2000054089A
Application number: JP10217380A
Authority: JP
Inventors: Nobuisa Shiga; 信勇志賀; Kanenori Matsuki; 謙典松木; Fumio Kogiku; 史男小菊
Original assignee: Kawasaki Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 1998-07-31
Filing date: 1998-07-31
Publication date: 2000-02-22

Abstract

(57)【要約】【解決手段】アモルファス合金薄帯のロール面側表面
のエアーポケットの占める面積率を20％以下に低減す
る。【効果】ボロン含有量が10at％以下のいわゆる低ボロ
ン含有Fe−Ｂ−Si系アモルファス合金においても、従来
の高ボロン含有Fe−Ｂ−Si系アモルファス合金と遜色の
ない優れた鉄損特性を安定して得ることができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、Fe基アモルファ
ス合金、特に低ボロン含有Fe−Ｂ−Si系アモルファス合
金に関し、特に表面性状の改善により磁気特性の有利な
向上を図ろうとするものである。

【０００２】

【従来の技術】軟磁気特性に優れたアモルファス合金と
しては、種々のFe−Ｂ−Si系合金組成が知られている、
例えば、ChenやLuborskyらの米国特許第 4300950号明細
書には、80〜84at％の鉄、12〜15at％のボロンおよび約
６at％の珪素を含んだ合金組成が開示されている。ま
た、米国特許第5370749 号明細書には、77〜80at％の
鉄、12〜16at％のボロンおよび５〜10at％の珪素よりな
る合金が開示されている。このように、従来知られてい
るFe−Ｂ−Si系アモルファス合金は、その殆どがボロン
の含有量を10at％以上に規定している。

【０００３】この理由は、ボロンはこの種の合金の非晶
質化にとって重要であり、ボロン含有量が高いほど合金
のアモルファス形成能が高く、また熱的安定性に優れる
からである。実際、従来報告されているボロン含有量が
10at％以下のFe−Ｂ−Si系アモルファス合金の磁気特性
は、鉄損および磁束密度ともにボロン含有量が10at％以
上の組成のものに比べると劣っていた。

【０００４】従って、これまで、ボロン含有量が10at％
以下のFe−Ｂ−Si系アモルファス合金に関する報告は極
めて少なく、Ｃを経年変化の安定性および非晶質形成能
の改善成分として添加したものが特開昭57−145964号公
報および特開昭58−42751 号公報に、また表面処理性の
改善成分としてMnを添加したものが特開昭61−136660号
公報に、さらに鋳造性の改善成分としてCrを添加したも
のが特開昭58−210154号公報に挙げられている程度であ
り、しかも、かかる合金系の低ボロン域における特性
は、あまり良くはなかった。

【０００５】ところが、最近、特開平９−268354号公報
において、ボロン含有量が10at％以下の低ボロン組成で
も、リボンの板厚とロール面側の表面粗度を管理するこ
とによって、高ボロン組成のリボンと同等の優れた磁気
特性（低い鉄損値）を示すことが開示された。

【０００６】上記の特開平９−268354号公報では、鉄損
特性に影響を及ぼすパラメータとして板厚とロール面側
表面の中心線平均粗さRaを挙げ、本文中において、鉄損
Ｗ (Ｗ_13/50)と板厚ｔおよびリボンのロール面側の表面
粗さRaとの間には次式(1) の関係が成り立つと考察して
いる。Ｗ＝ａ＋ｂ×ｔ＋ｃ×Ra （ａ，ｂ，ｃは定数） --- (1) ここで、中心線平均粗さRaは、測定の基準となる測定面
上にある２点を結ぶ直線を規定し（この２点間の距離を
カットオフ値という）、表面の起伏とこの基準線とで囲
まれた面積の大きさで表される。

【０００７】ただし、リボンのロール面側表面粗さと鉄
損値との関係は表面粗さを測定する際のカットオフ値
（λc)によって異なった相関が見られ、λc ＝2.5 mmで
は相関が不明瞭であり、λc ＝0.8 mm、λc ＝0.25 mm
ではそれぞれ良い相関を呈することが述べられている。
ボロン含有量が10at％以下のアモルファス合金では、板
厚ｔが15〜25μm 、表面粗さRaが、カットオフ値λc ＝
0.8 mmでは 0.8μm 以下、カットオフ値λc ＝0.25mmで
は 0.3μm 以下で優れた鉄損特性が得られるとしてい
る。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】図１に示すように、ロ
ール面側の表面粗さの評価に用いている中心線平均粗さ
Raと磁気特性（鉄損）との相関は、測定する際のカット
オフ値によって異なった傾向を示している。表面粗度増
加の原因となっているものでリボンの磁気特性に影響す
るのは、図２(a) に番号１で示すような、エアーポケッ
ト（直径；10〜20μm 、深さ；１〜３μm ）であると考
えれられるが、大きなカットオフ値で測定した場合は、
エアーポケットが少ない試料においても、表面の長周期
のうねりによって大きなRa値を表示するので、あまり大
きなカットオフ値での測定はエアーポケットの有無を反
映しているとは言い難い。なお、図２(a) 中、番号２は
リボン表面の平坦な部分である。このため、エアーポケ
ットの存在頻度のみを評価するために、エアーポケット
のごく周辺での起伏を検出し、かつ表面のうねりを拾わ
ない程度の短距離のカットオフ値：0.8 mmや0.25mmが採
用されている。

【０００９】一方、表面粗度が大きな冷却ロールを用い
て製板し、図２(b) に示すような、ロール表面の筋、
溝、凹凸などが転写されたリボンにおいては、同じカッ
トオフ値を用いても、図３にしめすように、リボン表面
粗度と鉄損との相関は一様ではない。なお、図２(b)
中、番号３，４はそれぞれ、リボン表面に形成された凸
部および凹部である。その原因は、リボン表面における
エアーポケットと、ロール筋の転写による凹凸等とで
は、磁気特性に及ぼす影響が異なるからと考えれる。

【００１０】このように、表面粗さRaの磁気特性に及ぼ
す影響は、カットオフ値によって異なるし、また同じカ
ットオフ値でもエアーポケット以外に粗度を大きくする
要因が存在する場合には一様ではない。従って、磁気特
性に影響を及ぼすリボンの表面性状の評価においては、
エアーポケット以外の要因の有無にかかわらず、普遍的
に評価できる尺度を確立することが重要である。

【００１１】また、上述したとおり、従来報告されてい
るボロン含有量が10at％以下のFe−Ｂ−Si系アモルファ
ス合金の磁気特性は、鉄損、磁束密度ともにボロン含有
量が10at％以上の組成のものに比べて劣り、またばらつ
きが著しいところに問題を残していた。しかしながら、
ボロンは高価な元素であるので、従来よりも低い10at％
以下のボロン含有量で、高ボロン含有アモルファス合金
と特性的に遜色のないものが得られれば、その経済的効
果は計り知れない。

【００１２】この発明は、上記の要請に有利に応えるも
ので、アモルファス合金のエアーポケットの低減を図る
ことにより、ボロン含有量が10at％以下であってもボロ
ン含有量が10at％以上のものと遜色のない優れた磁気特
性が得られ、またばらつきも小さい、表面性状と磁気特
性に優れたFe基アモルファス合金を提案することを目的
とする。

【００１３】

【課題を解決するための手段】すなわち、この発明の要
旨構成は次のとおりである。１．冷却ロールによって急冷凝固されたアモルファス合
金であって、ロール面側表面のエアーポケットの占める
面積率が20％以下であることを特徴とする、表面性状と
磁気特性に優れたFe基アモルファス合金。

【００１４】２．上記１において、アモルファス合金
が、Ｂを６〜10at％の範囲で含有する低ボロン含有Fe−
Ｂ−Si系アモルファス合金であることを特徴とする、表
面性状と磁気特性に優れたFe基アモルファス合金。

【００１５】３．上記１または２において、ロール面側
表面のエアーポケットの占める面積率が10％以下である
ことを特徴とする、表面性状と磁気特性に優れたFe基ア
モルファス合金。

【００１６】

【発明の実施の形態】さて、表面粗度増加の原因となっ
ているものでリボンの磁気特性に影響するのは、図２
(a) に示したようなエアーポケット（直径；10〜20μm
、深さ；１〜３μm ）である。このようなエアーポケ
ットは、単ロール急冷時のエアーの巻き込みによって生
じ、その箇所はロールと接してないために、冷却速度が
低下する結果、アモルファス形成能の低い組成ではその
箇所から微結晶化してしまい、ヒステリシス損の増大の
原因となる。

【００１７】一方、エアーポケット以外にリボン表面に
存在するロール筋の転写による凹凸等もRaなどの表面粗
度に反映されるが、これらはエアーポケットに比べると
磁気特性への影響は極めて小さいことが判った。その理
由は、凹凸が存在してもその部分がロールと密着してい
れば、充分に抜熱されており、微結晶化とそれに伴う磁
気特性の劣化は生じないからと考えられる。

【００１８】そこで、エアーポケットそのものを薄帯の
表面性状の評価の指標として用いるものとし、リボンの
ロール面側表面におけるエアーポケットの占める面積率
をエアーポケット率Ａと定義した。さて、発明者らは、
かようなエアーポケットが鉄損Ｗ (Ｗ_13/50)に及ぼす影
響を、板厚を加味して検討したところ、鉄損Ｗと板厚ｔ
およびエアーポケット率Ａとの間には次式(2) の関係が
あることを突き止めた。Ｗ＝a ＋ｂ×ｔ＋ｃ×（Ａ／100%） --- (2) ただし、ａ，ｂ，ｃはそれぞれ、Fe，Si，Ｂ，Ｃ，Ｐお
よびMn等の成分組成によって定まる係数で、次の範囲を
満足する。０＜ａ＜0.02, 0.001＜ｂ＜0.004, 0.2 ＜ｃ＜0.8

【００１９】このエアーポケット率Ａは、中心線平均粗
さRaと比較してエアーポケットの影響をより直接的に表
す指標である。エアーポケット率Ａと中心線平均粗さRa
の関係はエアーポケット以外のうねり、筋、溝、凹凸な
どの存在により一様ではないが、あえてそれらの関係を
表すと次式(3) のとおりになる。Ａ／100%＝ｃ′×（１−α−β）× Ra --- (3) ここでｃ′、α、βは定数である。Raの測定値のうち、
（１−α−β）× Ra はエアーポケットのみの寄与によ
る成分であり、α×Raは長周期のうねりの成分、β×Ra
はロール表面の筋、溝、凹凸の転写による成分である。
なお、磁気特性に主に影響するのはエアーポケットのみ
の寄与による成分であり、他の成分はほとんど影響しな
いことは前述したとおりである。

【００２０】ここで、筋、溝、凹凸の状態が同じ条件の
ロール表面を用いた場合は、βの値が一定となり（特に
鏡面仕上げのロール表面を用いた場合はβは無視できる
ほど小さくなり）、また適当なカットオフ値 (例えば0.
25〜0.8mm)を選び長周期の成分の影響を消すことでαを
無視できるほど小さくすることができる。従って、この
場合のみが測定値Raをエアーポケットのみの寄与として
取り扱うことが許される。しかしながら、その他の場合
は、α、βをおのおのの場合について見積もることは極
めて難しい。従って、あらゆる場合について総合的に評
価するには、Raを用いることには無理があり、直接的な
評価尺度であるエアーポケット率Ａを用いる必要があ
る。

【００２１】そこで、発明者らは、特にボロン含有量が
10at％以下のアモルファス合金について、その鉄損特性
およびそのばらつきに及ぼすエアーポケット率の影響に
ついて綿密な検討を行った。板厚がほぼ一定の20μm で
エアーポケット率が種々に異なる試料を、射出圧力とロ
ール周速を種々に変化させ組み合わせて鋳造することに
より作製した。

【００２２】まず、表面粗度が異なる冷却ロールを用い
て製板したFe₇₈Si₁₄B₈組成の合金リボンについて、鉄損
特性およびそのばらつきに及ぼすエアーポケット率の影
響について検討を行った。その結果、図４に示すよう
に、エアーポケット率と鉄損との間には、冷却ロールの
粗度によらず、一様な相関が得られた。また、図５に
は、同じ組成の合金リボンについて、鉄損特性に及ぼす
表面粗さおよびエアーポケット率の影響について調べた
結果を整理して示すが、同図に示したとおり、鉄損特性
に及ぼす影響は表面粗さよりもエアーポケット率の方が
断然大きいことが判る。

【００２３】同様に、Fe₇₈Si₁₅B₇組成およびFe₇₈Si₉B₁₃
組成の合金リボンについても、エアーポケット率が小さ
くなるほど鉄損特性は改善されることが判明した。しか
しながら、従来の高ボロン組成では、広範囲にわたるエ
アーポケット率について低い鉄損値を示し、鉄損値のエ
アーポケット率による変化も小さいことが判明した。

【００２４】また、高ボロン組成においては、エアーポ
ケット率が10％程度で極小値を示し、それよりも表面粗
さが小さくなると鉄損値はやや高くなることが判明し
た。この理由は、特開昭62−192560号公報に報告されて
いるように、リボンの表面粗さ（本発明におけるエアー
ポケット率）が向上すると磁壁移動が容易になるためヒ
ステリシス損は低下するものの、同時に磁区の粗大化が
起こるために渦電流損はかえって増加し、結果的に総鉄
損が増大するためであると考えられる。

【００２５】図５に示した結果から判断して、特に低ボ
ロンアモルファス合金において磁気特性が良好になるの
は、エアーポケット率が20％以下の範囲、より好ましく
は10％以下の範囲である。ここに、エアーポケット率を
20％を超えると良好な鉄損が得られない理由は、リボン
のエアーポケット率が増加すると、製板時においてエア
ーポケット部の冷却速度の低下により表面結晶化が生
じ、これにより表面の磁区に乱れが生じるためと考えら
れる。なお、板厚の鉄損への影響は、エアーポケット率
の鉄損への影響と比較して小さいが、好ましい板厚範囲
は30μm 以下である。

【００２６】次に、この発明の好適成分組成について説
明する。この発明は、Fe基アモルファス合金、特にＢ含
有量が10at％以下のいわゆる低ボロン含有Fe−Ｂ−Si系
アモルファス合金であれば、いずれにも適合するが、そ
の好適組成は次のとおりである。Ｂ：６〜10at％Ｂは、アモルファス形成能を向上させる有用元素である
が、含有量が６at％に満たないとその効果に乏しく、一
方10at％を超える添加は高価なフェロボロンの含有量が
多くなるのでコストが高くなり、またＢ量が10at％を超
えると鉄損のエアーポケット率依存性が小さくなり、エ
アーポケット率を管理する意味あいが薄れるので、Ｂ量
は６〜10at％の範囲に制限した。より好ましい範囲は６
〜８at％の範囲である。

【００２７】Si：10〜17at％ Siは、磁歪の低減および熱安定性の向上に有効に寄与す
るが、10at％未満ではその添加効果に乏しく、一方17at
％を超えるとリボンの脆化が問題となるので、Si量は６
〜10at％の範囲とすることが好ましい。

【００２８】また、この発明では、Fe−Ｂ−Si系にＣ，
MnおよびＰ等の成分を適宜添加することもでき、その好
適添加量は次のとおりである。Ｃ：0.1 〜２at％Ｃは、アモルファス形成能を高めると共に、磁束密度お
よび鉄損の改善に有効な元素ではあるが、0.1 at％に未
満ではその添加効果に乏しく、一方２at％を超えるとリ
ボンの熱的安定性が低下するので、Ｃ量は 0.1〜２at％
とするのが好ましい。より好適な範囲は 0.1〜１at％の
範囲である。

【００２９】Mn：0.2 〜1.0 at％ Mnは、結晶化の抑制に有効に作用するが、0.2 at％に満
たないとその添加効果に乏しく、一方 1.0at％を超える
と磁束密度の低下をきたすので、Mn量は 0.2〜1.0 at％
とするのが好ましい。より好適な範囲は 0.1〜0.7 at％
である。

【００３０】Ｐ：0.02〜２at％Ｐは、アモルファス形成能を強化するだけでなく、表面
粗さの改善にも有効に寄与するが、0.02at％に満たない
と表面粗さの改善効果に乏しく、一方２at％を超えると
リボン脆化や熱的安定性の低下が問題となるので、Ｐ量
は0.02〜２at％とするのが好ましい。なお、脆化や熱的
安定性に対して厳しい要求のある広幅材については0.02
〜１at％の範囲が好適である。

【００３１】この発明に従うエアーポケット率が20％以
下のアモルファスリボンは、次の製造方法で得ることが
できる。さて、発明者らは、エアーポケット率の低減に
有効な製造条件について検討したところ、製造条件の中
でも特に射出圧力とロール周速がエアーポケット率に及
ぼす影響が大きいことが判明した。

【００３２】図６に、Fe₇₈Si₁₄B₈組成の合金溶湯を、単
ロ一ル法により、板厚を20μm の一定にする条件下で、
ロール周速と射出圧力を同時に変化させてアモルファス
リボンを製造した場合における射出圧力とエアーポケッ
ト率との関係について調査した結果を示す。この時、製
造したリボンの厚みが20±２μm になるように、射出圧
力の大きさに応じてロール周速を変化させた。また、冷
却ロールは、表面粗度が小さいもの（Ra＝0.1 μm ；λ
c ＝0.25mm）と大きいもの（Ra＝1.5 μm ；λc ＝0.25
mm）の２種類を用いた。その他の条件は、ノズルスリッ
ト厚み：0.7mm 、ロール・ノズル間ギャップ：0.15mmで
ある。

【００３３】同図より明らかなように、射出圧力が大き
くなるにつれてエアーポケット率は小さくなり、ロール
の表面粗度Raが 0.1μm （λc ＝0.25mm）の場合には射
出圧力：0.3 kgf/cm²以上で、またロールの表面粗度Ra
が 1.5μm （λc ＝0.25mm）の場合でも射出圧力：0.35
kgf/cm²以上でエアーポケット率を20％以下とすること
ができた。しかしながら、射出圧力が 0.6 kgf/cm²を超
えて大きくなるとパドルブレークが発生する危険が生じ
るので、射出圧力は 0.3〜0.6 kgf/cm²程度とすること
が好ましい。

【００３４】上述したとおり、射出圧力を 0.3〜0.6 kg
f/cm²とすることによって、エアーポケット率を20％以
下にすることができるが、射出圧力を増大すると板厚は
大きくなるので、板厚が一定に、好ましくは30μm 以下
になるように、ロール周速を射出圧力に応じて調整する
ことが肝要である。ここに、ロール周速の好適範囲は35
〜50 m/s程度である。

【００３５】なお、その他の製造条件については、ノズ
ルスリット厚みおよびロール・ノズル間ギャップが重要
で、それぞれノズルスリット厚み：0.4 〜1.0 mm、ロー
ル・ノズル間ギャップ：0.10〜0.20mmの範囲に制限する
ことが好ましい。というのは、ノズルスリット厚みが0.
4 mmに満たないと、製造したリボンのエアーポケット率
が増大して鉄損が増加する傾向にあり、一方、1.0 mmよ
り大きい場合には射出圧が 0.3 kgf/cm²以下でもパドル
ブレークが発生し、それ以上での高射出圧での製板が不
可能となる可能性が高いからである。また、ロール・ノ
ズル間ギャップが0.1 mmより狭い場合にも、製造したリ
ボンの表面積が増大して鉄損の増加を招き、一方、1.0
mmより大きい場合にはやはり高射出圧での製板が不可能
となるおそれが大きい。

【００３６】かくして、エアーポケット率を20％以下に
制御することにより、鉄損 (Ｗ_13/5 ₀)が 0.15 W/kg以下
で、かつばらつきが標準偏差で 0.03 W/kg以下の鉄損に
優れたアモルファスリポンを安定して得ることができる
のである。さらに、表面粗さをエアーポケット率を10％
以下に制御すれば、鉄損のばらつきを標準偏差で 0.02
W/kg以下に低減することができ、一層有利である。

【００３７】ところで、発明者らは、上記した一連の実
験の過程で、アモルファスリボンのエアーポケット率は
鋳造雰囲気にも左右され、特に雰囲気中のC0₂濃度を50
％以上とすることが、表面粗さの改善に極めて有効であ
ることを見出した。図７に、Fe₇₈Si₁₄B₈組成の合金溶湯
を、表面粗さが異なる２種類の冷却ロールを用い、射出
圧力：0.4 kgf/cm²、ロール周速：35 m/s、スリット厚
み：0.7 mm、ロール・ノズル間ギャップ：0.15mmの条件
で急冷凝固してアモルファスリボンを製造した時の、雰
囲気中 C0₂濃度とエアーポケット率との関係について調
べた結果を示す。同図より明らかなように、雰囲気中 C
0₂濃度を50％以上とすれば、使用ロールの表面粗さの大
小の影響をほとんど受けることなしに、エアーポケット
率を安定して低減することができた。

【００３８】

【作用】この発明は、特に低ボロン含有Fe−Ｂ−Si系ア
モルファス合金において磁気特性に大きく影響するのは
エアーポケットの存在頻度であることの調査結果に立脚
したものである。そしてリボンのロール面側表面におけ
るエアーポケットの占める面積率で定義されるエアーポ
ケット率を用いることによって、従来用いていた中心線
平均粗さRaよりも、より普遍的に（カットオフの影響
や、エアーポケット以外の要因による粗さの影響を受け
ずに）磁気特性との関係を評価できるのである。また、
エアーポケットの存在により表面結晶化が生じ易い低ボ
ロンアモルファス合金において、エアーポケット率を低
くすることにより表面結晶化が抑制され、その結果磁壁
移動が容易になるので、高ボロンアモルファス合金と遜
色のない磁気特性が得られるのである。

【００３９】この点、前述した特開平９−268354号公報
では、ボロン含有量が10at％以下のアルファス合金にお
ける磁気特性の向上を目的に、リボンのロール面側の表
面粗さRaに制限を設け、カットオフ値λc ＝0.8 mmにお
いては表面粗さRa≦0.8 μm、λc ＝0.25mmにおいてはR
a≦0.3 μm としている。この条件を満足するために
は、エアーポケットの影響のみならず、ロール筋の転写
による凹凸等の影響も同時に低減しなければならない。

【００４０】しかしながら、これらのうち特に磁気特性
に影響を及ぼすのは、エアーポケットであり、ロール筋
の転写による凹凸等の影響は小さいことが、今回の調査
で解明された。すなわち、前傾図３, 図４から明らかな
ように、転写したロール筋の程度により表面粗さが異な
っていても、エアーポケット率が同時であれば同等の鉄
損値を呈し、図５に示したとおり、エアーポケット率が
20％以下であれば、表面粗さの大小に関係なく優れた低
鉄損値が得られるのである。

【００４１】従って、この発明では、特開平９−268354
号公報の規定から外れた製品、すなわちカットオフ値λ
c ＝0.8 mmにおいて表面粗さRa＞0.8 μm 、またλc ＝
0.25mmにおいてRa＞0.3 μm であっても、エアーポケッ
ト率が20％以下であれば、良好な磁気特性を得ることが
できるのである。また、この発明では、エアーポケット
を低減するための対策、例えば高射出圧力や CO₂吹付け
等は必要であるが、ロールの表面粗度を低減するための
対策は重要ではなく、従ってロール原単位の低減が可能
となる。

【００４２】

【実施例】実施例１表１〜３に示す成分組成になる各種Fe−Ｂ−Si系合金溶
湯を、単ロール法により、同じく表１〜３に示す条件下
で急冷凝固して、アモルファス合金リボンを作製した。
この際、粗さ水準が異なる数種類の冷却ロールを使用し
た。得られた各製品薄帯の板厚、エアーポケット率、鉄
損および磁束密度について調査した結果を、それぞれ表
１〜３に併記する。

【００４３】

【表１】

【００４４】

【表２】

【００４５】

【表３】

【００４６】表１〜３から明らかなように、ロール面側
の表面粗さがRa＞0.8 μm （カットオフ値λc ＝0.8 m
m）あるいはRa＞0.3 μm （同λc ＝0.25mm）であって
も、この発明に従い、エアーポケット率を20％以下に抑
制したアモルファスリボンは、低ボロンであるにもかか
わらず、従来の高ボロン含有アモルファスリボンと同等
もしくはそれ以上の鉄損特性が得られている。

【００４７】

【発明の効果】かくして、この発明によれば、アモルフ
ァス合金のロール面側の表面粗さがRa＞0.8 μm （カッ
トオフ値λc ＝0.8 mm）あるいはRa＞0.3 μm （同λc
＝0.25mm）であっても、エアーポケット率を20％以下と
することによって、ボロン含有量が10at％以下のいわゆ
る低ボロン含有Fe−Ｂ−Si系アモルファス合金において
も、従来の高ボロン含有Fe−Ｂ−Si系アモルファス合金
と遜色のない優れた鉄損特性を安定して得ることができ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】Fe₇₈Si₁₄B₈組成アモルファス合金について、異
なるカットオフ値で測定した表面粗度と鉄損との関係を
示したグラフである。

【図２】アモルファス合金リボンのロール面側表面のエ
アーポケットの生成状況を示した図で、(a) はエアーポ
ケット部以外が平坦な場合、(b) はエアーポケット部以
外に凹凸が存在する場合である。

【図３】異なる表面粗度のロールで製板したFe₇₈Si₁₄B₈
組成アモルファス合金の表面粗さと鉄損との関係を示し
たグラフである。

【図４】異なる表面粗度のロールで製板したFe₇₈Si₁₄B₈
組成アモルファス合金のエアーポケット率と鉄損との関
係を示したグラフである。

【図５】鉄損値に及ぼすエアーポケット率および表面粗
さの影響を示したグラフである。

【図６】Fe₇₈Si₁₄B₈組成の合金溶湯を急冷凝固する際の
射出圧力とエアーポケット率とのを示したグラフであ
る。

【図７】Fe₇₈Si₁₄B₈組成の合金溶湯を急冷凝固する際の
雰囲気中 C0₂濃度とエアーポケット率とのを示したグラ
フである。

【符号の説明】

１エアーポケット２平坦部分３リボン表面の凸部４リボン表面の凹部

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者小菊史男千葉県千葉市中央区川崎町１番地川崎製鉄株式会社技術研究所内Ｆターム(参考） 4E004 DB02 TA01 TA03 5E041 AA11 AA19 BD03 HB07 NN17

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】冷却ロールによって急冷凝固されたアモ
ルファス合金であって、ロール面側表面のエアーポケッ
トの占める面積率が20％以下であることを特徴とする、
表面性状と磁気特性に優れたFe基アモルファス合金。
【請求項２】請求項１において、アモルファス合金
が、Ｂを６〜10at％の範囲で含有する低ボロン含有Fe−
Ｂ−Si系アモルファス合金であることを特徴とする、表
面性状と磁気特性に優れたFe基アモルファス合金。
【請求項３】請求項１または２において、ロール面側
表面のエアーポケットの占める面積率が10％以下である
ことを特徴とする、表面性状と磁気特性に優れたFe基ア
モルファス合金。