JP2000015326A - Ｃｕ熱間押出用ダイスおよびその製造方法 - Google Patents
Ｃｕ熱間押出用ダイスおよびその製造方法Info
- Publication number
- JP2000015326A JP2000015326A JP10187619A JP18761998A JP2000015326A JP 2000015326 A JP2000015326 A JP 2000015326A JP 10187619 A JP10187619 A JP 10187619A JP 18761998 A JP18761998 A JP 18761998A JP 2000015326 A JP2000015326 A JP 2000015326A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hot extrusion
- die
- hot
- weight
- extrusion die
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Extrusion Of Metal (AREA)
- Mounting, Exchange, And Manufacturing Of Dies (AREA)
- Forging (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐ヒートチェックに優れたＣｕ熱間押出用ダ
イスを提供する。 【解決手段】 ＣｕまたはＣｕ合金押出素材の熱間押出
に使用するＣｕ熱間押出用ダイス１０を製造するに際
し、粉末素材の熱間等方圧圧縮（ＨＩＰ）によって焼結
体よりなる略柱状素材１を得た後、あるいは、溶湯の凝
固によってインゴットよりなる略柱状素材１を得た後、
略柱状素材１を軸方向に据込鍛造加工してファイバーラ
インＦが放射方向に流れている盤状成形素材２とし、次
いで盤状成形素材２に孔あけ加工することにより中空孔
３ａを有する環状成形素材３とし、さらに環状成形素材
３の内周面と外周面を一対の成形ロールＲＡ，ＲＢによ
り挟圧しながら周方向にローリング加工してファイバー
ラインＦが周方向に流れている（すなわち、Ｃｕまたは
Ｃｕ合金押出素材の押出方向に対し直交する面内で周方
向に流れている）環状のＣｕ熱間押出用ダイス１０に成
形し、必要により仕上加工を施す。
イスを提供する。 【解決手段】 ＣｕまたはＣｕ合金押出素材の熱間押出
に使用するＣｕ熱間押出用ダイス１０を製造するに際
し、粉末素材の熱間等方圧圧縮（ＨＩＰ）によって焼結
体よりなる略柱状素材１を得た後、あるいは、溶湯の凝
固によってインゴットよりなる略柱状素材１を得た後、
略柱状素材１を軸方向に据込鍛造加工してファイバーラ
インＦが放射方向に流れている盤状成形素材２とし、次
いで盤状成形素材２に孔あけ加工することにより中空孔
３ａを有する環状成形素材３とし、さらに環状成形素材
３の内周面と外周面を一対の成形ロールＲＡ，ＲＢによ
り挟圧しながら周方向にローリング加工してファイバー
ラインＦが周方向に流れている（すなわち、Ｃｕまたは
Ｃｕ合金押出素材の押出方向に対し直交する面内で周方
向に流れている）環状のＣｕ熱間押出用ダイス１０に成
形し、必要により仕上加工を施す。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ＣｕまたはＣｕ合
金押出素材を熱間押出する際に使用するＣｕ熱間押出用
ダイスおよびその製造方法に関し、より詳しくは、使用
時の変形が少なく、また、耐ヒートチェック性がさらに
改善されたＣｕ熱間押出用ダイスおよびその製造方法に
関するものである。
金押出素材を熱間押出する際に使用するＣｕ熱間押出用
ダイスおよびその製造方法に関し、より詳しくは、使用
時の変形が少なく、また、耐ヒートチェック性がさらに
改善されたＣｕ熱間押出用ダイスおよびその製造方法に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、ＣｕまたはＣｕ合金押出素材を熱
間押出する際に使用するＣｕ熱間押出用ダイスは、例え
ば、Ｎｉ基の超耐熱合金であるインコネル７１８を素材
として用いて、これを切削加工するほか、基本的に素材
を延伸加工し熱処理することによって製造していた。
間押出する際に使用するＣｕ熱間押出用ダイスは、例え
ば、Ｎｉ基の超耐熱合金であるインコネル７１８を素材
として用いて、これを切削加工するほか、基本的に素材
を延伸加工し熱処理することによって製造していた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】このような従来のＣｕ
熱間押出用ダイスは、その使用に際して、例えば、約８
００℃の高温に加熱された状態のＣｕまたはＣｕ合金か
らなるビレットを所定の断面形状に押出加工することか
ら、押出加工中に温度は約１０００℃にまで達すると共
に、表面が繰り返し加熱・冷却されることによって熱応
力を受けることとなり、これによりある回数の押出加工
を行うと、図４の（Ａ）に示しているように、熱間押出
用ダイス４１の内周側にヒートチェックによるクラック
４２が発生し、このクラック４２が熱間押出用ダイス４
１の耐久寿命を低下させているという問題点があった。
熱間押出用ダイスは、その使用に際して、例えば、約８
００℃の高温に加熱された状態のＣｕまたはＣｕ合金か
らなるビレットを所定の断面形状に押出加工することか
ら、押出加工中に温度は約１０００℃にまで達すると共
に、表面が繰り返し加熱・冷却されることによって熱応
力を受けることとなり、これによりある回数の押出加工
を行うと、図４の（Ａ）に示しているように、熱間押出
用ダイス４１の内周側にヒートチェックによるクラック
４２が発生し、このクラック４２が熱間押出用ダイス４
１の耐久寿命を低下させているという問題点があった。
【０００４】そして、このようなヒートチェックによる
クラック４２がＣｕ熱間押出用ダイス４１の内周側に多
数発生すると、これを用いてＣｕの熱間押出を行ったと
きにクラック４２の部分にＣｕまたはＣｕ合金素材が入
り込み、図４の（Ｂ）に示しているように、押出成形品
４３のうちマンドレルにより形成される中空孔４４の表
面は滑らかに形成されるものの、押出成形品４３の外周
部には前記クラック４２に起因した多数の突条４５が形
成されてしまうこととなるため、使用に耐え得ないもの
になるという問題点があった。
クラック４２がＣｕ熱間押出用ダイス４１の内周側に多
数発生すると、これを用いてＣｕの熱間押出を行ったと
きにクラック４２の部分にＣｕまたはＣｕ合金素材が入
り込み、図４の（Ｂ）に示しているように、押出成形品
４３のうちマンドレルにより形成される中空孔４４の表
面は滑らかに形成されるものの、押出成形品４３の外周
部には前記クラック４２に起因した多数の突条４５が形
成されてしまうこととなるため、使用に耐え得ないもの
になるという問題点があった。
【０００５】
【発明の目的】本発明は、このような従来の問題点にか
んがみてなされたものであって、使用時の変形が少な
く、また、耐ヒートチェック性に優れ、耐久寿命の長い
Ｃｕ熱間押出用ダイスを提供することを目的としてい
る。
んがみてなされたものであって、使用時の変形が少な
く、また、耐ヒートチェック性に優れ、耐久寿命の長い
Ｃｕ熱間押出用ダイスを提供することを目的としてい
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明に係わるＣｕ熱間
押出用ダイスは、請求項１に記載しているように、Ｃｕ
またはＣｕ合金押出素材の熱間押出に使用するＣｕ熱間
押出用ダイスにおいて、塑性加工により生ずるファイバ
ーラインがＣｕまたはＣｕ合金押出素材の押出方向に対
し直交する面内で周方向に流れているものとしたことを
特徴としている。
押出用ダイスは、請求項１に記載しているように、Ｃｕ
またはＣｕ合金押出素材の熱間押出に使用するＣｕ熱間
押出用ダイスにおいて、塑性加工により生ずるファイバ
ーラインがＣｕまたはＣｕ合金押出素材の押出方向に対
し直交する面内で周方向に流れているものとしたことを
特徴としている。
【０００７】そして、本発明に係わるＣｕ熱間押出用ダ
イスの実施態様においては、請求項２に記載しているよ
うに、成分組成は、Ｎｉ：５〜１５重量％、Ｃｒ：１５
〜２５重量％、Ｗ：１０〜２５重量％、残部Ｃｏおよび
不純物からなる成分組成を有するものとなすことができ
る。
イスの実施態様においては、請求項２に記載しているよ
うに、成分組成は、Ｎｉ：５〜１５重量％、Ｃｒ：１５
〜２５重量％、Ｗ：１０〜２５重量％、残部Ｃｏおよび
不純物からなる成分組成を有するものとなすことができ
る。
【０００８】同じく、本発明に係わるＣｕ熱間押出用ダ
イスの実施態様においては、請求項３に記載しているよ
うに、不純物中のＣ：０．２重量％以下であるものとす
ることができる。
イスの実施態様においては、請求項３に記載しているよ
うに、不純物中のＣ：０．２重量％以下であるものとす
ることができる。
【０００９】同じく、本発明に係わるＣｕ熱間押出用ダ
イスの実施態様においては、請求項４に記載しているよ
うに、常温での硬さがＨＲＣ≧３５であるものとするこ
とができる。
イスの実施態様においては、請求項４に記載しているよ
うに、常温での硬さがＨＲＣ≧３５であるものとするこ
とができる。
【００１０】本発明に係わるＣｕ熱間押出用ダイスの製
造方法は、請求項５に記載しているように、Ｃｕまたは
Ｃｕ合金押出素材の熱間押出に使用するＣｕ熱間押出用
ダイスを製造するに際し、略柱状素材を軸方向に据込鍛
造加工してファイバーラインが放射方向に流れている盤
状成形素材とし、次いで前記盤状成形素材に孔あけ加工
することにより中空孔を有する環状成形素材とし、さら
に前記環状成形素材の内周面と外周面を一対の成形ロー
ルにより挟圧しながら周方向にローリング加工してファ
イバーラインが周方向に流れている（すなわち、Ｃｕま
たはＣｕ合金押出素材の押出方向に対し直交する面内で
周方向に流れている）環状のＣｕ熱間押出用ダイスに成
形し、必要により仕上加工を施すようにしたことを特徴
としている。
造方法は、請求項５に記載しているように、Ｃｕまたは
Ｃｕ合金押出素材の熱間押出に使用するＣｕ熱間押出用
ダイスを製造するに際し、略柱状素材を軸方向に据込鍛
造加工してファイバーラインが放射方向に流れている盤
状成形素材とし、次いで前記盤状成形素材に孔あけ加工
することにより中空孔を有する環状成形素材とし、さら
に前記環状成形素材の内周面と外周面を一対の成形ロー
ルにより挟圧しながら周方向にローリング加工してファ
イバーラインが周方向に流れている（すなわち、Ｃｕま
たはＣｕ合金押出素材の押出方向に対し直交する面内で
周方向に流れている）環状のＣｕ熱間押出用ダイスに成
形し、必要により仕上加工を施すようにしたことを特徴
としている。
【００１１】そして、本発明に係わるＣｕ熱間押出用ダ
イスの製造方法の実施態様においては、請求項６に記載
しているように、略柱状素材を円柱形状となすと共に盤
状成形素材を円盤形状となすようにすることができる。
イスの製造方法の実施態様においては、請求項６に記載
しているように、略柱状素材を円柱形状となすと共に盤
状成形素材を円盤形状となすようにすることができる。
【００１２】同じく、本発明に係わるＣｕ熱間押出用ダ
イスの製造方法の実施態様においては、請求項７に記載
しているように、成分組成は、Ｎｉ：５〜１５重量％、
Ｃｒ：１５〜２５重量％、Ｗ：１０〜２５重量％、残部
Ｃｏおよび不純物からなるものとなすことができる。
イスの製造方法の実施態様においては、請求項７に記載
しているように、成分組成は、Ｎｉ：５〜１５重量％、
Ｃｒ：１５〜２５重量％、Ｗ：１０〜２５重量％、残部
Ｃｏおよび不純物からなるものとなすことができる。
【００１３】同じく、本発明に係わるＣｕ熱間押出用ダ
イスの製造方法の実施態様においては、請求項８に記載
しているように、不純物中のＣ：０．２重量％以下であ
るものとすることができる。
イスの製造方法の実施態様においては、請求項８に記載
しているように、不純物中のＣ：０．２重量％以下であ
るものとすることができる。
【００１４】同じく、本発明に係わるＣｕ熱間押出用ダ
イスの製造方法の実施態様においては、請求項９に記載
しているように、略柱状素材を据込鍛造加工してファイ
バーラインが放射方向に流れている盤状成形素材とする
際の鍛造加工温度を９００〜１１５０℃とするようにな
すことができる。
イスの製造方法の実施態様においては、請求項９に記載
しているように、略柱状素材を据込鍛造加工してファイ
バーラインが放射方向に流れている盤状成形素材とする
際の鍛造加工温度を９００〜１１５０℃とするようにな
すことができる。
【００１５】同じく、本発明に係わるＣｕ熱間押出用ダ
イスの製造方法の実施態様においては、請求項１０に記
載しているように、盤状成形素材をローリング加工して
ファイバーラインが周方向に流れている環状のＣｕ熱間
押出用ダイスに成形する際のローリング加工温度を９０
０〜１１５０℃とするようになすことができる。
イスの製造方法の実施態様においては、請求項１０に記
載しているように、盤状成形素材をローリング加工して
ファイバーラインが周方向に流れている環状のＣｕ熱間
押出用ダイスに成形する際のローリング加工温度を９０
０〜１１５０℃とするようになすことができる。
【００１６】
【発明の作用】従来のＣｕ熱間押出用ダイスの製造方法
では、基本的に、素材を延伸加工し熱処理することとし
ていたため、鍛流線、すなわち、ファイバーラインは素
材の延伸加工方向に流れているものとなるので、このフ
ァイバーラインはダイスの内周側から外周側に向かって
放射方向に発生しそして進行するヒートチェックに対し
て有効に阻止作用を発揮しないものとなっていた。
では、基本的に、素材を延伸加工し熱処理することとし
ていたため、鍛流線、すなわち、ファイバーラインは素
材の延伸加工方向に流れているものとなるので、このフ
ァイバーラインはダイスの内周側から外周側に向かって
放射方向に発生しそして進行するヒートチェックに対し
て有効に阻止作用を発揮しないものとなっていた。
【００１７】これに対して本発明によるＣｕ熱間押出用
ダイスでは、ファイバーラインをＣｕまたはＣｕ合金押
出素材の押出方向に対し直交する面内でダイスの周方向
に流れているように、すなわち、ヒートチェックの発生
・進行方向に対して直角方向に向くように配向させてい
るため、ダイスの内周側から外周側に向かって放射方向
に発生しそして進行するヒートチェックに対して有効な
阻止作用を発揮するものとなる。
ダイスでは、ファイバーラインをＣｕまたはＣｕ合金押
出素材の押出方向に対し直交する面内でダイスの周方向
に流れているように、すなわち、ヒートチェックの発生
・進行方向に対して直角方向に向くように配向させてい
るため、ダイスの内周側から外周側に向かって放射方向
に発生しそして進行するヒートチェックに対して有効な
阻止作用を発揮するものとなる。
【００１８】本発明において用いる略柱状素材は、ファ
イバーラインが形成されていないものを用いる。より具
体的には、粉末素材から熱間等方圧圧縮（ＨＩＰ）等に
より製造された焼結体、あるいは、溶湯を凝固させて得
たインゴット等をそのまま、さらには必要に応じて切断
したものなどを用いる。また、上記の焼結体あるいはイ
ンゴットを密度や形状修正などのためにファイバーライ
ンが形成されない程度に軽くプレス等で加工されたもの
を用いる。
イバーラインが形成されていないものを用いる。より具
体的には、粉末素材から熱間等方圧圧縮（ＨＩＰ）等に
より製造された焼結体、あるいは、溶湯を凝固させて得
たインゴット等をそのまま、さらには必要に応じて切断
したものなどを用いる。また、上記の焼結体あるいはイ
ンゴットを密度や形状修正などのためにファイバーライ
ンが形成されない程度に軽くプレス等で加工されたもの
を用いる。
【００１９】次に、この略柱状素材をその軸方向に据込
鍛造加工して盤状成形素材としたとき、ファイバーライ
ンは放射方向、つまり、中心部から外周側に向かって配
向した状態となる。
鍛造加工して盤状成形素材としたとき、ファイバーライ
ンは放射方向、つまり、中心部から外周側に向かって配
向した状態となる。
【００２０】そしてその後孔あけ加工して得た環状成形
素材をローリング加工によって拡径加工すると、ファイ
バーラインは材料の周方向の肉流れによって周方向に配
向した状態となる。つまり、内周側から外周側に向かっ
て発生・進行するヒートチェックに対して直角方向に配
向した状態となる。
素材をローリング加工によって拡径加工すると、ファイ
バーラインは材料の周方向の肉流れによって周方向に配
向した状態となる。つまり、内周側から外周側に向かっ
て発生・進行するヒートチェックに対して直角方向に配
向した状態となる。
【００２１】このため、ダイスの使用時において繰り返
し熱応力が働いたとき、ヒートチェックに対して上記周
方向に配向したファイバーラインが大きな抵抗力となっ
て働き、この結果、本発明によるＣｕ熱間押出用ダイス
にあってはこのようなヒートチェックの発生・進行が効
果的に抑制され、耐用寿命が大きく延長したものとな
る。
し熱応力が働いたとき、ヒートチェックに対して上記周
方向に配向したファイバーラインが大きな抵抗力となっ
て働き、この結果、本発明によるＣｕ熱間押出用ダイス
にあってはこのようなヒートチェックの発生・進行が効
果的に抑制され、耐用寿命が大きく延長したものとな
る。
【００２２】本発明においては、上記略柱状素材が円柱
形状をなすものとすることによって、その軸方向の据込
鍛造加工による盤状成形素材が円盤形状をなすものとす
ることが必要に応じて望ましい。
形状をなすものとすることによって、その軸方向の据込
鍛造加工による盤状成形素材が円盤形状をなすものとす
ることが必要に応じて望ましい。
【００２３】このようにすれば、盤状成形素材の段階で
これを円環状の成形素材に近い形状をもつものとなすこ
とができ、円環状成形素材を得るに際し盤状成形素材に
対して機械加工を施す必要性をなくすことができる。
これを円環状の成形素材に近い形状をもつものとなすこ
とができ、円環状成形素材を得るに際し盤状成形素材に
対して機械加工を施す必要性をなくすことができる。
【００２４】
【発明の実施の形態】次に、本発明の実施形態を以下に
詳述する。
詳述する。
【００２５】図３に示すように、Ｃｕ熱間押出用ダイス
１０は、外周面および内周面がそれぞれ円形のリング状
をなしており、外径Ｄ１が約１５０ｍｍφ、内径Ｄ２が
約１００ｍｍφ、厚みＴが約３０ｍｍの形状をなしてい
る。また、軸と直角方向の両面が平面形状をなしてい
る。
１０は、外周面および内周面がそれぞれ円形のリング状
をなしており、外径Ｄ１が約１５０ｍｍφ、内径Ｄ２が
約１００ｍｍφ、厚みＴが約３０ｍｍの形状をなしてい
る。また、軸と直角方向の両面が平面形状をなしてい
る。
【００２６】図１および図２は上記Ｃｕ熱間押出用ダイ
ス１０を得るための製造工程を順に示したものである。
ス１０を得るための製造工程を順に示したものである。
【００２７】先ず、図１の（Ｉ−Ａ）に示しているよう
に、粉末素材の熱間等方圧圧縮（ＨＩＰ）によって、焼
結体よりなる略柱状素材（一次成形品）１を得る。この
とき、ファイバーラインは存在しない。あるいは、図１
の（Ｉ−Ｂ）に示しているように、溶湯を凝固させるこ
とによって、インゴットよりなる略柱状素材（一次成形
品）１を得る。このときも、ファイバーラインは存在し
ない。
に、粉末素材の熱間等方圧圧縮（ＨＩＰ）によって、焼
結体よりなる略柱状素材（一次成形品）１を得る。この
とき、ファイバーラインは存在しない。あるいは、図１
の（Ｉ−Ｂ）に示しているように、溶湯を凝固させるこ
とによって、インゴットよりなる略柱状素材（一次成形
品）１を得る。このときも、ファイバーラインは存在し
ない。
【００２８】次に、略柱状素材１を軸方向に据込鍛造加
工することによって、図１の（ＩＩ）に示しているよう
に、円盤形状をなす盤状成形素材（二次成形品）２を得
る。このとき、ファイバーラインＦは放射方向に配向し
た状態となっている。
工することによって、図１の（ＩＩ）に示しているよう
に、円盤形状をなす盤状成形素材（二次成形品）２を得
る。このとき、ファイバーラインＦは放射方向に配向し
た状態となっている。
【００２９】この場合の据込鍛造加工においては、９０
０〜１１５０℃とすることが望ましく、９００℃よりも
低いと加工の際の変形抵抗が増大する傾向となるため好
ましくなく、１１５０℃より高いと成形品の硬度がＨＲ
Ｃ３５を下回る傾向となり、望ましくは１０５０℃以下
とするのがよい。また、加工終了温度は８００℃以下と
することが望ましい。
０〜１１５０℃とすることが望ましく、９００℃よりも
低いと加工の際の変形抵抗が増大する傾向となるため好
ましくなく、１１５０℃より高いと成形品の硬度がＨＲ
Ｃ３５を下回る傾向となり、望ましくは１０５０℃以下
とするのがよい。また、加工終了温度は８００℃以下と
することが望ましい。
【００３０】その後、中ぐり加工（軸方向の孔あけ加
工）を行うことによって、図１の（ＩＩＩ）に示してい
るように、中心部分に中空孔３ａを有する円環形状をな
す環状成形素材（三次成形品）３を得る。
工）を行うことによって、図１の（ＩＩＩ）に示してい
るように、中心部分に中空孔３ａを有する円環形状をな
す環状成形素材（三次成形品）３を得る。
【００３１】次に、図１の（ＩＶ）に示しているよう
に、前記環状成形素材（３）の内周面と外周面を一対の
成形ロールＲＡ，ＲＢにより狭圧しながら周方向にロー
リング加工することによって拡径リング形状をなすＣｕ
熱間押出用ダイス（四次成形品）１０を得る。
に、前記環状成形素材（３）の内周面と外周面を一対の
成形ロールＲＡ，ＲＢにより狭圧しながら周方向にロー
リング加工することによって拡径リング形状をなすＣｕ
熱間押出用ダイス（四次成形品）１０を得る。
【００３２】この場合のローリング加工においては、９
００〜１１５０℃とすることが望ましく、９００℃より
も低いと加工の際の変形抵抗が増大する傾向となるため
好ましくなく、１１５０℃より高いと成形品の硬度がＨ
ＲＣ３５を下回る傾向となり、望ましくは１０５０℃以
下とするのが望ましい。また、加工終了温度は８００℃
以上とすることが望ましい。
００〜１１５０℃とすることが望ましく、９００℃より
も低いと加工の際の変形抵抗が増大する傾向となるため
好ましくなく、１１５０℃より高いと成形品の硬度がＨ
ＲＣ３５を下回る傾向となり、望ましくは１０５０℃以
下とするのが望ましい。また、加工終了温度は８００℃
以上とすることが望ましい。
【００３３】このローリング加工に際しては、具体的に
次のようにして行う。すなわち、一対の成形ロール
ＲＡ，ＲＢを用いて前記環状成形素材３を内外両側から
半径方向に狭圧し、成形ロールＲＡ，ＲＢを回転させな
がら環状成形素材３を周方向に回すことによって材料を
周方向に肉流れさせて内径および外径の拡径加工を行
う。
次のようにして行う。すなわち、一対の成形ロール
ＲＡ，ＲＢを用いて前記環状成形素材３を内外両側から
半径方向に狭圧し、成形ロールＲＡ，ＲＢを回転させな
がら環状成形素材３を周方向に回すことによって材料を
周方向に肉流れさせて内径および外径の拡径加工を行
う。
【００３４】このローリング加工に際して、図１の（Ｉ
ＩＩ）に示したように、環状成形素材３において放射方
向に配向したファイバーラインＦは、周方向の肉流れに
よって、図１の（ＩＶ）に示しているように、周方向に
配向した状態となる。
ＩＩ）に示したように、環状成形素材３において放射方
向に配向したファイバーラインＦは、周方向の肉流れに
よって、図１の（ＩＶ）に示しているように、周方向に
配向した状態となる。
【００３５】図２の（Ｖ）は上記ローリング加工によっ
て得られたＣｕ熱間押出用ダイス１０の形状を示したも
のであり、必要に応じては、歪取り焼鈍を行うのもよ
く、あるいはまた、図２の（ＶＩ）に示すように、この
ようにして得られたＣｕ熱間押出用ダイス１０に対して
最終的な機械仕上加工を施し、図３に示した最終形状，
寸法のＣｕ熱間押出用ダイス１０とする。
て得られたＣｕ熱間押出用ダイス１０の形状を示したも
のであり、必要に応じては、歪取り焼鈍を行うのもよ
く、あるいはまた、図２の（ＶＩ）に示すように、この
ようにして得られたＣｕ熱間押出用ダイス１０に対して
最終的な機械仕上加工を施し、図３に示した最終形状，
寸法のＣｕ熱間押出用ダイス１０とする。
【００３６】本発明によるＣｕ熱間押出用ダイスおよび
その製造方法では、熱間等方圧圧縮（ＨＩＰ）による焼
結体として、または、溶湯の凝固によるインゴットとし
て、Ｎｉ：５〜１５重量％、Ｃｒ：１５〜２５重量％、
Ｗ：１０〜２５重量％、残部Ｃｏおよび不純物からなる
成分組成を有するものとすることが望ましい。
その製造方法では、熱間等方圧圧縮（ＨＩＰ）による焼
結体として、または、溶湯の凝固によるインゴットとし
て、Ｎｉ：５〜１５重量％、Ｃｒ：１５〜２５重量％、
Ｗ：１０〜２５重量％、残部Ｃｏおよび不純物からなる
成分組成を有するものとすることが望ましい。
【００３７】この場合、Ｎｉは冷間加工性や熱間加工性
を改善するのに有用な成分であり、このような作用を得
るためには５重量％以上とすることが望ましいが、１５
重量％よりも多いと耐熱性を低下させるので、５〜１５
重量％とするのがよい。
を改善するのに有用な成分であり、このような作用を得
るためには５重量％以上とすることが望ましいが、１５
重量％よりも多いと耐熱性を低下させるので、５〜１５
重量％とするのがよい。
【００３８】また、Ｃｒは耐熱性や熱間耐酸化性，耐ヒ
ートチェック性を向上するのに有用な成分であり、この
ような作用を得るためには１５重量％以上とすることが
望ましいが、２５重量％よりも多いと熱間加工性を低下
させるので、１５〜２５重量％とするのがよい。
ートチェック性を向上するのに有用な成分であり、この
ような作用を得るためには１５重量％以上とすることが
望ましいが、２５重量％よりも多いと熱間加工性を低下
させるので、１５〜２５重量％とするのがよい。
【００３９】さらに、Ｗは熱間強度を高め、耐ヒートチ
ェック性を向上するのに有用な成分であり、このような
作用を得るためには１０重量％以上とすることが望まし
いが、２５重量％よりも多いと熱間加工性や冷間加工性
を低下させるので、１０〜２５重量％とするのがよい。
ェック性を向上するのに有用な成分であり、このような
作用を得るためには１０重量％以上とすることが望まし
いが、２５重量％よりも多いと熱間加工性や冷間加工性
を低下させるので、１０〜２５重量％とするのがよい。
【００４０】そして、Ｃｏはマトリックスとしての熱間
強度および耐ヒートチェック性を向上させる作用がある
ので、残部としている。
強度および耐ヒートチェック性を向上させる作用がある
ので、残部としている。
【００４１】さらに、不純物中において、Ｃは耐ヒート
チェック性を低下させるので、０．２重量％以下、さら
に望ましくは０．１重量％以下とするのがよい。
チェック性を低下させるので、０．２重量％以下、さら
に望ましくは０．１重量％以下とするのがよい。
【００４２】さらにまた、本発明によるＣｕ熱間押出用
ダイスにおいては、常温での硬さがＨＲＣ３５以上であ
るものとすることが望ましく、これによって耐変形性に
より優れたものとなるようにするのが良い。
ダイスにおいては、常温での硬さがＨＲＣ３５以上であ
るものとすることが望ましく、これによって耐変形性に
より優れたものとなるようにするのが良い。
【００４３】
【実施例】次に、本発明の具体的実施例について以下に
説明するが、本発明はこのような実施例のみに限定され
ないことはいうまでもない。
説明するが、本発明はこのような実施例のみに限定され
ないことはいうまでもない。
【００４４】［実施例１］Ｎｉ：１０．５重量％、Ｃ
ｒ：１９．６重量％、Ｗ：１８．１重量％、残部Ｃｏお
よび不純物よりなり、不純物中のＣが０．０９重量％で
ある噴霧粉末を素材とし、熱間等方圧圧縮（ＨＩＰ）に
よって円柱形状をなす略柱状素材（図１の（Ｉ−Ａ）中
において、ｄ１＝９０ｍｍφ、ｌ＝１３０ｍｍ）１を得
た。なお、このときの熱間等方圧圧縮（ＨＩＰ）条件
は、温度：１１３０℃，圧力：１２００ｋｇｆ／ｃ
ｍ２，時間：３Ｈｒとした。
ｒ：１９．６重量％、Ｗ：１８．１重量％、残部Ｃｏお
よび不純物よりなり、不純物中のＣが０．０９重量％で
ある噴霧粉末を素材とし、熱間等方圧圧縮（ＨＩＰ）に
よって円柱形状をなす略柱状素材（図１の（Ｉ−Ａ）中
において、ｄ１＝９０ｍｍφ、ｌ＝１３０ｍｍ）１を得
た。なお、このときの熱間等方圧圧縮（ＨＩＰ）条件
は、温度：１１３０℃，圧力：１２００ｋｇｆ／ｃ
ｍ２，時間：３Ｈｒとした。
【００４５】次に、前記略柱状素材１に対し軸方向の据
込鍛造加工を行うことによって円盤形状をなす盤状成形
素材（図１の（ＩＩ）中において、ｄ２＝１６０ｍｍ
φ、ｔ＝４２ｍｍ）２を得た。なお、このときの据込鍛
造加工の開始温度は１１５０℃とし、終了温度は８００
℃とした。
込鍛造加工を行うことによって円盤形状をなす盤状成形
素材（図１の（ＩＩ）中において、ｄ２＝１６０ｍｍ
φ、ｔ＝４２ｍｍ）２を得た。なお、このときの据込鍛
造加工の開始温度は１１５０℃とし、終了温度は８００
℃とした。
【００４６】次に、前記盤状成形素材２に対して孔あけ
加工を行うことによって中空孔３ａを有する環状成形素
材（図１の（ＩＩＩ）中において、内径ｄ３＝５０ｍｍ
φ）３を得た。
加工を行うことによって中空孔３ａを有する環状成形素
材（図１の（ＩＩＩ）中において、内径ｄ３＝５０ｍｍ
φ）３を得た。
【００４７】次いで、前記環状成形素材３に対してロー
リング加工を行うことによってＣｕ熱間押出用ダイス
（（図２の（Ｖ）中において、外径ｄ４＝１７２ｍｍ
φ、内径ｄ５＝８２ｍｍ，ｔ＝４０ｍｍ）１０を得た。
なお、このときのローリング加工の開始温度は９５０℃
とし、終了温度は８００℃とした。
リング加工を行うことによってＣｕ熱間押出用ダイス
（（図２の（Ｖ）中において、外径ｄ４＝１７２ｍｍ
φ、内径ｄ５＝８２ｍｍ，ｔ＝４０ｍｍ）１０を得た。
なお、このときのローリング加工の開始温度は９５０℃
とし、終了温度は８００℃とした。
【００４８】次に、前記Ｃｕ熱間押出用ダイス１０に対
し温度：６００℃，時間：３Ｈｒの歪取り焼鈍を施した
後、最終の機械仕上加工を施して前記最終形状，寸法で
且つ硬さがＨＲＣ４０であるＣｕ熱間押出用ダイス１０
を得た。
し温度：６００℃，時間：３Ｈｒの歪取り焼鈍を施した
後、最終の機械仕上加工を施して前記最終形状，寸法で
且つ硬さがＨＲＣ４０であるＣｕ熱間押出用ダイス１０
を得た。
【００４９】このようにして得られたＣｕ熱間押出用ダ
イス１０を用いてＣｕの熱間押出加工（温度：８００
℃，圧力：５０００Ｔｏｎ）を実施して外径：１００ｍ
ｍ，内径：５０ｍｍの銅管を成形したところ、押出回数
６３０回の押出加工まではヒートチェックが発生しなか
った。
イス１０を用いてＣｕの熱間押出加工（温度：８００
℃，圧力：５０００Ｔｏｎ）を実施して外径：１００ｍ
ｍ，内径：５０ｍｍの銅管を成形したところ、押出回数
６３０回の押出加工まではヒートチェックが発生しなか
った。
【００５０】［実施例２］実施例１において、据込鍛造
加工の開始温度は１１５０℃とし、終了温度は８００℃
とし、また、ローリング加工の開始温度は９５０℃と
し，終了温度は８００℃として、その他は実施例１と同
様にして硬さがＨＲＣ４３であるＣｕ熱間押出用ダイス
１０を得た。
加工の開始温度は１１５０℃とし、終了温度は８００℃
とし、また、ローリング加工の開始温度は９５０℃と
し，終了温度は８００℃として、その他は実施例１と同
様にして硬さがＨＲＣ４３であるＣｕ熱間押出用ダイス
１０を得た。
【００５１】この実施例２において得られたＣｕ熱間押
出用ダイス１０を用いてＣｕの熱間押出加工（温度：８
００℃，圧力：５０００Ｔｏｎ）を実施して外径：１０
０ｍｍ，内径：５０ｍｍの銅管を成形したところ、押出
回数７００回の押出加工まではヒートチェックが発生し
なかった。なお、実施例２の場合、実施例１の場合に比
べて耐ヒートチェック性がより向上したものとなってい
るが、これは、主に、据込鍛造加工やローリング加工を
行う際の加工温度を実施例１に比べて低い温度としたこ
とによるものと考えられた。
出用ダイス１０を用いてＣｕの熱間押出加工（温度：８
００℃，圧力：５０００Ｔｏｎ）を実施して外径：１０
０ｍｍ，内径：５０ｍｍの銅管を成形したところ、押出
回数７００回の押出加工まではヒートチェックが発生し
なかった。なお、実施例２の場合、実施例１の場合に比
べて耐ヒートチェック性がより向上したものとなってい
るが、これは、主に、据込鍛造加工やローリング加工を
行う際の加工温度を実施例１に比べて低い温度としたこ
とによるものと考えられた。
【００５２】［比較例１］インコネルＸ７５０（Ｃｒ：
１５．５重量％、Ｆｅ：７．０重量％、Ａｌ；０．７重
量％、Ｔｉ：２．５重量％、残部Ｎｉおよび不純物）か
らなるインゴットを素材として用い、このインゴットを
外径１６０ｍｍφに延伸加工した。
１５．５重量％、Ｆｅ：７．０重量％、Ａｌ；０．７重
量％、Ｔｉ：２．５重量％、残部Ｎｉおよび不純物）か
らなるインゴットを素材として用い、このインゴットを
外径１６０ｍｍφに延伸加工した。
【００５３】そして延伸加工材を所定の寸法に切断した
あと一次固溶化熱処理として１１４０℃×２Ｈｒ：ＷＱ
の熱処理を施し、二次固溶化熱処理として８４５℃×２
４Ｈｒ：ＷＱの熱処理を施し、時効処理として７２０℃
×２０Ｈｒ：ＡＣの熱処理を施し、その後最終の機械仕
上加工を行って図３に示したものと同じ形状，寸法を有
するＣｕ熱間押出用ダイス（１０）を得た。
あと一次固溶化熱処理として１１４０℃×２Ｈｒ：ＷＱ
の熱処理を施し、二次固溶化熱処理として８４５℃×２
４Ｈｒ：ＷＱの熱処理を施し、時効処理として７２０℃
×２０Ｈｒ：ＡＣの熱処理を施し、その後最終の機械仕
上加工を行って図３に示したものと同じ形状，寸法を有
するＣｕ熱間押出用ダイス（１０）を得た。
【００５４】このようにして得られたＣｕ熱間押出用ダ
イス（１０）を用いてＣｕの熱間押出加工（温度：８０
０℃，圧力：５０００Ｔｏｎ）を実施して外径：１００
ｍｍ，内径：５０ｍｍの銅管を成形したところ、押出回
数３２０回の押出加工でヒートチェックが発生した。
イス（１０）を用いてＣｕの熱間押出加工（温度：８０
０℃，圧力：５０００Ｔｏｎ）を実施して外径：１００
ｍｍ，内径：５０ｍｍの銅管を成形したところ、押出回
数３２０回の押出加工でヒートチェックが発生した。
【００５５】［実施例３］素材粉末として、Ｃｒ：１
５．５重量％、Ｆｅ：７．０重量％、Ａｌ；０．７重量
％、Ｔｉ：２．５重量％、残部Ｎｉおよび不純物からな
る噴霧粉末を用い、熱間等方圧圧縮（ＨＩＰ）条件とし
て、温度：１１３０℃，圧力：１２００ｋｇｆ／ｃ
ｍ２，時間：３Ｈｒとしたほかは実施例１と同様にして
硬さがＨＲＣ４０であるＣｕ熱間押出用ダイス１０を得
た。
５．５重量％、Ｆｅ：７．０重量％、Ａｌ；０．７重量
％、Ｔｉ：２．５重量％、残部Ｎｉおよび不純物からな
る噴霧粉末を用い、熱間等方圧圧縮（ＨＩＰ）条件とし
て、温度：１１３０℃，圧力：１２００ｋｇｆ／ｃ
ｍ２，時間：３Ｈｒとしたほかは実施例１と同様にして
硬さがＨＲＣ４０であるＣｕ熱間押出用ダイス１０を得
た。
【００５６】この実施例３において得られたＣｕ熱間押
出用ダイス１０を用いてＣｕの熱間押出加工（温度：８
００℃，圧力：５０００Ｔｏｎ）を実施して外径：１０
０ｍｍ，内径：５０ｍｍの銅管を成形したところ、押出
回数６５０回の押出加工まではヒートチェックが発生し
なかった。
出用ダイス１０を用いてＣｕの熱間押出加工（温度：８
００℃，圧力：５０００Ｔｏｎ）を実施して外径：１０
０ｍｍ，内径：５０ｍｍの銅管を成形したところ、押出
回数６５０回の押出加工まではヒートチェックが発生し
なかった。
【００５７】
【発明の効果】本発明によるＣｕ熱間押出用ダイスで
は、請求項１に記載しているように、ＣｕまたはＣｕ合
金押出素材の熱間押出に使用するＣｕ熱間押出用ダイス
において、塑性加工により生ずるファイバーラインがＣ
ｕまたはＣｕ合金押出素材の押出方向に対し直交する面
内で周方向に流れているものとしたから、ファイバーラ
インはヒートチェックの発生・進行方向に対して直角方
向に向くように配向したものとなっているので、ダイス
の内周側から外周側に向かって放射方向に発生して進行
するヒートチェックに対して有効な阻止作用を発揮する
ものとなり、耐ヒートチェック性に優れたＣｕ熱間押出
用ダイスを提供することが可能であるという著大なる効
果がもたらされる。
は、請求項１に記載しているように、ＣｕまたはＣｕ合
金押出素材の熱間押出に使用するＣｕ熱間押出用ダイス
において、塑性加工により生ずるファイバーラインがＣ
ｕまたはＣｕ合金押出素材の押出方向に対し直交する面
内で周方向に流れているものとしたから、ファイバーラ
インはヒートチェックの発生・進行方向に対して直角方
向に向くように配向したものとなっているので、ダイス
の内周側から外周側に向かって放射方向に発生して進行
するヒートチェックに対して有効な阻止作用を発揮する
ものとなり、耐ヒートチェック性に優れたＣｕ熱間押出
用ダイスを提供することが可能であるという著大なる効
果がもたらされる。
【００５８】そして、請求項２に記載しているように、
成分組成は、Ｎｉ：５〜１５重量％、Ｃｒ：１５〜２５
重量％、Ｗ：１０〜２５重量％、残部Ｃｏおよび不純物
からなるものとなすことによって、熱間加工性，熱間耐
酸化性，熱間強度に優れ、耐ヒートチェック性にも優れ
た長寿命のＣｕ熱間押出用ダイスを提供することが可能
であるという著大なる効果がもたらされる。
成分組成は、Ｎｉ：５〜１５重量％、Ｃｒ：１５〜２５
重量％、Ｗ：１０〜２５重量％、残部Ｃｏおよび不純物
からなるものとなすことによって、熱間加工性，熱間耐
酸化性，熱間強度に優れ、耐ヒートチェック性にも優れ
た長寿命のＣｕ熱間押出用ダイスを提供することが可能
であるという著大なる効果がもたらされる。
【００５９】また、請求項３に記載しているように、不
純物中のＣ：０．２重量％以下であるものとすることに
よって、耐ヒートチェック性が安定的により一層優れた
Ｃｕ熱間押出用ダイスを提供することが可能であるとい
う著大なる効果がもたらされる。
純物中のＣ：０．２重量％以下であるものとすることに
よって、耐ヒートチェック性が安定的により一層優れた
Ｃｕ熱間押出用ダイスを提供することが可能であるとい
う著大なる効果がもたらされる。
【００６０】さらにまた、請求項４に記載しているよう
に、常温での硬さがＨＲＣ≧３５であるものとなすこと
によって、耐変形性にも優れているＣｕ熱間押出用ダイ
スを提供することが可能であるという著大なる効果がも
たらされる。
に、常温での硬さがＨＲＣ≧３５であるものとなすこと
によって、耐変形性にも優れているＣｕ熱間押出用ダイ
スを提供することが可能であるという著大なる効果がも
たらされる。
【００６１】本発明によるＣｕ熱間押出用ダイスの製造
方法では、請求項５に記載しているように、Ｃｕまたは
Ｃｕ合金押出素材の熱間押出に使用するＣｕ熱間押出用
ダイスを製造するに際し、略柱状素材を軸方向に据込鍛
造加工してファイバーラインが放射方向に流れている盤
状成形素材とし、次いで前記盤状成形素材に孔あけ加工
することにより中空孔を有する環状成形素材とし、さら
に前記環状成形素材の内周面と外周面を一対の成形ロー
ルにより挟圧しながら周方向にローリング加工してファ
イバーラインが周方向に流れている（すなわち、Ｃｕま
たはＣｕ合金押出素材の押出方向に対し直交する面内で
周方向に流れている）環状のＣｕ熱間押出用ダイスに成
形し、必要により仕上加工を施すようにしたから、耐ヒ
ートチェック性に優れたＣｕ熱間押出用ダイスを製造す
ることが可能であるという著大なる効果がもたらされ
る。
方法では、請求項５に記載しているように、Ｃｕまたは
Ｃｕ合金押出素材の熱間押出に使用するＣｕ熱間押出用
ダイスを製造するに際し、略柱状素材を軸方向に据込鍛
造加工してファイバーラインが放射方向に流れている盤
状成形素材とし、次いで前記盤状成形素材に孔あけ加工
することにより中空孔を有する環状成形素材とし、さら
に前記環状成形素材の内周面と外周面を一対の成形ロー
ルにより挟圧しながら周方向にローリング加工してファ
イバーラインが周方向に流れている（すなわち、Ｃｕま
たはＣｕ合金押出素材の押出方向に対し直交する面内で
周方向に流れている）環状のＣｕ熱間押出用ダイスに成
形し、必要により仕上加工を施すようにしたから、耐ヒ
ートチェック性に優れたＣｕ熱間押出用ダイスを製造す
ることが可能であるという著大なる効果がもたらされ
る。
【００６２】そして、請求項６に記載しているように、
略柱状素材を円柱形状となすと共に盤状成形素材を円盤
形状となすことによって、耐ヒートチェック性に優れた
Ｃｕ熱間押出用ダイスを製造することが可能であるとい
う著大なる効果がもたらされる。
略柱状素材を円柱形状となすと共に盤状成形素材を円盤
形状となすことによって、耐ヒートチェック性に優れた
Ｃｕ熱間押出用ダイスを製造することが可能であるとい
う著大なる効果がもたらされる。
【００６３】そしてまた、請求項７に記載しているよう
に、成分組成は、Ｎｉ：５〜１５重量％、Ｃｒ：１５〜
２５重量％、Ｗ：１０〜２５重量％、残部Ｃｏおよび不
純物からなるものとなすことによって、熱間加工性，熱
間耐酸化性，熱間強度に優れ、耐ヒートチェック性にも
優れた長寿命のＣｕ熱間押出用ダイスを製造することが
可能であるという著大なる効果がもたらされる。
に、成分組成は、Ｎｉ：５〜１５重量％、Ｃｒ：１５〜
２５重量％、Ｗ：１０〜２５重量％、残部Ｃｏおよび不
純物からなるものとなすことによって、熱間加工性，熱
間耐酸化性，熱間強度に優れ、耐ヒートチェック性にも
優れた長寿命のＣｕ熱間押出用ダイスを製造することが
可能であるという著大なる効果がもたらされる。
【００６４】さらにまた、請求項８に記載しているよう
に、不純物中のＣ：０．２重量％以下であるものとする
ことによって、耐ヒートチェック性が安定的により一層
優れたＣｕ熱間押出用ダイスを製造することが可能であ
るという著大なる効果がもたらされる。
に、不純物中のＣ：０．２重量％以下であるものとする
ことによって、耐ヒートチェック性が安定的により一層
優れたＣｕ熱間押出用ダイスを製造することが可能であ
るという著大なる効果がもたらされる。
【００６５】さらにまた、請求項９に記載しているよう
に、略柱状素材を据込鍛造加工してファイバーラインが
放射方向に流れている盤状成形素材とする際の鍛造加工
温度を９００〜１１５０℃とするようになすことによっ
て、熱間強度および耐ヒートチェック性に優れたＣｕ熱
間押出用ダイスを製造することが可能であるという著大
なる効果がもたらされる。
に、略柱状素材を据込鍛造加工してファイバーラインが
放射方向に流れている盤状成形素材とする際の鍛造加工
温度を９００〜１１５０℃とするようになすことによっ
て、熱間強度および耐ヒートチェック性に優れたＣｕ熱
間押出用ダイスを製造することが可能であるという著大
なる効果がもたらされる。
【００６６】さらにまた、請求項１０に記載しているよ
うに、盤状成形素材をローリング加工してファイバーラ
インが周方向に流れている環状のＣｕ熱間押出用ダイス
に成形する際のローリング加工温度を９００〜１１５０
℃とするようになすことによって、熱間強度および耐ヒ
ートチェック性に優れたＣｕ熱間押出用ダイスを製造す
ることが可能であるという著大なる効果がもたらされ
る。
うに、盤状成形素材をローリング加工してファイバーラ
インが周方向に流れている環状のＣｕ熱間押出用ダイス
に成形する際のローリング加工温度を９００〜１１５０
℃とするようになすことによって、熱間強度および耐ヒ
ートチェック性に優れたＣｕ熱間押出用ダイスを製造す
ることが可能であるという著大なる効果がもたらされ
る。
【図１】本発明の一実施形態を最終的工程を除いた工程
（Ｉ），（ＩＩ），（ＩＩＩ），（ＩＶ）に分けて示す
説明図である。
（Ｉ），（ＩＩ），（ＩＩＩ），（ＩＶ）に分けて示す
説明図である。
【図２】図１の工程に続く最終的工程を工程（Ｖ），
（ＶＩ）に分けて示す説明図である。
（ＶＩ）に分けて示す説明図である。
【図３】Ｃｕ熱間押出用ダイスの形状を示す断面説明図
（図３の（Ａ））および斜面説明図（図３の（Ｂ））で
ある。
（図３の（Ａ））および斜面説明図（図３の（Ｂ））で
ある。
【図４】Ｃｕ熱間押出用ダイスにおいてヒートチェック
が発生した状況を示す斜面説明図（図４の（Ａ））およ
びヒートチェックが発生したＣｕ熱間押出用ダイスを用
いて押出加工した押出成形品の説明図である。
が発生した状況を示す斜面説明図（図４の（Ａ））およ
びヒートチェックが発生したＣｕ熱間押出用ダイスを用
いて押出加工した押出成形品の説明図である。
１ 略柱状素材（一次成形品） ２ 盤状成形素材（二次成形品） ３ 環状成形素材（三次成形品） １０ Ｃｕ熱間押出用ダイス（四次成形品） Ｆ ファイバーライン ＲＡ，ＲＢ 成形ロール
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｂ２１Ｊ 5/08 Ｂ２１Ｊ 5/08 Ｚ Ｂ２３Ｐ 15/24 Ｂ２３Ｐ 15/24 // Ｃ２２Ｃ 19/07 Ｃ２２Ｃ 19/07 Ｊ
Claims (10)
- 【請求項１】 ＣｕまたはＣｕ合金押出素材の熱間押出
に使用するＣｕ熱間押出用ダイスにおいて、塑性加工に
より生ずるファイバーラインがＣｕまたはＣｕ合金押出
素材の押出方向に対し直交する面内で周方向に流れてい
ることを特徴とするＣｕ熱間押出用ダイス。 - 【請求項２】 成分組成は、Ｎｉ：５〜１５重量％、Ｃ
ｒ：１５〜２５重量％、Ｗ：１０〜２５重量％、残部Ｃ
ｏおよび不純物からなる請求項１に記載のＣｕ熱間押出
用ダイス。 - 【請求項３】 不純物中のＣ：０．２重量％以下である
請求項２に記載のＣｕ熱間押出用ダイス。 - 【請求項４】 常温での硬さがＨＲＣ≧３５である請求
項１ないし３のいずれかに記載のＣｕ熱間押出用ダイ
ス。 - 【請求項５】 ＣｕまたはＣｕ合金押出素材の熱間押出
に使用するＣｕ熱間押出用ダイスを製造するに際し、略
柱状素材を軸方向に据込鍛造加工してファイバーライン
が放射方向に流れている盤状成形素材とし、次いで前記
盤状成形素材に孔あけ加工することにより中空孔を有す
る環状成形素材とし、さらに前記環状成形素材の内周面
と外周面を一対の成形ロールにより挟圧しながら周方向
にローリング加工してファイバーラインが周方向に流れ
ている（すなわち、ＣｕまたはＣｕ合金押出素材の押出
方向に対し直交する面内で周方向に流れている）環状の
Ｃｕ熱間押出用ダイスに成形し、必要により仕上加工を
施すことを特徴とするＣｕ熱間押出用ダイスの製造方
法。 - 【請求項６】 略柱状素材を円柱形状となすと共に盤状
成形素材を円盤形状となす請求項５に記載のＣｕ熱間押
出用ダイスの製造方法。 - 【請求項７】 成分組成は、Ｎｉ：５〜１５重量％、Ｃ
ｒ：１５〜２５重量％、Ｗ：１０〜２５重量％、残部Ｃ
ｏおよび不純物からなる請求項５または６に記載のＣｕ
熱間押出用ダイスの製造方法。 - 【請求項８】 不純物中のＣ：０．２重量％以下である
請求項７に記載のＣｕ熱間押出用ダイスの製造方法。 - 【請求項９】 略柱状素材を据込鍛造加工してファイバ
ーラインが放射方向に流れている盤状成形素材とする際
の鍛造加工温度を９００〜１１５０℃とする請求項５な
いし８のいずれかに記載のＣｕ熱間押出用ダイスの製造
方法。 - 【請求項１０】 盤状成形素材をローリング加工してフ
ァイバーラインが周方向に流れている環状のＣｕ熱間押
出用ダイスに成形する際のローリング加工温度を９００
〜１１５０℃とする請求項５ないし９のいずれかに記載
のＣｕ熱間押出用ダイスの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10187619A JP2000015326A (ja) | 1998-07-02 | 1998-07-02 | Ｃｕ熱間押出用ダイスおよびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10187619A JP2000015326A (ja) | 1998-07-02 | 1998-07-02 | Ｃｕ熱間押出用ダイスおよびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000015326A true JP2000015326A (ja) | 2000-01-18 |
Family
ID=16209287
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10187619A Pending JP2000015326A (ja) | 1998-07-02 | 1998-07-02 | Ｃｕ熱間押出用ダイスおよびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000015326A (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011255409A (ja) * | 2010-06-10 | 2011-12-22 | Mitsubishi Materials Corp | 環状成形体の製造方法 |
| CN102476138A (zh) * | 2010-11-29 | 2012-05-30 | 袁正敏 | 复式辊辗机 |
| CN103341728A (zh) * | 2013-06-28 | 2013-10-09 | 武汉理工大学 | 一种轴承环组织细匀化控轧控冷方法 |
| CN105170869A (zh) * | 2015-09-21 | 2015-12-23 | 中原特钢股份有限公司 | 一种提高17-4ph锻件横向力学性能的锻造方法 |
| US9592547B2 (en) | 2012-12-10 | 2017-03-14 | Mitsubishi Materials Corporation | Method of manufacturing annular molding |
| CN106563749A (zh) * | 2015-10-09 | 2017-04-19 | 北京钢研高纳科技股份有限公司 | 控制gh3230合金环件组织均匀的制备方法 |
| CN107881443A (zh) * | 2017-11-17 | 2018-04-06 | 北京理工大学 | 一种高熵合金挤墩复合改性技术 |
| CN108580622A (zh) * | 2018-03-19 | 2018-09-28 | 武汉理工大学 | 一种i型纵筋环件模内径向挤压成形工艺设计方法 |
| CN108994249A (zh) * | 2018-07-16 | 2018-12-14 | 兰州兰石能源装备工程研究院有限公司 | 大型筒形锻件锻造轧制复合生产工艺 |
| CN111659841A (zh) * | 2020-06-16 | 2020-09-15 | 孙亮 | 一种马氏体不锈钢环锻件的锻造方法 |
| CN112122539A (zh) * | 2020-08-28 | 2020-12-25 | 豪梅特航空机件(苏州)有限公司 | 一种航空发动机封严环锻件工装组及其组合成型工艺 |
-
1998
- 1998-07-02 JP JP10187619A patent/JP2000015326A/ja active Pending
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011255409A (ja) * | 2010-06-10 | 2011-12-22 | Mitsubishi Materials Corp | 環状成形体の製造方法 |
| CN102476138A (zh) * | 2010-11-29 | 2012-05-30 | 袁正敏 | 复式辊辗机 |
| US9592547B2 (en) | 2012-12-10 | 2017-03-14 | Mitsubishi Materials Corporation | Method of manufacturing annular molding |
| CN103341728A (zh) * | 2013-06-28 | 2013-10-09 | 武汉理工大学 | 一种轴承环组织细匀化控轧控冷方法 |
| CN105170869A (zh) * | 2015-09-21 | 2015-12-23 | 中原特钢股份有限公司 | 一种提高17-4ph锻件横向力学性能的锻造方法 |
| CN106563749A (zh) * | 2015-10-09 | 2017-04-19 | 北京钢研高纳科技股份有限公司 | 控制gh3230合金环件组织均匀的制备方法 |
| CN107881443A (zh) * | 2017-11-17 | 2018-04-06 | 北京理工大学 | 一种高熵合金挤墩复合改性技术 |
| CN108580622A (zh) * | 2018-03-19 | 2018-09-28 | 武汉理工大学 | 一种i型纵筋环件模内径向挤压成形工艺设计方法 |
| CN108580622B (zh) * | 2018-03-19 | 2020-01-14 | 武汉理工大学 | 一种i型纵筋环件模内径向挤压成形工艺设计方法 |
| CN108994249A (zh) * | 2018-07-16 | 2018-12-14 | 兰州兰石能源装备工程研究院有限公司 | 大型筒形锻件锻造轧制复合生产工艺 |
| CN111659841A (zh) * | 2020-06-16 | 2020-09-15 | 孙亮 | 一种马氏体不锈钢环锻件的锻造方法 |
| CN112122539A (zh) * | 2020-08-28 | 2020-12-25 | 豪梅特航空机件(苏州)有限公司 | 一种航空发动机封严环锻件工装组及其组合成型工艺 |
| CN112122539B (zh) * | 2020-08-28 | 2022-06-21 | 豪梅特航空机件(苏州)有限公司 | 一种航空发动机封严环锻件工装组及其组合成型工艺 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7601232B2 (en) | α-β titanium alloy tubes and methods of flowforming the same | |
| JPH10328726A (ja) | Ｃｕ熱間押出用ダイの製造方法 | |
| CN106670359B (zh) | 一种gh4169合金环件及其制备方法 | |
| JP2000015326A (ja) | Ｃｕ熱間押出用ダイスおよびその製造方法 | |
| WO1999067042A1 (en) | Method for producing vehicle wheels | |
| JP2005502472A (ja) | 金属管の製造方法 | |
| EP0512108B1 (en) | Glass spinner manufacture | |
| JPS62149859A (ja) | β型チタン合金線材の製造方法 | |
| CN109719249A (zh) | 一种Ta1材料薄壁高筒件的胀形成形方法 | |
| JP3707799B2 (ja) | ジルコニウム合金管の製造方法 | |
| JP2006289394A (ja) | Ｍｎ−Ｃｕ系合金製リングの製造方法 | |
| JPWO2020059798A1 (ja) | Ｆｅ−Ｎｉ基超耐熱合金のリング圧延材の製造方法 | |
| CN106583608A (zh) | 不锈钢‑铝合金双金属环件轧制成形方法 | |
| JPH07108340A (ja) | コロ軸受ベアリングレース用粗形材の製造方法 | |
| CN113941678B (zh) | 一种毂套温锻、冷挤压的锻造工艺及其模具 | |
| US6511558B1 (en) | Method for producing vehicle wheels | |
| JP3480568B2 (ja) | 冷間鍛造用高速度工具鋼素材、高速度工具鋼製中空品及びその製造方法 | |
| JP2002030366A (ja) | Ｃｕ熱間押出用ダイスおよびその製造方法 | |
| JP2768849B2 (ja) | 非磁性鋼円筒鍛造品の結晶粒微細化方法 | |
| RU2192328C2 (ru) | Способ изготовления раскатных кольцевых заготовок из высоколегированных никелевых сплавов | |
| US3175287A (en) | Preparation of magnesium seamless rings | |
| CN107838343A (zh) | 钛合金‑不锈钢双金属环件轧制成形方法 | |
| CN107442710A (zh) | 钛合金‑结构钢双金属环件轧制成形方法 | |
| JPS63255322A (ja) | 二相ステンレス継目無鋼管の製造方法 | |
| CN106734785A (zh) | 不锈钢‑结构钢双金属环件轧制成形方法 |