ITBO20130601A1 - Forno di ricottura a resistenza per la ricottura di un filo, trefolo, corda, vergella o piattina di metallo - Google Patents

Description

DESCRIZIONE

“FORNO DI RICOTTURA A RESISTENZA PER LA RICOTTURA DI UN FILO, TREFOLO, CORDA, VERGELLA O PIATTINA DI METALLO”

La presente invenzione è relativa ad un forno di ricottura a resistenza per la ricottura di un filo, trefolo, corda, vergella o piattina di metallo.

In particolare, la presente invenzione trova vantaggiosa, ma non esclusiva, applicazione nella ricottura a resistenza in linea, cioè direttamente all’uscita di una macchina per la produzione di un filo o una vergella di metallo, ad esempio una macchina trafilatrice, cui la descrizione che segue farà esplicito riferimento senza per questo perdere in generalità.

Un forno per la ricottura a resistenza in corrente continua adatto ad essere disposto in linea ad una trafilatrice, comprende normalmente almeno due, ed in particolare tre, assi elettrici, provvisti di rispettive pulegge e motorizzati per trascinare il filo metallico, una pluralità di rulli di rinvio folli o motorizzati ed un anello di tiro di uscita motorizzato. I rulli di rinvio e l’anello di tiro di uscita sono disposti in modo tale da definire un certo percorso per il filo, che inizia attorno ad un primo asse elettrico, gira attorno agli altri due assi elettrici ed ai rulli di rinvio, e termina attorno all’anello di tiro di uscita.

Il forno di ricottura comprende un’apparecchiatura elettrica per generare una tensione in corrente continua che viene applicata tra il secondo asse elettrico e gli altri due assi elettrici, ossia al secondo asse elettrico è applicato il potenziale positivo della tensione elettrica e ad entrambi primo e terzo asse elettrico è applicato il potenziale negativo della tensione elettrica. Il processo di ricottura avviene per effetto Joule a causa del passaggio di corrente nei tratti di filo tra il secondo asse elettrico e gli altri due (primo e terzo) assi elettrici.

Il percorso del filo risulta suddiviso in un tratto di preriscaldo, che va dal primo asse elettrico al secondo asse elettrico, un tratto di ricottura vera e propria, che va dal secondo asse elettrico al terzo asse elettrico, ed un tratto di raffreddamento, che va dal terzo asse elettrico all’anello di tiro di uscita. Il tratto di preriscaldo ha una lunghezza superiore a quella del tratto di ricottura in modo tale che la temperatura del filo nel tratto di preriscaldo sia inferiore a quella del filo nel tratto di ricottura.

La tensione elettrica applicata tra gli assi di ricottura e la corrispondente corrente elettrica che circola nel filo sono comunemente note come tensione di ricottura e corrente di ricottura e dipendono in generale dalla lunghezza dei tratti di preriscaldo e di ricottura, dalla velocità di avanzamento del filo lungo il percorso e dalla sezione del filo. In particolare, è noto rappresentare la dipendenza tra la tensione di ricottura e la velocità di avanzamento del filo con la cosiddetta curva di ricottura. Secondo la curva di ricottura, la tensione di ricottura richiesta aumenta con l’aumentare della velocità di avanzamento. Inoltre, la corrente di ricottura in genere aumenta con l’aumentare della sezione trasversale del filo. Al di sopra di certi valori di sezione del filo, il valore massimo della velocità del filo è determinato da vari fattori, tra cui ad esempio la capacità di raffreddamento del tratto di raffreddamento. Ne discende che per piccole sezioni del filo, a cui corrispondono basse correnti di ricottura, la velocità può essere elevata, e quindi la tensione di ricottura deve essere alta. Viceversa, per grosse sezioni del filo, a cui corrispondono alte correnti di ricottura, la velocità deve essere più bassa, e quindi la tensione di ricottura deve essere più bassa. L’apparecchiatura elettrica comprende un trasformatore trifase, il cui circuito primario è alimentato dalla rete elettrica trifase, ad esempio la rete trifase a 400 V e 50 Hz, ed un circuito raddrizzatore controllato, il quale è accoppiato al circuito secondario del trasformatore per fornire la tensione di ricottura. Per raggiungere le temperature necessarie per la ricottura (qualche centinaia di gradi Celsius), il trasformatore è dimensionato per fornire al circuito secondario una tensione in corrente alternata avente una ampiezza dell’ordine di grandezza della tensione di ricottura massima che si vuole ottenere ed una corrente di ricottura massima che dipende dalle caratteristiche complessive del forno di ricottura (lunghezza percorso del filo e velocità di avanzamento del filo) e dalla sezione trasversale del filo. Ad esempio, il trasformatore è dimensionato per fornire al circuito secondario una tensione in corrente alternata di circa 70 V per una potenza di circa 1000 kVA.

Il raddrizzatore è tipicamente costituito da un ponte di tiristori (SCR). La modulazione della tensione di ricottura si ottiene variando l’angolo di accensione dei tiristori. In altre parole, la tensione di ricottura si riduce, a partire dal valore massimo, con la riduzione dell’angolo di accensione dei tiristori. Tuttavia, la riduzione dell’angolo di accensione produce una riduzione del fattore di potenza dell’apparecchiatura, cioè produce un aumento della potenza reattiva che l’apparecchiatura scambia con la rete elettrica. Ad un elevato valore di potenza reattiva corrisponde un impegno di potenza dalla rete elettrica a cui non corrisponde una creazione di lavoro utile. Inoltre, le autorità nazionali che controllano l’erogazione di elettricità tramite la rete elettrica normalmente prevedono penali quando la potenza reattiva supera una certa percentuale della potenza attiva erogata.

Un ulteriore svantaggio dell’apparecchiatura sopra descritta sono le dimensioni ingombranti del trasformatore, che è di fatto sovradimensionato per l’utilizzo che ne viene fatto, in quanto non lavora mai per fornire al circuito secondario la massima corrente alla massima tensione.

E’ nota un’altra apparecchiatura elettrica che supera parte degli inconvenienti della apparecchiatura sopra descritta. Quest’altra apparecchiatura differisce da quella descritta sopra sostanzialmente per il fatto di comprendere un trasformatore con una pluralità di prese sul circuito primario. A seconda della sezione del filo su cui eseguire la ricottura, viene selezionata quella presa del circuito primario che permette di massimizzare l’angolo di accensione dei tiristori del raddrizzatore e quindi di minimizzare la potenza reattiva. Tuttavia, il trasformatore con il circuito primario a più prese è sempre sovradimensionato ed è comunque più complicato e costoso di un trasformatore con un circuito primario semplice. Inoltre, è economicamente sconveniente costruire trasformatori di grossa taglia (ed esempio, 70 V per 1000 kVA al circuito secondario) con più di quattro prese sul circuito primario.

Un’architettura nota alternativa all’uso di un trasformatore con circuito primario a più prese, comprende un trasformatore con circuito primario semplice ed un inverter AC/AC accoppiato al circuito primario del trasformatore per regolare la tensione di alimentazione del circuito primario tra un numero elevato di livelli e quindi regolare in modo corrispondente la tensione fornita dal circuito secondario. Questa soluzione permette di ridurre ulteriormente la potenza reattiva, ma rimangono gli inconvenienti legati al trasformatore di grossa taglia.

Scopo della presente invenzione è di realizzare un forno di ricottura a resistenza per la ricottura di un filo di metallico, il quale forno sia esente dagli inconvenienti sopra descritti e, nello stesso tempo, sia di facile ed economica realizzazione.

In accordo con la presente invenzione viene fornito un forno di ricottura a resistenza per la ricottura di un filo, trefolo, corda, vergella o piattina di metallo, secondo quanto definito nelle rivendicazioni allegate.

La presente invenzione verrà ora descritta con riferimento ai disegni annessi, che ne illustrano un esempio di attuazione non limitativo, in cui:

- la figura 1 illustra, in maniera schematica, il forno di ricottura a resistenza realizzato secondo la presente invenzione;

- la figura 2 illustra, mediante uno schema a blocchi, del generatore della tensione di ricottura del forno della figura 1;

- la figura 3 illustra le forme d’onda di tensione in vari punti intermedi del generatore della figura 2; e

- la figura 4 illustra, con maggiore dettaglio, uno stadio interno del generatore di tensione della figura 2.

Nella figura 1, con 1 è genericamente indicato, nel suo complesso, un forno di ricottura a resistenza in corrente continua per la ricottura di un filo metallico, quest’ultimo indicato con 2, ad esempio un filo di rame o alluminio. Il forno di ricottura 1 è del tipo adatto ad essere inserito in linea, cioè all’uscita di una trafilatrice (non illustrata). Il filo 2 esce dalla trafilatrice ed entra nel forno di ricottura 1 avanzando nella direzione 3 ed esce dal forno di ricottura 1 nella direzione 4.

Con riferimento alla figura 1, il forno di ricottura 1 comprende tre assi elettrici 5, 6 e 7, che sono provvisti di rispettive pulegge 8, 9 e 10, due rulli di rinvio 11 e 12, che sono folli o motorizzati e sono disposti tra i primi due assi elettrici 5 e 6, ed un anello di tiro di uscita 13 motorizzato. I rulli di rinvio 11 e 12 e l’anello di tiro di uscita 13 sono disposti in modo tale da definire un certo percorso per il filo 2, che inizia attorno alla puleggia 8 dell’asse elettrico 5, gira attorno ai rulli di rinvio 11 e 12 ed alle pulegge 9 e 10 degli altri due assi elettrici 6 e 7, e termina attorno all’anello di tiro di uscita 13. Il filo 2 corre lungo tale percorso trascinato dall’anello di tiro in uscita 13. Vantaggiosamente, anche gli assi elettrici 5-7 sono motorizzati per aiutare il trascinamento del filo 2.

Il forno di ricottura 1 comprende un generatore di tensione DC 14 alimentabile da una tensione AC, ed in particolare dalla tensione trifase Uac fornita da una rete elettrica trifase 15, per generare una tensione DC, la cosiddetta tensione di ricottura, indicata con Uann nelle figure, che viene applicata tra l’asse elettrico 6 e gli altri due assi elettrici 5 e 7. In altre parole, il potenziale positivo della tensione Uann è applicato all’asse elettrico 6 ed il potenziale negativo della tensione Uann è applicato agli altri due assi elettrici 5 e 7. Il processo di ricottura avviene per effetto Joule a causa del passaggio di corrente elettrica nei tratti di filo tra l’asse elettrico 6 e gli altri due assi elettrici 5 e 7.

Il percorso del filo 2 risulta suddiviso in un tratto di preriscaldo, che è indicato con 16 e va dall’asse elettrico 6 all’asse elettrico 5 passando per i rulli di rinvio 11 e 12, un tratto di ricottura vera e propria, che è indicato con 17 e va dall’asse elettrico 6 all’asse elettrico 7, ed un tratto di raffreddamento ed asciugatura, che è indicato con 18 e va dall’asse elettrico 7 all’anello di tiro di uscita 13. Nel caso specifico dell’esempio considerato, in cui il filo 2 è di rame o alluminio, il tratto di preriscaldo 16 ha una lunghezza superiore a quella del tratto di ricottura 17 in modo tale che, a parità di sezione del filo 2, nella porzione di filo 2 lungo il tratto 16 circoli una corrente Iprh che è inferiore alla corrente Iann che circola nella porzione di filo 2 lungo il tratto 17. In tale modo, la temperatura del filo 2 nel tratto 16 sarà inferiore a quella del filo 2 nel tratto 17. Il tratto di raffreddamento e asciugatura 18 attraversa una vasca piena di liquido di raffreddamento ed è corredato di dispositivi di asciugatura, la vasca ed i dispositivi di asciugatura essendo di per sé noti e quindi non illustrati.

Con riferimento alla figura 2, secondo la presente invenzione, il generatore di tensione 14 comprende uno stadio raddrizzatore di tensione di ingresso 19, che ha i proprio ingresso collegato alla rete elettrica trifase 15 mediante un linea o bus trifase 25 per essere alimentato dalla tensione trifase Uac ed è atto a fornire una tensione DC intermedia, indicata con Udc, uno stadio modulatore di larghezza di impulso 20, o più semplicemente uno stadio modulatore PWM, per trasformare la tensione intermedia Udc in una prima tensione PWM, che è indicata con Um1 ed ha valor medio nullo ed un’ampiezza sostanzialmente pari alla tensione intermedia Udc, un trasformatore di tensione 21 ad alta frequenza e con rapporto di trasformazione maggiore di 1 per trasformare la tensione Um1 in una corrispondente seconda tensione PWM, che è indicata con Um2 ed ha però valore medio non nullo ed un’ampiezza minore di quella della tensione Um1, uno stadio raddrizzatore di tensione di uscita 22 per trasformare la tensione Um2 nella tensione di ricottura Uann, ed un filtro di potenza attivo trifase (“three phase active power filter”) (APF) 23, chiamato qui di seguito semplicemente filtro attivo e collegato in parallelo alla linea trifase interna 25 in punto 24 della stessa.

La figura 3 illustra, in maniera qualitativa ed a puro titolo di esempio, le forme d’onda delle varie tensioni Uac, Udc, Um1, Um2 e Uann.

Lo stadio raddrizzatore 19 è di tipo passivo non controllato, ed in particolare comprende un ponte raddrizzatore trifase a diodi ed un filtro passa basso LC. A titolo di esempio, nell’ipotesi che la tensione trifase Uac sia a 400 V e 50 Hz, lo stadio raddrizzatore 19 fornisce una tensione intermedia Udc circa compresa tra 530 e 540 V, imprimendo sulla linea trifase 25 una corrente trifase iL avente una componente reattiva che determina un fattore di potenza minore di 0.8.

Il filtro attivo 23, che è di per sé noto, e quindi non illustrato in dettaglio, ha la funzione di ridurre le armoniche di corrente che distorcono la corrente trifase iL in ingresso allo stadio raddrizzatore 19. Tali armoniche di corrente sono prodotte dallo stadio modulatore PWM 20, che è il carico dello stadio raddrizzatore 19. In altre parole, il filtro attivo 23 ha la funzione di aumentare il fattore di potenza visto dalla rete elettrica trifase 15. Il filtro attivo 23 comprende un ponte trifase controllato comprendente una pluralità di dispositivi IGBT, un filtro LC collegato a monte del ponte trifase, una pluralità di condensatori collegati come carico del ponte trifase ed un’unità di controllo per pilotare il ponte trifase.

Al filtro attivo 23 sono abbinati una terna di sensori di tensione 26 collegati alla linea trifase 25 a monte del punto di collegamento 24 del filtro attivo 23 per misurare la tensione trifase Uac, ed una terna di sensori di corrente 27 accoppiati alla linea trifase 25 a valle del punto di collegamento 24 del filtro attivo 23 per misurare la corrente trifase iL. L’unità di controllo del filtro attivo 23 pilota il ponte trifase in funzione dei segnali forniti dai sensori 26 e 27, ossia in funzione dei valori misurati di tensione e corrente ottenuti tramite i sensori 26 e 27 in modo tale che il filtro attivo 24 assorba dalla linea trifase 25 una corrente trifase iC che, sommata alla corrente trifase iL, imprima sulla rete elettrica trifase 15 una corrente trifase iS non distorta e quindi sostanzialmente sinusoidale. In altre parole, il filtro attivo 23 introduce nella linea trifase 25 delle armoniche di corrente che compensano in sostanza quelle in ingresso allo stadio raddrizzatore 19. Il filtro attivo 23 permette di ottenere un fattore di potenza, visto dalla rete elettrica trifase 15, maggiore di 0.95.

Con riferimento alla figura 4, lo stadio modulatore PWM 20 comprende un ponte H di dispositivi di commutazione elettronici 31, ed in particolare dispositivi IGBT, alimentato con la tensione intermedia Udc, ed un controllore 32, il quale è configurato per controllare il ponte H 31 in modo da generare la tensione Um1 e modulare la larghezza di impulso della tensione Um1 in maniera correlata con il rapporto tra la velocità di avanzamento attuale del filo 2, indicata con Vw nelle figure 2 e 5, e la differenza tra il valore massimo ed il valore minimo della velocità di avanzamento. I valori massimo e minimo della velocità di avanzamento del filo 2 dipendono dalle caratteristiche del forno di ricottura 1. La frequenza della tensione Um1 è prestabilita sulla base delle prestazioni dei dispositivi IGBT e del trasformatore di tensione 21.

A ciascun valore di velocità Vw corrisponde un valore desiderato di tensione di ricottura, chiamato qui di seguito setpoint di ricottura Uref. La tensione di ricottura è calcolabile moltiplicando la radice quadrata della velocità di avanzamento del filo 2 per una costante K che dipende dalle caratteristiche complessive del forno di ricottura 1 e che è determinabile secondo tecniche note. Il controllore 32 riceve la velocità Vw del filo 2 da un dispositivo esterno 33, per esempio l’unità di controllo della trafilatrice collegata all’ingresso del forno di ricottura 1 oppure un’unità di acquisizione di velocità accoppiata ad uno degli organi rotanti con la velocità del filo 2 (un rullo di rinvio 11, 12, un asse elettrico 5, 6, 7 o l’anello di tiro 13). Il controllore 32 è configurato per calcolare il setpoint di ricottura Uref moltiplicando la radice quadrata della velocità Vw per la costante K. Dunque, il setpoint di ricottura Uref varia tra un valore minimo Urefmin ed un valore massimo Urefmax.

Più in dettaglio, il controllore 32 controlla il ponte H 31 regolando lo sfasamento di conduzione, ossia il ritardo di conduzione, di un lato (metà) del ponte H 31 rispetto all’altro in maniera proporzionale al rapporto tra il setpoint di ricottura Uref e la differenza tra Urefmin e Urefmax. Quindi, il segnale modulato Um1 ha un duty cycle che varia tra 0 e 0.5 in funzione del ritardo di conduzione imposto dal controllore 32. In particolare, al duty cycle pari a 0 corrisponde il valore minimo Urefmin e al duty cycle pari a 0.5 (onda quadra a valor medio nullo) corrisponde il valore massimo Urefmax.

Il controllore 32 comprende mezzi misuratori di tensione comprendenti un convertitore A/D 34 collegato all’uscita dello stadio raddrizzatore passivo 22 per misurare il valore della tensione di ricottura Uann secondo tecniche note. Il controllore 32 controlla il ponte H 31 regolando lo sfasamento di conduzione anche in funzione dei valori misurati della tensione di ricottura Uann in modo tale che la tensione di ricottura Uann insegua il setpoint di ricottura Uref. Infatti, durante la ricottura la corrente che circola nel filo 2 varia in funzione dello stato di incrudimento del materiale del filo 2 e della qualità del contatto tra il filo 2 e le pulegge 8-10.

Il trasformatore di tensione 21 è un trasformatore monofase di potenza e ad alta frequenza, ossia in grado di funzionare a frequenze maggiori di 5 kHz. Ciò permette di progettare lo stadio modulatore PWM 20 affinché esso generi la tensione Um1 con una frequenza maggiore di 5 kHz, e preferibilmente pari a 8 kHz.

Inoltre, il trasformatore di tensione 21 ha un avvolgimento di circuito secondario con zero centrale in modo tale da trasformare la tensione Um1 a valore medio nullo nella tensione Um2 a valor medio non nullo, ed ha un rapporto di trasformazione nominale che è prestabilito in funzione della tensione intermedia Udc e del valore massimo Urefmax. Ipotizzando un valore massimo Urefmax pari a 100 V, che permette di effettuare la ricottura per un ampio intervallo di valori di sezione del filo 2 e per un ampio intervallo di velocità di avanzamento del filo 2, e nell’ipotesi di una tensione intermedia pari a 600 V, il rapporto di trasformazione nominale è pari a 6.

Il trasformatore di tensione 21 sopra descritto è molto più piccolo, e quindi meno costoso, a parità di materiali utilizzati, dei trasformatori di tensione delle apparecchiature elettriche note per la generazione della tensione di ricottura.

Lo stadio raddrizzatore 22 è di tipo passivo non controllato, ed in particolare comprende due diodi, ciascuno dei quali è associato ad una rispettiva metà del circuito secondario del trasformatore di tensione 21 per funzionare come un raddrizzatore a semionda, ed un filtro passa basso LC collegato a valle dei diodi.

Vale la pena di sottolineare che il generatore di tensione 14 non è limitato all’impiego nei forni per la ricottura a resistenza in linea di un filo , ma è adatto anche all’impiego nei forni per la ricottura a resistenza di un trefolo, corda, vergella o piattina di metallo, sia esso alimentato in linea oppure fuori linea, cioè alimentato avvolto come una semplice matassa o attorno ad una bobina o ad un fusto di metallo o cartone.

Inoltre, il generatore di tensione 14 è genericamente impiegabile anche nei forni di ricottura 1 avente solo due assi elettrici, cioè senza il tratto di preriscaldo del filo, trefolo, corda, vergella o piattina di metallo.

Il principale vantaggio del forno di ricottura 1 sopra descritto è di minimizzare la potenza reattiva scambiata con la rete elettrica trifase 15, grazie alla presenza del filtro attivo 23 posto sulla linea trifase 25 all’ingresso del generatore di tensione 14. Inoltre, il forno di ricottura 1 può essere facilmente configurato per la ricottura di fili, trefoli, corde, vergelle o piattine di metallo aventi una sezione trasversale variabile in un ampio intervallo di valori e per un ampio intervallo di velocità di avanzamento del filo, trefolo, corda, vergella o piattina di metallo, grazie alla presenza del modulatore PWM 20 collegato tra lo stadio alimentatore attivo 19 ed il trasformatore di tensione 21. Infine, il trasformatore di tensione 21 monofase ad alta frequenza è notevolmente più compatto ed economico di un trasformatore trifase a 50 Hz, tipicamente utilizzato nei forni di ricottura noti.

Claims (9)

1. RIVENDICAZIONI 1. Forno di ricottura a resistenza per la ricottura di un filo, trefolo, corda, vergella o piattina di metallo, il forno di ricottura (1) comprendendo almeno due assi elettrici (5-7) provvisti di rispettive pulegge (8-10) per l’avanzamento di detto filo (2), trefolo, corda, vergella o piattina di metallo, e mezzi generatori di tensione DC (14) alimentabili da una sorgente di tensione AC (15) per generare una tensione di ricottura (Uann) applicata tra i due assi elettrici (5-7) in modo da produrre una corrente elettrica nel tratto di filo (2), trefolo, corda, vergella o piattina di metallo compreso tra i due assi elettrici (5-7) che provoca la ricottura per effetto Joule; detti mezzi generatori di tensione DC (14) comprendendo primi mezzi raddrizzatori di tensione (19) collegabili a detta sorgente di tensione AC (15) per generare una tensione DC intermedia (Udc), mezzi di filtraggio attivi (23) collegati in parallelo all’ingresso di detti primi mezzi raddrizzatori di tensione (19) per compensare le armoniche di corrente in ingresso ai primi mezzi raddrizzatori di tensione (19), mezzi modulatori di larghezza di impulso (20) per trasformare la tensione intermedia (Udc) in una prima tensione PWM (Um1) di pari ampiezza, un trasformatore di tensione (21) per trasformare la prima tensione PWM (Um1) in una corrispondente seconda tensione PWM (Um2) di minore ampiezza, e secondi mezzi raddrizzatori di tensione (22) per trasformare la seconda tensione modulata PWM (Um2) nella tensione di ricottura (Uann).
2. 2. Forno di ricottura secondo la rivendicazione 1, in cui detti primi mezzi raddrizzatori di tensione (19) sono di tipo passivo non controllato, ed in particolare comprendono un ponte raddrizzatore a diodi ed un filtro passa basso LC.
3. 3. Forno di ricottura secondo la rivendicazione 1 o 2, in cui detti mezzi di filtraggio attivi (23) comprendono un ponte di dispositivi IGBT, un filtro LC collegato a monte di detto ponte di dispositivi IGBT, una pluralità di condensatori collegati come carico del ponte di dispositivi IGBT e primi mezzi controllori per pilotare il ponte di dispositivi IGBT in modo da effettuare la compensazione di dette armoniche di corrente.
4. 4. Forno di ricottura secondo la rivendicazione 3, in cui detti mezzi generatori di tensione DC (14) comprendono un bus AC (25) per collegare l’ingresso di detti primi mezzi raddrizzatori di tensione (19) a detta sorgente di tensione AC (15), detti mezzi di filtraggio attivi (23) essendo collegati in un punto (24) di detto bus AC (25); detti mezzi generatori di tensione DC (14) comprendendo mezzi sensori di tensione (26) per misurare la tensione AC (Uac) a monte di detto punto (24) del bus AC (25) e mezzi sensori di corrente (27) per misurare la corrente a valle di detto punto (24) del bus AC (25); detti primi mezzi controllori pilotando detto ponte di dispositivi IGBT in funzione dei valori di tensione e corrente ottenuti tramite detti mezzi sensori di tensione e corrente (26, 27).
5. 5. Forno di ricottura secondo una rivendicazione da 1 a 4, in cui detti mezzi modulatori di larghezza d’impulso (20) sono configurati per modulare la larghezza d’impulso di detta prima tensione PWM (Um1) in maniera correlata con il rapporto tra la velocità di avanzamento (Vw) di detto filo (2), trefolo, corda, vergella o piattina di metallo e la differenza tra il valore massimo ed il valore minimo di tale velocità di avanzamento.
6. 6. Forno di ricottura secondo una rivendicazione da 1 a 4 in cui detti mezzi modulatori di larghezza d’impulso (20) comprendono un ponte H di dispositivi commutatori elettronici (31) alimentato da detta tensione intermedia (Udc) e secondi mezzi controllori (32) configurati per controllare detti mezzi commutatori elettronici (31) in modo da generare detta prima tensione PWM (Um1) e modularla in maniera correlata con il rapporto tra la velocità di avanzamento (Vw) di detto filo (2), trefolo, corda, vergella o piattina di metallo e la differenza tra il valore massimo ed il valore minimo di tale velocità di avanzamento.
7. 7. Forno di ricottura secondo una rivendicazione da 1 a 4, in cui mezzi modulatori di larghezza d’impulso (20) comprendono un ponte H di dispositivi commutatori elettronici (31) alimentato da detta tensione intermedia (Udc), mezzi misuratori di tensione (34) per misurare detta tensione di ricottura (Uann), e secondi mezzi controllori (32) configurati per calcolare un valore desiderato (Uref) di tensione di ricottura in funzione della velocità di avanzamento (Vw) di detto filo (2), trefolo, corda, vergella o piattina di metallo e per controllare il ponte H di dispositivi commutatori elettronici (31) in modo da generare detta prima tensione PWM (Um1) e modularla in funzione di detto valore desiderato (Uref) di tensione di ricottura e dei valori misurati della tensione di ricottura (Uann) in modo tale che quest’ultima insegua il valore desiderato (Uref) della tensione di ricottura.
8. 8. Forno di ricottura secondo la rivendicazione 6 o 7 in cui detti mezzi commutatori elettronici comprendono un ponte H di dispositivi IGBT (31).
9. 9. Forno di ricottura secondo una rivendicazione da 1 a 8, in cui detto trasformatore di tensione (21) è un trasformatore di potenza ad alta frequenza e dette prima e seconda tensione PWM (Um1, Um2) hanno una medesima frequenza maggiore di 5 kHz, e preferibilmente pari a 8 kHz.