HUP0202739A2 - R 22 replacement refrigerant - Google Patents
R 22 replacement refrigerantInfo
- Publication number
- HUP0202739A2 HUP0202739A2 HU0202739A HUP0202739A HUP0202739A2 HU P0202739 A2 HUP0202739 A2 HU P0202739A2 HU 0202739 A HU0202739 A HU 0202739A HU P0202739 A HUP0202739 A HU P0202739A HU P0202739 A2 HUP0202739 A2 HU P0202739A2
- Authority
- HU
- Hungary
- Prior art keywords
- refrigerant
- compositions
- temperature
- compressor
- pentane
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
- C09K5/00—Heat-transfer, heat-exchange or heat-storage materials, e.g. refrigerants; Materials for the production of heat or cold by chemical reactions other than by combustion
- C09K5/02—Materials undergoing a change of physical state when used
- C09K5/04—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa
- C09K5/041—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems
- C09K5/044—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems comprising halogenated compounds
- C09K5/045—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems comprising halogenated compounds containing only fluorine as halogen
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
- C09K2205/00—Aspects relating to compounds used in compression type refrigeration systems
- C09K2205/10—Components
- C09K2205/12—Hydrocarbons
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
- C09K2205/00—Aspects relating to compounds used in compression type refrigeration systems
- C09K2205/10—Components
- C09K2205/12—Hydrocarbons
- C09K2205/122—Halogenated hydrocarbons
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
- C09K2205/00—Aspects relating to compounds used in compression type refrigeration systems
- C09K2205/40—Replacement mixtures
- C09K2205/43—Type R22
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Lubricants (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Detergent Compositions (AREA)
- Cooling Or The Like Of Semiconductors Or Solid State Devices (AREA)
- Materials For Medical Uses (AREA)
- External Artificial Organs (AREA)
Abstract
A találmány tárgya hűtőközeg-kompozíció, amely tartalmaz hidrogén-fluor-szénhidrogén alkotórészeket mint 1,1,1,2-tetrafluor-etánt (R134a), pentafluor-etánt (R 125), továbbá egy adalékot, amely valamelytelített szénhidrogén vagy keveréke, amelynek forráspontja a -5°C és+70°C közti hőmérséklet-tartományban van. Ó
Description
R 22-T HELYETTESÍTŐ HŰTŐKÖZEG ?4:4éé/szÉ
P02 0 2 7 3 9
A találmány hűtőközegre vonatkozik, elsősorban, de nem kizárólag, légkondicionáló rendszerekhez. A rendszer elsősorban olyan hűtőközeg kompozíciókra vonatkozik, amelyeknek nincs káros hatásuk az atmoszféra ózonrétegére, továbbá olyan kompozíciókra, amelyeket hozzá lehet adni a létező hűtőközegekhez, és amelyek összeférnek azokkal a kenőanyagokkal, amelyeket általánosan alkalmaznak hűtő- és légkondicionáló rendszerekben. A találmány továbbá foglalkozik eljárással hűtő- és légkondicionáló rendszerek módosítására.
A klór-fluor-szénhidrogének (amelyeket a továbbiakban CFC-nek rövidítünk), például a CFC 11 és CFC 12, stabil, kis toxicitású és nem éghető anyagok, amelyek kis kockázatú működési körülményeket biztosítanak, ha ezeket hűtő- és légkondicionáló rendszerekben alkalmazzák. Amikor ezek kibocsátódnak, behatolnak a sztratoszférába és megtámadják az ózonréteget, amely védi a környezetet az ultraibolya sugárzás károsító hatásaitól. A Montreáli Egyezmény, egy olyan nemzetközi környezetvédelmi egyezmény, amelyet több, mint 160 ország írt alá, meghatározza a CFC-k elhagyásának menetrendjét egy egyeztetett időterv szerint. Ez most magában foglalja a hidrogén-klór-fluorszénhidrogéneket (HCFC) is, amelyeknek szintén károsító hatásuk van az ózonrétegre.
Az R 22 kémiai folyadék, és ez kiemelkedően a legnagyobb volumenű HCFC hűtőközeg, amelyet a Földön alkalmaznak a. hűtő- és légkondicionáló rendszerekben. Az R 22 ózon-kimerítő potenciálja [Ozone Depletion Potential (ODP)] mintegy 50%-a a CFC 11-ének. Miután a CFC-ket kivonták a felhasználásból, az R 22 klórtartalma lett a legnagyobb ózon-kimerítő vegyület térfogati alapon. Az R 22 szintén tárgya az
► elhagyási tervnek a Montreali Egyezmény szerint Az R 22 már tiltva van bizonyos országokban új készülékekben.
A HCFC 22 bármely helyettesítőjének nem szabad olyan képességgel bírnia, hogy károsítja az ózont A jelén találmány szerinti kompozíciók nem foglalnak magúkban klóratomokat, következésképpen nincs káros hatásúk az ózonrétegre, miközben azonos teljesítménnyel bírnak, mint az R 22 munkafolyadékok hűtőberendezésekben.
A szakirodalomban különböző kifejezéseket használnak a hűtőközeg keverékek leírására. Ezeket a következőképpen határozhatjuk meg.
Zeotrop: folyadékkeverék, amelynek gőz- és folyadékösszetétele eltérő egy meghatározott hőmérsékletnél.
Hőmérsékleti csúszás: ha egy zeotrop folyadékot állandó nyomásnál desztillálunk, forráspontja növekszik. A változást a forráspontban a désztilláció elkezdésétől addig a pontig, amíg egy foíyadékfázis éppen eltűnik, nevezzük hőmérsékleti csúszásnak. Csúszás figyelhető meg akkor is, amikor egy zeotrop telített gőze állandó nyomásnál kondenzálódik.
Azéötróp: Speciális összetételű folyadékkeverék, amelynek gőz- és folyadék összetétele azonos egy adott hőmérsékleten. Szigorúan fogalmazva egy foryadékkeverék, amely azéötróp például elpárologtató körülmények között, nem lehet azéötróp lecsapató körülmények között is. A hűtési szakirodalomban azonban egy keveréket leírhatnak azeotrópként, feltéve, hogy ez kielégíti a fenti meghatározást bizonyos hőmérsékletnél működési tartományán bélül.
Közel-azeotrópok: Keverékek, amelyek kis hőmérséklettartományon át forrnak, és amelyeknek kis hőmérsékleti csúszásuk van.
Összeillesztő (retrofit) hűtőközeg keverék: nem-klórtartalmú keverék, amelyek az eredeti CFC vagy HCFC hűtőközeg teljes helyettesítésére alkalmaznak.
>
Szaporító (extender) hűtőközeg keverék: nem-klórtartalmú keverék, amelyet a karbantartás során egy egységben maradó HCFC hűtőközeghez adnak hozzá, vagyis egy feltöltő hűtőközeg bármely szivárgás kijavítására.
Hermetikus kompresszor: Kompresszor, ahol a villanymotor azonos, teljesen hegesztett házban van, mint a kompresszor. A motor a kompresszorba visszatérő hűtőközeg gőzzel van hűtve. A motor által keletkezett hő a kondenzátoron keresztül távozik el.
Fél-hermetikus kompresszor: hasonló a hermetikus kompresszorhoz; a fő különbség, hogy a háznak van egy csavarkötéses illesztése, amely kinyitható, hogy lehetséges legyen a motor és a kompresszor karbantartása.
Nyitott kompresszor: Kompresszor, amelyet egy külső motor hajt egy hajtótengely révén a kompresszorházon keresztül áthatolva. A motor hőjét közvetlenül a környezetbe szórja szét, és nem a kondenzátoron keresztül. Ez valamivel hatékonyabb teljesítményt eredményez, mint egy hermetikus kompresszor, de hűtőközeg szivárgás előfordulhat a tengelytömítésnél.
A leírásban található százalékok és arányok tömegben értendők, hacsak másképpen nem jelezzük. A százalékok és arányok a teljesség 100%-ára vonatkoznak. A HFC és HCFC hűtőközeg vegyületeket a továbbiakban R betűvel jelöljük.
A találmány első szempontja szerint olyan hűtőközeg kompozíció, amely 1,1,1,2-tetrafiuor-etánt (R 134a), pentafluor-etánt (R 125) és egy adalékanyagot tartalmaz, amely valamely telített szénhidrogén vagy keveréke, és amelynek forráspontja -5°C és +70°C között van, ahol R 125 és R 134a tömegarányai az alábbi tartományban vannak:
R 125 50-80%
R134a 50-20%.
A kompozíciók összeillesztő hűtőkeverék kompozíciókként alkalmazhatók. A kompozíciók alkalmazhatók szaporító hűtőközegként is, amint ezt a későbbiekben tárgyaljuk. A kompozíciók alkalmazhatók félhermetikus és hermetikus rendszerekben.
Az R 125 és R 134a előnyös tömeg tartományai az alábbiak:
R125 60-80%
R134a 40-20%.
Még előnyösebb tartományok az alábbiak:
R 125 60-78%
R 134a 40-22%.
A legelőnyösebb tartományok az alábbiak:
R 125 64-76%
R 134a 34-24%.
Ezek a tartományok előnyösek a hermetikus és fél-hermetikus rendszerekben. A kompozíciók alkalmazhatók nyílt rendszerekben is. Az előnyös tömegarányok a nyílt rendszerben az alábbiak:
R125 57-78%
R134a 43-22%.
Még előnyösebb tartományok az alábbiak:
R 125 63-76%
R 134a 33-24%.
A nyitott rendszerben alkalmazott R 125 aránya legfeljebb 10%-kal, előnyösen 4-5%-kal lehet nagyobb, mint a hermetikus és fél-hermetikus rendszerben.
A találmány első szempontja szerint további hűtőközeg nem foglaltatik a keverékben. Egy második szempontja szerint, amely alkalmas R 22-t szaporító hűtőközegként, egy további R 32 jelű hűtőközeg adható hozzá.
Az előnyös szénhidrogén adalékok az alábbiak: 2-metil-propán, 2,2dimetil-propán, bután, pentán, 2-metil-bután, ciklopentán, hexán, 2-metilpentán, 3-metil-pentán, 2,2-dimetil-bután és metil-ciklopentán. A szénhidrogén adalék forráspontja előnyösen a 20°C és 40°C közti hőmérséklet-tartományban van. Előnyös az n-pentán, ciklopentán, izopentán, és mindezek keverékei alkalmazása. Különösen előnyös az n-pentán, és izopentán és keverékeik alkalmazása. Kereskedelmi forgalomban kaphatók telített szénhidrogén keverékek a Phillips Petroleum International NV cég ipari minőségű ciklopentánjából, az Exxon Chemical cég Norpar p5 S jelű n-pentánjából és a Shell Chemicals cég Q 1111 jelű izopentánjából.
A pentán és bután alkotórészek relatív arányai úgy választhatók ki, hogy együttesen 0,2-5%-át, előnyösen 2-4%-át és még előnyösebben 34%-át tegyék ki a kompozíciónak. Egy pentán, előnyösen izopentán 0,22%-os mennyisége együtt alkalmazható bután 4,8-3% megfelelő menynyiségével, hogy összesen 5% szénhidrogént tegyenek ki a kompozícióban. Azokban a kompozíciókban, amelyek kevesebb, mint 5% szénhidrogénnel, például 1-4% szénhidrogénnel bírnak, viszonylag nagyobb bután: pentán arányok alkalmazhatók, hogy szivárgáskor minimális legyen a szénhidrogén felhalmozódás. A lobbanékonysági kockázat ennél fogva csökkent.
A találmány második szempontja szerint egy hűtőfolyadék szaporító keverék egy kompozíciót tartalmaz a találmány első szempontjával összhangban.
A találmány harmadik szempontja szerint egy hűtőkeverék kompozíció egy kompozíciót tartalmaz a találmány első szempontjával összhangban, R 22-vel együtt. Ez a találmány eljárást is nyújt hűtő- vagy légkondicionáló rendszer módosítására beépítve R 22-t, mint hűtőközeget;
az eljárás magában foglalja egy kompozíció hozzáadását a találmány második szempontja szerint a rendszer hűtőközegéhez.
A pozitív kiszorításos kompresszorok, vagyis a dugattyús vagy rotációs kompresszorok, amelyeket a hűtő rendszerekben alkalmaznak, kis mennyiségű kenőanyagot szívnak be a forgattyú házból, amely kibocsátódik a hűtőközeg gőzből a kipufogó szelepeken keresztül. Abból a célból, hogy fenntartsuk a kompresszor kenését, ezt az olajat körforgásban kell erőltetni a hűtőközeg áramlással és visszatéríteni a forgattyúházba. A CFC és HCFC hűtőközegek összekeverhetők szénhidrogén olajokkal, ezért végighordják az olajokat a körforgás mentén. A HFC hűtőközegnek és a szénhidrogén kenőanyagoknak azonban csekély kölcsönös oldhatósága van, így a hatékony olaj visszatérés nem következhet be. A probléma különösen akut azokban a bepárlókban, ahol a kis hőmérsékletek olyan mértékben növelhetik az olajok viszkozitását, hogy megakadályozzák ezek végighaladását a csőfalak mentén. CFC-knél és HCFCknél elég hűtőközeg marad az olajban, hogy csökkentse a viszkozitásokat és így lehetővé tegye, hogy az olaj visszatérése bekövetkezzék.
Amikor HFC-ket használunk szénhidrogén kenőanyagokkal, az olaj visszatérése megkönnyíthető egy olyan szénhidrogén folyadék bevezetésével a rendszerbe, amelynek a következő tulajdonságai vannak:
(a) elegendő oldhatóság a kenőanyagban a bepárló hőmérsékletén, hogy csökkentse annak viszkozitását; és (b) megfelelő illékonyság, hogy lehetővé váljék a desztillálás a forró kenőanyagból a kompresszor forgattyúházában.
A szénhidrogének kielégítik ezeket a követelményeket.
A találmány szerinti hűtőközeg kompozíciók számos előnnyel bírnak. Az R 125-nek tűz visszaszorító jellemzői vannak. Az R 125 jelenléte tehát visszaszorítja a hűtőközeg keverék lobbanékonyságát. A nagyobb HFC tartalom lehetővé teszi, hogy több n-pentán legyen hozzáadható a keverékhez, ezáltal javulnak a keverék oldhatósági tulajdonságai hagyományos kenőanyagoknál, például ásványi és alkil-benzol olajoknál.
A találmány egy sor előnyt nyújthat az R 22-vel összehasonlítva, ide értve a zéró ózon gyengítést, kisebb kibocsátási hőmérsékletet és nagyobb kapacitást.
A találmány egy sor előnyt biztosít az R 407C HFC-helyettesítővel összehasonlítva, ide értve a kiváló szénhidrogén olaj visszatérést, a jobb motorhútést a hermetikus kompresszorban, a kisebb kibocsátási hőmérsékletet és kisebb kibocsátási nyomást.
A találmányt a továbbiakban példákkal világítjuk meg, de ezek célja nem a találmány oltalmi körének behatárolása.
1. PÉLDA
Öt R 125/R 134a/ pentán kompozíció teljesítményét értékeljük standard hűtési ciklus elemzési technikákat alkalmazva abból a célból, hogy felbecsüljük ezek alkalmasságát összeillesztő helyettesítőként R 22-höz hermetikus és fél-hermetikus rendszerekben. Az elemzéshez alkalmazott műveleti körülményeket úgy választjuk meg, hogy tipikusak legyenek azokra a körülményekre, amelyek a légkondicionáló rendszerekben találhatók. Mivel a keverékek zeotrópok, hőmérséklet csúszásaik középpontjait a bepárlóban és a kondenzátorban úgy választjuk meg, hogy meghatározzák a ciklus hőmérséklet határait. Ugyanazokat a hőmérsékleteket alkalmazzuk a teljesítmény adatok kialakítására az R 22-nél is.
A pentán 4 tömeg%-ban van jelen az R 125/R 134a keverék össztömegére vonatkoztatva. Abból a célból, hogy egyszerűsítsük a számítást, ezt a kis mennyiségű pentánt nem vesszük figyelembe.
Az alábbi hűtőközeg kompozíciókat vetjük alá ciklus elemzésnek:
1. 44% R 125 : 56% R 134a-t tartalmazó kompozíció
2. 56% R 125 : 44% R 134a-t tartalmazó kompozíció
3. 64% R 125 : 36% R 134a-t tartalmazó kompozíció
4. 76% R 125 : 24% R 134a-t tartalmazó kompozíció
5. 80% R 125 : 20% R 134a-t tartalmazó kompozíció
Az alábbi ciklus körülményeket alkalmazzuk az elemzéshez: A SZOLGÁLTATOTT HŰTÉSI TERHELÉS 10 kW
BEPÁRLÓ
Középponti folyadék bepárlási hőmérséklet7,0°C
Túlhevítés5,0°C
Szívócső nyomásesés (telített hőmérsékleten)1,5°C
KONDENZÁTOR
Középponti folyadék kondenzálási hőmérséklet 45,0°C
Túlhűtés5,0°C
Kipufogócsö nyomásesés (telített hőmérsékleten)1,5°C
FOLYADÉK VONAL/SZÍVÓCSŐ HŐCSERÉLŐ
Teljesítmény0,3
KOMPRESSZOR
Villanymotorteljesítmény0,85
Kompresszor adiabatikus teljesítményo,7
Kompresszor térfogati teljesítményo,82
PASSZÍV (PARAZITA) TELJESÍTMÉNY
Belső ventilátor 0,3 kW
Külső ventilátor 0,4 kW
Szabályozók 0,1 kW
A teljesítmények elemzésének eredményeit egy légkondicionáló egységben, ezeket a működési körülményeket alkalmazva, az 1. táblázatban mutatjuk be. Az összehasonlítás kedvéért bemutatjuk az R 22 teljesítményét is.
Minden kompozíciónak kisebb kipufogó hőmérséklete van, mint az R 22-nek, ezért ebből a szempontból jobbak. Az 5. kompozíció azonban nem előnyös, mivel a kipufogó nyomás több, mint 2.105Pa (2 bar) az R 22 megfelelő értéke fölött. Az 1. kompozíció elfogadhatatlan, mivel a hűtőfolyadék kapacitása kevesebb, mint 90%-a az R 22 hűtőfolyadék kapacitásának. A 2., 3. és 4. kompozíciók összetett teljesítményei megfelelnek az előzőekben meghatározott kritériumoknak, ennél fogva kielégítik a találmány követelményeit.
. TÁBLÁZAT
| 03/08 em/93l· S | 20,23 | 75,51 | 2,40 | 3102 | 2,19 | r— 00 |
| 4. 125/134a 76/24 | 19,68 | 76,07 | 2,41 | 3041 | 2,47 | 2,09 |
| 3. 125/134a 64/36 | 18,13 | 77,60 | 2,45 | 2862 | co o co | 2,71 |
| 2. 125/134a 56/44 | 17,19 | 78,51 | 2,47 | 2747 | CO* | 2,94 |
| Ϊ. 125/134a 44/56 | 15,89 | 79,75 | 2,50 | 2581 | 3,06 | 2,97 |
| R22 | 17,91 | 104,68 | 2,49 | 3066 | o | O £ |
| Hűtőfolyadék (tömeg%) | Kibocsátási nyomás (bar) | Kibocsátási hőmérséklet (°C) | OOP (rendszer) | Kapacitás (kW/m3) | Csúszás a bepárlóban (°C) | Csúszás a kondenzátorban (°C) |
2. PÉLDA
Öt R 125/R 134a/ pentán kompozíció teljesítményét értékeljük standard hűtési ciklus elemzési technikákat alkalmazva abból a célból, hogy felbecsüljük ezek alkalmasságát összeillesztő helyettesítőként R 22-höz nyitott rendszerekben. Az elemzéshez alkalmazott műveleti körülményeket úgy választjuk meg, hogy tipikusak legyenek azokra a körülményekre, amelyek a légkondicionáló rendszerekben találhatók. Mivel a keverékek zeotrópok, hőmérséklet csúszásaik középpontjait a bepárlóban és a kondenzátorban úgy választjuk meg, hogy meghatározzák a ciklus hőmérséklet határait. Ugyanazokat a hőmérsékleteket alkalmazzuk a teljesítmény adatok kialakítására az R 22-nél is.
A pentán 4 tömeg%-ban van jelen az R 125/R 134a keverék össztömegére vonatkoztatva. Abból a célból, hogy egyszerűsítsük a számítást, ezt a kis mennyiségű pentánt nem vesszük figyelembe.
Az alábbi hűtőközeg kompozíciókat vetjük alá ciklusos elemzésnek:
1. 44% R 125 : 56% R 134a-t tartalmazó kompozíció
2. 56% R 125 : 44% R 134a-t tartalmazó kompozíció
3. 64% R 125 : 36% R 134a-t tartalmazó kompozíció
4. 76% R 125 : 24% R 134a-t tartalmazó kompozíció
5. 80% R 125 : 20% R 134a-t tartalmazó kompozíció
Az alábbi ciklus körülményeket alkalmazzuk az elemzéshez:
A SZOLGÁLTATOTT HŰTÉSI TERHELÉS 10 kW
BEPÁRLÓ
Középponti folyadék bepárlási hőmérséklet7,0°C
Túlhevítés5,0°C
Szívócső nyomásesés (telített hőmérsékleten)1,5°C
KONDENZÁTOR
Középponti folyadék kondenzálási hőmérséklet 45,0°C
| Túlhűtés | 5,o°C |
| Kipufogócső nyomásesés (telített hőmérsékleten) | 1,5°C |
| FOLYADÉK VONAL/SZÍVÓCSŐ HŐCSERÉLŐ | |
| Teljesítmény | 0,3 |
| KOMPRESSZOR | |
| Villanymotor teljesítmény | 0,85 |
| Kompresszor adiabatikus teljesítmény | 0,7 |
| Kompresszor térfogati teljesítmény | 0,82 |
| PASSZÍV (PARAZITA) TELJESÍTMÉNY | |
| Belső ventilátor | 0,3 kW |
| Külső ventilátor | 0,4 kW |
| Szabályozók | 0,1 kW |
A teljesítmények elemzésének eredményeit egy légkondicionáló egységben, ezeket a működési körülményeket alkalmazva, a 2. táblázatban mutatjuk be. Az összehasonlítás kedvéért bemutatjuk az R 22 teljesítményét is.
Minden kompozíciónak kisebb kipufogó hőmérséklete van, mint az R 22-nek, ezért ebből a szempontból jobbak. Az 5. kompozíció azonban elfogadhatatlan, mivel a kipufogó nyomás több, mint 2.105Pa (2 bar) az R 22 megfelelő értéke fölött. Az 1. és 2. kompozíció elfogadhatatlan, mivel a hűtőfolyadék kapacitásuk kevesebb, mint 90%-a az R 22 hűtőfolyadék kapacitásának, A 3. és 4. kompozíciók összetett teljesítményei megfelelnek az előzőekben meghatározott kritériumoknak, ennél fogva kielégítik a találmány követelményeit.
2. TÁBLÁZAT
| 5. 125/134a 80/20 | 20,23 | 69,7 | cm | 3200 | 2,19 | 1,81 |
| 4. 125/134a 76/24 | 19,68 | 70,1 | 2,48 | 3138 | 2,47 | 2,09 |
| 3. 125/134a 64/36 | 18,13 | 71,2 | 2,52 | '2956 | 3,03 | 2,71 |
| 2. 125/134a 56/44 | 17,19 | 71,9 | 2,54 | 00 co co CM | ________ ZL'e | 2,94 |
| 1. 125/134a 44/56 | 15,89 | 00 cm | 2,57 . ... | 2669 | 3,06 | 2,97 |
| R 22 | 17,91 | 92,9 | 2,59 | 3222 | o | o |
| Hűtőfolyadék (tömeg%) | Kibocsátási nyomás (bar) | Kibocsátási hőmérséklet (°C) | COP (rendszer) | | Kapacitás (kW/m3) | Csúszás a bepárlóban (°C) | Csúszás a kondenzátorban (°C) |
3. PÉLDA
Öt R 125/R 134a/ pentán kompozíció teljesítményét értékeljük standard hűtési ciklus elemzési technikákat alkalmazva abból a célból, hogy felbecsüljük ezek alkalmasságát összeillesztő helyettesítőként R 22-höz hermetikus és fél-hermetikus rendszerekben, amelyek nincsenek folyadékvonal/szívócsö hőcserélőhöz illesztve. Az elemzéshez alkalmazott műveleti körülményeket úgy választjuk meg, hogy tipikusak legyenek azokra a körülményekre, amelyek a légkondicionáló rendszerekben találhatók. Mivel a keverékek zeotrópok, hőmérséklet csúszásaik középpontjait a bepárlóban és a kondenzátorban úgy választjuk meg, hogy meghatározzák a ciklus hőmérséklet határait Ugyanazokat a hőmérsékleteket alkalmazzuk a teljesítmény adatok kialakítására az R 22-nél is.
A pentán 4 tömeg%-ban van jelen az R 125/R 134a keverék össztömegére vonatkoztatva. Abból a célból, hogy egyszerűsítsük a számítást, ezt a kis mennyiségű pentánt nem vesszük figyelembe.
Az alábbi hűtőközeg kompozíciókat vetjük alá ciklus elemzésnek:
1. 44% R 125 : 56% R I34a-t tartalmazó kompozíció
2. 56% R 125 : 44% R 134a-t tartalmazó kompozíció
3. 64% R 125 : 36% R 134a-t tartalmazó kompozíció
4. 76% R 125 : 24% R 134a-t tartalmazó kompozíció
5. 80% R 125 : 20% R 134a-t tartalmazó kompozíció
Az alábbi ciklusos körülményeket alkalmazzuk az elemzéshez:
| A SZOLGÁLTATOTT HŰTÉSI TERHELÉS BEPÁRLÓ | 10 kW |
| Középponti folyadék bepárlási hőmérséklet | 7,0°C |
| Túlhevítés | 5,0°C |
| Szívócső nyomásesés (telített hőmérsékleten) | 1,5°C |
| KONDENZÁTOR | |
| Középponti folyadék kondenzálási hőmérséklet | 45,0°C |
| Túlhűtés | 5,0°C |
| Kipufogócső nyomásesés (telített hőmérsékleten) | 1,5°C |
| KOMPRESSZOR Villanymotor teljesítmény | 0,85 |
| Kompresszor adiabatikus teljesítmény | 0,7 |
| Kompresszor térfogati teljesítmény | 0,82 |
| PASSZÍV (PARAZITA) TELJESÍTMÉNY Belső ventilátor | 0,47 kW |
| Külső ventilátor | 0,26 kW |
| Szabályozók | 0,1 kW |
A teljesítmények elemzésének eredményeit egy légkondicionáló egységben, ezeket a működési körülményeket alkalmazva, a 3. táblázatban mutatjuk be. Az összehasonlítás kedvéért bemutatjuk az R 22 teljesítményét is.
Minden kompozíciónak kisebb kipufogó hőmérséklete van, mint az R 22-nek, ezért ebből a szempontból jobbak. Az 5. kompozíció azonban elfogadhatatlan, mivel a kipufogó nyomás több, mint 2.105Pa (2 bar) az R 22 megfelelő értéke fölött. Az 1. és 2. kompozíció elfogadhatatlan, mivel a hűtőfolyadék kapacitása kevesebb, mint 90%-a az R 22 hűtőfolyadék kapacitásának. A 3. és 4. kompozíciók összetett teljesítményei megfelelnek az előzőekben meghatározott kritériumoknak, ennél fogva kielégítik a találmány követelményeit.
3. TÁBLÁZAT
| 5. 125/134a 80/20 | 20,23 | 67,47 | 2,36 | 3021 | 2,07 | oo |
| 4. 125/134a 76/24 | 19,68 | 68,082 | 2,33 | 2965 i | 2,34 | 2,09 |
| 3. 125/134a 64/36 | 18,13 | 69,71 | 2,37 | o o co CM | 2,87 | 2,71 |
| 2. 125/134a 56/44 | 17,19 | 70,63 | 2,39 | 2692 | 2,99 | 2,94 |
| 1. 125/134a 44/56 | 15,89 | 71,81 | 2,42 | 2535 | oo co cm | 2,97 |
| CM CM 01 | 17,91 | 94,63 | 2,45 | 3077 | o | o |
| Hűtőfolyadék (tömeg%) | Kibocsátási nyomás (bar) | Kibocsátási hőmérséklet (°C) | COP (rendszer) | Kapacitás (kW/m3) | Csúszás a bepárlóban (°C) | Csúszás a kondenzátorban (°C) |
ro
TO
4. PÉLDA
Két R 125/R 134a/pentán kompozíció teljesítményét értékeljük standard hűtési ciklus elemzési technikákat alkalmazva abból a célból, hogy felbecsüljük ezek alkalmasságát szaporítóként (extenderként) R 22-höz hermetikus vagy fél-hermetikus rendszerekben. Az elemzéshez alkalmazott műveleti körülményeket úgy választjuk meg, hogy tipikusak legyenek azokra a körülményekre, amelyek a légkondicionáló rendszerekben találhatók. Mivel a keverékek zeotrópok, hőmérséklet csúszásuk középpontjait a bepárlóban és a kondenzátorban úgy választjuk meg, hogy meghatározzák a ciklus hőmérséklet határait, és ezeket alkalmazzuk az R 22 teljesítményének kialakításához is összehasonlítás céljából.
A pentán 4 tömeg%-ban van jelen az R 125/R 134a keverék össztömegére vonatkoztatva. Abból a célból, hogy egyszerűsítsük a számítást, ezt a kis mennyiségű pentánt nem vesszük figyelembe.
Az alábbi R 22-t szaporító kompozíciókat vetjük alá ciklus elemzésnek:
.64% R 125 : 36% R 134a-t tartalmazó kompozíció . 44% R 125 : 56% R 134a-t tartalmazó kompozíció
Abból a célból, hogy megállapítsuk a hatásokat az egység teljesítményre, amely hatások az R 22-nek fenti szaporítókkal történő egymást követő hígításaiból erednek, a ciklust elemezzük olyan hűtőközeg kompozíciókra, amelyek R 22 tömeg frakcióit tartalmazzák 1,0-tól lefelé 0,0ig. Az eredmények a 4a. és 4b. táblázatokban vannak összefoglalva. A kulcsparaméterek az 1. ábrában függvényben vannak ábrázolva, a kiszámított pontokat összekötve folyamatos görbékkel.
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB9923088A GB9923088D0 (en) | 1999-09-30 | 1999-09-30 | Refrigerant |
| GB0005043A GB0005043D0 (en) | 2000-03-02 | 2000-03-02 | Refrigerant |
| GB0010171A GB0010171D0 (en) | 2000-04-27 | 2000-04-27 | Hcfc 22 replacement refrigerant |
| PCT/GB2000/003725 WO2001023493A1 (en) | 1999-09-30 | 2000-09-29 | R 22 replacement refrigerant |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| HUP0202739A2 true HUP0202739A2 (en) | 2002-12-28 |
Family
ID=27255575
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| HU0202739A HUP0202739A2 (en) | 1999-09-30 | 2000-09-20 | R 22 replacement refrigerant |
Country Status (24)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP1216284B8 (hu) |
| JP (1) | JP4250362B2 (hu) |
| KR (1) | KR100668774B1 (hu) |
| CN (1) | CN1196761C (hu) |
| AP (1) | AP2002002470A0 (hu) |
| AT (1) | ATE312893T1 (hu) |
| AU (1) | AU769199B2 (hu) |
| CA (1) | CA2385876C (hu) |
| CY (1) | CY1105316T1 (hu) |
| DE (1) | DE60024842T2 (hu) |
| DK (1) | DK1216284T3 (hu) |
| ES (1) | ES2253255T3 (hu) |
| HK (1) | HK1049856B (hu) |
| HU (1) | HUP0202739A2 (hu) |
| IL (2) | IL148789A0 (hu) |
| MX (1) | MXPA02003358A (hu) |
| NO (1) | NO329112B1 (hu) |
| NZ (1) | NZ517895A (hu) |
| OA (1) | OA12031A (hu) |
| PL (1) | PL194384B1 (hu) |
| SI (1) | SI1216284T1 (hu) |
| TR (1) | TR200201543T2 (hu) |
| UA (1) | UA73526C2 (hu) |
| WO (1) | WO2001023493A1 (hu) |
Families Citing this family (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE998539T1 (de) | 1997-07-15 | 2000-11-09 | Rhodia Ltd., Watford | Kühlmittelzusammensetzung |
| US7258813B2 (en) | 1999-07-12 | 2007-08-21 | E.I. Du Pont De Nemours And Company | Refrigerant composition |
| GB2356867A (en) * | 1999-12-03 | 2001-06-06 | Rhodia Ltd | Refrigeration Compositions |
| US6526764B1 (en) * | 2000-09-27 | 2003-03-04 | Honeywell International Inc. | Hydrofluorocarbon refrigerant compositions soluble in lubricating oil |
| US20030062508A1 (en) * | 2001-09-21 | 2003-04-03 | Singh Rajiv R. | Hydrofluorocarbon refrigerant compositions soluble in lubricating oil |
| WO2004003098A2 (en) | 2002-06-27 | 2004-01-08 | Goble George H | Nonflammable, nonozone depleting, refrigerant mixtures suitable for use in mineral oil |
| GB0223724D0 (en) | 2002-10-11 | 2002-11-20 | Rhodia Organique Fine Ltd | Refrigerant compositions |
| RU2334776C2 (ru) * | 2002-11-29 | 2008-09-27 | Е.И.Дюпон Де Немур Энд Компани | Хладагенты для холодильных установок |
| US7704404B2 (en) | 2003-07-17 | 2010-04-27 | Honeywell International Inc. | Refrigerant compositions and use thereof in low temperature refrigeration systems |
| WO2005026286A1 (en) | 2003-09-08 | 2005-03-24 | Stefko Properties Llc | Replacement refrigerant for refrigerant r22-based refrigeration systems |
| US7320763B2 (en) | 2004-12-28 | 2008-01-22 | Stefko Properties, Llc | Refrigerant for low temperature applications |
| CN105838327A (zh) * | 2006-03-07 | 2016-08-10 | 斯蒂弗科财产有限责任公司 | 用于r-22基制冷系统的制冷剂替代品 |
| BRPI0719465B1 (pt) * | 2006-12-21 | 2017-05-02 | Du Pont | "composições, processos de produção de resfriamento e de calor, método de recarga de um sistema de resfriamento e sistema de troca de calor" |
| BRPI0719479B8 (pt) * | 2006-12-23 | 2017-06-27 | Du Pont | sistema de transferência de calor, refrigerador, câmara frigorífica, resfriador, expositor de produtos, congelador, equipamento de ar condicionado, método para retroajustar um sistema de transferência de calor e sistema de refrigeração ou condicionamento de ar |
| KR101125006B1 (ko) | 2007-11-27 | 2012-03-27 | 낼슨 트래바 | 신규한 근공비 혼합냉매 및 이를 사용한 냉동시스템 |
| US8444873B2 (en) * | 2009-06-12 | 2013-05-21 | Solvay Fluor Gmbh | Refrigerant composition |
| CN107513373A (zh) * | 2017-02-22 | 2017-12-26 | 唐建 | 一种应用于空调/热泵系统中的环保制冷剂 |
| CN116538588A (zh) * | 2022-01-26 | 2023-08-04 | 青岛海尔空调器有限总公司 | 空调器及其制造方法 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2568774B2 (ja) * | 1991-10-28 | 1997-01-08 | 松下電器産業株式会社 | 作動流体 |
| JPH06220430A (ja) * | 1993-01-21 | 1994-08-09 | Sanyo Electric Co Ltd | 冷媒組成物 |
| JP2869038B2 (ja) * | 1996-06-05 | 1999-03-10 | 松下電器産業株式会社 | ３成分混合冷媒を用いたヒートポンプ装置 |
| JPH10160296A (ja) * | 1996-11-28 | 1998-06-19 | Daikin Ind Ltd | 混合冷媒の充填方法 |
| US6783691B1 (en) * | 1999-03-22 | 2004-08-31 | E.I. Du Pont De Nemours And Company | Compositions of difluoromethane, pentafluoroethane, 1,1,1,2-tetrafluoroethane and hydrocarbons |
-
2000
- 2000-09-20 HU HU0202739A patent/HUP0202739A2/hu unknown
- 2000-09-29 SI SI200030786T patent/SI1216284T1/sl unknown
- 2000-09-29 OA OA1200200091A patent/OA12031A/en unknown
- 2000-09-29 UA UA2002042719A patent/UA73526C2/uk unknown
- 2000-09-29 DE DE60024842T patent/DE60024842T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-09-29 KR KR1020027004196A patent/KR100668774B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 2000-09-29 AP APAP/P/2002/002470A patent/AP2002002470A0/en unknown
- 2000-09-29 IL IL14878900A patent/IL148789A0/xx unknown
- 2000-09-29 AT AT00964430T patent/ATE312893T1/de active
- 2000-09-29 NZ NZ517895A patent/NZ517895A/en not_active IP Right Cessation
- 2000-09-29 DK DK00964430T patent/DK1216284T3/da active
- 2000-09-29 TR TR2002/01543T patent/TR200201543T2/xx unknown
- 2000-09-29 MX MXPA02003358A patent/MXPA02003358A/es active IP Right Grant
- 2000-09-29 AU AU75366/00A patent/AU769199B2/en not_active Ceased
- 2000-09-29 WO PCT/GB2000/003725 patent/WO2001023493A1/en not_active Ceased
- 2000-09-29 JP JP2001526881A patent/JP4250362B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2000-09-29 CA CA002385876A patent/CA2385876C/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-09-29 EP EP00964430A patent/EP1216284B8/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-09-29 ES ES00964430T patent/ES2253255T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2000-09-29 CN CNB008136882A patent/CN1196761C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2000-09-29 HK HK03101897.9A patent/HK1049856B/zh unknown
- 2000-09-29 PL PL00355288A patent/PL194384B1/pl unknown
-
2002
- 2002-03-20 IL IL148789A patent/IL148789A/en not_active IP Right Cessation
- 2002-03-22 NO NO20021462A patent/NO329112B1/no not_active IP Right Cessation
-
2005
- 2005-12-28 CY CY20051101602T patent/CY1105316T1/el unknown
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DE69522811D1 (de) | Kühlzusammensetzungen | |
| DE69509239D1 (de) | Kühlzusammensetzungen | |
| ES2080589T3 (es) | Composicion refrigerante. | |
| GB9108527D0 (en) | Refrigerant compositions | |
| ATE175180T1 (de) | Verfahren zur herstellung von 1,1,1,3,3- pentafluorpropan | |
| ES2161872T3 (es) | Composiciones de hidrofluorocarbono. | |
| AU1642192A (en) | Non-azeotropic refrigerant compositions comprising difluoromethane; 1,1,1-trifluoroethane; or propane | |
| WO2002040613A8 (de) | Verwendung von gemischen, die 1,1,1,3,3-pentafluorbutan enthalten, als kältemittel oder wärmeträger | |
| BR9811011A (pt) | Composição refrigerante, uso de uma composição, processo para a produção de refrigeração, e, equipamento de refrigeração | |
| CY1105316T1 (el) | Ψυκτικο μεσο αντικαταστασης r22 | |
| ES2125274T3 (es) | Composiciones de difluorometano y trifluoroetano o perfluoroetano de punto de ebullicion sustancialmente constante. | |
| TR200201542T2 (tr) | CFC 12 yerine geçen soğutucu madde | |
| DE69403562D1 (de) | Nicht-azeotropische Difluoromethan und 1,1,1,2-Tetrafluoroethan enthaltende Zusammensetzungen und ihre Verwendung als Kühlflüssigkeiten für Klimaanlagen | |
| AU2804995A (en) | Refrigerant compositions | |
| NO20014178L (no) | Blanding for anvendelse som kjölemiddel | |
| KR940004034A (ko) | 디플루오로메탄, 펜타플루오로에탄 및 1.1.1-트리플루오로에탄의 유사공비 혼합물, 및 저온 냉장에서 그의 냉매액으로서의 용도 | |
| AU5222896A (en) | Non-azeotropic mixtures 1,1,1,2-tetrafluoroethane, difluoromethane and pentafluoroethane, and their use as refrigerants | |
| ES2167012T3 (es) | Composiciones refrigerantes. | |
| ATE209243T1 (de) | Kühlmittelzusammensetzungen | |
| MY140000A (en) | Non-azeotropic compositions consisting of pentafluoroethane, tetrafluoroethane and difluoromethane | |
| MY139792A (en) | Non-azeotropic compositions consisting of pentafluoroethane and difluoromethane | |
| MY138131A (en) | Azeotrope-like mixture consisting of pentafluoroethane, 1,1,1-trifluoroethane and tetrafluoroethane | |
| RU94022275A (ru) | Новые композиции, содержащие пентафторэтан и монохлордифторметан и их применение |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FA9A | Lapse of provisional patent protection due to relinquishment or protection considered relinquished |