HU225795B1 - An alumina abrasive wheel with improved corner holding - Google Patents

An alumina abrasive wheel with improved corner holding Download PDF

Info

Publication number
HU225795B1
HU225795B1 HU9802084A HUP9802084A HU225795B1 HU 225795 B1 HU225795 B1 HU 225795B1 HU 9802084 A HU9802084 A HU 9802084A HU P9802084 A HUP9802084 A HU P9802084A HU 225795 B1 HU225795 B1 HU 225795B1
Authority
HU
Hungary
Prior art keywords
weight
grinding
binder
grinding wheel
alumina
Prior art date
Application number
HU9802084A
Other languages
English (en)
Inventor
Robert S Lundberg
David A Sheldon
Original Assignee
Norton Co
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=23782183&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=HU225795(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Norton Co filed Critical Norton Co
Publication of HUP9802084A2 publication Critical patent/HUP9802084A2/hu
Publication of HUP9802084A3 publication Critical patent/HUP9802084A3/hu
Publication of HU225795B1 publication Critical patent/HU225795B1/hu

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
    • B24D3/00—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents
    • B24D3/02—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent
    • B24D3/04—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially inorganic
    • B24D3/14—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially inorganic ceramic, i.e. vitrified bondings
    • B24D3/18—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially inorganic ceramic, i.e. vitrified bondings for porous or cellular structure
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
    • B24D3/00—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents
    • B24D3/02—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent
    • B24D3/04—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially inorganic
    • B24D3/14—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially inorganic ceramic, i.e. vitrified bondings
    • B24D3/16—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially inorganic ceramic, i.e. vitrified bondings for close-grained structure, i.e. of high density
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/01—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics
    • C04B35/10—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics based on aluminium oxide
    • C04B35/111—Fine ceramics
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/622—Forming processes; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/624—Sol-gel processing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/622—Forming processes; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/626—Preparing or treating the powders individually or as batches ; preparing or treating macroscopic reinforcing agents for ceramic products, e.g. fibres; mechanical aspects section B
    • C04B35/63—Preparing or treating the powders individually or as batches ; preparing or treating macroscopic reinforcing agents for ceramic products, e.g. fibres; mechanical aspects section B using additives specially adapted for forming the products, e.g.. binder binders
    • C04B35/6303—Inorganic additives
    • C04B35/6316—Binders based on silicon compounds

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
  • Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)

Description

1. ábra
A leírás terjedelme 10 oldal (ezen belül 2 lap ábra)
HU 225 795
A találmány tárgya alumínium-oxid-köszörűkorong javított sarokélmegtartással, amely zsugorított alumíniumoxid-csiszolószemcsét és kerámia kötőanyagot tartalmaz.
A találmánynak ugyancsak tárgya kötőanyag-összetétel, amellyel nagyobb mechanikai szilárdságot és jobb sarokélmegtartó tulajdonságokat lehet elérni.
Precíziós mozgóalkatrészeket igyekeznek minél nagyobb teljesítőképességűre, minél gazdaságosabbra és minél hosszabb élettartamúra tervezni. Ilyen alkatrészek például az erőgépek (belső égésű, sugárhajtású és villamos), hajtóművek (közlőművek, differenciálművek) egyes alkatrészei és siklófelületei. Ezeket a követelményeket csak úgy lehet kielégíteni, ha az alkatrészeket jobb minőségben gyártják, többek között igényesebb/szilárdabb konstrukcióval és szűkebb mérettűrésekkel. Ilyen tűrések elérése végett az alkatrészek gyártásához használt szerszámoknak is jobb minőségű anyagból kell lenniük, amikor a névleges vagy végleges alak és méret közelébe érnek.
Az alkatrész egészének gyártásához vagy a végső méreteinek kialakításához gyakran használnak köszörűkorongokat. Fém alkatrészek megmunkálásához használt köszörűkorongok általában kerámia- vagy üvegkötésű köszörűkorongok. Jellemző kerámiakötéseket tettek közzé az SU-A-116839 és SU-A-458427 számú dokumentumokban. Az effajta precíziós alkatrészek köszörűkoronggal való gyártásához a köszörűkorong palástjába gyémántszerszámmal „belehúzzák” az alkatrész negatívját. Mivel a gyártott alkatrész a köszörűkorong profilját veszi fel, fontos, hogy a köszörűkorong minél hosszabb ideig megőrizze az alakját. Az ideális helyzet tulajdonképpen az lenne, ha a precíziós alkatrészeket egzakt mérettűrésű és anyagában egyáltalán nem kopó köszörűkoronggal lehetne gyártani.
A köszörűkorongokra általában alakhiba vagy egy saroknál vagy ívnél fellépő hiba a jellemző. Standard zsugorított alumínium-oxid-köszörűszerszámoknál kéthárom munkadarab megköszörülése után a korong sarka már számottevő alakváltozást mutathat. Ezért a köszörűgépek kezelői sokszor minden egyes munkadarab után beiktatnak egy koronglehúzást (más néven szabályozást), hogy nehogy selejtet gyártsanak. A nagyobb teljesítményű, szol-gél alumínium-oxid-szemcsékkel gyártott köszörűkorongok esetében négy-öt munkadarab megköszörüléséig nem kell számottevő alakváltozással számolni a korong sarkában, ezért a gépkezelőknek elég minden harmadik köszörülés után betervezni egy lehúzást. Ahogyan a szol-gél alumínium-oxid-köszörűkorongokra jellemző kisebb gyakoriságú lehúzás a standard köszörűkorongokhoz képest javulást jelent, ugyanúgy kívánatos lenne hagyományos alumínium-oxid-köszörűkorongok esetében is csökkenteni a lehúzás gyakoriságát és a lehúzásból eredő veszteséget.
Hagyományosnak tekintve a zsugorított alumíniumoxid-csiszolószemcsét tartalmazó köszörűkorongot, ismeretes, hogy szemben a szol-gél alumínium-oxiddal, kevésbé érzékeny a magas hőmérsékletre. Ezért a köszörűkorong előállítása során - a kerámia kötőanyag biztos kikeményedése érdekében - hagyományosan magasabb hőmérsékleten, kb. 1225 °C-on történik a kiégetés.
A találmány feladata olyan zsugorított alumíniumoxid-csiszolószemcsés köszörűkorong megalkotása, amely jobb sarok- vagy alaktartási tulajdonsággal rendelkezik, és előállítása energiatakarékosabb, ezáltal is előnyösebb az ismert zsugorított alumíníum-oxidot („korund) tartalmazó köszörűkorongoknál.
A találmánynak tárgya még a kerámiakötőanyagösszetétel is, amely jobb sarok- vagy alaktartó és mechanikai tulajdonságokat kölcsönöz kerámiakőtésű, alumínium-oxid-csiszolóanyagokat tartalmazó korongoknak.
A kitűzött célnak megfelelően a találmány szerinti alumínium-oxid-köszörűkorong javított sarokélmegtartással, amely zsugorított alumínium-oxid-csiszolószemcsét és kerámia kötőanyagot tartalmaz, oly módon van kialakítva, hogy a kerámia kötőanyag a 900 °C-1050 °C hőmérsékleten történt kiégetése után 47 tömeg%-nál több SiO2-ot, 16 tömeg%-nál kevesebb AI2O3-ot, 0,05-2,5 tömeg% közötti K2O-ot, 2,0-10,0 tömeg% közötti Li2O-ot és 9-16 tömeg% közötti B2O3-0t tartalmaz, és a zsugorított alumínium-oxid-csiszolószemcsék a köszörűkorongban lévő csiszolószemcsék össztérfogatának 36-56 térfogat% közötti részét teszik ki, és a köszörűkorong a csiszolószemcsék kiegészítésére másodlagos csiszolószemcséket is tartalmaz, ahol a másodlagos csiszolószemcséket szilícium-karbid, kocka alakú bór-nitrid, gyémánt, szilícium-dioxid, gránit és buborékos alumínium-oxid alkotja.
A találmány egy másik ismérve, hogy az alumínium-oxid barna zsugorított alumínium-oxid és fehér zsugorított alumínium-oxid keveréke. A fehér alumínium-oxid mindig tisztított, szennyezőanyag-mentes, míg a barna alumínium-oxid tartalmaz valamilyen szennyező anyagot, amelynek nincs befolyása a mechanikai tulajdonságokra, így ezek egymáshoz való aránya tetszőleges lehet.
A találmány szerinti köszörűkorong egy további ismérve, hogy 3-25 térfogat% közötti kerámia kötőanyagot tartalmaz, továbbá a kerámia kötőanyag kiégetés után 52-62 tömeg% közötti SiO2-ot és 12-16 tömeg% közötti AI2O3-ot tartalmaz.
A találmányhoz tartozik a kerámia kötőanyag zsugorított alumínium-oxid-csiszolószemcsés köszörűkoronghoz, amely 2,0-10,0 tömeg% közötti Li2O-ot, 7-11 tömeg% közötti Na2O-ot, 0,05-2,5 tömeg% közötti K2O-ot, 52-62 tömeg% közötti SiO2-ot, 12-16 tömeg% közötti AI2O3-ot és 9-16 tömeg% közötti B2O3-ot tartalmaz.
A találmányt kiviteli példák kapcsán rajzok alapján ismertetjük közelebbről. A mellékelt rajzokon az
1. ábra egy munkadarab sarokköszörülését mutatja, amellyel a köszörűkorong saroktartása vizsgálható; a
2. ábra a köszörűkorong saroklekerekítési sugarának azt a részét mutatja, amely a munkadarab felületével a vizsgálat során érintkezik.
HU 225 795
A találmány szerinti kerámiakötésű köszörűkorongok alumínium-oxid-csiszolószemcsét tartalmaznak. A technika állásából ismeretesek alumínium-oxid-csiszolószemcsék.
A találmány szerinti köszörűkorongok alumíniumoxid-csiszolószemcséket és választhatóan egy vagy több másodlagos csiszolóanyagot tartalmaznak. A köszörűkorongokban van csiszolóanyag, kötőanyag, porozitás és esetleg egyéb töltőanyag és adalék is. A koronghoz felhasznált csiszolóanyag mennyisége, amely másodlagos csiszolóanyagot is tartalmazhat, széles határok között változhat. A találmány szerinti köszörűkorong összetételében előnyösen 34 és 56 térfogat% közötti csiszolóanyag, előnyösebben 40 és 54 térfogat% közötti csiszolóanyag, és legelőnyösebben 44 és 52 térfogat% közötti csiszolóanyag van.
A korund csiszolóanyag a köszörűkorongban lévő összes csiszolóanyagnak előnyösen 5 és 100 térfogat% közötti részét, és előnyösebben 30 és 70 térfogat% közötti részét teszi ki.
A másodlagos csiszolóanyag(ok) a köszörű korongban lévő összes csiszolóanyagnak előnyösen 0 és 95 térfogat% közötti részét, és előnyösebben 30 és 70 térfogat% közötti részét teszi(k) ki. Az alkalmazható másodlagos csiszolóanyagok között említhető például a szilícium-karbid, köbös bór-nitrid, gyémánt, kovakő, gránit és üreges gömbölyű korund. Az említett anyagok a teljesség igénye nélkül csupán példák a másodlagos csiszolóanyagokra.
A köszörűkorong összetételében általában porozitás is van. A találmány szerinti köszörűkorong összetételében a porozitás előnyösen 0 és 68 térfogat% közötti részt, előnyösebben 28 és 56 térfogat% közötti részt, és legelőnyösebben 30 és 53 térfogat% közötti részt tesz ki. A porozitást egyfelől az anyagok természetes tömörségéből eredő természetes hézagok adják, másfelől pedig különböző anyagokkal létrehozott hagyományos pórusok, például üreges üveggyöngyök, őrölt dióhéj, műanyagból és szerves vegyületből lévő gyöngyök, habosított üvegrészecskék és üreges gömbölyű korund. Az említett anyagok a teljesség igénye nélkül csupán példák a pórusokra.
A találmány szerinti köszörűkorong kerámia kötőanyaggal készül. Az alkalmazott kerámia kötőanyag jelentősen hozzájárul a találmány szerinti köszörűkorongok javított sarokélmegtartó vagy alaktartó tulajdonságaihoz. A kötőanyag kiindulási anyagai előnyösen a következők: Kentucky Ball Clay No. 6 (képlékeny agyag), nefelin, nátrium-szilikát-por, lítium-karbonát, kovakő, wollastonit és kobaltspinell. Ezekben az anyagokban a következő oxidok fordulnak elő: SiO2, AI2O3, Fe2O3, TiO2, GaO, MgO, Na2O, K2O, Li2O, B2O3 és CoO. A köszörűkorong összetételében a kötőanyag előnyösen 3 és 25 térfogat% közötti, előnyösebben 4 és 20 térfogat% közötti, és legelőnyösebben 5 és
18,5 térfogat% közötti részt tesz ki.
Kiégetés után a kötőanyag az egyes anyagokból a következő mennyiségeket tartalmazza: 47 tömeg%-nál több, előnyösen 52 és 62 tömeg% közötti, előnyösebben 54 és 60 tömeg% közötti, és legelőnyösebben tömeg%-nyi SiO2; 16 tömeg%-nál kevesebb, előnyösen 12 és 16 tömeg% közötti, előnyösebben 13 és 15 tömeg% közötti, és legelőnyösebben 14,4 tömeg%nyi AI2O3; előnyösen 7 és 11 tömeg % közötti, előnyösebben 8 és 10 tömeg% közötti, és legelőnyösebben 8,9 tömeg%-nyi Na2O; 2,5 tömeg%-nál kevesebb, előnyösen 0,05 és 2,5 tömeg% közötti, előnyösebben 1 és 2 tömeg% közötti, és legelőnyösebben 1,6 tömeg%-nyi K2O; 2,0 tömeg%-nál több, előnyösen 2,0 és 10,0 tömeg% közötti, előnyösen 2,0 és 3,4 tömeg% közötti, előnyösebben 2,0 és 2,7 tömeg% közötti, és legelőnyösebben 2,2 tömeg%-nyi Li2O; 18 tömeg%-nál kevesebb, előnyösen 9 és 16 tömeg% közötti, előnyösebben 11 és 14 tömeg% közötti, és legelőnyösebben
12,6 tömeg%-nyi B2O3; előnyösen 0 és 2 tömeg% közötti, előnyösebben 0,5 és 1,3 tömeg% közötti, és legelőnyösebben 0,9 és tömeg%-nyi CoO. Kobalt-oxidra (CoO) a találmány szerint nincs okvetlenül szükség, mert csupán színezőanyag szerepe van. A kerámia kötőanyagban található többi oxid - Fe2O3, TiO2, CaO és MgO - a kiindulási anyagokban jelen lévő szennyező anyag, amelyek a kötés szempontjából nem fontosak. A kötőanyag a szol-gél eljárással vagy zsugorítással előállított alumínium-oxid-csiszolóanyagú köszörűkorongok mechanikai szilárdságát is megnöveli.
A köszörűkorongokat a technika állásából ismert eljárásokkal kiégetik. A kiégetés körülményeit elsődlegesen a ténylegesen alkalmazott kötőanyag és csiszolóanyag határozza meg. A kerámiakötésű testet hagyományos módon át lehet itatni őrlési segédanyaggal, például kénnel, vagy oldószerrel, például epoxigyantával, amely az őrlési segédanyagot a korong pórusaiba beviszi.
Az így kapott köszörűkorongok meglepő mértékben megjavult sarokélmegtartó vagy alaktartó tulajdonságokat mutatnak, ami mind kvantitatívan, mind kvalitatívan mérhető. Bár a korong sarkának alakváltozása a köszörűkorongoknál meghibásodási kritérium, ám ez nem kvantitatív vizsgálat, mert az alakváltozást csak mikroszkóp alatt lehet megállapítani, vagy körömmel, ceruzaheggyel kvalitatívan kitapintani. Ezért a köszörűkorongok sarokhibatípusainak megállapítására és kvalitatív minősítésére kifejlesztettünk egy vizsgálati módszert.
Ezzel a vizsgálattal mind a „radiális kopás”, mind a „kopási terület” mérhető egy beállított előtolási sebességre. Alábbiakban részletesebben definiáljuk azt a vizsgálati módszert, amellyel vizsgáltuk a köszörűkorongokat, és amelynek alapján hasonló köszörűkorongok mérésére felállítottunk egy standardot. A vizsgálat körülményei a következők:
- köszörűgép: Bryant Lectraline LL3 I.D./O.D. (I.D.=belső átmérő, O.D.=külső átmérő), teljesítmény 7,5 kW;
- nedvesköszörülés: 5-7% Trim MasterChemical VHP E200 és víz;
- munkadarab alapanyaga: 4330V jelű forgattyútengely-acél, Rockwell/C-féle keménységszám 28 és 32 között;
- munkadarab mérete: 100 mm külső átmérő;
HU 225 795
- köszörülési szélesség a munkadarab sarkától mérve: 0,229 mm;
- köszörűkorong saroklekerekítési sugara: 2,79 mm;
- munkadarab felületi sebessége: 18,6 m2/min;
- munkadarabba behatolás előtolási sebessége: 0,338 mm;
- korongfelület lehúzása 2,79 mm lekerekítési sugárra: forgó gyémántgörgő (RPC 2993), fordulatszám 4600 1/min, lehúzási sebesség 0,051 mm/s;
- köszörűkorong felületi sebessége: 1115 m2/min;
- köszörülések száma vizsgálatonként: max. 12;
- előtolás az egyes köszörülésenként: 1,02 mm,
A saroktartási vizsgálat úgy lett megtervezve, hogy segítségével mérni lehessen, hogy a köszörűkorong köszörülés közben milyen mértékben őrzi meg az alakját. Az alaktartást két mennyiséggel mérjük, a „radiális kopással” és a „kopási területtel”.
Az 1. ábrán vázlatosan egy 12 munkadarab - például forgattyús tengely - 10 köszörűkoronggal történő sarokköszörülése van szemléltetve. A 10 köszörűkorong a 12 munkadarabban fogásról fogásra előrehaladva 21-26 pozíciókba kerül; a 21, 22 pozíciók egy fogással végrehajtott köszörülést jelölnek. A 14 köszörülési szélesség a 12 munkadarab sarkától mérve 0,229 mm. A 16 előtolás köszörülésenként 1,02 mm. A 10 köszörűkorong 18 saroklekerekitési sugara 2,79 mm.
A 2. ábra az 1. ábrán bejelölt 30 részlet nagyított ábrája, amelyen a 10 köszörűkorong lekerekített sarkának a saroktartási vizsgálat szempontjából érdekes, a 12 munkadarab felületével érintkező része látható. A 14 köszörülési szélesség - a 2. ábrán az A és C pont közötti távolság - az az anyagszélesség, amelyet a vizsgálathoz használt fém 12 munkadarabról el kell távolítani. A 32 érintkezési magasság - a 2. ábrán az A és B pont közötti függőleges távolság - a 10 köszörűkorong azon részének magassága, amely a vizsgálathoz használt 12 munkadarabbal egy adott köszörülési menet végén érintkezik. A saroktartás számszerű minősítéséhez a részletezett köszörülési körülmények között két mennyiséget mérünk meg: egyik a „kopási terület”, a másik pedig a „radiális kopás”.
A kopási terület annak mértéke, hogy a 10 köszörűkorong sarokprofiljának területe mekkora változást mutat a 12 munkadarab köszörülése után. A kopási területet a 2. ábrán adott 32 érintkezési magasságra, 18 saroklekerekítési sugárra és 14 köszörülési szélességre az A, E, B és D pontok által határolt terület adja meg. A radiális kopás a 18 saroklekerekítési sugár A és B pont között mutatott maximális változásának mértéke. A radiális kopást a 2. ábrán a D és E pont közötti távolság adja meg, ahol az E pont a 18 saroklekerekítési sugárnak az A és B pont között mutatott maximális válto5 zása adott 32 érintkezési magasság esetén. A kopási terület és a radiális kopás mérhetősége végett minden egyes köszörülés után a köszörű koronggal egy etalon műkőlap próbatestet köszörülünk, hogy a köszörűkorong profilját meg lehessen állapítani. Az etalon próba10 testben hagyott nyom geometriai méreteit optikai komparátorral vesszük fel 50-szeres nagyításban. A nyomból a kopási területet planiméterrel mérjük meg, míg a radiális kopást a maximális radiális kopás kaliberkörzővel történő megmérésével állapítjuk meg.
Az alábbi példákban közölt adatok számszerűen mutatják, hogy a találmány szerinti alumínium-oxid- és szol-gél típusú alumínium-oxid-köszörűkorongok jobb sarokélmegtartó tulajdonsággal rendelkeznek; a találmány szerinti új köszörűkorongokkal meglepően nagy számú köszörülést lehet elvégezni, amíg a radiális kopásuk és kopási területük a hagyományos alumíniumoxid- és szol-gél típusú alumínium-oxid-köszörűkorongok radiális kopásával és kopási területével összemérhető értéket eléri.
A találmány gyakorlati alkalmazását az alábbiakban néhány példával tesszük érthetőbbé a szakemberek számára. További háttér-információ található még a hivatkozott dokumentumokban és szabadalmakban, amelyek tartalmát ismertnek tekintjük.
1. példa
Az új kötőanyag hajlítószilárdságának vizsgálatára és oltott szol-gél csiszolóanyagokhoz szánt Norton-féle standard ipari kötőanyaggal való összehasonlításá35 ra anyagmintákat készítettünk. Az új kötőanyag előégetett összetétele a következő volt: 30,3 tömeg% porított üvegfritt (a fritt összetétele a következő volt: 41,2 tömeg% SiO2, 39,9 tömeg% B2O3, 5,1 tömeg% AI2O3, 10,3 tömeg% Na2O, 1,3 tömeg% Li2O, 2,1 tö40 meg% MgO/CaO és nyomokban K2O), 27,7 tömeg% nefelinszienit, 20 tömeg% Kentucky No. 6 Ball Clay (képlékeny agyag), 10 tömeg% nátrium-szilikát-por, 4,7 tömeg% kovakő (kvarc), 4,3 tömeg% lítium-karbonát, 1 tömeg% wollastonit és 2 tömeg% tiszta kobalt45 alumínium-oxid spinell. A nefelinszienit, a Kentucky No. 6 Ball Clay (képlékeny agyag), a nátrium-szilikát, a kovakő, a lítium-karbonát és a wollastonit kémiai összetételét az alábbi I. táblázatban adjuk meg tömeg %-ban.
/. táblázat
Oxid tömeg% Nefelinszienit Kentucky No. 6 Ball Clay Nátrium-szilikát Kovakő Lítium-karbonát Wollastonit
SiO2 60,2 64,0 76,2 99,6 50,9
AI2O3 23,2 23,2 0,2 0,3
Na2O 10,6 0,2 23,8 0,2
K2O 51,1 0,4
HU 225 795
/. táblázat (folytatás)
Oxid tömeg% Nefelinszienit Kentucky No. 6 Ball Clay Nátrium-szilikát Kovakő Lítium-karbonát Wollastonit
Li2O 40,1
MgO 0,3 0,1
CaO 0,3 0,1 46,9
Szennyező anyag 0,1 3,4 0,1 0,1 0,9
Égési veszteség 0,4 8,7 0,1 59,6 0,9
A kötőanyagbetétet a kiindulási anyagokból Sweco gyártmányú vibrációs keverőgépben 3 óráig tartó száraz elegyítéssel állítottuk össze. A kötőanyagot összekever- 15 tűk 60-as szemcsefinomságú csiszolóanyaggal, amely 1:1 arányban oltott szol-gél alumínium-oxidot és nagy tisztaságú fehér alumínium-oxid-csiszolóanyagot tartalmazott. Ehhez az anyaghoz Hobart N-50 típusú tésztadagasztó gépben (kapacitása 2 kg) kis fordulatszámon 20 még porított dextrint (ugyancsak kötőanyag), állati eredetű folyékony enyvet és nedvesítőszerként 0,1% etilénglikolt kevertünk hozzá. A keveréket 14-es meshszámú szitán átszitáltuk, hogy az esetleges csomókat felaprítsuk. Utána a keveréket háromfészkes tolattyús szerszámban 25
101,6 mm*25,4 mm*12,7 mm méretű rudakká sajtoltuk.
A rudakat szakaszos üzemű égetőkemencében a következő módon kiégettük: a hőmérsékletet óránként 40 °C-os gradienssel szobahőmérsékletről 1000 °C-ra növeltük, az 1000 °C-ot 8 óráig tartottuk, majd a hőmér- 30 sékletet szobahőmérsékletre lecsökkentettük. Norton-féle standard ipari kötőanyagot alkalmazva ugyancsak készítettünk próbarudakat a fenti eljárással.
A rudak hajlítószilárdságát bemetszetlen állapotban Isotron 4204 típusú mechanikai anyagvizsgáló gépen 35 négypontos hajlítókészülékkel mértük a következő körülmények között: alátámasztási köz 76,2 mm, teherátadási szakasz hossza 25,4 mm, terhelési sebesség 1,27 mm/min. A vizsgált csiszolórudak kiégetett kötőanyag-tartalma 10 és 30 tömeg% között változott. Az 40 eredményeket a II. táblázat tartalmazza.
//. táblázat
Szilárdsági eredmények
Kiégetett kötőanyag- tartalom Tömegszá- zalék Hajlítószi- lárdság Standard kötőanyag (N/mm2) Új kötőanyag
0,100 9,1 4176 4359
0,150 13,0 4687 4734
0,200 16,7 4635 5021
0,250 20,0 1910 4625
0,300 23,1 - 4996
2. példa
Zsugorított alumínium-oxid-köszörűkorongokat készítettünk, hogy az új kötőanyagot ipari alkalmazási körülmények között vizsgálva összehasonlítsuk alaktartó 60 alkalmazások létrehozására szánt Norton-féle standard kötőanyaggal. Az új kötőanyag összetétele azonos volt az 1. példában közölt összetétellel, kivéve, hogy nem tartalmazott kobalt-alumínium-oxid spinellkerámia pigmentet (vagyis a kötőanyag átlátszó üveg volt). A kötőanyagbetétet a kiindulási anyagokból Norton-féle gyártóberendezésben standard gyártástechnológiai műveleteket használva száraz elegyítéssel állítottuk össze. A csiszolókeverék összetétele a következő volt: 85,8 tömeg% 100-as szemcsefinomságú csiszolóanyag (50-50 tömeg% ipari, zsugorított, barna Al. 2O3-ból és zsugorított, fehér AI2O3-ból álló keverék), 10,5 tömeg% kötőanyag, 1,41 tömeg% dextrin, 1,70 tömeg% állati eredetű folyékony enyv, 0,47 tömeg% víz és 0,13 tömeg% etilénglikol.
A keverékből 502 mm*25,4 mm*260 mm méretű, 2,182 g/cm3 sűrűségű korongokat formáztunk. A korongokat szakaszos üzemű égetőkemencében a következő módon kiégettük: a hőmérsékletet óránként 40 °C-os gradienssel szobahőmérsékletről 1000 °C-ra növeltük, az 1000 °C-ot 8 óráig tartottuk, majd a hőmérsékletet szobahőmérsékletre lecsökkentettük.
Norton-féle standard ipari kötőanyagot használva ugyancsak készítettünk köszörűkorongokat; a kötőanyagbetétet a kiindulási anyagokból Norton-féle gyártóberendezésben standard gyártástechnológiai műveleteket használva száraz elegyítéssel állítottuk össze. A kötőanyagot összekevertük egy csiszolókeverékkel. A csiszolókeverék összetétele a következő volt: 85,8 tömeg% csiszolóanyag (azonos az új kötőanyagú koronghoz alkalmazott, 100-as szemcsefinomságú csiszolóanyaggal), 10,83 tömeg% kötőanyag, 1,84 tömeg% dextrin, 1,73 tömeg% víz és 0,09 tömeg% etilénglikol. A standard korong kissé több kiégetett kötőüveget (11,15 tömeg%) tartalmazott, mint a kísérleti korong (10,46 tömeg%).
A köszörűkorongokat belső csapágyfutógyűrűk ipari futógyűrű-köszörűgépen történő nedves külső palástköszörülésével vizsgáltuk. A futógyűrűk anyaga 52100 jelű, 58 és 60 közötti Rockwell/C-féle keménységszámúra edzett csapágyacél volt.
Valamennyi futógyűrű köszörülésekor a fogásmélység nagyoláskor 0,124 mm, simítóköszörüléskor pedig 0,051 mm volt. A köszörülés további műszaki paraméterei a következők voltak. Korong felületi sebessége: 1115 m2/min; hűtő kenőfolyadék: 5% ipari szintetikus olaj vízzel keverve; lehúzószerszám: negatívra rácsapatott, 60/80-as szemcsefinomságú, gyémántgörgős szabályozószerszám. Előírt tűrésen - értsd méretek és
HU 225 795 felületi simaság (4 és 6 közötti közepes érdesség) belül a következő eredménnyel lehetett munkadarabokat előállítani.
III. táblázat
Kötőanyag Lehúzási mélység vagy kompenzálás (mm) Munkadarabok száma lehúzási ciklusonként
Standard 0,051 10
Kísérleti 0,025 30
Tehát a lehúzási kompenzálás felére csökkentésével és a lehúzási intervallumonként előállított munkadarabok számának megháromszorozásával hatszoros teljesítményjavulást (kétszeres korongélettartam*háromszoros lehúzásonként! munkadarabszám) eredményezett az alumínium-oxid-csiszolóanyaghoz használt kísérleti kötőanyag.
3. példa
Az új kötőanyag kopási területének és radiális kopásának vizsgálatára és oltott szol-gél csiszolóanyagokhoz szánt Norton-féle standard kötőanyagokkal való összehasonlítására köszörűkorongokat készítettünk. Az új kötőanyag összetétele megegyezett az 1. példában ismertetett új kötőanyag összetételével. A kötőanyagbetétet a kiindulási anyagokból Norton-féle ipari kötőanyag-bekeverő berendezésben száraz elegyítéssel állítottuk össze. A kötőanyagot hozzákevertük egy csiszolókeverékhez. A csiszolókeverék összetétele a következő volt: 83,53 tömeg% csiszolóanyag (75-25 tömeg% 70-es, illetve 80-as szemcsefinomság nagy tisztaságú, egykristályos, zsugorított alumínium-oxidból álló keverék), 12,61 tömeg% kötőanyag, 0,84 tömeg% dextrin, 2,25 tömeg% állati eredetű folyékony enyv, 0,65 tömeg% víz és 0,13 tömeg% etilénglikol. A keverékből 249 mm* 14,7 mm*127,6 mm méretű, 2,333 g/cm3 nyers sűrűségű korongokat formáztunk. A nyers állapotú korongokat szakaszos üzemű égetőkemencében a következő módon kiégettük: a hőmérsékletet óránként 40 °C-os gradienssel szobahőmérsékletről 1000 ’C-ra növeltük, az 1000 °C-ot 8 óráig tartottuk, majd a hőmérsékletet szobahőmérsékletre lecsökkentettük.
Norton-féle standard ipari kötőanyagot használva ugyancsak készítettünk köszörűkorongokat; a kötőanyagbetétet a kiindulási anyagokból Norton-féle gyártóberendezésben standard gyártástechnológiai műveleteket használva száraz elegyítéssel állítottuk össze. A kötőanyagot összekevertük egy csiszolókeverékkel. A csiszolókeverék összetétele a következő volt: 87,05 tömeg% csiszolóanyag (50-50 tömeg% 70-es, illetve 80-as szemcsefinomságú nagy tisztaságú, egykristályos, zsugorított alumínium-oxidból álló keverék), 14,28 tömeg% kötőanyag, 0,52 tömeg% dextrin, 1,71 tömeg% keverék (összetétele 40 tömeg% állati eredetű folyékony enyv, 30 tömeg% porított almasav és 40 tömeg% víz). A csiszolókeverékből
249 mm*14,7 mm*127,6 mm méretű, 2,323 g/cm3 nyers sűrűségű korongokat formáztunk. Ezt a standard korongot szántuk arra, hogy összehasonlítsuk az olyan kísérleti koronggal, amelynek az összetétele 87,5 tömeg% csiszolóanyag és 12,5 tömeg% üveg. A korongok kiégetésére 900 °C-os izzítási hőmérsékletű technológiai ciklust alkalmaztunk. A köszörűkorongokat a műszaki adatoknál megadott körülmények között 7,5 kW-os Bryant Lectraline LL3 I.D./O.D. köszörűgépen nedves beszúróköszörűléssel vizsgáltuk. Az eredmények, amelyeket az alábbi IV. és V. táblázatban foglaltunk össze, jobb saroktartásról tanúskodnak.
IV. táblázat
Radiális előtolás (mm) Kopási terület (mm2)
Standard kötőanyag Új kötőanyag
3,1 4,1 2,1
4,1 5,4 -
5,1 5,6 3,0
6,1 5,7 3,5
7,1 7,1 5,7
8,2 7,4 5,8
V. táblázat
Radiális előtolás (mm) Radiális kopás (mm)
Standard kötőanyag Új kötőanyag
3,1 0,05 0,031
4,1 0,06 -
5,1 0,08 0,051
6,1 0,07 0,061
7,1 0,09 0,071
8,2 0,09 0,082
Az eredmények azt mutatják, hogy az általunk kifejlesztett kerámia kötőanyagunkat és a zsugorított alumínium-oxid-csiszolószemcsét tartalmazó köszörűkorong kiváló sarokélmegtartással rendelkezik, és kiégetése az eddig alkalmazott égetőkemence-hőfokkal szemben alacsonyabb kiégetési hőmérsékleten elvégezhető.

Claims (5)

  1. SZABADALMI IGÉNYPONTOK
    1. Alumínium-oxid-köszörűkorong (10) javított sarokélmegtartással, amely zsugorított alumínium-oxidcsiszolószemcsét és kerámia kötőanyagot tartalmaz, azzal jellemezve, hogy a kerámia kötőanyag a 900 °C-1050 °C hőmérsékleten történt kiégetése után 47 tömeg%-nál több SiO2-ot, 16 tömeg%-nál kevesebb AI2O3-ot, 0,05-2,5 tömeg% közötti K2O-ot, 2,0-10,0 tö6
    HU 225 795 meg% közötti Li2O-ot és 9-16 tömeg% közötti B2O3-ot tartalmaz, és a zsugorított alumínium-oxid-csiszolószemcsék a köszörűkorongban (10) levő csiszolószemcsék össztérfogatának 36-56 térfogat% közötti részét teszik ki, és a köszörűkorong (10) a csiszoló- 5 szemcsék kiegészítésére másodlagos csiszolószemcséket is tartalmaz, ahol a másodlagos csiszolószemcséket szilícium-karbid, kocka alakú bór-nitrid, gyémánt, szilícium-dioxid, gránit és buborékos alumíniumoxid alkotja. 10
  2. 2. Az 1. igénypont szerinti köszörűkorong (10), azzal jellemezve, hogy az alumínium-oxid barna zsugorított alumínium-oxid és fehér zsugorított alumínium-oxid keveréke.
  3. 3. Az 1. igénypont szerinti köszörűkorong (10), azzal jellemezve, hogy 3-25 térfogat% közötti kerámia kötőanyagot tartalmaz.
  4. 4. Az 1. igénypont szerinti köszörűkorong (10), azzal jellemezve, hogy a kerámia kötőanyag kiégetés után 52-62 tömeg% közötti SiO2-ot és 12-16 tömeg% közötti AI2O3-ot tartalmaz.
  5. 5. Kerámia kötőanyag zsugorított alumínium-oxidcsiszolószemcsés köszörűkoronghoz, azzal jellemezve, hogy a kiégetés után 2,0-10,0 tömeg% közötti Li2O-ot, 7-11 tömeg% közötti Na2O-ot, 0,05-2,5 tömeg% közötti K2O-ot, 52-62 tömeg% közötti SiO2-ot, 12-16 tömeg% közötti Al203-ot és 9-16 tömeg% közötti B2O3-ot tartalmaz.
HU9802084A 1995-05-25 1996-04-25 An alumina abrasive wheel with improved corner holding HU225795B1 (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US08/448,927 US5536283A (en) 1993-07-30 1995-05-25 Alumina abrasive wheel with improved corner holding
PCT/US1996/005874 WO1996037342A1 (en) 1995-05-25 1996-04-25 An alumina abrasive wheel with improved corner holding

Publications (3)

Publication Number Publication Date
HUP9802084A2 HUP9802084A2 (hu) 1998-12-28
HUP9802084A3 HUP9802084A3 (en) 2003-06-30
HU225795B1 true HU225795B1 (en) 2007-09-28

Family

ID=23782183

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
HU9802084A HU225795B1 (en) 1995-05-25 1996-04-25 An alumina abrasive wheel with improved corner holding

Country Status (21)

Country Link
US (1) US5536283A (hu)
EP (1) EP0828583B1 (hu)
JP (1) JP3099965B2 (hu)
KR (1) KR19990022033A (hu)
CN (1) CN1111468C (hu)
AR (1) AR002086A1 (hu)
AT (1) ATE347464T1 (hu)
AU (1) AU5630396A (hu)
BR (1) BR9609226A (hu)
CA (1) CA2221822C (hu)
CZ (1) CZ295464B6 (hu)
DE (1) DE69636750T2 (hu)
DK (1) DK0828583T3 (hu)
ES (1) ES2278384T3 (hu)
HU (1) HU225795B1 (hu)
IL (1) IL118290A (hu)
MX (1) MX9709110A (hu)
RU (1) RU2135344C1 (hu)
TW (1) TW397735B (hu)
WO (1) WO1996037342A1 (hu)
ZA (1) ZA963282B (hu)

Families Citing this family (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5711774A (en) * 1996-10-09 1998-01-27 Norton Company Silicon carbide abrasive wheel
US6190855B1 (en) * 1996-10-28 2001-02-20 Baxter International Inc. Systems and methods for removing viral agents from blood
US5863308A (en) * 1997-10-31 1999-01-26 Norton Company Low temperature bond for abrasive tools
JP3373797B2 (ja) * 1998-10-28 2003-02-04 株式会社ノリタケカンパニーリミテド 樹脂含浸補強ビトリファイド砥石およびその製造方法
US6123744A (en) * 1999-06-02 2000-09-26 Milacron Inc. Vitreous bond compositions for abrasive articles
WO2002007933A1 (de) * 2000-07-21 2002-01-31 Tyrolit Schleifmittelwerke Swarovski K.G. Keramisch gebundenes poröses schleifwerkzeug
US6499680B2 (en) * 2001-06-01 2002-12-31 Saint-Gobain Ceramics And Plastics, Inc. Grinding media
US6609963B2 (en) 2001-08-21 2003-08-26 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Vitrified superabrasive tool and method of manufacture
US6679758B2 (en) 2002-04-11 2004-01-20 Saint-Gobain Abrasives Technology Company Porous abrasive articles with agglomerated abrasives
CN1898039B (zh) 2003-12-23 2011-03-16 戴蒙得创新股份有限公司 用旋转磨轮磨削具有旋转轧辊表面的铁轧辊的方法
US7722691B2 (en) 2005-09-30 2010-05-25 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Abrasive tools having a permeable structure
US7708619B2 (en) 2006-05-23 2010-05-04 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Method for grinding complex shapes
US8167962B2 (en) * 2007-04-10 2012-05-01 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Pulpstone for long fiber pulp production
DE602008006756D1 (de) * 2007-09-24 2011-06-16 Saint Gobain Abrasifs Sa Schleifprodukte mit aktiven füllern
NZ589349A (en) 2008-04-18 2013-07-26 Saint Gobain Abrasifs Sa Hydrophilic and hydrophobic silane surface modification of abrasive grains
EP2177318B1 (en) * 2009-04-30 2014-03-26 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Abrasive article with improved grain retention and performance
WO2010135058A2 (en) * 2009-05-19 2010-11-25 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Method and apparatus for roll grinding
EP2485869B1 (en) 2009-10-08 2019-06-26 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Bonded abrasive article and method of forming
JP5538558B2 (ja) * 2009-12-02 2014-07-02 サンーゴバン アブレイシブズ，インコーポレイティド ボンド研磨物品およびその形成方法
KR101528151B1 (ko) * 2009-12-02 2015-06-12 생-고뱅 어브레이시브즈, 인코포레이티드 결합된 연마 물품 및 생성 방법
CN101797724A (zh) * 2010-04-29 2010-08-11 苏州远东砂轮有限公司 高效氧化铝陶瓷微晶磨料精密砂轮
TWI471196B (zh) 2011-03-31 2015-02-01 Saint Gobain Abrasives Inc 用於高速磨削操作之磨料物品
TWI470069B (zh) 2011-03-31 2015-01-21 Saint Gobain Abrasives Inc 用於高速磨削操作之磨料物品
WO2013003811A2 (en) * 2011-06-30 2013-01-03 Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. An abrasive segment comprising abrasive aggregates including silicon carbide particles
BR112014011452A2 (pt) 2011-11-23 2017-05-02 Saint Gobain Abrasifs Sa artigo abrasivo para operações de moagem de taxa de remoção de material ultra elevada
CN103998561A (zh) 2011-12-30 2014-08-20 圣戈班磨料磨具有限公司 粘结研磨制品和成型方法
AR091550A1 (es) 2012-06-29 2015-02-11 Saint Gobain Abrasives Inc Producto abrasivo aglomerado y metodo de formacion
TWI535535B (zh) * 2012-07-06 2016-06-01 聖高拜磨料有限公司 用於低速研磨操作之磨料物品
BR102012032307A2 (pt) * 2012-12-18 2014-09-09 Saint Gobain Do Brasil Produtos Ind E Para Construcao Ltda Formulação para rebolo de óxido de alumínio branco de brunimento de cereais e processo de obtenção de rebolo de óxido de alumínio branco
WO2017200833A1 (en) * 2016-05-20 2017-11-23 3M Innovative Properties Company Pore inducer and porous abrasive form made using the same
US11691247B2 (en) 2017-12-28 2023-07-04 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Bonded abrasive articles

Family Cites Families (29)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU458427A1 (ru) * 1973-01-22 1975-01-30 Институт химии и технологии редких элементов и минерального сырья Кольского филиала АН СССР Керамическа св зка дл изготовлени абразивного инструмента
US3892581A (en) * 1973-09-10 1975-07-01 Ppg Industries Inc Glass fiber compositions
JPS53149203A (en) * 1977-05-31 1978-12-26 Nippon Kenmazai Kougiyou Kk Molten alumina base grinding material
DE2756555C3 (de) * 1977-12-19 1982-12-02 Schott Glaswerke, 6500 Mainz Thermisch vorspannbare Gläser mit hoher Temperaturwechselfestigkeit und Wärmedehnungskoeffizienten im Temperaturbereich von 20 bis 300°C von 33,9 bis 53,2 mal 10↑-↑↑7↑/°C auf der Basis SiO↓2↓-B↓2↓O↓3↓-Al↓2↓O↓3↓-Na↓2↓O
SU1168397A1 (ru) * 1983-08-11 1985-07-23 Ордена Трудового Красного Знамени Институт Сверхтвердых Материалов Ан Усср Абразивна масса дл доводочного инструмента
US4623364A (en) * 1984-03-23 1986-11-18 Norton Company Abrasive material and method for preparing the same
CA1254238A (en) * 1985-04-30 1989-05-16 Alvin P. Gerk Process for durable sol-gel produced alumina-based ceramics, abrasive grain and abrasive products
US5236483A (en) * 1985-07-16 1993-08-17 Seiko Epson Corporation Method of preparing silica glass
EP0211247A3 (de) * 1985-07-31 1987-05-27 Techno-Keramik GmbH Feinschleifwerkzeug für die Bearbeitung von Werkstücken aus Metall, Glas oder Keramik
US4881951A (en) * 1987-05-27 1989-11-21 Minnesota Mining And Manufacturing Co. Abrasive grits formed of ceramic containing oxides of aluminum and rare earth metal, method of making and products made therewith
US4792535A (en) * 1987-09-02 1988-12-20 Corning Glass Works UV-transmitting glasses
US5090970A (en) * 1987-09-14 1992-02-25 Norton Company Bonded abrasive tools with combination of finely microcrystalline aluminous abrasive and a superbrasive
US5152810A (en) * 1987-09-14 1992-10-06 Norton Company Bonded abrasive tools with combination of finely microcrystalline aluminous abrasive and a superabrasive
US4797269A (en) * 1988-02-08 1989-01-10 Norton Company Production of beta alumina by seeding and beta alumina produced thereby
US4898597A (en) * 1988-08-25 1990-02-06 Norton Company Frit bonded abrasive wheel
US4925814A (en) * 1989-02-27 1990-05-15 Corning Incorporated Ultraviolet transmitting glasses for EPROM windows
EP0393625B2 (en) * 1989-04-18 1999-11-03 Tokai Kogyo Co., Ltd. Glass frit useful for the preparation of glass bubbles, and glass bubbles prepared by using it
US5147829A (en) * 1989-04-19 1992-09-15 University Of Florida Research Foundation Sol-gel derived SiO2 /oxide power composites and their production
US5009676A (en) * 1989-04-28 1991-04-23 Norton Company Sintered sol gel alumina abrasive filaments
US5035723A (en) * 1989-04-28 1991-07-30 Norton Company Bonded abrasive products containing sintered sol gel alumina abrasive filaments
US4998384A (en) * 1989-09-01 1991-03-12 Norton Company Grinding wheel mounting means
US5131923A (en) * 1989-09-11 1992-07-21 Norton Company Vitrified bonded sol gel sintered aluminous abrasive bodies
US5129919A (en) * 1990-05-02 1992-07-14 Norton Company Bonded abrasive products containing sintered sol gel alumina abrasive filaments
US5118326A (en) * 1990-05-04 1992-06-02 Norton Company Vitrified bonded grinding wheel with mixtures of sol gel aluminous abrasives and silicon carbide
US5035724A (en) * 1990-05-09 1991-07-30 Norton Company Sol-gel alumina shaped bodies
US5139978A (en) * 1990-07-16 1992-08-18 Minnesota Mining And Manufacturing Company Impregnation method for transformation of transition alumina to a alpha alumina
US5203886A (en) * 1991-08-12 1993-04-20 Norton Company High porosity vitrified bonded grinding wheels
US5268335A (en) * 1992-11-27 1993-12-07 Corning Incorporated Fast strengthening glass lenses
US5401284A (en) * 1993-07-30 1995-03-28 Sheldon; David A. Sol-gel alumina abrasive wheel with improved corner holding

Also Published As

Publication number Publication date
CN1185128A (zh) 1998-06-17
CA2221822C (en) 2001-02-27
EP0828583B1 (en) 2006-12-06
WO1996037342A1 (en) 1996-11-28
US5536283A (en) 1996-07-16
CZ295464B6 (cs) 2005-08-17
CA2221822A1 (en) 1996-11-28
CZ370897A3 (cs) 1998-04-15
MX9709110A (es) 1998-02-28
IL118290A0 (en) 1996-09-12
DK0828583T3 (da) 2007-04-02
IL118290A (en) 2000-08-13
TW397735B (en) 2000-07-11
CN1111468C (zh) 2003-06-18
RU2135344C1 (ru) 1999-08-27
KR19990022033A (ko) 1999-03-25
AR002086A1 (es) 1998-01-07
HUP9802084A2 (hu) 1998-12-28
BR9609226A (pt) 1999-05-11
JPH10512816A (ja) 1998-12-08
JP3099965B2 (ja) 2000-10-16
ZA963282B (en) 1996-11-27
DE69636750T2 (de) 2007-12-13
ATE347464T1 (de) 2006-12-15
AU5630396A (en) 1996-12-11
EP0828583A1 (en) 1998-03-18
HUP9802084A3 (en) 2003-06-30
ES2278384T3 (es) 2007-08-01
DE69636750D1 (de) 2007-01-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
HU225795B1 (en) An alumina abrasive wheel with improved corner holding
AU671912B2 (en) A sol-gel alumina abrasive wheel with improved corner holding
US5711774A (en) Silicon carbide abrasive wheel
Malkin et al. Grinding technology: theory and application of machining with abrasives
EP1027189B1 (en) Low temperature bond for abrasive tools
CA2259340C (en) Method for making high permeability grinding wheels
JPH11188626A (ja) セラミックスドレス基板
Fang The effect of grit depth of cut on the strength of ground-advanced structural ceramics
Malkin et al. WWW. CNCKAV. COM

Legal Events

Date Code Title Description
TH4A Erratum
MM4A Lapse of definitive patent protection due to non-payment of fees