HU225540B1 - Improved heat and mass transfer apparatus and method for solid-vapor sorption systems - Google Patents
Improved heat and mass transfer apparatus and method for solid-vapor sorption systems Download PDFInfo
- Publication number
- HU225540B1 HU225540B1 HU0200930A HUP0200930A HU225540B1 HU 225540 B1 HU225540 B1 HU 225540B1 HU 0200930 A HU0200930 A HU 0200930A HU P0200930 A HUP0200930 A HU P0200930A HU 225540 B1 HU225540 B1 HU 225540B1
- Authority
- HU
- Hungary
- Prior art keywords
- heat exchanger
- substrate
- exchanger according
- metal
- substrate material
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 42
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 title claims description 34
- 238000012546 transfer Methods 0.000 title description 5
- 239000000758 substrate Substances 0.000 claims description 143
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 82
- 239000002594 sorbent Substances 0.000 claims description 65
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 claims description 62
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 59
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 56
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 51
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 51
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 40
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims description 30
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 30
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 29
- 229910052987 metal hydride Inorganic materials 0.000 claims description 28
- 150000004681 metal hydrides Chemical class 0.000 claims description 28
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims description 24
- 239000000243 solution Substances 0.000 claims description 23
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 20
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 claims description 17
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 claims description 17
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims description 16
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims description 16
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 claims description 14
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 12
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000004744 fabric Substances 0.000 claims description 11
- 239000003365 glass fiber Substances 0.000 claims description 11
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 101100496858 Mus musculus Colec12 gene Proteins 0.000 claims description 10
- 229920003235 aromatic polyamide Polymers 0.000 claims description 9
- 239000004734 Polyphenylene sulfide Substances 0.000 claims description 8
- 239000004760 aramid Substances 0.000 claims description 8
- AMXOYNBUYSYVKV-UHFFFAOYSA-M lithium bromide Chemical compound [Li+].[Br-] AMXOYNBUYSYVKV-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 8
- KWGKDLIKAYFUFQ-UHFFFAOYSA-M lithium chloride Chemical compound [Li+].[Cl-] KWGKDLIKAYFUFQ-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 8
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 8
- 229920000069 polyphenylene sulfide Polymers 0.000 claims description 8
- 238000003795 desorption Methods 0.000 claims description 7
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 claims description 7
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- ZEAJXCPGHPJVNP-UHFFFAOYSA-N fenyramidol Chemical compound C=1C=CC=CC=1C(O)CNC1=CC=CC=N1 ZEAJXCPGHPJVNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229960000555 fenyramidol Drugs 0.000 claims description 6
- 238000011049 filling Methods 0.000 claims description 6
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-O Ammonium Chemical compound [NH4+] QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-O 0.000 claims description 5
- -1 transition metal salts Chemical class 0.000 claims description 5
- 229920000742 Cotton Polymers 0.000 claims description 4
- 239000004677 Nylon Substances 0.000 claims description 4
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 150000001340 alkali metals Chemical class 0.000 claims description 4
- 229910052784 alkaline earth metal Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 150000001342 alkaline earth metals Chemical class 0.000 claims description 4
- 229910000069 nitrogen hydride Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229920001778 nylon Polymers 0.000 claims description 4
- 229910052723 transition metal Inorganic materials 0.000 claims description 4
- UXVMQQNJUSDDNG-UHFFFAOYSA-L Calcium chloride Chemical group [Cl-].[Cl-].[Ca+2] UXVMQQNJUSDDNG-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 3
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229920003233 aromatic nylon Polymers 0.000 claims description 3
- 229910052793 cadmium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- BDOSMKKIYDKNTQ-UHFFFAOYSA-N cadmium atom Chemical compound [Cd] BDOSMKKIYDKNTQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000001110 calcium chloride Substances 0.000 claims description 3
- 229910001628 calcium chloride Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 235000011148 calcium chloride Nutrition 0.000 claims description 3
- 238000010348 incorporation Methods 0.000 claims description 3
- 229910001631 strontium chloride Inorganic materials 0.000 claims description 3
- AHBGXTDRMVNFER-UHFFFAOYSA-L strontium dichloride Chemical compound [Cl-].[Cl-].[Sr+2] AHBGXTDRMVNFER-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 3
- 150000003624 transition metals Chemical class 0.000 claims description 3
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 150000001412 amines Chemical class 0.000 claims description 2
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 claims description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 2
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 claims description 2
- VLTRZXGMWDSKGL-UHFFFAOYSA-N perchloric acid Chemical compound OCl(=O)(=O)=O VLTRZXGMWDSKGL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- TWRXJAOTZQYOKJ-UHFFFAOYSA-L Magnesium chloride Chemical compound [Mg+2].[Cl-].[Cl-] TWRXJAOTZQYOKJ-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims 2
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 229910002651 NO3 Inorganic materials 0.000 claims 1
- NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N Nitrate Chemical compound [O-][N+]([O-])=O NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- IOVCWXUNBOPUCH-UHFFFAOYSA-M Nitrite anion Chemical compound [O-]N=O IOVCWXUNBOPUCH-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims 1
- MUBZPKHOEPUJKR-UHFFFAOYSA-N Oxalic acid Chemical compound OC(=O)C(O)=O MUBZPKHOEPUJKR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims 1
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N Sulfurous acid Chemical compound OS(O)=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 150000003868 ammonium compounds Chemical class 0.000 claims 1
- 150000004820 halides Chemical class 0.000 claims 1
- 229910001629 magnesium chloride Inorganic materials 0.000 claims 1
- VLTRZXGMWDSKGL-UHFFFAOYSA-M perchlorate Inorganic materials [O-]Cl(=O)(=O)=O VLTRZXGMWDSKGL-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims 1
- 229910000033 sodium borohydride Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000012279 sodium borohydride Substances 0.000 claims 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 13
- 230000005012 migration Effects 0.000 description 9
- 238000013508 migration Methods 0.000 description 9
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 9
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 7
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 6
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 description 5
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 5
- 241000531908 Aramides Species 0.000 description 4
- 229920013632 Ryton Polymers 0.000 description 4
- 239000004736 Ryton® Substances 0.000 description 4
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 4
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 3
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 3
- 239000006193 liquid solution Substances 0.000 description 3
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 3
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 3
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 3
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 3
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 3
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical class [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 229910001622 calcium bromide Inorganic materials 0.000 description 2
- WGEFECGEFUFIQW-UHFFFAOYSA-L calcium dibromide Chemical compound [Ca+2].[Br-].[Br-] WGEFECGEFUFIQW-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 239000012153 distilled water Substances 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000005338 heat storage Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 239000002356 single layer Substances 0.000 description 2
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 2
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 2
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- AQKGPRGFKXWCTO-UHFFFAOYSA-N B(F)(F)F.[Na] Chemical compound B(F)(F)F.[Na] AQKGPRGFKXWCTO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910015900 BF3 Inorganic materials 0.000 description 1
- 229920000049 Carbon (fiber) Polymers 0.000 description 1
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910021380 Manganese Chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- GLFNIEUTAYBVOC-UHFFFAOYSA-L Manganese chloride Chemical compound Cl[Mn]Cl GLFNIEUTAYBVOC-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000004952 Polyamide Substances 0.000 description 1
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910021536 Zeolite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 1
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 1
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- 238000013019 agitation Methods 0.000 description 1
- 150000001298 alcohols Chemical class 0.000 description 1
- AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N alumane Chemical class [AlH3] AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000845 anti-microbial effect Effects 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- WTEOIRVLGSZEPR-UHFFFAOYSA-N boron trifluoride Chemical compound FB(F)F WTEOIRVLGSZEPR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004917 carbon fiber Substances 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 230000001010 compromised effect Effects 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 150000004696 coordination complex Chemical class 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 1
- 238000004146 energy storage Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000007970 homogeneous dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 1
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 1
- 235000002867 manganese chloride Nutrition 0.000 description 1
- 239000011565 manganese chloride Substances 0.000 description 1
- 229940099607 manganese chloride Drugs 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 229910001507 metal halide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000005309 metal halides Chemical class 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 150000002823 nitrates Chemical class 0.000 description 1
- 150000002826 nitrites Chemical class 0.000 description 1
- 150000003891 oxalate salts Chemical class 0.000 description 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 1
- 229920005594 polymer fiber Polymers 0.000 description 1
- 229920000307 polymer substrate Polymers 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 230000008439 repair process Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 239000011833 salt mixture Substances 0.000 description 1
- 239000012266 salt solution Substances 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000000741 silica gel Substances 0.000 description 1
- 229910002027 silica gel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-L sulfite Chemical class [O-]S([O-])=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 150000003467 sulfuric acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 239000004753 textile Substances 0.000 description 1
- 239000002470 thermal conductor Substances 0.000 description 1
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
- 238000009941 weaving Methods 0.000 description 1
- 239000010457 zeolite Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B17/00—Sorption machines, plants or systems, operating intermittently, e.g. absorption or adsorption type
- F25B17/08—Sorption machines, plants or systems, operating intermittently, e.g. absorption or adsorption type the absorbent or adsorbent being a solid, e.g. salt
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B35/00—Boiler-absorbers, i.e. boilers usable for absorption or adsorption
- F25B35/04—Boiler-absorbers, i.e. boilers usable for absorption or adsorption using a solid as sorbent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
- C09K5/00—Heat-transfer, heat-exchange or heat-storage materials, e.g. refrigerants; Materials for the production of heat or cold by chemical reactions other than by combustion
- C09K5/02—Materials undergoing a change of physical state when used
- C09K5/04—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa
- C09K5/047—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for absorption-type refrigeration systems
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2315/00—Sorption refrigeration cycles or details thereof
- F25B2315/003—Hydrates for sorption cycles
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A30/00—Adapting or protecting infrastructure or their operation
- Y02A30/27—Relating to heating, ventilation or air conditioning [HVAC] technologies
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
- Y02B30/00—Energy efficient heating, ventilation or air conditioning [HVAC]
- Y02B30/62—Absorption based systems
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
- Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
- Liquid Carbonaceous Fuels (AREA)
- Solid Fuels And Fuel-Associated Substances (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Description
A leírás terjedelme 18 oldal (ezen belül 7 lap ábra)
HU 225 540 Β1
Szilárd-gáz rendszereket alkalmaznak hűtés és/vagy melegítés létrehozására a gázt ismételten deszorbeálva és abszorbeálva egy koordinációs komplex vegyületen (anyagon), amely egy poláris gáz hűtőközeg abszorbciójával alakul ki egy fémsón egy szorpciós reakcióban, amelyre gyakran utalnak úgy, mint kemiszorpcióra. A komplex vegyületek, amelyek ammóniát építenek be poláris gáznemű hűtőközegként, különösen előnyösek azon képességük miatt, hogy nagy mennyiségű hűtőközeget képesek abszorbeálni, gyakran az abszorbens száraz tömegének akár 80%-át is. A komplex vegyületek a hűtőközeg-koncentrációtól független gőznyomást is mutatnak, és úgy lehetnek elkészítve, hogy nagyon gyorsan abszorbeáljanak és deszorbeáljanak. Olyan berendezések, amelyek komplex vegyületeket alkalmaznak hűtés előidézésére, vannak ismertetve az 5,161,389; 5,186,020 és 5,271,239 lajstromszámú amerikai egyesült államokbeli szabadalmakban. Javításokat nagy reakcióképességek elérésére a komplex vegyületekhez úgy lehet elérni, hogy korlátozzák a gáznak a fémsókra való abszorpciós reakciója során keletkezett komplex vegyületek térfogati tágulását. Azok az eljárások és berendezések, amelyek segítségével ez a nagy reakciósebesség elérhető, le vannak írva az 5,298,231; 5,328,671; 5,384,101 és
5,441,716 lajstromszámú amerikai egyesült államokbeli szabadalmakban.
Bár az előzőekben említett eljárások megnövekedett reakciósebességeket eredményeznek, meghatározták, hogy a komplex vegyületek, különösen azok, amelyek hűtőközegként ammóniát alkalmaznak, ismételt és viszonylag hosszú időtartamú abszorpciós és deszorpciós ciklusai szorbensmigrációhoz vezetnek még a zárt reakciókamrákban is. Arra is rájöttek, hogy a szorbensmigráció növekszik, amikor nagyobb szorpciós sebességeket alkalmaznak. Az ilyen migráció egyenlőtlen szorbenssűrűségekhez vezethet, amely viszont erő-kiegyensúlyozatlanságot okoz a hőcserélő szerkezetben, ez pedig gyakran eredményezi a hőátvivő felületek és/vagy belső szerkezetek deformálódását. Ahogyan a hőcserélő szerkezet módosul vagy kompromisszumossá válik, hő- és tömegátvitel-csökkenés következik be, ezáltal bekövetkezik a folyamat szorpciós sebességének csökkenése is. Ahogyan a szorbens migrációja folytatódik, a teljesítményhatékonyságban jelentős veszteségek jelentkeznek, és jelentkezik a reaktor meghibásodásának lehetősége is, különösen ha ez nagy reakciósebességű szorpcióknak van kitéve.
Bár végeztek kísérleteket olyan javításokra, amelyek megakadályozzák a szorbensmigrációt fém-hidrideknél, az ilyen munkameneteket és technikákat nem találták megfelelőnek ammóniás komplex vegyületekhez. A 4,507,263 lajstromszámú amerikai egyesült államokbeli szabadalomban leírnak mikroimmobilizálást fém-hidridekhez, olyan zsugorítás! folyamatot alkalmazva, amelyben egy fém-hidrid porát beágyazzák egy finoman elosztatott fémbe, és a keveréket 100-200 °C hőmérsékletű kemencében zsugorítják, 2.5-3Ί07 Pa (-250-300 atmoszféra) hidrogénnyomást alkalmazva. Bár ez a folyamat a beszámolók szerint mechanikai stabilitást eredményez fém-hidrideknek még 6000 ciklus után is, ez a folyamat nem hatékony ammóniás komplex vegyületekhez, amelyek sokkal nagyobb erőket mutatnak, összehasonlítva a fém-hidrideknél tapasztaltakkal, fgy például amikor ammóniás komplex vegyületek abszorbeálódnak és/vagy deszorbeálódnak mintegy 3 mól NH3/mol szorbensóra fölött, a zsugorított fémszerkezetre gyakorolt erők olyan nagyok, hogy a szerkezet deformálódását eredményezik. Különben a legtöbb gyakorlati alkalmazásnál, amely komplex vegyülettechnológiát alkalmaz, a reaktorok gyakorlati élettartam kilátása meghaladja a 6000 ciklust egy nagyságrenddel.
Az US 5,440,899 számú dokumentum olyan hőtárolót ír le, amelyben egy abszorbeáló- és deszorbeálóanyag van egy hőtároló részét képező edény belső falához erősítve.
Az alábbiakban röviden összefoglaljuk a találmányt.
A találmány egyrészt egy szorber hőcserélőre vonatkozik, amelyben poláris gáz ismételten abszorbeálódik és deszorbeálódik egy komplex vegyületen, amely az említett poláris gáz fémsón való abszorpciójával keletkezik, vagy hidrogén ismételten abszorbeálódik és deszorbeálódik fém-hidriden, a hőcserélőben a hőcserélő felületek legalább egy része között tér van, a tér szorbens/szubsztrátum kompozíciót tartalmaz, amely szálas szubsztrátumanyagot foglal magában, a szubsztrátumanyag közömbös az említett poláris gázzal vagy hidrogénnel szemben, ahol az abszorbens olyan fémsót tartalmaz, amely lehet alkálifém, alkáliföldfém vagy átmenetifém, például cink, kadmium vagy alumínium sója, nátrium-bór-fluorid, kettős fémsó, továbbá ezek közül kettőnek vagy többnek a keveréke, vagy lehet valamely komplex vegyület, vagy lehet valamely fém-hidrid. A találmány szerinti hőcserélőt az jellemzi, hogy az említett teret lényegében kitölti a szorbens/szubsztrátum kompozíció, a szálas szubsztrátumanyag szőtt vagy nemszőtt szálakat vagy rostokat, vagy szőtt vagy nemszőtt szálak vagy rostok kombinációit tartalmazza, és az abszorbens abban el van oszlatva, be van ágyazva vagy fel van itatva.
A találmány másrészt eljárásra vonatkozik szorpciós folyamat javítására hőcserélőben, amelyben egy poláris gázt ismételten váltakozva abszorbeálunk és deszorbeálunk a poláris gáz fémsón való abszorbeálásával képzett komplex vegyületen, vagy amelyben hidrogént ismételten váltakozva abszorbeálunk és deszorbeálunk fém-hidriden, az eljárás során az említett fémsót, vagy hidrogénezhető fémet vagy fém-hidridet beépítjük egy szálas szubsztrátumanyagba, és ezzel szorbens/szubsztrátum kompozíciót képezünk, ahol az említett szubsztrátumanyag közömbös a poláris gázzal vagy hidrogénnel szemben;
egy poláris gáznak az említett són történő abszorbeálásával képezzük az említett komplex vegyületet, és korlátozzuk az abszorpciós reakció során keletkezett komplex vegyület térfogati kiterjedését, vagy hidrogént abszorbeálunk hidrogénezhető fémre vagy fém-hidridre; és
HU 225 540 Β1 végrehajtjuk az említett szorpciós folyamatot az említett szorbens/szubsztrátum kompozíciót alkalmazva, azzal jellemezve, hogy a fémsó, vagy hidrogénezhető fém vagy fém-hidrid beépítésének lépése tartalmazza az említett fémsó, vagy hidrogénezhető fém vagy fém-hidrid eloszlatását, beágyazását vagy impregnálását egy szubsztrátumanyag - ideértve vattát, gyékényt, szövetet, pólyát, szalagot, fonalat, fonadékot, nemezt vagy szövedéket - szőtt vagy nemszőtt szálaiban vagy rostjaiban, és ezáltal a szubsztrátumanyaggal lényegében kitöltjük a hőcserélő felületek legalább egy része közötti teret.
A jelen találmánnyal szorber hőcserélőt, vagyis reaktort hozunk létre olyan szorbens/szubsztrátum kompozícióval, amely egy poláris gázzal szemben lényegében közömbös szubsztrátumanyagot tartalmaz, tartalmaz továbbá beépítve egy fémsót, amelyre a poláris gáz abszorbeálódik; vagy egy komplex vegyülettel, amely a poláris gáznak a fémsóra történő abszorbeálásával keletkezik. A szorbens/szubsztrátum kompozíció a szilárd szorbens jelentős mikroimmobilizálását eredményezi. A találmány szerint arra jöttünk rá, hogy azoknál a szorpciós folyamatoknál, amelyeknél az ismétlődő abszorpciós és/vagy deszorpciós reakciók 200 ismétlésen túl meghaladják, legalább időlegesen, a 3 mól gáz/mol szorbensóra reakciósebességet, a szorbensmigráció jelentősen csökken megfelelő szubsztrátumanyagok alkalmazásával, amelyeken vagy amelyekben komplex vegyületek vagy fémsók vannak beépítve. A csökkentett szorbensmigráció javítja a berendezés teljesítményét, valamint a berendezés szorpciós cikluskapacitását és várható élettartamát. Az említett találmány hasznos az olyan fém-hidrid szorpciós rendszerekben is, amelyekben a hidrogén váltakozva abszorbeálódik vagy deszorbeálódik, különösen, ha nagy reakciósebességek vagy több ezer reakcióciklus kívánatosak. Az ilyen javításokat, valamint a találmány részletesebb leírását a továbbiakban ismertetjük.
Az alábbiakban röviden ismertetjük az ábrákat.
Az 1-6. ábrák grafikusan szemléltetik az összehasonlító szorpciós sebességeket különböző komplex vegyületekhez, a vizsgálatokat bordázott csőreaktorokban végrehajtva; ez bemutatja a javulásokat a találmány szerinti rnikroimmobilizációs szubsztrátumok alkalmazásakor; és a 7. ábra szemléltet egy radiális bordás cső hőcserélő példát, amelyben egy találmány szerinti szorbens/szubsztrátum kompozíció van beépítve a bordák közötti térbe.
Az alábbiakban részletesen ismertetjük az előnyös kiviteli módot.
A Rocky Research cég szabadalmaiban, elsősorban a Re. 34,259 számú bejelentésben és az 5,298,231; 5,328,671; 5,441,716; 5,025,635; 5,079,928; 5,161,389 és 5,186,020 számú amerikai egyesült államokbeli szabadalmakban az adszorbeál és adszorpció kifejezéseket alkalmazzák a szorpciós reakciók leírására poláris gázok és fémsók között komplex vegyületek képzésére, valamint egy poláris gáz reakciójára valamely komplex vegyülettel. Az ezután következő leírásban az abszorbeál és abszorpció kifejezéseket alkalmazzuk ugyanezen szorpciós reakciók leírására. Tekintet nélkül az alkalmazott terminológiára a jelen találmány szerinti, továbbá az előbb említett szabadalmakban leírt szorpciós reakciók egy poláris gáz és valamely, egy szabadságfokú só között egy komplex vegyület kialakítására megkülönböztetendők azoktól a szorpciós reakcióktól, amelyek egy gáz és egy két szabadságfokú vegyület (anyag), például zeolit, aktív szén, timföld vagy szilikagél között alakulnak ki.
A jelen találmány szerint a szilárd szorbensmigráció egy reaktorban, amelyben szilárd-gáz szorpciót hajtunk végre, jelentősen csökken, vagy eltűnik egy szorbenst beépítve egy alkalmas szubsztrátumanyagba. Az alkalmazott szilárd szorbensek a találmány javított reaktoraiban és rendszereiben fémsók vagy a sókból kialakított komplex vegyületek, vagy fém-hidridek. A szubsztrátumanyag, amely beépíti a fémsót, komplex vegyületet vagy fém-hidridet, lehet egy szőtt anyag, például szövedék vagy szövet, nemszőtt anyag, például fonal, nemez, kötél, gyékény vagy hasonló anyag, amelyben a szálak vagy rostok össze vannak kuszáivá, vagy más módon vannak összekeverve, vagy össze vannak sodorva, préselve vagy tömörítve, hogy folyamatos szubsztrátumot képezzenek. A szőtt szövedékrétegeket alkalmazhatjuk rostok nemszőtt rétegei között, elsősorban váltakozó szőtt és nemszőtt rostrétegek összetételeiben. A fonal, kötél vagy a szubsztrátumszövedék szalagjai vagy csíkjai szintén alkalmazhatók bizonyos reaktor hőcserélő konstrukciókban.
A különösen előnyös szubsztrátumanyagok között találhatók a nejlonpolimerek, közéjük értve a nem aromás nejlonokat vagy poliamidokat, aromás poliamidokat vagy aramidokat, üvegszálakat és polifenilén-szulfidokat. Az aramidok előnyösek olyan komplex vegyületekhez, amelyek mintegy 150 °C alatti reakció-hőmérsékleteken működnek. Nagyobb hőmérsékleteknél az üvegszálak és a polifenilén-szulfidok az előnyösek, míg a 120 °C alatt hőmérsékleteknél a nejlonalapú polimer anyagok szintén alkalmasak. Az aramidok nem ajánlottak a mintegy 150 °C fölötti hőmérsékleten. A nagy hővezető képességű szubsztrátumanyagok előnyösek, mivel ezek javítják a hőcserélő szorber belső mag hőátvivő tulajdonságait. Az előzőekben említett szubsztrátumanyagok hővezető képessége fokozható nagy hővezető képességű anyagok, például rostok, szemcsék és hasonlók beépítésével a szubsztrátumba.
Abból a célból, hogy a szubsztrátum nagy termodinamikai és tömeghatékonyságát kapjuk meg, kívánatos az anyag olyan fizikai formáit alkalmazni, amelyek megterhelhetők a szorbens nagy tömegfrakciójával. Előnyös, ha a szorbens/szubsztrátum kompozíció térfogatának legalább 50%-a, előnyösen 70%-a, és legelőnyösebben 85%-a vagy több magát a szorbenst tartalmazza. így egy előnyös szubsztrátumanyag, amelyet a találmány szerinti szorbens/szubsztrátum kompozíció kialakításában alkalmazunk, mintegy 50% porozitással vagy többel bír egészen akár mintegy
HU 225 540 Β1
98%-ig. Az ilyen nyitott térfogati és porozitási követelmények kielégítésére alkalmazott szövedékek típusára példák lehetnek a textilanyagok, például szövedékek, szövetek, gyékények, nemezek és hasonlók, amelyeket általában szövéssel vagy hurkolással alakítanak ki, valamint a nemszőtt, de összefüggő formák, mint a kártolt anyagok, vatták és hasonlók. A szőtt szerkezetek előnye a nagyobb erősség, bár merevítőrétegek, amelyek integrálva vannak bármely szubsztrátumanyagba, alkalmazása kívánatos lehet a szubsztrátum erősségének további növeléséhez. Amikor merevítőrétegeket alkalmazunk, fontos szabályozni a szubsztrátum elkülönítését a merevítő-elválasztó felületnél. Előnyösnek találtuk olyan szubsztrátumanyagok alkalmazását, amelyek kielégítően gázátbocsátók a hűtőközeg gáz számára, hogy képesek legyenek átjutni, ugyanakkor kellőképpen kicsiny pórusméretűek, hogy megakadályozzák a kis sórészecskék áthatolását. Bár a szőtt anyagok gyakran biztosítanak kiváló fizikai és szerkezeti egységességet, a nemszőtt vagy amorf rostszubsztrátumok szolgáltathatják a szilárd szorbensek sokkal egységesebb eloszlását az anyag pórusai, terei és hézagai mentén.
A szorbens a szubsztrátumanyagba beágyazással vagy impregnálással, vagy a két alkotórész más egyesítésével épül be szorbens/szubsztrátum kompozíciót képezve, amely a találmány szerint be van szerelve egy szorber hőcserélőbe. A szorbens beépítésére a szubsztrátumanyagba az előnyös eljárás az impregnálás. Az ilyen impregnálást bármely alkalmas eszközzel végrehajthatjuk, a szubsztrátumanyagot bepermetezve valamely folyékony oldattal, zaggyal, szuszpenzióval vagy keverékkel, amely tartalmazza a szorbenst, vagy a szubsztrátumot áztatva a szorbens valamely folyékony oldatával, zagyával vagy szuszpenziójával, amely után az oldószer vagy hordozó eltávolítása következik szárítással vagy melegítéssel, és/vagy vákuum alkalmazásával. A zagyot vagy szuszpenziót alkalmazhatjuk vagy összekeverhetjük egy szorbenssel kompatibilis ragasztóval is a stabilizálás érdekében és a szorbens migrációjának további csökkentése érdekében a szubsztrátumon vagy a szubsztrátumon belül. A szubsztrátum impregnálható olyan módon is, hogy a sószuszpenziót, zagyot vagy oldatot, vagy folyadék-só keveréket az anyagba és az anyagon át szivattyúzzuk, amely által a szubsztrátum az impregnálókompozíció szűrőjeként is működik. A szorbens beépítéséhez a szubsztrátumba további eljárások lehetnek a beágyazás vagy a finom szorbens részecskék másféle eloszlatása a szubsztrátumon belül fúvási, áramlási vagy zsugorítás! eljárások és technikák alkalmazásával. Ezenkívül a részecskék irányíthatók a szubsztrátumba vagy egyesíthetők a szubsztrátummal akkor, amikor a szubsztrátumnemezt vagy -szövedéket gyártják, vagy ez után. A szorbens lehet olvasztott állapotban, lehet például hidrát, és a folyadék szorbens alkalmazható a szubsztrátumhoz a szubsztrátum gyártása után vagy annak során. Alkalmazhatók a szorbens más olyan beépítései is az anyagba, amelyek a szakterületen ismertek. Előnyös lehet a szubsztrátumot az abszorbenssel együtt a reaktorba való betáplálás előtt beépíteni. A szubsztrátum azonban beépíthető akkor is, mielőtt impregnálnánk az abszorbens sót tartalmazó oldattal. Fontos, hogy a szorbens a szubsztrátumba olyan eljárásokkal és feltételek között legyen beterhelve, amely optimálisan egységes szorbenseloszlást biztosít abból a célból, hogy elérjük az előnyös abszorpciós sebességeket és maximális hűtőközeg-felvételt, valamint a kiterjedési erők kiegyensúlyozottságát a szorpciós reakciófolyamat abszorpciós fázisai során. Előnyös maximalizálni a szubsztrátumba beépített szorbens mennyiségét. Amikor a folyadék hordozó valamely oldószer a szorbenshez, előnyös telített sóoldatot alkalmazni a szubsztrátum impregnálásához. Bizonyos esetekben azonban a só kisebb koncentrációi alkalmazhatók, például akkor, ha a megengedhető terhelési sűrűségek eléréséhez ez szükséges vagy kötelező. Amikor a kívánt szorbens oldhatósága a folyadék hordozóban nem praktikus vagy nem lehetséges, lényegében homogén diszperziót kell alkalmazni az áztatási vagy beágyazási folyamat során, hogy optimalizáljuk a szorbens egységességét a szubsztrátum mentén. Természetesen az ilyen tényezőket figyelembe kell venni a megfelelő berendezés, továbbá eljárási feltételek és paraméterek (hőmérséklet, idő) kiválasztásában, amely természetes azok számára, akik a szakterületen járatosak.
Bármely alkalmas vagy hatékony, szakaszos vagy folyamatos technika alkalmazható az anyag permetezésére vagy áztatására. Abból a célból, hogy optimalizáljuk az impregnálósó mennyiségét a szubsztrátumban, kívánatos koncentrált, előnyösen erősen koncentrált vagy telített sóoldatokat alkalmazni, és az oldattal telíteni a szubsztrátumanyagot. Abból a célból, hogy minimalizáljuk a szabadon álló sók vagy nem egységes sók agglomerálódását a szubsztrátumon, az oldatot vagy keveréket szűrhetjük. Egy másik megoldás szerint kívánatos a telített sóoldatot megfelelő ideig, például egy éjszakán át állni hagyni úgy, hogy a szilárd anyagok kiülepedjenek. Amikor kiülepedett vagy szabadon álló sók vannak jelen, a szubsztrátum áztatásához alkalmazandó folyékony oldatot gondosan kell kinyerni. A telített szubsztrátumanyagot azután megfelelő körülmények között, például emelt hőmérsékleten és/vagy vákuumban szárítjuk, amíg száraz nem lesz. A szubsztrátumot száríthatjuk valamely berendezésben és olyan körülmények között, hogy lapos réteget, vagy bármely más kívánt alakot vagy méretet képezzen, egy sablont vagy formát alkalmazva. A szárított, telített szubsztrátum könnyen megtartja formáját anélkül, hogy rideg lenne.
A találmány alkalmazható bármely méretű, alakú és típusú szorber hőcserélő reaktorhoz. A bordázott csőés lapreaktorokra példák lehetnek azok, amelyek az
5,441,716 és 5,298,231 lajstromszámú amerikai egyesült államokbeli szabadalmakban be vannak mutatva. Más alkalmas reaktorok lehetnek azok, amelyekbe spirális csőkonstrukciók és különböző konstrukciójú lemezsorok vannak beépítve, fgy különböző alakú és méretű szorbensbeépítő szubsztrátumanyagok lehetnek szükségesek, hogy megfelelően betöltsék a reak4
HU 225 540 Β1 tortereket. A szorbens/szubsztrátum anyag szorbensbeépítő szubsztrátum vagy a szorbenssel impregnálandó szubsztrátum egy vagy több rétegének alkalmazásával van beépítve a térbe a hőcserélő felületek legalább egy része, de előnyösen az összes hőcserélő felület között a szorberben. A szubsztrátum beépítése olyan, hogy a tér a hőcserélő felületek, például bordák, lemezek stb. között lényegében meg van töltve a szubsztrátumanyaggal, ahogyan ez a 7. ábrában be van mutatva. Az 50%-85% (térfogat) vagy több beépített szilárd szorbenst tartalmazó szubsztrátumnál a reaktor-hőcserélőfelületek közötti térnek legalább egy nagyobb mennyisége be van töltve a szorbenssel. A szárított szubsztrátum könnyen hasítható a kívánt méretre és alakra, amelyet be kell építeni a reaktor-hőcserélőfelületek, például bordák, lemezek stb. közti térbe. Előnyösek lehetnek a lapos szubsztrátumrétegek azokhoz a reaktorkonstrukciókhoz, amelyek lapos, párhuzamos bordákkal vagy lemezekkel bírnak, mivel a rétegek könnyen kazalba állnak, betöltve a teret a bordák vagy lemezek között. Többszörös cső - bordázott vagy lemezes - hőcserélő konstrukciók be tudják építeni a szubsztrátumanyagokat, mint beiktatásokat a gáz diffúziós nyílásokban. Amikor a találmányt spirális bordázatú reaktorokhoz alkalmazzuk, a szubsztrátum szalagjai, csíkjai vagy fonalai kényelmesen be tudnak pólyázódni vagy gombolyodni a spirális terek mentén. A sóval impregnált szubsztrátum rétegei előnyösen fel vannak kazlazva vagy pólyázva a bordák vagy lemezek között, hogy lényegében betöltsék a teret anélkül, hogy betömnénk, bezsúfolnánk vagy túlzottan erőltetnénk az anyagot a nyitott vagy rendelkezésre álló térbe. Abból a célból, hogy megakadályozzuk a szorbens anyagok migrációját a szubsztrátumkerület vezető éleitől, kívánatos egy tartóburkolat alkalmazása úgy, hogy egy finom dróthálót vagy szubsztrátumanyagot készítünk, amely előnyösen nincs megterhelve a szorbenssel. Ahogyan az előzőekben megállapítottuk, a találmány egyik alternatív kiviteli módja az, hogy bevezetjük a szubsztrátumot a reaktor-hőcserélőfelületek közötti térbe, mielőtt a szorbenst beépítenénk a szubsztrátumba. Ez a kiviteli mód különösen hasznos lehet, amikor a betöltendő tér alakja és/vagy dimenziói könnyűvé teszik a betöltést egy vagy több rugalmas, kezeletlen szubsztrátummal, majd ezután következik a szubsztrátum kezelése és szárítása. A beépítendő szubsztrátum mélységétől függően előnyös vagy szükséges lehet a szubsztrátum egymást követő rétegeinek beépítése, impregnálasa és szárítása.
Különösen fontos lényegében megtölteni a reaktorteret olyan szubsztrátummal, amely ammóniával reagálandó fémsókat épít be, egy komplex vegyületet alakítva ki. Az ilyen komplex vegyületek lényegesen kiterjednek, hacsak térfogatilag nincsenek korlátozva, ahogyan ez az 5,441,716 lajstromszámú amerikai egyesült államokbeli szabadalomban le van írva. A reaktorteret így betöltve sót beépített szubsztrátummal, a kiindulási abszorpciós reakció poláris gáz hűtőközeggel, előnyösen ammóniával, komplex vegyületeket eredményez, amelyek javított reakciósebességekkel bírnak, amint ez az előbb említett szabadalomban le van írva. Azok a komplex vegyületek és fémsók, amelyekből ezek keletkeznek és alkalmazhatók a szubsztrátumanyagban, le vannak írva az előzőekben amerikai egyesült államokbeli szabadalmakban, elsősorban az 5,298,321; 5,328,671; 5,441,716 lajstromszámú amerikai egyesült államokbeli szabadalmakban és a Re 34,259 számú amerikai egyesült államokbeli szabadalmi iratban; ezen szabadalmi iratok mindegyike referenciaként van beépítve a jelen bejelentésbe. Az előnyös sók az alkálifémek, alkáliföldfémek, átmenetifémek, mint cink, kadmium, ón és alumínium halogenidjei, nitrátjai, nitritjei, oxalátjai, perklorátjai, szulfátjai vagy szulfitjai, vagy az említett fémek kettősfém-halogenidjei. Előnyös só a nátrium-bór-fluorid is. Különösen előnyös sók a SrCl2, CaCI2, CaBr2, Cal2, FeCI2, FeBr2, CoCI2, MnCI2, MnBr2, SrBr2, MgCI2, MgBr2, BaCI2, LiCI és LiBr, és ezek közül kettőnek vagy többnek a keverékei. Az említett előnyös sók ammóniával komplexet képezett vegyületeihez speciális koordinációs lépések vannak felsorolva az 5,441,716 lajstromszámú amerikai egyesült államokbeli szabadalomban. Az alkalmazandó poláris gázt a komplex vegyület elkészítésében a fémsóval reagáltatjuk a reakciókamrán belül olyan körülmények között, amelyek le vannak írva az említett 5,441,716 és 5,298,231 lajstromszámú amerikai egyesült államokbeli szabadalmakban. Az előnyös poláris gázkomponensek a víz, aminok, alkoholok, de legelőnyösebb az ammónia. A kiindulási adszorpciós reakció során kialakult komplex vegyület térfogati kiterjedése ismételten korlátozva van, amely által a létrejövő komplex vegyület legalább részben szerkezetileg immobilizált, önhordó, összefüggő reakciótömeg, ahogyan ez az 5,328,671 lajstromszámú amerikai egyesült államokbeli szabadalomban le van írva. A legelőnyösebb vegyületek a SrCI2.1-8 (NH3), CaCI2.1-2 (NH3), CaCI2.2-4 (NH3), CaCI2.4-8 (NH3), CaBr2.2-6 (NH3), CoCI2.2-6 (NH3), FeCI2.2-6 (NH3), FeBr2.2-6 (NH3), BaCI2.0-8 (NH3), Cal2.2-6 (NH3), MgBr2.2-6 (NH3), MnBr2.2-6 (NH3), MnCI2.2-6 (NH3) és MgCI2.2-6 (NH3).
A reaktorok tömegdiffúziós úthossza az a távolság, amelyet egy gázmolekulának meg kell tennie a gáz eloszlási felülete és az abszorbens részecske között. A tömegdiffúziós úthossz speciális leírása és meghatározása megtalálható az 5,441,716 lajstromszámú amerikai egyesült államokbeli szabadalomban, és ez az irodalmi hely referenciaként épül be a jelen bejelentésbe. Azokban a reaktorokban, amelyek hűtőközegként ammóniát és ammóniás komplex vegyületeket alkalmaznak, az átlagos maximális tömegdiffúziós úthossz előnyösen 15 mm alatt van, amely megfelel az előbb említett szabadalomban leírt előnyös átlagos tömegdiffúziós úthossznak. Az optimális dimenziók függvényei a folyamatban alkalmazott speciális szorbenseknek és hűtőközegeknek, továbbá a működtető nyomásoknak, megközelítési nyomásoknak és hőmérsékleteknek, valamint a szorbensterhelési sűrűségnek és a szubsztrátumanyag gázáteresztő képességének. Az előnyös átlagos tömegdiffúziós úthossz mintegy 15 mm alatt van, és legelőnyösebben 12 mm alatt van. A hődiffúziós
HU 225 540 Β1 vagy hőúthossz függ a távolságtól a szomszédos hőcserélő felületek között, pontosabban a távolságtól a legközelebbi nagymértékben hővezető felülettől az abszorbens tömeg középpontjáig. így például egy olyan reaktornál, amelyet a 7. ábra ábrázol, a termális úthossz a távolság fele a szomszédos bordák között. A termális úthossz előnyösen kevesebb, mint 4,5 mm, még előnyösebben kevesebb, mint 4 mm, és legelőnyösebben mintegy 3,0 mm, vagy kevesebb. így egy bordázott csöves hőcserélő konstrukciónál egy ilyen termális úthossz egyenlő a reaktormodulblokk-hossz (magasság) hüvelykenként (2,54 cm) legalább 4 bordája reaktor bordaszámával. Az előnyös reaktorbordaszám mintegy 9 és 25 borda között van hüvelykenként (2,54 cm) (ez 1,4 mm és 0,5 mm közti termális úthossznak felel meg).
A hőcserélő szorber belső mag tovább javítható nagymértékben hővezető anyagok, mint fémek vagy szénszálak alkalmazásával. Az ilyen anyagok vagy adalék anyagok beépítése a szubsztrátumanyagba lehetővé teszi olyan bordázott csöves hőcserélők alkalmazását, amelyeknek kisebb bordaszáma vagy kevesebb hüvelykenként! bordája van, mint amennyi le van írva az előzőekben említett szabadalmakban. így a szubsztrátumszövedék vagy -nemez tartalmazhat, szövött szerkezetében, hővezető fémet, szén- vagy grafitrostokat vagy -részecskéket. Az ilyen hővezető anyagok alkalmazása különösen megfelelő és még előnyösebb akkor, amikor a szubsztrátumanyag viszonylag kis hővezető képességű. így például az üvegszál, amely ismert kis hővezető képességéről, jelentősen javul ilyen hővezető rostok beépítésével. A találmány szerint alkalmazott szubsztrátumnak a hővezető képessége előnyösen legalább 50%-kal nagyobb, mint az üvegszál nemezé vagy szövedéké, amely nem lett úgy módosítva, hogy magában foglaljon ilyen hővezető rostokat vagy részecskéket, vagy másképpen sem lett kezelve, hogy növekedjék hővezető képessége a kezeletlen vagy módosítatlan üvegszálanyaghoz viszonyítva. Az ilyen hővezető anyagok jelenléte a szubsztrátumban nem korlátozódik az üvegszálra, és lehet alkalmazni ugyanúgy nejlon, aramid és polifenilén-szulfid polimer szubsztrátumokhoz is. Egy másik megoldás szerint a szubsztrátumkompozíciók előállíthatok nagymértékben vezetőképes anyagokkal is, amelyek jelen vannak azokban az üvegszálakban vagy polimer rostokban, amelyeket a nemez vagy szövedék szövésére és előállítására alkalmaznak.
Az alábbi példák illusztrálják a találmány szerinti sóval impregnált szubsztrátumanyagok előállítását.
/. példa
Mangán-kloriddal impregnált szubsztrátumnemezt készítünk olyan módon, hogy összekeverünk 75,4 g MnCI2-ot 100 g desztillált vízzel. A sót lassan adjuk a vízhez alapos és folyamatos keverés közben 50 °C hőmérséklet alatt, amíg az összes só feloldódik. Az oldatot egy éjszakán át szobahőmérsékleten állni hagyjuk, hogy lehetővé tegyük a szilárd anyagok kiülepedését. A tiszta oldatot óvatosan kiemeljük lassú szivattyúzással vagy szifoncsövön levezetéssel a folyadék felületéhez közel. A 43%-os MnCI2-oldat sűrűsége 1,48 g/cm3 °C hőmérsékleten.
Polifenilén-szulfid-nemez (Ryton) egyréteg nemezt, MFM vászonbevonat nélkül, áztatunk az oldatban. A nemezréteg 2 mm (-0,08 hüvelyk) vastagságú, amelynek területtömege 0,061 g/cm2 (18 uncia/yard2). A fölös oldatot elvezetjük, és a szövet egyedi rétegét kemencébe helyezzük el rozsdamentes acéltartón, amelynek 3 mm rács/rozsdamentes acéldrót rostaszem felső felülete van, a nedves nemezt távol tartva a megvetemedéstől és jó levegőkeringést nyitva. A kemencét 200 °C hőmérsékletre melegítjük, és a szövetet 3-4 órán át szárítjuk. A száraz, impregnált szöveg lényegében lapos és képes megtartani saját tömegét és alakját ridegség nélkül. A szövetet fánk alakú körökbe vágjuk olyan méretben, amely illik a bordák közötti térhez, ahogyan a 7. ábrában bemutatjuk.
II. példa tömeg%-os kalcium-bromid-oldatot készítünk olyan módon, hogy 81,8 g vízmentes CaBr2-ot feloldunk 100 g desztillált vízben. A sót lassan adjuk a vízhez, miközben folyamatosan kevertetünk, hogy megakadályozzuk az oldat hőmérsékletének emelkedését 50 °C fölé. A kevertetést addig folytatjuk, amíg az összes só feloldódik. Az oldatot szobahőmérsékleten állni hagyjuk, hogy a szilárd anyagok kiülepedjenek, ezután a tiszta oldatot óvatosan kiemeljük lassú szivattyúzással vagy szifoncsövön levezetéssel a folyadék felszínéhez közel. Az oldat sűrűsége 25 °C hőmérsékleten 1,55 g/cm3.
100% Ryton polifenilén-szulfid [1,651*2,159 mm (0,065 hüvelyk*0,085 hüvelyk)] varrott nemezét, amelynek területtömege 0,054 g/cm2 (16 uncia/yard2) és áteresztőképessége 2,8-4,6 CFM/m2 (30-50 CFM/láb2), alkalmazzuk szubsztrátumként. A szövedéket alaposan beáztatjuk a kalcium-bromid-oldatba addig, amíg az tökéletesen telítődik; ezután a fölösleges oldatot elvezetjük. A szövet egyedi rétegét szárítjuk rozsdamentes acéltartón 160 °C hőmérsékleten 3-4 órán át. Szárítás után az impregnált szövedékréteget, amely valamelyest megmerevedett, de ridegség nélkül, a kívánt méretre és alakra szabjuk egy szorber hőcserélő berendezésbe való bevezetéshez.
III. példa tömeg%-os vizes SrCI2-oldatot készítünk a vízmentes sót lassan hozzáadva a vízhez folyamatos kevertetés mellett, az adagolás és kevertetés sebességét úgy szabva meg, hogy az oldat hőmérséklete ne haladja meg 80 °C-ot. A túl élénk rázatást vagy kevertetést viszont el kell kerülni, hogy megakadályozzuk a fölösleges levegőnek való kitettséget, amely a CO2 reakcióját eredményezné karbonát nem kívánt képződése mellett. Az oldatot egy éjszakán át állni hagyjuk 60 °C fölötti hőmérsékleten, hogy megakadályozzuk a kicsapódást, ugyanakkor kiülepítsük a szilárd anyagokat, majd a tiszta folyadékot lassan kiszivattyúzzuk vagy szifoncsövön kivezetjük a folyadék felületéhez közel.
HU 225 540 Β1
Ryton polifenilén-szulfid egyréteg szövedéket, amelyet az I. példában is alkalmaztunk, felmelegítünk 60 °C hőmérsékletre. A felmelegített nemezt azután az oldatban áztatjuk, amíg teljesen telítődik, majd az oldatot elvezetjük. Mintegy 0,25 g oldat szükséges 1 cm2 nemezhez, hogy az anyag teljesen telítődjék. A telített nemezt kemencében szárítjuk egy éjszakán át szobahőmérsékleten, majd 1 órán át 55 °C hőmérsékleten, 1 órán át 125 °C hőmérsékleten, végül 2 órán át 160 °C hőmérsékleten. A szárított, impregnált nemez mintegy 61-62 tömeg% SrCI2-ot tartalmaz, amelynek térfogattömege mintegy 0,16 g/cm2. Az impregnált szubsztrátumanyagot a kívánt méretre és alakra szabjuk, és beterheljük a szorber reaktor bordái közti térbe.
Az előzőekben ismertetett példák szerint készített impregnált szubsztrátumanyagokat beterheljük a szorber reaktorokba olyan anyagok rétegeit kazlazva be, amelyek a szorber bordák méretére és alakjára vannak szabva. A vizsgálathoz alkalmazott reaktor egy radiális bordás reaktor, amely hasonló ahhoz, ami az
5,441,716 számú amerikai egyesült államokbeli szabadalom 1. és 2. ábráiban van megjelenítve, továbbá a jelen bejelentés 7. ábrájában. Amint a 7. ábrában bemutatjuk, a 12 reaktor lemezek vagy bordák sokaságából áll, amelyek radiálisán terjednek ki a 10 hőátviteli folyadékcsőtől. A 12 bordák mindegyike között az előzőekben leírtak szerint előállított impregnált szubsztrátumanyag korongjainak 14 rétegei vannak felkazlazva. Az impregnált 14 Ryton nemezkorongok úgy vannak behelyezve, hogy lényegében betöltsék az üreget a reaktorbordák között anélkül, hogy túlzottan bezsúfolnánk vagy tömködnénk ezeket a térbe. Abból a célból, hogy szemléltessük a reaktorterek impregnált szubsztrátumanyagokkal való megtöltésével elért javulásokat, összehasonlítva azokkal a reaktorokkal, amelyekbe a porított só van beterhelve a reaktorterekbe az előzőekben említett találmányok szerint, az l-lll. példák szerint készített impregnált szubsztrátumok mindegyikét megvizsgáljuk ammónia abszorbeálásával és deszorbeálásával a reaktorban.
Az 1. és 2. ábra illusztrálja a MnCI2.NH3 komplex vegyület szorpciós sebesség degradálódás összehasonlítását egy 7. ábrában bemutatott bordázott csöves hőcserélőben. Az 1. ábrában bemutatott eljáráshoz alkalmazott reaktort MnCI2-porral terheljük meg. A 2. ábra mutatja be a szorpciós sebesség integritást azonos komplex vegyülethez egy bordázott csöves hőcserélőben az I. példában leírtak szerint készített impregnált szubsztrátumot alkalmazva. A 3. és 4. ábra olyan példákat ábrázol, amelyek összehasonlítják a reakciósebességeket CaBr2.NH3 komplex vegyület szorpciós rendszerekhez. A 3. ábra folyamata CaBr2-port alkalmaz a reaktortérben, míg a 4. ábrában bemutatott példa a II. példában leírt szubsztrátumanyagot alkalmazza. Az 5. és 6. ábra az összehasonlítást ábrázolja SrCI2.NH3 komplex vegyületet alkalmazva. Az 5. ábrában a reaktortér SrCI2-porral van megterhelve; a 6. ábrában a tér a III. példa szerint előállított impregnált nemezzel van megtöltve.
Az 1-6. ábrákban bemutatott példákban az ammóniafelvétel rögzített ciklusidőknél, illetve kevesebb mint perc abszorpciós és deszorpciós reakció ciklusidő periódusoknál van megfogva. Az azonos sók összehasonlításához alkalmazott reakciófeltételek lényegében azonosak. Az 1-6. ábrákban bemutatott eredményekből nyilvánvaló, hogy az ammóniafelvétel, vagyis a komplex vegyületen abszorbeált és deszorbeált ammónia tömege jelentősen növekszik, amikor impregnált szubsztrátumot alkalmazunk a komplex vegyületek mikroimmobilizálásához. A csökkenés az ammóniafelvételben ekvivalens a csökkentett reakciósebességgel az abszorpciós és deszorpciós reakcióciklusokban, és ez egy adott időbeli hőmérsékleti-nyomási állapotnál átfordul csökkentett energiatárolási kapacitásba, ennek pedig különös fontossága van a hidegtároló, hőtároló és kettős hőmérséklet tároló rendszerek hatékonyságában.
A találmány szerinti berendezést és eljárást, amely ammóniás komplexet hasznosít, alkalmazásával realizált további javulások között találhatók a szorpciós folyamat kivitelezésének képessége, hogy az ammónia elméleti felvételének legalább 70%-át megkapjuk 10 K vagy kisebb megközelítő hőmérsékletnél vagy egy ciklus során. A speciális példákban, amelyekben SrCI2.1—8 (NH3)-ot alkalmazunk, legalább 5 mól ammónia abszorbeálódik és/vagy deszorbeálódik SrCI2molekulánként 10 K vagy kisebb megközelítő hőmérsékleteknél. Hasonló eredményeket érünk el CaCI2.2-4 (NH3) és CaCI2.4-8 (NH3) alkalmazásával. Az előzőekben említett javulásokon kívül a találmány szerinti abszorbens impregnált szubsztrátumot beépítő reaktorok sokkal hosszabb életkilátásokkal bírnak, összehasonlítva a technika állása szerinti reaktorokkal, amelyekbe a só egyszerűen csak be van terhelve a bordák és csövek közötti térbe. Példaként egy 7. példában bemutatott konstrukciójú reaktort, amely a III. példában elkészített, SrCI2-dal impregnált szubsztrátumot használ, megvizsgálunk váltakozó abszorpciós/deszorpciós reakciók 4000 ciklusa után, és ez lényegében nem mutat bordaelhasználódást vagy -deformálódást. Összehasonlításként egy azonos konstrukciójú bordázott reaktor a technika állása szerint SrCI2-dal terhelve jelentős bordadeformálódást mutat 450 ciklus után lényegében azonos reakciókörülmények között.
A szubsztrátumot beépítő szorbens alkalmazása lényegében betöltve a reaktorteret a hőcserélő felületek között, a jelen találmány szerint megkülönböztetendő a gázáteresztő anyagok viszonylag vékony korongjainak, csöveinek, lemezeinek stb. alkalmazásától, ahogyan ez le van írva és ábrázolva van az 5,441,716 lajstromszámú amerikai egyesült államokbeli szabadalomban. Az előzőekben említett szabadalomban az anyagok a hőcserélő felületek közti tér csak viszonylag kis részét foglalják el, amely egyébként magával a szilárd abszorbenssel van megtöltve. Ezenkívül az ilyen anyag nem építi be az abszorbenst.
Bár az itt leírt találmány a komplex vegyületrendszerekben ér el jelentős javulást, ez előnyösen alkalmazható más szorpciós rendszerekben is, különösen fém-hidridekhez, ahol a szorbens mobilizálódása gyakran jelent problémát. Az alkalmazott fém-hidridekre és
HU 225 540 Β1 a találmány szerinti eljárások és berendezések javított alkalmazására példák találhatók a 4,523,635 és 4,623,018 számú amerikai egyesült államokbeli szabadalmakban, amelyek referenciaként épülnek be a jelen bejelentésbe.
Claims (7)
1$
SSSSSSv
1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 8000
Ciklusok száma
1. ábra
HU 225 540 Β1
Int. Cl.: F25B 35/04
MnCk szubsztrátummal
1. Szorber hőcserélő, amelyben poláris gáz ismételten abszorbeálódik és deszorbeálódik egy komplex vegyületen, amely az említett poláris gáz fémsón való abszorpciójával keletkezik, vagy hidrogén ismételten abszorbeálódik és deszorbeálódik fém-hidriden, a hőcserélőben a hőcserélő felületek legalább egy része között tér van, a tér szorbens/szubsztrátum kompozíciót tartalmaz, a szubsztrátumanyag közömbös az említett poláris gázzal vagy hidrogénnel szemben, ahol az abszorbens olyan fémsót tartalmaz, amely lehet alkálifém, alkáliföldfém vagy átmenetifém, például cink, kadmium vagy alumínium sója, nátrium-bór-fluorid, kettős fémsó, továbbá ezek közül kettőnek vagy többnek a keveréke, vagy lehet valamely komplex vegyület, vagy lehet valamely fém-hidrid, azzal jellemezve, hogy az említett teret lényegében kitölti a szorbens/szubsztrátum kompozíció, a szálas szubsztrátumanyag szőtt vagy nemszőtt szálakat vagy rostokat, vagy szőtt vagy nemszőtt szálak vagy rostok kombinációit tartalmazza, és az abszorbens abban el van oszlatva, be van ágyazva vagy fel van itatva.
2. ábra
HU 225 540 Β1
Int. Cl.: F25B 35/04
CaBr2 szubsztrátum nélkül
2. Az 1. igénypont szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy az említett só az említett fém valamely halogenidjét, nitrátját, nitritjét, oxalátját, perklorátját, szulfátját vagy szulfitját tartalmazza.
3. ábra
HU 225 540 Β1
Int. Cl.: F25B 35/04
CaBr2 szubsztrátummal
1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 8000 9000 í 0000
Ciklusok száma
3. Az 1. igénypont szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy az említett szubsztrátumanyag porozitása mintegy 50% és mintegy 98% között van az említett só beépítése előtt.
4. ábra
HU 225 540 Β1
Int. Cl.: F25B 35/04
SrCl2 szubsztrátum nélkül
Ciklusok száma
4. Az 1. igénypont szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy az említett szubsztrátumanyag vattát, gyékényt, szövetet, pólyát, szalagot, fonalat, fonadékot, nemezt vagy szövedéket tartalmaz.
5. ábra
HU 225 540 Β1 Int. Cl.: F25B 35/04
SrCl2 szubsztrátummal
1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000
Ciklusok száma
5. A 3. igénypont szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy az említett szubsztrátumanyag vattát, gyékényt, szövetet, pólyát, szalagot, fonalat, fonadékot, nemezt vagy szövedéket tartalmaz.
6. ábra
HU 225 540 Β1
Int. Cl.: F25B 35/04
..
SSS1 ww
6. Az 1. igénypont szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy az említett fémsó, komplex vegyület vagy fém-hidrid legalább 50 térfogat%-át alkotja az említett szorbens/szubsztrátum kompozíciónak.
7. Az 1. igénypont szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy a komplex vegyület vagy fém-hidrid legalább 70 térfogat%-át alkotja az említett szorbens/szubsztrátum kompozíciónak.
8. Az 1. igénypont szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy a komplex vegyület vagy fém-hidrid legalább 85 térfogat%-át alkotja az említett szorbens/szubsztrátum kompozíciónak.
9. A 3. igénypont szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy az említett szubsztrátumanyag szőtt anyag.
10. Az 1. igénypont szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy az abszorbens valamely fém-hidrid.
11. Az 1. igénypont szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy a poláris gáz ammónia.
12. Az 1. igénypont szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy a poláris gáz víz, valamely amin, valamely alkohol vagy ammónia.
13. Az 1. igénypont szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy a só alkálifém, alkáliföldfém vagy átmenetifémsók keveréke.
14. Az 1. igénypont szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy bordázott csöves vagy lemezes hőcserélőt tartalmaz.
15. Az 1. igénypont szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy átlagos tömegdiffúziós úthossza 15 mm vagy kevesebb.
16. Az 1. igénypont szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy hődiffúziós úthossza 4 mm vagy kevesebb.
17. Az 1. igénypont szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy a szubsztrátumanyag üvegszálat tartalmaz.
18. Az 1. igénypont szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy a szubsztrátumanyag polifenilén-szulfidot tartalmaz.
19. Az 1. igénypont szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy a szubsztrátumanyag aromás poliamidot vagy nejlont tartalmaz.
20. Az 5. igénypont szerinti hőcserélő, amelyben a szubsztrátumanyag üvegszálat tartalmaz.
21. Az 5. igénypont szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy a szubsztrátumanyag polifenilén-szulfidot tartalmaz.
22. Az 5. igénypont szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy a szubsztrátumanyag aromás poliamidot vagy nejlont tartalmaz.
23. Az 1., 3., 15., 16., 17., 18. és 19. igénypont bármelyike szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy a poláris gáz ammónia, és a fémsó SrCI2, SrBr2, MgCI2, MgBr2, MnCI2, MnBr2, FeCI2, FeBr2, CoCI2, CaCI2, CaBr2, Cal2, BaCI2, LiCI vagy LiBr.
24. Az 1. igénypont szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy a szubsztrátumanyag hővezető képessége legalább 50%-kal több, mint az üvegszál nemezé.
25. Az 1., 17., 18. és 19. igénypont bármelyike szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy ez olyan bordázott csöves hőcserélőt tartalmaz, amelynek bordaszáma 4 borda/25 mm (4 borda/hüvelyk) vagy kevesebb.
26. Az 1., 17., 18., 19., 20., 21., 22. és 24. igénypont bármelyike szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy az említett szubsztrátumanyag fém-, szén- vagy grafitrostokat vagy -részecskéket tartalmaz.
27. A 17., 18., 19. és 35. igénypont bármelyike szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy 4 mm vagy kisebb hődiffúziós úthosszái bír.
28. Az 1. igénypont szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy az említett abszorbens valamely fémsó vagy komplex vegyület, és az említett poláris gáz ammónia, és ahol az említett szubsztrátumanyag üvegszál, nejlonrost, aromás poliamidrost vagy polifeni8
HU 225 540 Β1 lén-szulfid-rost fonala, fonadéka, szövedéke, nemeze, és porozitása mintegy 50% és mintegy 98% között van, és ahol az említett fémsó vagy komplex vegyület legalább 50 térfogat%-át alkotja az említett szorbens/szubsztrátum kompozíciónak.
29. A 28. igénypont szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy az említett abszorbens valamely fémsó, és az említett szorbenskompozíció lényegében úgy van előállítva, hogy az említett szubsztrátumanyag lényegében telítve van egy említett fémsó koncentrált oldatával, és az említett szubsztrátumanyag ki van szárítva, hogy impregnált szubsztrátumot képezzen.
30. A 29. igénypont szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy az említett oldat az említett fémsó vizes oldata.
31. A 29. igénypont szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy az említett impregnált szubsztrátum lényegében betölti a teret a hőcserélő felületek között.
32. A 30. igénypont szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy az említett fémsó CaCI2, CaBr2, Cal2, SrCI2, SrBr2, MgCI2, MgBr2, MnCI2, MnBr2, FeCI2, FeBr2, CoCI2, BaCI2, LiCI, LiBr, vagy ezek közül kettőnek vagy többnek a keveréke.
33. A 28. igénypont szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy az említett abszorbens valamely komplex vegyület, amely ammónia abszorbeálásával keletkezik egy említett fémsón az említett hőcserélőben, miközben az adszorpciós reakció során keletkezett említett komplex vegyület térfogati kiterjesztése korlátozva van.
34. A 33. igénypont szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy az említett fémsó CaCI2, CaBr2, Cal2, SrCI2, SrBr2, MgCI2, MgBr2, MnCI2, MnBr2, FeCI2, FeBr2, CoCI2, BaCI2, LiCI, LiBr, vagy ezek közül kettőnek vagy többnek a keveréke.
35. A 28. igénypont szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy 15 mm vagy kisebb átlagos tömegdiffúziós úthosszái bír.
36. A 28. igénypont szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy ez olyan bordázott csöves hőcserélőt tartalmaz, amelynek bordaszáma 1,6 borda/cm (4 borda/hüvelyk) vagy kevesebb.
37. A 28. igénypont szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy hődiffúziós úthossza 4 mm vagy kevesebb.
38. A 34. igénypont szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy 15 mm vagy kisebb átlagos tömegdiffúziós úthosszái bír.
39. A 34. igénypont szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy ez olyan bordázott csöves hőcserélőt tartalmaz, amelynek bordaszáma 4 borda/25 mm (4 borda/hüvelyk) vagy kevesebb.
40. A 34. igénypont szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy hődiffúziós úthossza 4 mm vagy kevesebb.
41. Az 1. igénypont szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy az említett szálak össze vannak kuszáivá, keverve, sodorva, préselve vagy tömörítve.
42. Az 1. igénypont szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy az említett szubsztrátumanyag szőtt rostok vagy szálak rétegeit vagy nemszőtt rostok vagy szálak rétegeit tartalmazza.
43. Az 1. igénypont szerinti hőcserélő, azzal jellemezve, hogy szőtt rostok vagy szálak vagy nemszőtt rostok vagy szálak váltakozó rétegeit tartalmazza.
44. Eljárás szorpciós folyamat javítására hőcserélőben, amelyben egy poláris gázt ismételten váltakozva abszorbeálunk és deszorbeálunk a poláris gáz fémsón való abszorbeálásával képzett komplex vegyületen, vagy amelyben hidrogént ismételten váltakozva abszorbeálunk és deszorbeálunk fém-hidriden, az eljárás során az említett fémsót, vagy hidrogénezhető fémet vagy fém-hidridet beépítjük egy szálas szubsztrátumanyagba, és ezzel szorbens/szubsztrátum kompozíciót képezünk, ahol az említett szubsztrátumanyag közömbös a poláris gázzal vagy hidrogénnel szemben;
egy poláris gáz abszorbeálásával az említett són képezzük az említett komplex vegyületet, és korlátozzuk az abszorpciós reakció során keletkezett komplex vegyület térfogati kiterjedését, vagy hidrogént abszorbeálunk hidrogénezhető fémre vagy fém-hidridre; és végrehajtjuk az említett szorpciós folyamatot az említett szorbens/szubsztrátum kompozíciót alkalmazva, azzal jellemezve, hogy a fémsó, vagy hidrogénezhető fém vagy fém-hidrid beépítésének lépése tartalmazza az említett fémsó, vagy hidrogénezhető fém vagy fém-hidrid eloszlatását, beágyazását vagy felitatását egy szubsztrátumanyag - ideértve vattát, gyékényt, szövetet, pólyát, szalagot, fonalat, fonadékot, nemezt vagy szövedéket - szőtt vagy nemszőtt szálaiban vagy rostjaiban, és ezáltal a szubsztrátumanyaggal lényegében kitöltjük a hőcserélő felületek legalább egy része közötti teret.
45. A 44. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a reakciófolyamat legalább egy részét nagyobb mint 3 mól gáz/mol szorbens óra sebességgel hajtjuk végre.
46. A 44. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a szorpciós folyamat tartalmaz egy abszorpciót és/vagy deszorpciót 200 ismétlődésen túl végrehajtva.
47. A 44. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy az említett szorpciós folyamat ammóniás komplex vegyületet hasznosít, és az említett komplex vegyület abszorbeál és/vagy deszorbeál legalább 10 mg ammóniát a szorbens cm3-rére számítva az abszorpciós vagy deszorpciós ciklusidő 1 perce alatt.
48. A 44. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy az említett szorpciós folyamat ammóniás komplex vegyületet hasznosít, és amelyben az említett szorpciós folyamatot úgy hajtjuk végre, hogy az ammónia elméleti felvételének legalább 70%-át kapjuk meg 10 K vagy kisebb közelítő hőmérsékleten egy ciklus során.
49. A 48. igénypont szerinti eljárás, ahol a komplex vegyület SrCI2.1-8 (NH3), és ahol a szorpciós folyamatot úgy hajtjuk végre, hogy legalább 5 mól ammóniát reagáltatunk 1 mól SrCI2-ra számítva SrCI2.1 (NH3) és SrCI2.8 (NH3) között 10 K vagy kisebb közelítő hőmérsékleteknél.
HU 225 540 Β1
50. A 48. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a komplex vegyület ammóniás vegyület, amely CaCI2-ot tartalmaz CaCI2.1-2 (NH3), CaCI2.2-4 (NH3), CaCI2.4-8 (NH3) koordinációs lépéseiben, vagy ezek valamely kombinációját.
51. A 48. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a komplex vegyület CaBr2.2-6 (NH3), CoCI2.2-6 (NH3), FeBr2.2-6 (NH3), FeCI2.2-6 (NH3), BaCI2.0-8 (NH3), Cal2.2-6 (NH3), MgCI2.2-6 (NH3), MgBr2.2-6 (NH3), MnCI2.2-6 (NH3) vagy MnBr2.2-6 (NH3).
HU 225 540 B1 Int. Cl.: F25B 35/04
MnCI2 szubsztrátum nélkül
NH3 tömeg (g)
Ciklusok száma
7. ábra
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US09/304,763 US6224842B1 (en) | 1999-05-04 | 1999-05-04 | Heat and mass transfer apparatus and method for solid-vapor sorption systems |
| PCT/US2000/040046 WO2000066954A1 (en) | 1999-05-04 | 2000-05-03 | Improved heat and mass transfer apparatus and method for solid-vapor sorption systems |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| HUP0200930A2 HUP0200930A2 (en) | 2002-07-29 |
| HU225540B1 true HU225540B1 (en) | 2007-02-28 |
Family
ID=23177904
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| HU0200930A HU225540B1 (en) | 1999-05-04 | 2000-05-03 | Improved heat and mass transfer apparatus and method for solid-vapor sorption systems |
Country Status (20)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US6224842B1 (hu) |
| EP (1) | EP1175583B1 (hu) |
| JP (1) | JP2002543366A (hu) |
| KR (1) | KR100629562B1 (hu) |
| CN (1) | CN1214226C (hu) |
| AT (1) | ATE290193T1 (hu) |
| AU (1) | AU772270B2 (hu) |
| BR (1) | BR0010210B1 (hu) |
| CA (1) | CA2370260C (hu) |
| CZ (1) | CZ299197B6 (hu) |
| DE (1) | DE60018401T2 (hu) |
| ES (1) | ES2239005T3 (hu) |
| HK (1) | HK1043825B (hu) |
| HU (1) | HU225540B1 (hu) |
| IL (2) | IL145587A0 (hu) |
| MX (1) | MXPA01011100A (hu) |
| PL (1) | PL194334B1 (hu) |
| PT (1) | PT1175583E (hu) |
| RU (1) | RU2244225C2 (hu) |
| WO (1) | WO2000066954A1 (hu) |
Families Citing this family (32)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7938170B2 (en) * | 2002-09-11 | 2011-05-10 | Webasto Ag | Cold or heat accumulator and process for its manufacture |
| US6652627B1 (en) * | 2002-10-30 | 2003-11-25 | Velocys, Inc. | Process for separating a fluid component from a fluid mixture using microchannel process technology |
| US7033421B1 (en) * | 2003-01-17 | 2006-04-25 | Uop Llc | Sorption cooling for handheld tools |
| CN1326968C (zh) * | 2004-02-12 | 2007-07-18 | 新世界Zgm有限公司 | 传热介质及其制备方法和用途 |
| US8124547B2 (en) * | 2005-01-04 | 2012-02-28 | Rocky Research | Penetration resistant articles |
| US8361618B2 (en) * | 2005-01-04 | 2013-01-29 | Rocky Research | Refrigerant releasing composite |
| US7722952B2 (en) * | 2005-01-04 | 2010-05-25 | Rocky Research | Refrigerant releasing composite |
| US8314038B2 (en) | 2005-01-04 | 2012-11-20 | Rocky Research | Penetration resistant articles |
| US7648757B2 (en) * | 2005-01-04 | 2010-01-19 | Rocky Research | Penetration resistant composite |
| EP1966548A2 (de) | 2005-12-19 | 2008-09-10 | Behr GmbH & Co. KG | Sorptionswärmeübertragerwand und sorptionswärmeübertrager |
| GB0617721D0 (en) * | 2006-09-08 | 2006-10-18 | Univ Warwick | Heat exchanger |
| CN101385965B (zh) * | 2008-08-07 | 2010-06-23 | 武汉云鹤定宇制冷科技有限公司 | 吸附制冷系统用的高温型吸附剂 |
| WO2010025948A1 (en) * | 2008-09-08 | 2010-03-11 | Amminex A/S | Additives for highly compacted ammonia storage materials |
| US8293388B2 (en) * | 2009-03-02 | 2012-10-23 | Rocky Research | Thermal energy battery and method for cooling temperature sensitive components |
| US8820397B2 (en) | 2009-04-27 | 2014-09-02 | Halliburton Energy Services, Inc. | Thermal component temperature management system and method |
| US10533779B2 (en) | 2011-06-30 | 2020-01-14 | International Business Machines Corporation | Adsorption heat exchanger devices |
| JP2013169238A (ja) * | 2012-02-17 | 2013-09-02 | Universal Entertainment Corp | ゲーミングマシン |
| RU2533491C1 (ru) * | 2013-08-08 | 2014-11-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Государственный ордена Трудового Красного Знамени научно-исследовательский институт химии и технологии элементоорганических соединений" (ФГУП "ГНИИХТЭОС") | Способ получения хемосорбента для очистки инертных газов и газов-восстановителей от примесей |
| JP6355355B2 (ja) * | 2014-02-14 | 2018-07-11 | カルソニックカンセイ株式会社 | 吸着式熱交換器 |
| JP6249765B2 (ja) * | 2013-12-26 | 2017-12-20 | カルソニックカンセイ株式会社 | 吸着式熱交換器 |
| WO2015099063A1 (ja) * | 2013-12-26 | 2015-07-02 | カルソニックカンセイ株式会社 | 吸着式熱交換器 |
| US9822999B2 (en) * | 2015-02-12 | 2017-11-21 | Rocky Research | Systems, devices and methods for gas distribution in a sorber |
| US10145655B2 (en) | 2015-07-27 | 2018-12-04 | Rocky Research | Multilayered composite ballistic article |
| DE102015219688B4 (de) * | 2015-10-12 | 2022-02-10 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft | Adsorber, verfahren zur herstellung eines adsorbers und fahrzeug mit einem adsorber |
| CN108291756B (zh) * | 2015-11-18 | 2020-04-14 | 寿产业株式会社 | 制冷剂处理装置以及冷冻空调系统 |
| GB201600091D0 (en) * | 2016-01-04 | 2016-02-17 | Univ Newcastle | Energy storage system |
| CN106705704B (zh) * | 2016-12-30 | 2019-07-23 | 西安交通大学 | 一种基于金属氢化物的高效蓄热反应器 |
| CN107051206B (zh) * | 2017-02-16 | 2018-09-21 | 中国科学院上海应用物理研究所 | 一种石墨中氢或其同位素解吸反应釜 |
| US10584944B2 (en) * | 2017-03-06 | 2020-03-10 | Rocky Research | Burst mode cooling system |
| US10584903B2 (en) | 2017-03-06 | 2020-03-10 | Rocky Research | Intelligent cooling system |
| US11739997B2 (en) | 2019-09-19 | 2023-08-29 | Rocky Research | Compressor-assisted thermal energy management system |
| US11692779B2 (en) | 2020-01-23 | 2023-07-04 | Rocky Research | Flexible cooling system with thermal energy storage |
Family Cites Families (41)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US34259A (en) | 1862-01-28 | Relieving slide-valves of pressure | ||
| US2241600A (en) | 1938-09-27 | 1941-05-13 | Clyde L Hunsicker | Means for removal of vapor from gases |
| US2537720A (en) | 1949-09-24 | 1951-01-09 | Harry C Wagner | Refrigerant gas drying apparatus |
| US4329209A (en) * | 1979-02-23 | 1982-05-11 | Ppg Industries, Inc. | Process using an oxidant depolarized solid polymer electrolyte chlor-alkali cell |
| US4292265A (en) | 1980-01-21 | 1981-09-29 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Method for preparing porous metal hydride compacts |
| US4402915A (en) * | 1981-05-06 | 1983-09-06 | Sekisui Kagaku Kogyo Kabushiki Kaisha | Metal hydride reactor |
| DE3277930D1 (en) | 1981-07-31 | 1988-02-11 | Seikisui Chemical Co Ltd | Metal hydride heat pump system |
| IL66552A (en) | 1982-08-15 | 1985-12-31 | Technion Res & Dev Foundation | Method for preparing improved porous metal hydride compacts and apparatus therefor |
| DE3474338D1 (en) | 1983-07-08 | 1988-11-03 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Thermal system based on thermally coupled intermittent absorption heat pump cycles |
| JPH0694968B2 (ja) | 1986-01-28 | 1994-11-24 | 西淀空調機株式会社 | 吸着式冷凍装置 |
| FR2615601B1 (fr) | 1987-05-22 | 1989-11-10 | Faiveley Ets | Dispositif et procede pour produire du froid et/ou de la chaleur par reaction solide-gaz |
| FR2620046B1 (fr) | 1987-09-07 | 1989-12-01 | Elf Aquitaine | Procede de conduite d'une reaction d'absorption ou de desorption entre un gaz et un solide |
| USRE34259E (en) | 1987-11-02 | 1993-05-25 | Rocky Research | System for low temperature refrigeration and chill storage using ammoniated complex compounds |
| US4848994A (en) * | 1987-11-02 | 1989-07-18 | Uwe Rockenfeller | System for low temperature refrigeration and chill storage using ammoniated complex compounds |
| US5271239A (en) * | 1990-11-13 | 1993-12-21 | Rocky Research | Cooling apparatus for electronic and computer components |
| US5441716A (en) | 1989-03-08 | 1995-08-15 | Rocky Research | Method and apparatus for achieving high reaction rates |
| WO1990010491A1 (en) * | 1989-03-08 | 1990-09-20 | Uwe Rockenfeller | Method and apparatus for achieving high reaction rates in solid-gas reactor systems |
| US5186020A (en) | 1991-01-23 | 1993-02-16 | Rocky Research | Portable cooler |
| US5079928A (en) | 1989-07-07 | 1992-01-14 | Rocky Research | Discrete constant pressure staging of solid-vapor compound reactors |
| US5241831A (en) * | 1989-11-14 | 1993-09-07 | Rocky Research | Continuous constant pressure system for staging solid-vapor compounds |
| US5263330A (en) * | 1989-07-07 | 1993-11-23 | Rocky Research | Discrete constant pressure system for staging solid-vapor compounds |
| US5025635A (en) | 1989-11-14 | 1991-06-25 | Rocky Research | Continuous constant pressure staging of solid-vapor compound reactors |
| CA2060518C (fr) | 1990-04-11 | 1999-04-06 | Sylvain Mauran | Composite actif et son utilisation comme milieu reactionnel |
| US5161389A (en) | 1990-11-13 | 1992-11-10 | Rocky Research | Appliance for rapid sorption cooling and freezing |
| JP3077193B2 (ja) * | 1990-11-23 | 2000-08-14 | 株式会社デンソー | アルミニウム表面に耐食性化成皮膜を形成する方法 |
| US5165247A (en) * | 1991-02-11 | 1992-11-24 | Rocky Research | Refrigerant recycling system |
| US5360057A (en) * | 1991-09-09 | 1994-11-01 | Rocky Research | Dual-temperature heat pump apparatus and system |
| NL9102072A (nl) | 1991-12-11 | 1993-07-01 | Beijer Raadgevend Tech Bureau | Warmteaccumulator, werkwijze voor de vervaardiging daarvan, alsmede energiesysteem voorzien van een dergelijke warmteaccumulator. |
| US5958829A (en) * | 1992-02-14 | 1999-09-28 | Degussa-Huls Aktiengesellschaft | Coating dispersion for exhaust gas catalysts |
| US5388637A (en) | 1992-10-02 | 1995-02-14 | California Institute Of Technology | Activated carbon absorbent with integral heat transfer device |
| FR2703763B1 (fr) | 1993-04-07 | 1995-06-23 | Sofrigam | Réacteur chimique, machine frigorifique et conteneur ainsi équipés, et cartouche de réactif s'y rapportant. |
| US5650030A (en) | 1993-05-28 | 1997-07-22 | Kyricos; Christopher J. | Method of making a vapor and heat exchange element for air conditioning |
| FR2715082B1 (fr) * | 1994-01-19 | 1996-02-23 | Elf Aquitaine | Procédé de réalisation d'un composite actif et composite actif réalisé à partir de ce procédé. |
| DE4405669A1 (de) * | 1994-02-23 | 1995-08-24 | Zeolith Tech | Adsorptionsmittelbeschichtung auf Metallen und Verfahren zur Herstellung |
| US5498231A (en) * | 1994-03-07 | 1996-03-12 | Franicevic; Klaus | Intubating laryngoscope |
| FR2732337B1 (fr) | 1995-03-28 | 1997-05-16 | Lorraine Carbone | Procede de fabrication de composites actifs a base de graphite expanse |
| DE19514887C2 (de) | 1995-04-22 | 1998-11-26 | Freudenberg Carl Fa | Adsorbierendes, biegsames Filterflächengebilde und Verfahren zu seiner Herstellung |
| US5862855A (en) | 1996-01-04 | 1999-01-26 | Balk; Sheldon | Hydride bed and heat pump |
| US5800706A (en) | 1996-03-06 | 1998-09-01 | Hyperion Catalysis International, Inc. | Nanofiber packed beds having enhanced fluid flow characteristics |
| JP3728475B2 (ja) | 1996-04-12 | 2005-12-21 | クラレケミカル株式会社 | 除塵フィルターの機能を有する吸着材 |
| US5958098A (en) * | 1997-10-07 | 1999-09-28 | Westinghouse Savannah River Company | Method and composition in which metal hydride particles are embedded in a silica network |
-
1999
- 1999-05-04 US US09/304,763 patent/US6224842B1/en not_active Expired - Lifetime
-
2000
- 2000-05-03 HU HU0200930A patent/HU225540B1/hu not_active IP Right Cessation
- 2000-05-03 CZ CZ20013939A patent/CZ299197B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2000-05-03 DE DE60018401T patent/DE60018401T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-05-03 MX MXPA01011100A patent/MXPA01011100A/es active IP Right Grant
- 2000-05-03 AT AT00930852T patent/ATE290193T1/de not_active IP Right Cessation
- 2000-05-03 ES ES00930852T patent/ES2239005T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2000-05-03 EP EP00930852A patent/EP1175583B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-05-03 BR BRPI0010210-5A patent/BR0010210B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2000-05-03 CA CA002370260A patent/CA2370260C/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-05-03 KR KR1020017013708A patent/KR100629562B1/ko not_active IP Right Cessation
- 2000-05-03 PT PT00930852T patent/PT1175583E/pt unknown
- 2000-05-03 PL PL00351411A patent/PL194334B1/pl unknown
- 2000-05-03 RU RU2001126548/06A patent/RU2244225C2/ru active
- 2000-05-03 WO PCT/US2000/040046 patent/WO2000066954A1/en active IP Right Grant
- 2000-05-03 CN CNB008071144A patent/CN1214226C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2000-05-03 AU AU48605/00A patent/AU772270B2/en not_active Expired
- 2000-05-03 IL IL14558700A patent/IL145587A0/xx active IP Right Grant
- 2000-05-03 JP JP2000615545A patent/JP2002543366A/ja active Pending
- 2000-12-07 US US09/733,248 patent/US6736194B2/en not_active Expired - Lifetime
-
2001
- 2001-09-24 IL IL145587A patent/IL145587A/en not_active IP Right Cessation
-
2002
- 2002-07-24 HK HK02105472.4A patent/HK1043825B/zh unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2000066954A1 (en) | 2000-11-09 |
| HK1043825A1 (en) | 2002-09-27 |
| HUP0200930A2 (en) | 2002-07-29 |
| ATE290193T1 (de) | 2005-03-15 |
| ES2239005T3 (es) | 2005-09-16 |
| MXPA01011100A (es) | 2002-07-30 |
| CA2370260C (en) | 2007-07-24 |
| EP1175583B1 (en) | 2005-03-02 |
| EP1175583A1 (en) | 2002-01-30 |
| DE60018401T2 (de) | 2006-10-05 |
| CA2370260A1 (en) | 2000-11-09 |
| KR100629562B1 (ko) | 2006-09-27 |
| HK1043825B (zh) | 2005-09-16 |
| RU2244225C2 (ru) | 2005-01-10 |
| US6736194B2 (en) | 2004-05-18 |
| IL145587A0 (en) | 2002-06-30 |
| AU772270B2 (en) | 2004-04-22 |
| JP2002543366A (ja) | 2002-12-17 |
| PL351411A1 (en) | 2003-04-22 |
| US6224842B1 (en) | 2001-05-01 |
| CZ299197B6 (cs) | 2008-05-14 |
| BR0010210A (pt) | 2002-04-30 |
| KR20020013852A (ko) | 2002-02-21 |
| CZ20013939A3 (cs) | 2002-08-14 |
| CN1214226C (zh) | 2005-08-10 |
| AU4860500A (en) | 2000-11-17 |
| IL145587A (en) | 2006-04-10 |
| DE60018401D1 (de) | 2005-04-07 |
| BR0010210B1 (pt) | 2010-08-24 |
| US20010000858A1 (en) | 2001-05-10 |
| PT1175583E (pt) | 2005-05-31 |
| PL194334B1 (pl) | 2007-05-31 |
| CN1349605A (zh) | 2002-05-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| HU225540B1 (en) | Improved heat and mass transfer apparatus and method for solid-vapor sorption systems | |
| EP3094928B1 (en) | Hybrid adsorber heat exchanging device and method of manufacture | |
| JP3728475B2 (ja) | 除塵フィルターの機能を有する吸着材 | |
| RU2001126548A (ru) | Усовершенствованное устройство и способ тепло- и массопередачи для твердотельно-паровых сорбционных систем | |
| Yan et al. | Experimental study of the ammonia adsorption characteristics on the composite sorbent of CaCl2 and multi-walled carbon nanotubes | |
| WO2010091831A1 (en) | Amine containing fibrous structure for adsorption of co2 from atmoshperic air | |
| EP1632734A1 (en) | Thermal storage-type heat pump system | |
| US6143390A (en) | Low-temperature regenerative type moisture absorbing element | |
| KR20200022231A (ko) | H2TiO3가 함침된 복합나노시트를 포함하는 리튬흡착제 및 그 제조방법 | |
| CN106492758A (zh) | 一种碳基二氧化碳吸附剂的制备方法及应用 | |
| Park et al. | Effects of MgCl2 loading on ammonia capacity of activated carbon for application in temperature swing adsorption, pressure swing adsorption, and pressure-temperature swing adsorption process | |
| WO2001015747A1 (en) | An odor removing article and method for making same | |
| CN111763539B (zh) | 一种氧化铁煤气脱硫剂的制备方法 | |
| Lou et al. | Composite MWCNT/MIL-101 (Cr)/CaCl2 as high-capacity water adsorbent for long-term thermal energy storage | |
| Bai et al. | Performance evaluation of PVA/PEO/LiCl composite as coated heat exchangers desiccants | |
| JPH0773654B2 (ja) | 湿気交換素子の製造法 | |
| CN117463292A (zh) | 一种活性碳纤维基MOFs块体吸湿剂及其混合溶剂热原位合成方法和应用 | |
| OA18096A (en) | Hybrid adsorber heat exchanging device and method of manufacture | |
| CN115612461A (zh) | 一种三维高导热凹凸棒石/氧化石墨烯气凝胶复合相变材料及其制备方法 | |
| JPH034821B2 (hu) | ||
| ITRM990383A1 (it) | Nuovi materiali adsorbenti per pompe di calore refrigeratori ad adsorbimento. |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Lapse of definitive patent protection due to non-payment of fees | ||
| RH9A | Decision on the lapse of patent protection withdrawn |