HU216102B - Eljárás szénhidrogén alapanyag krakkolására - Google Patents
Eljárás szénhidrogén alapanyag krakkolására Download PDFInfo
- Publication number
- HU216102B HU216102B HUP9502609A HU9502609A HU216102B HU 216102 B HU216102 B HU 216102B HU P9502609 A HUP9502609 A HU P9502609A HU 9502609 A HU9502609 A HU 9502609A HU 216102 B HU216102 B HU 216102B
- Authority
- HU
- Hungary
- Prior art keywords
- heavy
- reaction chamber
- vacuum distillation
- pressure
- transfer tube
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G7/00—Distillation of hydrocarbon oils
- C10G7/06—Vacuum distillation
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
Abstract
Az eljárás sőrán az alapanyagőt 0,2–5 MPa közötti nyőmásőn 390–530 řCközötti hőmérsékletre hevítik, majd reakciókamrába (15) adagőlják,ezűtán a reakciókamrából (15) távőzó anyagáramőt ne éz- éskönnyűtermékáramőkra bőntják. A nehéztermékáramőt vákűűmősdesztillálótőrőnyba (30) vezetik, és őtt a nehéztermékáramőt 1–10 kPaközötti nyőmásőn és 320–420 řC közötti hőmérsékleten frakciókrabőntják. A találmány lényege, hőgy a vákűűmős desztillálótőrőnyba (30)vezetése közben a nehéztermékáramőt szűkített nyílásőn, előnyösenáramlásszabályzó szelepen (36), felmenő csőszakaszőn (38) és avákűűmős desztillálótőrőnyba (30) tőrkőlló átadócsövön (40) keresztülvezetik. A felmenő csőszakasz (38) hősszát a csőszakasz, (38) alsóvégénél a párőlgást akadályőzó méretűre választják, az átadócs vet(40) pedig úgy alakítják ki, hőgy a kiömlővégénél (41) a közegnyőmásazőnős legyen a vákűűmős desztillálótőrőnyban (30) űralkődóközegnyőmással. ŕ
Description
A találmány tárgya szénhidrogén alapanyag termikus krakkolására vonatkozó eljárás, amely krakkolás ismert például a „The Petroleum Handbook” c. kiadványból (6. Kiadás, Elsevier, 1983,279-281. oldalak).
Szénhidrogének termikus krakkolása során az alapanyagot 390-530 °C közötti hőmérsékletre hevítik, 0,2-5,0 Mpa közötti nyomáson. Miután az alapanyagot a reakciókamrába adagolják, ezt követően a reakciókamrából származó anyagáramot könnyűtermékekre és nehéztermékekre választják szét. A nehéztermékáramot vákuumos desztillálótoronyba vezetik, ahol a nehéztermékeket frakciókra bontják 320-400 °C közötti hőmérsékleten és 1,0-10,0 kPa közötti nyomáson.
Az ismert eljárásnál csővezetéket használnak arra, hogy a nehéztermékeket a vákuumos desztillálótoronyba vezessék. Mivel a nehéztermékek nyomása nagyobb, mint a vákuumos desztillálótoronyban uralkodó nyomás, a csővezetékben nyomásesés alakul ki, amely megegyezik a nehéztermékek nyomása és a vákuumos desztillálótoronyban uralkodó nyomás közötti különbséggel. Annak érdekében, hogy a csővezeték mentén ezt a viszonylag nagy nyomásesést elérjék, a csővezeték keresztmetszetét szűkítik, például áramlásszabályzó szelep alkalmazásával. Ha azonban a nehéztermékek áramát fojtják, az áramlásszabályzó szelep után gyors párolgás lép föl. Ez a gyors elpárolgás viszont kisméretű folyadékcseppek képződésével jár, amelyek nehezen kezelhetők a vákuumos desztillálótoronyban.
A jelen találmánnyal célunk a fenti hiányosság kiküszöbölése, vagyis olyan tökéletesített megoldás létrehozása, amellyel egyszerű módon elfojtható a párolgás a szűkített keresztmetszet után.
A kitűzött feladatot olyan eljárás továbbfejlesztésével oldottuk meg, amelynél a szénhidrogén alapanyagot 390-530 °C közötti hőmérsékletre hevítjük 0,2-5,0 MPa közötti nyomáson, majd a szénhidrogén alapanyagot reakciókamrába adagoljuk, ezután a reakciókamrából származó anyagáramot könnyűtermékáramra és nehéztermékáramra választjuk szét, a nehéztermékek áramát vákuumos desztillálótoronyba juttatjuk, és a nehéztermékáramot frakciókra bontjuk 320-400 °C közötti hőmérsékleten és 1-10 kPa közötti nyomáson.
A továbbfejlesztés, vagyis a találmány szerinti eljárás lényege, hogy a vákuumos desztillálótoronyba vezetésekor a nehéztermékek áramát szűkített nyíláson vezetjük keresztül, ezután a nehéztermékáramot felmenő csőszakaszon felfelé vezetjük. A felmenő csőszakasz hosszának megválasztásával a felmenő csőszakasz végén a közegnyomást úgy állítjuk be, hogy a felmenő csőszakasz alsó végén azzal elfojtsuk a párolgást. Végül a nehéztermékáramot a vákuumos desztillátótoronyba torkolló átadócsövön vezetjük keresztül, ennek az átadócsőnek az alakzatát úgy választjuk meg, hogy annak kiömlési közegnyomása megegyezzen a desztillálótoronyban uralkodó közegnyomással.
A találmány további előnyös foganatosítási módjánál az átadócsövet egyenes csőszakaszokból állítjuk elő, amelyeket hajlított csatlakozószakaszok kötnek össze.
Előnyösen a reakciókamrából kikerülő anyagáramot ciklonos szeparátorban választjuk szét könnyű- és nehézanyagáramokra.
De a találmány szerint eljárhatunk úgy is, hogy a reakciókamrából távozó anyagáramot desztillálótoronyban választjuk szét könnyű és nehéztermékáramokra.
A leírásban és az igénypontokban „átadócső-alakzat” kifejezés alatt olyan átadócső-kialakítást értünk, amely elősegíti az átadócső mentén a nyomásesést, amit valójában az átadócső méretezésével és más áramlási ellenállással érünk el, így például az átadócsőben alkalmazott, ívelt vagy U alakú csőszakaszokkal.
A találmányt részletesebben a csatolt rajz alapján ismertetjük, amelyen a találmány szerinti megoldás példakénti kiviteli alakjának elvi kapcsolási vázlatát mutatjuk be. A rajzon:
- az 1. ábrán a találmány szerinti eljárás folyamatábrája látható;
- a 2. ábra az 1. ábra szerinti megoldás változatát szemlélteti.
Amint az 1. ábrán látható, a találmány szerinti eljárás foganatosításához 1 kemencét alkalmaztunk, amely 2 égőfejjel, 3 kéménnyel és 4 hevítőcsővel van ellátva. A 4 hevítőcső 7 beömlőcsőhöz, illetve 9 kiömlőcsőhöz csatlakozik.
A 9 kiömlőcső 15 reakciókamra beömlésével van kapcsolatban. E reakciókamra részletesebb leírása megtalálható az EP-7656 számú európai szabadalmi leírásban. A 15 reakciókamra kiömlése 17 csővezetéken keresztül 20 szétválasztókészülékre csatlakozik, amely a jelen esetben ciklonszeparátorként van kialakítva.
A 20 szétválasztókészüléknek két kiömlése van, nevezetesen a könnyűtermékek számára 21 kiömlése, valamint a nehéztermékek számára 24 kiömlése. A könnyűtermékek 21 kiömlése külön nem ábrázolt csővezetéken keresztül kezelőkészülékre csatlakozik (ezt ugyancsak nem szemléltettük), amelyben a könnyűtermékek további kezelést kapnak. A nehéztermékek 24 kiömlése 26 csőrendszeren keresztül vákuumos 30 desztillálótoronyra csatlakozik.
A vákuumos 30 desztillálótoronynak 31 kiömlőcsöve van, amely külön nem ábrázolt vákuumszivattyúval van kapcsolatban. Továbbá, a vákuumos 30 desztillálótorony a maradék nehéztermékek számára 32 kiömlőcsővel, az intermedier frakció számára pedig 33 kiömlőcsővel van ellátva. A vákuumos 30 desztillálótorony felső részénél a visszafolyó áramot biztosító készüléket, valamint az alsó részénél a párlatolajáramot biztosító készüléket külön nem ábrázoltuk.
A 26 csőrendszer 35 csőszakasszal rendelkezik, amelybe „szűkített nyílásaként a jelen esetben áramlásszabályzó 36 szelep van iktatva. A 35 csőszakaszhoz felmenő 38 csőszakasz kapcsolódik, amely pedig 40 átadócsőre csatlakozik, és ennek 41 kiömlő vége a vákuumos 30 desztillálótoronyba torkollik.
A találmány szerint a felmenő 38 csőszakasz hossza úgy van megválasztva, hogy normál üzemmódban a felmenő 38 csőszakasz alsó végénél a közegnyomás olyan értékű, hogy a közeg párolgását az alsó végen
HU 216 102 Β teljesen elfojtsuk. A leírásban és az igénypontokban „a közeg párolgásának elfojtása” kifejezés alatt azt értjük, hogy legfeljebb a folyadéknak csekély része párologhat el (kisebb, mint 5 térfogat% körüli értéke).
A 40 átadócső úgy van kialakítva, hogy normál üzemállapotban a 40 átadócső 41 kiömlő végénél a közegnyomás lényegében megegyezzen a vákuumos 30 desztillálótoronyban uralkodó közegnyomással. Ez előfeltételezi, hogy a 40 átadócsövet a találmány szerint úgy kell méretezni, hogy a 40 átadócsőben áramló közeg súrlódási veszteségei megegyezzenek a felmenő 38 csőszakasz kiömlésénél és a vákuumos 30 desztillálótoronyban uralkodó nyomások különbségével. A jelen esetben a 40 átadócsőnek vízszintes, egyenes 43 csőszakaszai vannak, amelyeket egymással hajlított csőelemek, nevezetesen U alakú 44 csatlakozószakaszok kötnek össze.
A találmány szerinti eljárás foganatosításakor 3000 tonna szénhidrogén alapanyagot folyamatosan adagolunk naponta az 1 kemencébe 3,0 MPa nyomással. Az alapanyagot az 1 kemencében például 450 °C hőmérsékletre hevítjük. Ezután a felmelegített alapanyagot a 15 reakciókamrába adagoljuk, ahol az krakkolódik. A 15 reakciókamrából távozó termékáramot a szétválasztókészülékben 900 tonna/nap mennyiségű könnyűtermékekre és 2100 tonna/nap mennyiségű nehéztermékekre választjuk szét. A könnyűtermékeket a kiömlésen keresztül vezetjük el, a nehéztermékek viszont az alsó 24 kiömlésen keresztül távoznak. A nehéztermékeket a 26 csőrendszeren keresztül a vákuumos 30 desztillálótoronyba vezetjük, amely a jelen esetben 380 °C-os hőmérsékleten és 5 kPa nyomáson működik. A vákuumos 30 desztillálótoronyban a nehéztermékek áramát 200 tonna/nap mennyiségű gáznemű frakcióra és 400 tonna/nap mennyiségű intermedier frakcióra, valamint 1500 tonna/nap mennyiségű maradék nehézfrakcióra bontjuk szét, és ezek közül a gáznemű frakció a 31 kiömlőcsövön, az intermedier frakció a 33 kiömlőcsövön, a maradék nehézfrakció pedig a 32 kiömlőcsövön keresztül távozik.
A szűkített keresztmetszetet képező áramlásszabályzó 36 szelep után a nyomásesés 150,0 kPa értékű volt a kísérleteink során. A felmenő 38 csőszakasz hosszát 15 m-re választottuk. A felmenő 38 csőszakaszban lévő folyadékoszlop megakadályozza az áramlásszabályzó 36 szelep utáni alsó csővégen a folyadék elpárolgását.
A 40 átadócső hosszát 70 m-re, a belső átmérőjét pedig 50 cm-re választottuk. A 40 átadócső a jelen esetben négy U alakú 44 csatlakozószakasszal rendelkezik. A 40 átadócső beömlésénél a közegnyomás értéke 60 kPa volt, a 41 kiömlővégénél viszont a közegnyomás értéke megegyezett a vákuumos 30 desztillálótoronyban uralkodó közegnyomással.
A felmenő 38 csőszakasz elhagyása azt eredményezné, hogy az áramlásszabályzó 36 szelephez közeli csővégen párolgás lépne föl, ami viszont szabályozhatatlan lenne, és rendkívül kis méretű folyadékcseppek képződéséhez vezetne, ami a fentebb már részletezett módon nemkívánatos.
A 2. ábrán a találmány szerinti eljárás foganatosításának további változatát tüntettük fel. A hasonló részleteket itt is azonos hivatkozási számokkal jelöltük.
A 2. ábra szerint a 15 reakciókamrából származó anyagáramot 50 desztillálótoronyban választjuk szét könnyűtermékáramra és nehéztermékáramra. A könnyűtermékáram 51 kiömlésen keresztül, a nehéztermékáram pedig az alsó 52 kiömlésen keresztül távozik.
A nehéztermékek áramát a 26 csőrendszeren keresztül vezetjük itt is a vákuumos 30 desztillálótoronyba.
Az 50 desztillálótorony felső részénél a megfelelő visszafolyást biztosító készüléket, valamint a fenékrészénél a párlatolaj készülékét külön nem szemléltettük.
Az ívelt 44 csatlakozószakaszok itt is U alakúak, de adott esetben azok lehetnek hajlított L alakúak is.
A 2. ábra szerinti kivitelnél is a felmenő 38 csőszakasz megakadályozza, hogy a szűkített keresztmetszet után, azaz az áramlásszabályzó 36 szelep után a folyadék párologjon. A felmenő 38 csőszakasz elhagyása amint arra fentebb már utaltunk - azt idézné elő, hogy a szűkített keresztmetszetű szakasz után a folyadék párologna, és igen kis méretű folyadékcseppek képződnének. A vákuumos 30 desztillálótoronyban ezeket a finom folyadékcseppeket nem lehetne kielégítően leválasztani a gázáramból, így ezek a folyadékcseppek a gáznemű vagy az intermedier frakciókkal együtt távoznának a 31, illetve 33 kiömlőcsövön keresztül. Ez viszont hátrányosan befolyásolná a vákuumos 30 desztillálótorony szétválasztási hatásfokát.
A felmenő 38 csőszakasz az 1. és 2. ábra szerinti kivitelnél függőleges csőszakaszként van kialakítva. Megjegyezzük azonban, hogy a felmenő 38 csőszakaszként adott esetben alkalmazhatunk ferde csőszakaszt is, feltéve, hogy normál üzemmód esetén a ferde csőben lévő folyadékoszlop képes megakadályozni a párolgást.
Claims (3)
- SZABADALMI IGÉNYPONTOK1. Eljárás szénhidrogén alapanyag krakkolására, amelynél az alapanyagot 0,2-5 MPa közötti nyomáson 390-530 °C közötti hőmérsékletre hevítjük, majd reakciókamrába adagoljuk, ezután a reakciókamrából távozó anyagáramot nehéz- és könnyűtermékáramokra bontjuk, a nehéztermékáramot vákuumos desztillálótoronyba vezetjük, és ott a nehéztermékáramot 1-10 kPa közötti nyomáson és 320-420 °C közötti hőmérsékleten frakciókra bontjuk, azzal jellemezve, hogy a nehéztermékáram vákuumos desztillálótoronyba (30) vezetése közben a nehéztermékáramot szűkített nyíláson előnyösen áramlásszabályzó szelepen (36), felmenő csőszakaszon (38) és a vákuumos desztillálótoronyba (30) torkolló átadócsövön (40) vezetjük keresztül, továbbá a felmenő csőszakasz (38) hosszát a csőszakasz (38) alsó végénél a párolgást akadályozó méretűre választjuk, az átadócsövet (40) pedig úgy alakítjuk ki, hogy a kiömlővégénél (41) a közegnyomás azonos legyen a vákuumos desztillálótoronyban (30) uralkodó közegnyomással.HU 216 102 Β készülékben (20) választjuk szét könnyű- és nehézanyagáramokra.4. Az 1. vagy 2. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a reakciókamrából (15) távozó anyagáramot5 desztillálótoronyban (50) választjuk szét könnyű- és nehézanyagáramokra.
- 2. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy az átadócsövet (40) egyenes csőszakaszokból (43) és ezeket összekapcsoló, hajlított csatlakozószakaszokból (44) alakítjuk ki.
- 3. Az 1. vagy 2. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a reakciókamrából (15) távozó anyagáramot ciklonos szeparátorként kialakított szétválasztó-
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
EP93200832 | 1993-03-22 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
HU9502609D0 HU9502609D0 (en) | 1995-11-28 |
HUT73408A HUT73408A (en) | 1996-07-29 |
HU216102B true HU216102B (hu) | 1999-04-28 |
Family
ID=8213718
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
HUP9502609A HU216102B (hu) | 1993-03-22 | 1994-03-18 | Eljárás szénhidrogén alapanyag krakkolására |
Country Status (17)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0690900B1 (hu) |
JP (1) | JP3499873B2 (hu) |
KR (1) | KR100295069B1 (hu) |
CN (1) | CN1038043C (hu) |
AU (1) | AU675530B2 (hu) |
CA (1) | CA2158765C (hu) |
CZ (1) | CZ283755B6 (hu) |
DE (1) | DE69400917T2 (hu) |
ES (1) | ES2096463T3 (hu) |
FI (1) | FI119938B (hu) |
HU (1) | HU216102B (hu) |
MD (1) | MD1207C2 (hu) |
NO (1) | NO309388B1 (hu) |
RU (1) | RU2114894C1 (hu) |
SA (1) | SA94140602B1 (hu) |
WO (1) | WO1994021749A1 (hu) |
ZA (1) | ZA941922B (hu) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR960031577A (ko) * | 1995-02-03 | 1996-09-17 | 신호근 | 고진공 정유장치 및 방법 |
KR20020051940A (ko) * | 1999-12-10 | 2002-06-29 | 시게히사 요시히로 | 석유 처리 방법 및 장치 |
US9988584B2 (en) | 2013-02-15 | 2018-06-05 | Rival Technologies Inc. | Method of upgrading heavy crude oil |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3025232A (en) * | 1957-07-12 | 1962-03-13 | Texaco Inc | Automatic control of the viscosity of a fractionator product |
US3075578A (en) * | 1959-07-27 | 1963-01-29 | Sumiya Shinzo | Multiple vacuum effect evaporator |
FR2493171A1 (fr) * | 1980-11-06 | 1982-05-07 | Bailet Victor | Bouilleur-evaporateur-concentrateur-distillateur atmospherique basse pression faible temperature |
US5110447A (en) * | 1988-09-12 | 1992-05-05 | Kasten, Eadie Technology Ltd. | Process and apparatus for partial upgrading of a heavy oil feedstock |
-
1994
- 1994-03-18 ES ES94912498T patent/ES2096463T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1994-03-18 WO PCT/EP1994/000895 patent/WO1994021749A1/en active IP Right Grant
- 1994-03-18 EP EP94912498A patent/EP0690900B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-03-18 CZ CZ952440A patent/CZ283755B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1994-03-18 JP JP52066494A patent/JP3499873B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1994-03-18 AU AU65038/94A patent/AU675530B2/en not_active Ceased
- 1994-03-18 CA CA002158765A patent/CA2158765C/en not_active Expired - Fee Related
- 1994-03-18 KR KR1019950704030A patent/KR100295069B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1994-03-18 ZA ZA941922A patent/ZA941922B/xx unknown
- 1994-03-18 HU HUP9502609A patent/HU216102B/hu not_active IP Right Cessation
- 1994-03-18 CN CN94191543A patent/CN1038043C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1994-03-18 RU RU95121591A patent/RU2114894C1/ru active
- 1994-03-18 DE DE69400917T patent/DE69400917T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1994-03-18 MD MD96-0308A patent/MD1207C2/ro not_active IP Right Cessation
- 1994-03-22 SA SA94140602A patent/SA94140602B1/ar unknown
-
1995
- 1995-09-20 NO NO953715A patent/NO309388B1/no not_active IP Right Cessation
- 1995-09-20 FI FI954441A patent/FI119938B/fi active IP Right Grant
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
MD1207B2 (en) | 1999-04-30 |
HU9502609D0 (en) | 1995-11-28 |
SA94140602B1 (ar) | 2005-07-31 |
KR960701171A (ko) | 1996-02-24 |
RU2114894C1 (ru) | 1998-07-10 |
CZ244095A3 (en) | 1996-01-17 |
NO953715D0 (no) | 1995-09-20 |
FI119938B (fi) | 2009-05-15 |
CA2158765C (en) | 2004-03-30 |
CA2158765A1 (en) | 1994-09-29 |
AU675530B2 (en) | 1997-02-06 |
MD1207C2 (ro) | 1999-11-30 |
KR100295069B1 (ko) | 2001-10-24 |
CN1038043C (zh) | 1998-04-15 |
ZA941922B (en) | 1994-10-14 |
DE69400917D1 (de) | 1996-12-19 |
EP0690900A1 (en) | 1996-01-10 |
EP0690900B1 (en) | 1996-11-13 |
WO1994021749A1 (en) | 1994-09-29 |
NO309388B1 (no) | 2001-01-22 |
JPH08511039A (ja) | 1996-11-19 |
FI954441A0 (fi) | 1995-09-20 |
NO953715L (no) | 1995-09-20 |
CN1119875A (zh) | 1996-04-03 |
FI954441A (fi) | 1995-09-20 |
HUT73408A (en) | 1996-07-29 |
CZ283755B6 (cs) | 1998-06-17 |
DE69400917T2 (de) | 1997-05-22 |
ES2096463T3 (es) | 1997-03-01 |
AU6503894A (en) | 1994-10-11 |
JP3499873B2 (ja) | 2004-02-23 |
MD960308A (en) | 1997-10-31 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US6743961B2 (en) | Olefin production utilizing whole crude oil | |
AU2001240689B2 (en) | Pyrolyzing crude oil and crude oil fractions containing pitch | |
US6979757B2 (en) | Olefin production utilizing whole crude oil and mild controlled cavitation assisted cracking | |
US7550642B2 (en) | Olefin production utilizing whole crude oil/condensate feedstock with enhanced distillate production | |
US7374664B2 (en) | Olefin production utilizing whole crude oil feedstock | |
US6241855B1 (en) | Upflow delayed coker charger heater and process | |
US20150315494A1 (en) | Methods and systems for improving the properties of products of a heavy feed steam cracker | |
FI65274B (fi) | Foerfarande foer termisk krackning av kolvaeteolja | |
US2123799A (en) | Heat treatment of hydrocarbon gases | |
HU216102B (hu) | Eljárás szénhidrogén alapanyag krakkolására | |
RU2410410C1 (ru) | Трубчатая печь для нагрева нефтяного сырья с повышенным содержанием мехпримесей (варианты) | |
FI65275C (fi) | Foerfarande foer termisk krackning av kolvaeteolja | |
US1055747A (en) | Apparatus for refining petroleum. | |
US1585496A (en) | Process for making gasoline | |
RU95121591A (ru) | Способ термического крекинга углеводородного сырья | |
US20110011726A1 (en) | Distillation device | |
BE488430A (hu) |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | Lapse of definitive patent protection due to non-payment of fees |