CZ244095A3 - Process of thermal cracking of a hydrocarbon charge - Google Patents
Process of thermal cracking of a hydrocarbon charge Download PDFInfo
- Publication number
- CZ244095A3 CZ244095A3 CZ952440A CZ244095A CZ244095A3 CZ 244095 A3 CZ244095 A3 CZ 244095A3 CZ 952440 A CZ952440 A CZ 952440A CZ 244095 A CZ244095 A CZ 244095A CZ 244095 A3 CZ244095 A3 CZ 244095A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- stream
- distillation column
- vacuum distillation
- heavy
- pressure
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G7/00—Distillation of hydrocarbon oils
- C10G7/06—Vacuum distillation
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
Abstract
Description
Tento vynález se týká tepelného krakování uhlovodíkové násady, jako je popsána v publikaci The Petroleum Handbook,The present invention relates to thermal cracking of a hydrocarbon feed such as described in The Petroleum Handbook,
6. vyd., str. 279 až 281, Elsevier /1983/.6th Ed., Pp. 279-281, Elsevier (1983).
Způsob tepelného krakování uhlovodíkové násady spočívá v zahřívání násady za tlaku v rozmezí od 0,2 do 5 MPa a při teplotě v rozmezí od 390 do 530 ’C, zavádění násady do reakční komory, dělení proudu z reakční komory na proud lehkých produktů a proud těžkých produktů a dodávání proudu těžkých produktů do vakuové destilační kolony, k dělení proudu těžkých produktů na frakce, za tlaku v rozmezí od 1 do 10 kPa a při teplotě v rozmezí od 320 do 400 ’C.The method of thermally cracking a hydrocarbon feed comprises heating the feed under a pressure of from 0.2 to 5 MPa at a temperature of from 390 to 530 ° C, introducing the feed into the reaction chamber, dividing the stream from the reaction chamber into a stream of light products and a heavy stream. and feeding the heavy product stream to a vacuum distillation column to separate the heavy product stream into fractions at a pressure of from 1 to 10 kPa and at a temperature of from 320 to 400 ° C.
Dosavadní stav technikvBACKGROUND OF THE INVENTION
Při známých způsobech se používá potrubí, kterým se vede proud těžkých produktů do vakuové destilační kolony. Protože tlak proudu těžkých produktů je větší než tlak ve vakuové destilační koloně, pokles tlaku v podélném směru potrubí by se měl rovnat tlakovému rozdílu mezi tlakem proudu těžkých produktů a tlakem ve vakuové destilační koloně. Jeden způsob pro dosažení tohoto dosti vysokého poklesu tlaku v podélném směru potrubí spočívá v použití potrubí s omezovacím otvorem, například ve formě průtokového řídicího ventilu. Avšak pokud proud těžkých produktů se škrtí přes průtokový řídicí ventil, nastává rychlé odpařování. Toto rychlé odpařování je spojeno s tvorbou velmi malých kapiček kapaliny, se kterými se nemůže snadno manipulovat ve vakuové destilační koloně.In the known methods, a pipeline is used to feed the heavy product stream to a vacuum distillation column. Since the pressure of the heavy product stream is greater than the pressure in the vacuum distillation column, the pressure drop in the longitudinal direction of the pipe should equal the pressure difference between the pressure of the heavy product stream and the pressure in the vacuum distillation column. One way to achieve this rather high pressure drop in the longitudinal direction of the pipeline is to use a pipeline with a restriction orifice, for example in the form of a flow control valve. However, if the heavy product stream is throttled through the flow control valve, rapid evaporation occurs. This rapid evaporation is associated with the formation of very small liquid droplets which cannot be easily handled in a vacuum distillation column.
Tento vynález poskytuje jednoduchý způsob jak zabránit odpařování v omezovacim otvoru.The present invention provides a simple way to prevent evaporation in the restriction opening.
Podstata vynálezuSUMMARY OF THE INVENTION
Způsob tepelného krakování uhlovodíkové násady podle tohoto vynálezu, jak naznačeno výše, zahrnuje zahřívání násady za tlaku v rozmezí od 0,2 do 5 MPa a při teplotě v rozmezí od 390 do 530 ’C, zavádění násady do reakční komory, děleni proudu z reakční komory na proud lehkých produktů a proud těžkých produktů a dodávání proudu těžkých produktů do vakuové destilační kolony, k dělení proudu těžkých produktů na frakce, za tlaku v rozmezí od 1 do 10 kPa a při teplotě v rozmezí od 320 do 400 ’C, přičemž dodávání proudu těžkých produktů do vakuové destilační kolony zahrnuje vedení proudu těžkých produktů přes omezovači otvor, vedení proudu těžkých produktů směrem vzhůru přes stoupací potrubí, které má takovou délku, že tlak kapaliny na konci stoupacího potrubí potlačuje odpařování kapaliny na jeho spodním konci, a následně vedení proudu těžkých produktů dopravní trubicí ústící do vakuové destilační kolony, přičemž dopravní trubice má takové uspořádání, že tlak kapaliny na jejím výstupu odpovídá tlaku kapaliny ve vakuové destilační koloně.The method of thermal cracking of a hydrocarbon feed according to the present invention, as indicated above, comprises heating the feed at a pressure in the range of 0.2 to 5 MPa and at a temperature in the range of 390 to 530 ° C, introducing the feed into the reaction chamber to a light product stream and a heavy product stream and supplying a heavy product stream to a vacuum distillation column to separate the heavy product stream into fractions at a pressure of from 1 to 10 kPa and at a temperature of from 320 to 400 ° C, The heavy product to the vacuum distillation column comprises conducting a stream of heavy products through a restrictor orifice, conducting a stream of heavy products upward through a riser having a length such that the liquid pressure at the end of the riser suppresses evaporation of liquid at its lower end. products conveying tube leading into the va The distillation column, wherein the conveying tube is arranged such that the pressure of the liquid at its outlet corresponds to the pressure of the liquid in the vacuum distillation column.
Výraz uspořádání dopravní trubice v popisu a v patentových nárocích se používá v souvislosti se znaky dopravního potrubí, které přispívají k poklesu tlaku v podélném směru dopravní trubice a k jiným omezením toku, jako jsou oblouky a ohyby tvaru U na dopravní trubici.The term conveyor tube arrangement in the description and claims is used in connection with the conveyor tube features which contribute to the pressure drop in the longitudinal direction of the conveyor tube and to other flow restrictions such as U-shaped bends and bends on the conveyor tube.
Přehled výkresů na obrázcíchOverview of drawings in the figures
Vynález bude nyní podrobněji popsán formou příkladů v souvislosti s připojenými výkresy, kde obr. 1 ukazuje schematicky sestavu pro způsob podle tohoto vynálezu a obr. 2 ukazuje schematicky alternativní sestavu pro způsob podle tohoto vynálezu.The invention will now be described in more detail by way of example with reference to the accompanying drawings, in which Fig. 1 shows schematically an assembly for a method according to the invention and Fig. 2 schematically shows an alternative assembly for a method according to the invention.
Nyní se poukazuje na obr. 1. Sestava pro způsob podle tohoto vynálezu zahrnuje pec 1, opatřenou hořákem 2. a komínem 2, a vyhřívané potrubí 4, umístěné v peci 1. Vyhřívané potrubí 4 je připojeno k přívodnímu potrubí 7 a odvodnímu potrubí 9.Referring now to Figure 1, the assembly for the method of the present invention comprises a furnace 1 provided with a burner 2 and a chimney 2, and a heated conduit 4 located in the furnace 1. The heated conduit 4 is connected to the inlet pipe 7 and the outlet pipe 9.
Odvodní potrubí 9 je spojeno s přívodem do reakční komory 15. Reakční komora je jasněji popsána v evropském patentovém spisu ó. 7 656. Odvod z reakční komory 15 je připojen potrubím 17 k separačnímu zařízení ve formě cyklonového separátoru 20.The discharge line 9 is connected to the inlet to the reaction chamber 15. The reaction chamber is more clearly described in the European patent specification 6. The discharge from the reaction chamber 15 is connected via a line 17 to a separation device in the form of a cyclone separator 20.
Cyklonový separátor 20 má dva výstupní otvory, výstup 21 pro lehký produkt a vývod 24 pro těžké produkty. Výstup 21 pro lehké produkty je připojen vedením (neznázorněno) k zařízení (neznázorněno) pro další zpracování lehkých produktů. Vývod 24 pro těžké produkty je připojen pomocí potrubního systému 26 k vakuové destilační koloně 30♦The cyclone separator 20 has two outlet openings, a light product outlet 21 and a heavy product outlet 24. The light product outlet 21 is connected via a line (not shown) to a light product processing unit (not shown). The heavy product outlet 24 is connected via a piping system 26 to a vacuum distillation column 30 ♦
Vakuová destilační kolona 30 je opatřena odváděcím potrubím 31. které je připojeno k vývěvě (neznázorněna) , odváděcím vedením 32 k odvodu zbytku pro těžké produkty a odvodním vedením 33 pro frakci meziproduktů. Aparatury k dosažení vhodného proudu zpětného toku do horní části vakuové destilační kolony 30 a proudu stripovacího media do vařákové části vakuové destilační kolony 30 nejsou znázorněny.The vacuum distillation column 30 is provided with a discharge line 31 which is connected to a vacuum pump (not shown), a discharge line 32 to drain the residue for heavy products, and a discharge line 33 for the intermediate product fraction. Apparatus for achieving a suitable reflux flow to the top of the vacuum distillation column 30 and a stream of stripping medium to the digester portion of the vacuum distillation column 30 are not shown.
Potrubní systém 26 zahrnuje potrubní sekci 35, ve které je uspořádán omezovači otvor ve formě průtokového řídicího ventilu 36, stoupací potrubí 38, připojené k potrubní sekci 35, a dopravní trubici 40, vstupující do vakuové destilační kolony 30.The piping system 26 comprises a piping section 35 in which a restrictor is provided in the form of a flow control valve 36, a riser 38 connected to the piping section 35, and a transport tube 40 entering the vacuum distillation column 30.
Délka stoupacího potrubí 38 je stanovena tak, že během normální operace, tlak kapaliny ve spodní části stoupacího potrubí 38 potlačuje odpařování kapaliny na spodním konci potrubí. Výraz potlačení odpařování kapaliny se používá v popisu a v patentových nárocích k vyjádření, že nejvýše je odpařeno malé množství kapaliny (méně než přibližně 5 % objemových).The length of the riser 38 is determined such that during normal operation, the fluid pressure at the bottom of the riser 38 suppresses evaporation of the liquid at the lower end of the duct. The term evaporation suppression is used throughout the specification and claims to indicate that a small amount of liquid (less than about 5% by volume) is evaporated at most.
Uspořádání dopravní trubice 40 je provedeno tak, že v průběhu normální operace, tlak kapaliny v dopravní trubici 40 a na jejím výstupním konci 41 odpovídá tlaku kapaliny ve vakuové destilační koloně 30. To znamená, že dopravní trubice 40 je tak navržena tak, že tření dosahované kapalinou protékající dopravní trubicí 40 je rovno rozdílu tlaku na výstupu ze stoupacího potrubí 38 a ve vakuové destilační koloně 30. V tomto případě dopravní trubice 40 zahrnuje několik přímých trubek 43 spojených pomocí zakřivených spojek, které jsou ve formě spojek 44 zahnutých do tvaru U.The arrangement of the conveyor tube 40 is such that during normal operation, the liquid pressure in the conveyor tube 40 and at its outlet end 41 corresponds to the liquid pressure in the vacuum distillation column 30. That is, the conveyor tube 40 is so designed that the friction achieved the fluid flowing through the conveyor tube 40 is equal to the differential pressure at the outlet of the riser 38 and the vacuum distillation column 30. In this case, the conveyor tube 40 comprises a plurality of straight tubes 43 connected by curved couplings that are U-shaped couplings 44.
Během normální operace se zavádí 3000 tun za den uhlovodíkové násady do pece 1 za tlaku 3 MPa, přičemž násada se v peci 1 zahřívá na teplotu 450 °C. Potom se zahřátá násada přivádí do reakční komory 15, kde se násada podrobí krakování. Proud produktů z reakční komory 15 se dělí , v cyklonovém separátoru 20 na 900 tun za den lehkých produktů, které se odvádějí výstupem 21, a na 2100 tun za den · těžkých produktů, které se odstraňují vývodem 24. Těžké produkty se dodávají potrubním systémem 26 do vakuové destilační kolony 30, která se provozuje za tlaku 5 kPa a při teplotě 380 °C. Ve vakuové destilační koloně se proud těžkých produktů dělí na 200 tun za den plynné frakce, která se odstraňuje odváděcím potrubím 31, 400 tun za den frakce meziproduktů, která se odtahuje odvodním vedením 33 pro frakci meziproduktů, a 1500 tun za den zbytku, který se odstraňuje odváděcím vedením 32 k odvodu zbytku.During normal operation, 3000 tons per day of hydrocarbon feed are introduced into furnace 1 at a pressure of 3 MPa while the feed is heated to 450 ° C in furnace 1. Then, the heated batch is fed to the reaction chamber 15 where the batch is subjected to cracking. The stream of products from the reaction chamber 15 is divided, in a cyclone separator 20, into 900 tons per day of light products to be discharged through outlet 21, and to 2100 tons per day of heavy products to be removed by outlet 24. Heavy products are supplied by piping system 26 to a vacuum distillation column 30, operated at a pressure of 5 kPa and at a temperature of 380 ° C. In a vacuum distillation column, the heavy product stream is divided into 200 tons per day of the gaseous fraction, which is removed via a discharge line 31, 400 tons per day of the intermediate fraction which is drawn off via the off-line 33 for the intermediate fraction. removes the remainder via the discharge line 32.
Pokles tlaku na průtokovém řídicím ventilu 36 je 150 kPa.The pressure drop across the flow control valve 36 is 150 kPa.
Délka stoupacího potrubí 38 je 15 m. Tlak kapaliny ve stoupacím potrubí 38 zabraňuje odpařování kapaliny na dolním konci, ve směru proudu, průtokového řídicího ventilu 36.The length of the riser 38 is 15 m. The pressure of the liquid in the riser 38 prevents evaporation of liquid at the downstream end of the flow control valve 36.
Délka dopravní trubice 40 je 70 m, střední vnitřní průměr dopravní trubice 40 je 50 cm a dopravní trubice obsahuje čtyři spojky 44 zahnuté do tvaru U. Tlak kapaliny na výstupu z dopravní trubice 40 je 60 kPa a tlak kapaliny na jejím výstupu odpovídá tlaku kapaliny ve vakuové destilační koloně 30.The length of the transport tube 40 is 70 m, the median inner diameter of the transport tube 40 is 50 cm, and the transport tube comprises four U-shaped couplings 44. The fluid pressure at the outlet of the transport tube 40 is 60 kPa and the fluid pressure at its outlet corresponds to vacuum distillation column 30.
Vynechání stoupacího potrubí 38 by mělo za výsledek odpařování blízko průtokového řídicího ventilu 36 nebo v tomto ventilu, přičemž takové odpařování by bylo neřízené a bylo by spojeno s tvorbou mimořádně malých kapiček kapaliny.The omission of the riser 38 would result in evaporation near or in the flow control valve 36, such evaporation being uncontrolled and associated with the formation of extremely small liquid droplets.
Nyní se odkazuje na obr. 2, který ukazuje alternativní sestavu pro způsob podle tohoto vynálezu. Části sestavy, které jsou podobné jako v sestavě popsané na obr. 1, mají stejné vztahové značky.Reference is now made to Fig. 2 which shows an alternative assembly for the method of the present invention. Parts of the assembly that are similar to the assembly described in Figure 1 have the same reference numerals.
V sestavě na obr. 2 se proud z reakční komory 15 dělí v destilační koloně 50 na proud lehkých produktů 51, který je odváděn výstupem 51, a na proud těžkých produktů, který je odstraňován vývodem 52.In the assembly of FIG. 2, the stream from the reaction chamber 15 is separated in the distillation column 50 into a light product stream 51 which is discharged through the outlet 51 and a heavy product stream which is removed through the outlet 52.
Proud těžkých produktů se potom dopravuje potrubním systémem 26 do vakuové destilační kolony 30.The heavy product stream is then conveyed via a piping system 26 to a vacuum distillation column 30.
Aparatury k dosažení vhodného proudu zpětného toku do horní části destilační kolony 50 a proudu stripovacího media do vařákové části destilační kolony 50 nejsou znázorněny. 'Apparatus for achieving a suitable reflux flow to the top of the distillation column 50 and a stream of stripping medium to the digester portion of the distillation column 50 are not shown. '
IAND
Zakřivené spojky 44 mohou mít tvar U, jak je znázorněno na obr. 1 a obr. 2. Zakřivené spojky mohou však mít tvar L.The curved couplings 44 may be U-shaped as shown in Figs. 1 and 2. However, the curved couplings may be L-shaped.
Přítomnost kapaliny ve stoupacím potrubí zabraňuje odpařování kapaliny na dolním konci, ve směru toku, omezovacího otvoru. Vynechání stoupacího potrubí by mělo za výsledek odpařování v omezovacím otvoru nebo jeho blízkosti, přičemž odpařování by bylo neřízené a bylo by spojeno s tvorbou mimořádně malých kapiček kapaliny. Ve vakuové destilační koloně se tyto malé, jemné kapičky kapaliny nemohou oddělit od plynného proudu, takže kapičky kapaliny jsou unášeny s frakcí opouštějící vakuovou destilační kolonu, přes odvodní vedení pro frakci meziproduktů, nebo s plynným proudem opouštějícím horní část vakouvé destilační kolony, přes odváděči potrubí. Toto unášení nepříznivě ovlivňuje separační účinnost vakuové destilační kolony.The presence of liquid in the riser prevents the liquid from evaporating at the lower end, downstream, of the restriction orifice. Omission of the riser would result in evaporation at or near the restriction opening, the evaporation being uncontrolled and associated with the formation of extremely small liquid droplets. In a vacuum distillation column, these small, fine liquid droplets cannot be separated from the gaseous stream, so that the liquid droplets are entrained with the fraction leaving the vacuum distillation column, through the off-line for the intermediate fraction, or . This entrainment adversely affects the separation efficiency of the vacuum distillation column.
Stoupací potrubí .38, jak je popsáno v souvislosti s obr. 1 a 2, je vertikální potrubí. Je třeba vzít v úvahu, že stoupací potrubí může také být provedeno jako šikmé potrubí za předpokladu, že během normálního provozu dostatek kapaliny ve stoupacím potrubí zabrání odpařování.The riser pipe 38, as described with reference to Figures 1 and 2, is a vertical pipe. It will be appreciated that the riser may also be an oblique conduit provided that during normal operation sufficient fluid in the riser prevents evaporation.
Claims (4)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP93200832 | 1993-03-22 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ244095A3 true CZ244095A3 (en) | 1996-01-17 |
| CZ283755B6 CZ283755B6 (en) | 1998-06-17 |
Family
ID=8213718
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ952440A CZ283755B6 (en) | 1993-03-22 | 1994-03-18 | Process of thermal cracking a hydrocarbon charge |
Country Status (17)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0690900B1 (en) |
| JP (1) | JP3499873B2 (en) |
| KR (1) | KR100295069B1 (en) |
| CN (1) | CN1038043C (en) |
| AU (1) | AU675530B2 (en) |
| CA (1) | CA2158765C (en) |
| CZ (1) | CZ283755B6 (en) |
| DE (1) | DE69400917T2 (en) |
| ES (1) | ES2096463T3 (en) |
| FI (1) | FI119938B (en) |
| HU (1) | HU216102B (en) |
| MD (1) | MD1207C2 (en) |
| NO (1) | NO309388B1 (en) |
| RU (1) | RU2114894C1 (en) |
| SA (1) | SA94140602B1 (en) |
| WO (1) | WO1994021749A1 (en) |
| ZA (1) | ZA941922B (en) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR960031577A (en) * | 1995-02-03 | 1996-09-17 | 신호근 | High vacuum refinery and method |
| BR9917568A (en) * | 1999-12-10 | 2002-08-06 | Jgc Corp | Oil processing method and equipment |
| US9988584B2 (en) | 2013-02-15 | 2018-06-05 | Rival Technologies Inc. | Method of upgrading heavy crude oil |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3025232A (en) * | 1957-07-12 | 1962-03-13 | Texaco Inc | Automatic control of the viscosity of a fractionator product |
| US3075578A (en) * | 1959-07-27 | 1963-01-29 | Sumiya Shinzo | Multiple vacuum effect evaporator |
| FR2493171A1 (en) * | 1980-11-06 | 1982-05-07 | Bailet Victor | Vacuum distn. using thermal siphon to separate vessels - eliminates use of extn. pumps for removing product or bottoms |
| US5110447A (en) * | 1988-09-12 | 1992-05-05 | Kasten, Eadie Technology Ltd. | Process and apparatus for partial upgrading of a heavy oil feedstock |
-
1994
- 1994-03-18 RU RU95121591A patent/RU2114894C1/en active
- 1994-03-18 WO PCT/EP1994/000895 patent/WO1994021749A1/en active IP Right Grant
- 1994-03-18 MD MD96-0308A patent/MD1207C2/en not_active IP Right Cessation
- 1994-03-18 ZA ZA941922A patent/ZA941922B/en unknown
- 1994-03-18 CA CA002158765A patent/CA2158765C/en not_active Expired - Fee Related
- 1994-03-18 CZ CZ952440A patent/CZ283755B6/en not_active IP Right Cessation
- 1994-03-18 JP JP52066494A patent/JP3499873B2/en not_active Expired - Fee Related
- 1994-03-18 KR KR1019950704030A patent/KR100295069B1/en not_active IP Right Cessation
- 1994-03-18 ES ES94912498T patent/ES2096463T3/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-03-18 HU HUP9502609A patent/HU216102B/en not_active IP Right Cessation
- 1994-03-18 DE DE69400917T patent/DE69400917T2/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-03-18 EP EP94912498A patent/EP0690900B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-03-18 CN CN94191543A patent/CN1038043C/en not_active Expired - Fee Related
- 1994-03-18 AU AU65038/94A patent/AU675530B2/en not_active Ceased
- 1994-03-22 SA SA94140602A patent/SA94140602B1/en unknown
-
1995
- 1995-09-20 NO NO953715A patent/NO309388B1/en not_active IP Right Cessation
- 1995-09-20 FI FI954441A patent/FI119938B/en active IP Right Grant
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FI954441A0 (en) | 1995-09-20 |
| DE69400917T2 (en) | 1997-05-22 |
| ES2096463T3 (en) | 1997-03-01 |
| NO953715D0 (en) | 1995-09-20 |
| JPH08511039A (en) | 1996-11-19 |
| DE69400917D1 (en) | 1996-12-19 |
| AU6503894A (en) | 1994-10-11 |
| NO309388B1 (en) | 2001-01-22 |
| NO953715L (en) | 1995-09-20 |
| CN1119875A (en) | 1996-04-03 |
| KR100295069B1 (en) | 2001-10-24 |
| RU2114894C1 (en) | 1998-07-10 |
| EP0690900B1 (en) | 1996-11-13 |
| WO1994021749A1 (en) | 1994-09-29 |
| SA94140602B1 (en) | 2005-07-31 |
| FI954441A (en) | 1995-09-20 |
| MD1207C2 (en) | 1999-11-30 |
| HUT73408A (en) | 1996-07-29 |
| CN1038043C (en) | 1998-04-15 |
| HU216102B (en) | 1999-04-28 |
| CA2158765A1 (en) | 1994-09-29 |
| ZA941922B (en) | 1994-10-14 |
| CZ283755B6 (en) | 1998-06-17 |
| HU9502609D0 (en) | 1995-11-28 |
| CA2158765C (en) | 2004-03-30 |
| EP0690900A1 (en) | 1996-01-10 |
| JP3499873B2 (en) | 2004-02-23 |
| MD960308A (en) | 1997-10-31 |
| FI119938B (en) | 2009-05-15 |
| AU675530B2 (en) | 1997-02-06 |
| KR960701171A (en) | 1996-02-24 |
| MD1207B2 (en) | 1999-04-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6743961B2 (en) | Olefin production utilizing whole crude oil | |
| AU2001240689B2 (en) | Pyrolyzing crude oil and crude oil fractions containing pitch | |
| US6979757B2 (en) | Olefin production utilizing whole crude oil and mild controlled cavitation assisted cracking | |
| US7550642B2 (en) | Olefin production utilizing whole crude oil/condensate feedstock with enhanced distillate production | |
| AU2001240689A1 (en) | Pyrolyzing crude oil and crude oil fractions containing pitch | |
| NO172292B (en) | PROCEDURE FOR CRACKING HYDROCARBONES WITH HEAT, PARTICULAR SOLIDS IN A FLUIDIZED CRACK SYSTEM, AND APPARATUS FOR CARRYING OUT THE PROCEDURE | |
| KR20050016709A (en) | Converting mist flow to annular flow in thermal cracking application | |
| US4552645A (en) | Process for cracking heavy hydrocarbon to produce olefins and liquid hydrocarbon fuels | |
| CA2102718C (en) | Process for the further processing of the vacuum residue in a crude oil refinery | |
| CZ244095A3 (en) | Process of thermal cracking of a hydrocarbon charge | |
| US10344219B2 (en) | Crude stabilizer process | |
| JP2008513191A (en) | Partially loadable falling membrane evaporator and method for partial load operation | |
| US20160003540A1 (en) | Circulating mass dryer and method for drying wet sludge | |
| KR0161517B1 (en) | Vacuum distillation device | |
| US20110308931A1 (en) | Feed section of a separation column | |
| RU2114891C1 (en) | Crude oil rectification process | |
| US1937863A (en) | Process and apparatus of hydrocarbon oil conversion | |
| RU95121591A (en) | METHOD FOR THERMAL CRACKING OF HYDROCARBON RAW MATERIALS | |
| CZ283129B6 (en) | Apparatus for thermal cracking of liquid and gaseous hydrocarbon mixture | |
| JPH0137164B2 (en) | ||
| JPH0137163B2 (en) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| IF00 | In force as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20100318 |