JP3499873B2 - 炭化水素供給材料の熱分解 - Google Patents
炭化水素供給材料の熱分解Info
- Publication number
- JP3499873B2 JP3499873B2 JP52066494A JP52066494A JP3499873B2 JP 3499873 B2 JP3499873 B2 JP 3499873B2 JP 52066494 A JP52066494 A JP 52066494A JP 52066494 A JP52066494 A JP 52066494A JP 3499873 B2 JP3499873 B2 JP 3499873B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- product stream
- distillation column
- heavy product
- vacuum distillation
- pressure
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 title claims description 7
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 title claims description 7
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 title claims description 7
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 title claims description 5
- 238000005292 vacuum distillation Methods 0.000 claims description 27
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 14
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 14
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 claims description 14
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 claims description 14
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 9
- 238000004821 distillation Methods 0.000 claims description 5
- 239000000047 product Substances 0.000 description 30
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 6
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 2
- 102200118166 rs16951438 Human genes 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000013067 intermediate product Substances 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G7/00—Distillation of hydrocarbon oils
- C10G7/06—Vacuum distillation
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、The Petroleum Handbook,第６版,Elsevie
r,1983,279−281ページに記載のような炭化水素供給材
料の熱分解に関する。
r,1983,279−281ページに記載のような炭化水素供給材
料の熱分解に関する。
炭化水素供給材料の熱分解は、0.2〜5MPaの範囲の圧
力及び390〜530℃の範囲の温度で供給材料を加熱し、該
供給材料を反応室に供給し、反応室からの流れを軽質生
成物流と重質生成物流とに分離し、重質生成物流を真空
蒸留塔に供給して、１〜10kpaの範囲の圧力及び320〜40
0℃の範囲の温度で重質生成物流を複数の画分に分離す
ることからなる。
力及び390〜530℃の範囲の温度で供給材料を加熱し、該
供給材料を反応室に供給し、反応室からの流れを軽質生
成物流と重質生成物流とに分離し、重質生成物流を真空
蒸留塔に供給して、１〜10kpaの範囲の圧力及び320〜40
0℃の範囲の温度で重質生成物流を複数の画分に分離す
ることからなる。
公知の方法においては、導管を用いて重質生成物流を
真空蒸留塔に流す。重質生成物流の圧力は真空蒸留塔内
の圧力より高いので、導管内での圧力低下は重質生成物
流の圧力と真空蒸留塔内の圧力との圧力差に等しいはず
である。導管内で圧力をかなり大きく低下させる一つの
方法は、導管に、例えば流量制御バルブの形態の制限開
口を備えることである。しかし、重質生成物流が流量制
御バルブで絞られると急速な気化が起こる。この急速な
気化に伴って、真空蒸留塔では取り扱いが困難な非常に
微小な液滴が形成される。
真空蒸留塔に流す。重質生成物流の圧力は真空蒸留塔内
の圧力より高いので、導管内での圧力低下は重質生成物
流の圧力と真空蒸留塔内の圧力との圧力差に等しいはず
である。導管内で圧力をかなり大きく低下させる一つの
方法は、導管に、例えば流量制御バルブの形態の制限開
口を備えることである。しかし、重質生成物流が流量制
御バルブで絞られると急速な気化が起こる。この急速な
気化に伴って、真空蒸留塔では取り扱いが困難な非常に
微小な液滴が形成される。
本発明は、制限開口での気化を抑制する簡単な方法を
提供する。
提供する。
このための本発明の炭化水素供給材料の熱分解法は、
0.2〜5MPaの範囲の圧力及び390〜530℃の範囲の温度で
供給材料を加熱し、該供給材料を反応室に供給し、反応
室からの流れを軽質生成物流と重質生成物流とに分離
し、重質生成物流を真空蒸留塔に供給して、１〜10kpa
の範囲の圧力及び320〜400℃の範囲の温度で重質生成物
流を複数の画分に分離することからなり、真空蒸留塔へ
の重質生成物流の供給は、制限開口を介して重質生成物
流を流し、その端部における流体圧がその底部における
気化を抑制するような長さを有する立て管を介して重質
生成物流を上方に送り、次いで真空蒸留塔内に開口する
トランスファー導管を介して重質生成物流を流すことか
らなり、該トランスファー導管は、該導管の出口におけ
る流体圧が真空蒸留塔における流体圧に等しくなるよう
な構造を有している。
0.2〜5MPaの範囲の圧力及び390〜530℃の範囲の温度で
供給材料を加熱し、該供給材料を反応室に供給し、反応
室からの流れを軽質生成物流と重質生成物流とに分離
し、重質生成物流を真空蒸留塔に供給して、１〜10kpa
の範囲の圧力及び320〜400℃の範囲の温度で重質生成物
流を複数の画分に分離することからなり、真空蒸留塔へ
の重質生成物流の供給は、制限開口を介して重質生成物
流を流し、その端部における流体圧がその底部における
気化を抑制するような長さを有する立て管を介して重質
生成物流を上方に送り、次いで真空蒸留塔内に開口する
トランスファー導管を介して重質生成物流を流すことか
らなり、該トランスファー導管は、該導管の出口におけ
る流体圧が真空蒸留塔における流体圧に等しくなるよう
な構造を有している。
本明細書及び請求の範囲における「トランスファー導
管の構造」という用語は、トランスファー導管内での圧
力低下に関与するトランスファー導管の特性、例えば、
トランスファー導管の寸法及び該導管の曲がり又はＵ形
曲がりのような他の流れ抵抗を意味するように用いられ
ている。
管の構造」という用語は、トランスファー導管内での圧
力低下に関与するトランスファー導管の特性、例えば、
トランスファー導管の寸法及び該導管の曲がり又はＵ形
曲がりのような他の流れ抵抗を意味するように用いられ
ている。
添付図面を参照しながら実施例により本発明をさらに
詳細に説明する。
詳細に説明する。
図１は、本発明の方法の構成を概略的に示している。
図２は、本発明の方法の代替構成を概略的に示してい
る。
る。
図１を参照されたい。本発明の方法の構成は、バーナ
ー２及び煙突３を備えた炉１と、炉１中に配置されたヒ
ーター管４を含んでいる。ヒーター管４は入口管７及び
出口管９に接続している。
ー２及び煙突３を備えた炉１と、炉１中に配置されたヒ
ーター管４を含んでいる。ヒーター管４は入口管７及び
出口管９に接続している。
出口管９は反応室15の入口に接続している。該反応室
は欧州特許第7,656号にさらに明確に記載されている。
反応室15の出口は導管17を介してサイクロンセパレータ
ー20の形態の分離装置に接続している。
は欧州特許第7,656号にさらに明確に記載されている。
反応室15の出口は導管17を介してサイクロンセパレータ
ー20の形態の分離装置に接続している。
サイクロンセパレーター20は２つの出口、即ち、軽質
生成物用の出口21及び重質生成物用の出口24を有してい
る。軽質生成物用の出口21は導管（図示せず）を介して
軽質生成物をさらに処理するための装置（図示せず）に
接続している。重質生成物用の出口24は、導管系26によ
って真空蒸留塔30に接続している。
生成物用の出口21及び重質生成物用の出口24を有してい
る。軽質生成物用の出口21は導管（図示せず）を介して
軽質生成物をさらに処理するための装置（図示せず）に
接続している。重質生成物用の出口24は、導管系26によ
って真空蒸留塔30に接続している。
真空蒸留塔30は、真空ポンプ（図示せず）に接続した
導管31、重質生成物用の残油出口管32及び中間生成物画
分用の出口管33を有している。真空蒸留塔30の頭部に適
当な還流、真空蒸留塔30の底部にストリッピング媒体流
をそれぞれ供給するための装置は図示されていない。
導管31、重質生成物用の残油出口管32及び中間生成物画
分用の出口管33を有している。真空蒸留塔30の頭部に適
当な還流、真空蒸留塔30の底部にストリッピング媒体流
をそれぞれ供給するための装置は図示されていない。
導管系26は、流量制御バルブ36の形態の制限開口を有
する導管部35、該導管部35に接合している立て管38及び
真空蒸留塔30内に開口しているトランスファー導管40を
含んでいる。
する導管部35、該導管部35に接合している立て管38及び
真空蒸留塔30内に開口しているトランスファー導管40を
含んでいる。
立て管38の長さは、正常運転時に、立て管38の底部に
おける流体圧が該底部における流体の気化を抑制するよ
うな長さに決められている。「流体の気化を抑制する」
という用語は、本明細書及び請求の範囲において、多く
とも少量（約５容量％未満）の液体しか気化しないこと
を意味するべく用いられている。
おける流体圧が該底部における流体の気化を抑制するよ
うな長さに決められている。「流体の気化を抑制する」
という用語は、本明細書及び請求の範囲において、多く
とも少量（約５容量％未満）の液体しか気化しないこと
を意味するべく用いられている。
トランスファー導管40の構造は、正常運転時に、トラ
ンスファー導管40の出口端部41における流体圧が真空蒸
留塔30における流体圧と等しくなるように決められてい
る。これは、トランスファー導管40が、該導管40を介し
て流れる流体による摩擦が立て管38の出口における圧力
と真空蒸留塔30における圧力との差に等しくなるように
設計されていることを意味している。この場合、トラン
スファー導管40は、Ｕ形接合具44の形態の曲り接合具に
よって接合されている数本の直線部43を含んでいる。
ンスファー導管40の出口端部41における流体圧が真空蒸
留塔30における流体圧と等しくなるように決められてい
る。これは、トランスファー導管40が、該導管40を介し
て流れる流体による摩擦が立て管38の出口における圧力
と真空蒸留塔30における圧力との差に等しくなるように
設計されていることを意味している。この場合、トラン
スファー導管40は、Ｕ形接合具44の形態の曲り接合具に
よって接合されている数本の直線部43を含んでいる。
正常運転時には、3,000トン／日の炭化水素供給材料
が3MPaの圧力で炉１に連続的に供給され、該供給材料は
炉１内で450℃の温度で加熱される。次いで、加熱され
た供給材料は、該供給材料が分解を受ける反応室15に供
給される。
が3MPaの圧力で炉１に連続的に供給され、該供給材料は
炉１内で450℃の温度で加熱される。次いで、加熱され
た供給材料は、該供給材料が分解を受ける反応室15に供
給される。
反応室15からの生成物流はサイクロンセパレーター20
内で、出口21を介して排出される900トン／日の軽質生
成物と、 出口24を介して排出される2,100トン／日の重質生成
物とに分離される。重質生成物は導管系26を介して5kpa
の圧力及び380℃の温度で運転されている真空蒸留塔30
に供給される。重質生成物流は、真空蒸留塔30で、出口
管31を介して排出される200トン／日の気体画分、出口
管33を介して排出される400トン／日の中間体画分及び
残油出口管32を介して排出される1,500トン／日の残油
とに分離される。
内で、出口21を介して排出される900トン／日の軽質生
成物と、 出口24を介して排出される2,100トン／日の重質生成
物とに分離される。重質生成物は導管系26を介して5kpa
の圧力及び380℃の温度で運転されている真空蒸留塔30
に供給される。重質生成物流は、真空蒸留塔30で、出口
管31を介して排出される200トン／日の気体画分、出口
管33を介して排出される400トン／日の中間体画分及び
残油出口管32を介して排出される1,500トン／日の残油
とに分離される。
流量制御バルブ36の圧力低下は150kpaである。
立て管38の長さは15mであり、立て管38中に液体が存
在することにより、流量制御バルブ36の下流端部におけ
る液体の気化が防止される。
在することにより、流量制御バルブ36の下流端部におけ
る液体の気化が防止される。
トランスファー導管40の長さは70mであり、該導管40
の平均内径は50cmであり、トランスファー導管は４つの
Ｕ形接合具44を含んでいる。トランスファー導管40の入
口における流体圧は60kpaであり、該導管40の出口にお
ける流体圧は真空蒸留塔30における流体圧と等しい。
の平均内径は50cmであり、トランスファー導管は４つの
Ｕ形接合具44を含んでいる。トランスファー導管40の入
口における流体圧は60kpaであり、該導管40の出口にお
ける流体圧は真空蒸留塔30における流体圧と等しい。
立て管38を省くと、流量制御バルブ36又はその付近で
気化が起こり、該気化は制御不能であり且つ非常に微小
な液滴が形成される。
気化が起こり、該気化は制御不能であり且つ非常に微小
な液滴が形成される。
さて本発明の方法の代替え構成を示す図２を参照され
たい。図１を参照して記載した構成と類似の構成中の部
材には、図１と同一の参照符号を付してある。
たい。図１を参照して記載した構成と類似の構成中の部
材には、図１と同一の参照符号を付してある。
図２の構成において、反応室15からの流れは蒸留塔50
で出口51を介して排出される重質生成物量と出口52を介
して排出される重質生成物流とに分離される。
で出口51を介して排出される重質生成物量と出口52を介
して排出される重質生成物流とに分離される。
次いで重質生成物流は導管系26を介して真空蒸留塔30
に供給される。
に供給される。
蒸留塔50の頭部に適当な還流、蒸留塔50の底部にスト
リッピング媒体流をそれぞれ供給するための装置は図示
されていない。
リッピング媒体流をそれぞれ供給するための装置は図示
されていない。
曲り接合具44は、図１及び図２に示されているような
Ｕ形状を有するか又は該接合具はＬ形状を有していても
よい。
Ｕ形状を有するか又は該接合具はＬ形状を有していても
よい。
立て管内に液体が存在することにより、制限開口の下
流端部における液体の気化が防止される。立て管を省く
と、制限開口又はその付近に気化が起こるが、この気化
は制御不能であり且つ非常に微小な液滴が形成される。
真空蒸留塔において、これらの微小液滴は基体流から分
離し得ず、そのために液滴は、中間体画分用の出口管を
介して真空蒸留塔を離れる画分又は出口管を介して真空
蒸留塔の頭部を離れる気体流に同伴される。この同伴
は、真空蒸留塔の分離効率に悪影響を与える。
流端部における液体の気化が防止される。立て管を省く
と、制限開口又はその付近に気化が起こるが、この気化
は制御不能であり且つ非常に微小な液滴が形成される。
真空蒸留塔において、これらの微小液滴は基体流から分
離し得ず、そのために液滴は、中間体画分用の出口管を
介して真空蒸留塔を離れる画分又は出口管を介して真空
蒸留塔の頭部を離れる気体流に同伴される。この同伴
は、真空蒸留塔の分離効率に悪影響を与える。
図１及び図２を参照して記載した立て管38は垂直管で
あり、正常運転時において気化を防止するに十分な液体
が立て管内に存在するならば、該立て管が傾斜管であっ
てもよいことが理解されよう。
あり、正常運転時において気化を防止するに十分な液体
が立て管内に存在するならば、該立て管が傾斜管であっ
てもよいことが理解されよう。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 フアン・ホーフ，レオナルドウス・マリ
ヌス・マリア
オランダ国、ザ・ハーグ・エヌ・エル―
2596・ハー・エル、カレル・フアン・ビ
ユランドトラーン・30
(72)発明者 フアン・ホールスト，ウイレム・コルネ
リス・ヤン
オランダ国、ザ・ハーグ・エヌ・エル―
2596・ハー・エル、カレル・フアン・ビ
ユランドトラーン・30
(72)発明者 シユリベルス，フランシスクス・アント
ニウス・マリア
オランダ国、ザ・ハーグ・エヌ・エル―
2596・ハー・エル、カレル・フアン・ビ
ユランドトラーン・30
(56)参考文献 特開 平１−252696（ＪＰ，Ａ)
特開 昭54−150403（ＪＰ，Ａ)
特開 昭61−195190（ＪＰ，Ａ)
特開 昭63−254189（ＪＰ，Ａ)
特開 平２−241501（ＪＰ，Ａ)
特開 昭55−99995（ＪＰ，Ａ)
特公 昭51−4961（ＪＰ，Ｂ１)
特公 昭42−24401（ＪＰ，Ｂ１)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C10G 7/00 - 7/12
C10G 9/00 - 9/42
Claims (4)
- 【請求項１】0.2〜5MPaの範囲の圧力及び390〜530℃の
範囲の温度で炭化水素供給材料を加熱し、該供給材料を
反応室に供給し、反応室からの流れを軽質生成物流と重
質生成物流とに分離し、重質生成部流を真空蒸留塔に供
給し、１〜10kpaの範囲の圧力及び320〜400℃の範囲の
温度で重質生成物流を複数の画分に分離することからな
る炭化水素供給材料の熱分解法であって、真空蒸留塔へ
の重質生成物流の供給は、制限開口を介して重質生成物
流を流し、その端部における流体圧が底端部における気
化を抑制するような長さを有する立て管を介して重質生
成物流を上方に送り、次いで真空蒸留塔内に開口するト
ランスファー導管を介して重質生成物流を流すことから
なり、該トランスファー導管は、該導管の出口における
流体圧が真空蒸留塔における流体圧に等しくなるような
構造を有していることを特徴とする方法。 - 【請求項２】トランスファー導管が曲り接合具によって
接合された複数の直線部を含む請求項１に記載の方法。 - 【請求項３】反応室からの流れがサイクロンセパレータ
ー内で軽質生成物流と重質生成物流とに分離される請求
項１又は２に記載の方法。 - 【請求項４】反応室からの流れが蒸留塔内で軽質生成物
流と重質生成物流とに分離される請求項１又は２に記載
の方法。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP93200832.9 | 1993-03-22 | ||
| EP93200832 | 1993-03-22 | ||
| PCT/EP1994/000895 WO1994021749A1 (en) | 1993-03-22 | 1994-03-18 | Thermal cracking of a hydrocarbon feed |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08511039A JPH08511039A (ja) | 1996-11-19 |
| JP3499873B2 true JP3499873B2 (ja) | 2004-02-23 |
Family
ID=8213718
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP52066494A Expired - Fee Related JP3499873B2 (ja) | 1993-03-22 | 1994-03-18 | 炭化水素供給材料の熱分解 |
Country Status (17)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0690900B1 (ja) |
| JP (1) | JP3499873B2 (ja) |
| KR (1) | KR100295069B1 (ja) |
| CN (1) | CN1038043C (ja) |
| AU (1) | AU675530B2 (ja) |
| CA (1) | CA2158765C (ja) |
| CZ (1) | CZ283755B6 (ja) |
| DE (1) | DE69400917T2 (ja) |
| ES (1) | ES2096463T3 (ja) |
| FI (1) | FI119938B (ja) |
| HU (1) | HU216102B (ja) |
| MD (1) | MD1207C2 (ja) |
| NO (1) | NO309388B1 (ja) |
| RU (1) | RU2114894C1 (ja) |
| SA (1) | SA94140602B1 (ja) |
| WO (1) | WO1994021749A1 (ja) |
| ZA (1) | ZA941922B (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR960031577A (ko) * | 1995-02-03 | 1996-09-17 | 신호근 | 고진공 정유장치 및 방법 |
| BR9917568A (pt) * | 1999-12-10 | 2002-08-06 | Jgc Corp | Método e equipamento papa processamento de petróleo |
| US9988584B2 (en) | 2013-02-15 | 2018-06-05 | Rival Technologies Inc. | Method of upgrading heavy crude oil |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3025232A (en) * | 1957-07-12 | 1962-03-13 | Texaco Inc | Automatic control of the viscosity of a fractionator product |
| US3075578A (en) * | 1959-07-27 | 1963-01-29 | Sumiya Shinzo | Multiple vacuum effect evaporator |
| FR2493171A1 (fr) * | 1980-11-06 | 1982-05-07 | Bailet Victor | Bouilleur-evaporateur-concentrateur-distillateur atmospherique basse pression faible temperature |
| US5110447A (en) * | 1988-09-12 | 1992-05-05 | Kasten, Eadie Technology Ltd. | Process and apparatus for partial upgrading of a heavy oil feedstock |
-
1994
- 1994-03-18 RU RU95121591A patent/RU2114894C1/ru active
- 1994-03-18 WO PCT/EP1994/000895 patent/WO1994021749A1/en active IP Right Grant
- 1994-03-18 MD MD96-0308A patent/MD1207C2/ro not_active IP Right Cessation
- 1994-03-18 ZA ZA941922A patent/ZA941922B/xx unknown
- 1994-03-18 CA CA002158765A patent/CA2158765C/en not_active Expired - Fee Related
- 1994-03-18 CZ CZ952440A patent/CZ283755B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1994-03-18 JP JP52066494A patent/JP3499873B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1994-03-18 KR KR1019950704030A patent/KR100295069B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1994-03-18 ES ES94912498T patent/ES2096463T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1994-03-18 HU HUP9502609A patent/HU216102B/hu not_active IP Right Cessation
- 1994-03-18 DE DE69400917T patent/DE69400917T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1994-03-18 EP EP94912498A patent/EP0690900B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-03-18 CN CN94191543A patent/CN1038043C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1994-03-18 AU AU65038/94A patent/AU675530B2/en not_active Ceased
- 1994-03-22 SA SA94140602A patent/SA94140602B1/ar unknown
-
1995
- 1995-09-20 NO NO953715A patent/NO309388B1/no not_active IP Right Cessation
- 1995-09-20 FI FI954441A patent/FI119938B/fi active IP Right Grant
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FI954441A0 (fi) | 1995-09-20 |
| DE69400917T2 (de) | 1997-05-22 |
| ES2096463T3 (es) | 1997-03-01 |
| NO953715D0 (no) | 1995-09-20 |
| JPH08511039A (ja) | 1996-11-19 |
| DE69400917D1 (de) | 1996-12-19 |
| AU6503894A (en) | 1994-10-11 |
| NO309388B1 (no) | 2001-01-22 |
| NO953715L (no) | 1995-09-20 |
| CN1119875A (zh) | 1996-04-03 |
| KR100295069B1 (ko) | 2001-10-24 |
| RU2114894C1 (ru) | 1998-07-10 |
| EP0690900B1 (en) | 1996-11-13 |
| CZ244095A3 (en) | 1996-01-17 |
| WO1994021749A1 (en) | 1994-09-29 |
| SA94140602B1 (ar) | 2005-07-31 |
| FI954441A (fi) | 1995-09-20 |
| MD1207C2 (ro) | 1999-11-30 |
| HUT73408A (en) | 1996-07-29 |
| CN1038043C (zh) | 1998-04-15 |
| HU216102B (hu) | 1999-04-28 |
| CA2158765A1 (en) | 1994-09-29 |
| ZA941922B (en) | 1994-10-14 |
| CZ283755B6 (cs) | 1998-06-17 |
| HU9502609D0 (en) | 1995-11-28 |
| CA2158765C (en) | 2004-03-30 |
| EP0690900A1 (en) | 1996-01-10 |
| MD960308A (en) | 1997-10-31 |
| FI119938B (fi) | 2009-05-15 |
| AU675530B2 (en) | 1997-02-06 |
| KR960701171A (ko) | 1996-02-24 |
| MD1207B2 (en) | 1999-04-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6979757B2 (en) | Olefin production utilizing whole crude oil and mild controlled cavitation assisted cracking | |
| US6743961B2 (en) | Olefin production utilizing whole crude oil | |
| US11959032B2 (en) | Process for mixing dilution steam with liquid hydrocarbons before steam cracking | |
| US7019187B2 (en) | Olefin production utilizing whole crude oil and mild catalytic cracking | |
| US7374664B2 (en) | Olefin production utilizing whole crude oil feedstock | |
| AU2001240689B2 (en) | Pyrolyzing crude oil and crude oil fractions containing pitch | |
| TW200530390A (en) | Cracking furnace | |
| CA1311437C (en) | Process of thermally cracking hydrocarbons using particulate solids as heat carrier | |
| US4552645A (en) | Process for cracking heavy hydrocarbon to produce olefins and liquid hydrocarbon fuels | |
| JP3499873B2 (ja) | 炭化水素供給材料の熱分解 | |
| US10753646B2 (en) | Reactor and heater configuration synergies in paraffin dehydrogenation process | |
| AU2001274069B2 (en) | Apparatus and process for vaporizing a heavy hydrocarbon feedstock with steam | |
| JPH07247483A (ja) | 浮遊触媒分離ゾーンを有する反応器上昇管分離装置を用いた流動接触分解プロセス及びその装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20071205 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081205 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081205 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091205 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091205 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101205 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101205 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111205 Year of fee payment: 8 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |