FR2990267A1 - Dispositif et procede de production continue de froid par voie thermochimique - Google Patents

Abstract

La présente invention concerne un système et un procédé thermochimique de production de froid du type mettant en oeuvre au moins un dispositif réactif comprenant d'un réacteur (1a, 1b), ou enceinte de stockage d'un produit réactif apte à absorber un gaz, le produit réactif et le gaz étant tels que, lorsqu'ils sont mis en présence l'un de l'autre, ils sont l'objet d'une réaction ayant pour effet l'absorption du gaz par le produit réactif et, à l'inverse, ils sont l'objet d'une réaction de désorption du gaz absorbé par le produit réactif sous l'effet d'un chauffage appliqué au produit réactif lorsque celui-ci a absorbé du gaz. Le système est caractérisé en ce qu'il comprend deux dispositifs réactifs sensiblement identiques disposés de façon telles qu'il fonctionnent en opposition de cycle de façon que lorsque le réacteur (lb) de l'un fonctionne en absorption, le réacteur (la) de l'autre fonctionne en désorption.

Description

DISPOSITIF ET PROCEDE DE PRODUCTION CONTINUE DE FROID PAR VOIE THERMOCHIMIQUE La présente invention concerne un dispositif et un procédé de production de froid par voie thermochimique et plus précisément un dispositif et un procédé en mesure de produire le froid de façon quasi-continue. On connaît des systèmes qui exploitent les propriétés d'une réaction thermochimique réversible et fortement exothermique au cours de laquelle un produit réactif, tel que des sels et notamment du chlorure de calcium ou du chlorure de baryum, absorbe un gaz approprié, tel que notamment de l'ammoniac. Le caractère réversible de cette réaction permet, une fois celle-ci terminée, de récupérer le gaz initial par chauffage des sels, de sorte que le cycle peut se répéter. Cette propriété a été exploitée dans des systèmes de production de froid dans lesquels le système thermochimique est mis en communication contrôlée avec un réservoir contenant le gaz sous phase liquide. Lorsque les deux enceintes sont mises en communication, le gaz liquide contenu dans le réservoir se vaporise, ce qui absorbe une certaine quantité de chaleur, si bien que le réservoir se refroidit, et ce gaz est absorbé par le produit réactif générant ainsi la susdite réaction chimique, si bien que le réacteur est la source d'un dégagement de chaleur. Une fois la réaction terminée, si l'on réchauffe le produit contenu dans le réacteur, on libère le gaz absorbé dans le produit réactif et celui-ci se condense alors dans le réservoir.

On comprend que les dispositifs de ce type ne fonctionnent pas de façon continue dans la mesure où, pendant la phase de régénération du réactif, ils sont bien entendu dans un état non productif de froid.

La présente invention a pour but de proposer un dispositif et un procédé de production de froid par voie électrochimique qui est en mesure de fonctionner de façon continue ou quasi-continue.

La présente invention a ainsi pour objet un système thermochimique de production de froid du type mettant en oeuvre au moins un dispositif réactif comprenant un réacteur, ou enceinte de stockage d'un produit réactif apte à absorber un gaz, le produit réactif et le gaz étant tels que, lorsqu'ils sont mis en présence l'un de l'autre, ils sont l'objet d'une réaction ayant pour effet l'absorption du gaz par le produit réactif et, à l'inverse, ils sont l'objet d'une réaction de désorption du gaz absorbé par le produit réactif sous l'effet d'un chauffage appliqué au produit réactif lorsque celui-ci a absorbé du gaz, caractérisé en ce qu'il comprend deux dispositifs réactifs sensiblement identiques disposés de façon telles qu'il fonctionnent en opposition de cycle de façon que lorsque le réacteur de l'un fonctionne en absorption, le réacteur de l'autre fonctionne en désorption. Préférentiellement un condenseur et un évaporateur seront disposés entre chaque réacteur et chaque réservoir. Suivant l'invention le condenseur et/ou l'évaporateur sera commun aux deux réacteurs.

De façon à contrôler le taux d'avancement X de la réaction, (c'est-à-dire le rapport de la quantité de gaz absorbée dans le réacteur sur la quantité totale de gaz que ce dernier peut absorber) les réservoirs pourront être pourvus de moyens aptes à mesurer la quantité de gaz liquéfié présente dans chacun d'eux, notamment en mesurant la quantité de gaz qui entre et/ou sort de chacun d'eux ou en mesurant au moyen de capteurs de niveau le niveau de gaz liquéfié dans chacun d'eux. Le système suivant l'invention comportera par ailleurs des moyens de connexion aptes, en fin de chaque cycle, à isoler les deux réacteurs des autres éléments du système et à les connecter entre eux, de façon à assurer un transfert du gaz d'un réacteur vers l'autre réacteur. Ces moyens de connexion seront préférentiellement constitués d'électrovannes pilotées par des moyens électronique de commande progammables, notamment un microcontrôleur. Les réacteurs, notamment dans le cas de systèmes destinés à fournir une puissance de froid élevée pourront être constitués d'une série de réacteurs élémentaires qui seront mis en communication entre eux. Ces réacteurs élémentaires pourront être de forme cylindrique et seront disposés parallèlement entre eux dans une enveloppe cylindrique à l'intérieur de laquelle on fera circuler un fluide caloporteur. La circulation de ce fluide caloporteur à l'intérieur de l'enveloppe aura préférentiellement une direction radiale par rapport aux réacteurs élémentaires. Cette circulation radiale pourra être obtenue au moyen de chicanes radiales disposées dans l'enveloppe et dont l'ouverture sera diamétralement alternée. La présente invention a également pour objet un procédé thermochimique de production de froid du type mettant en oeuvre au moins un dispositif réactif constitué d'un réacteur, ou enceinte de stockage d'un produit réactif apte à absorber un gaz, le produit réactif et le gaz étant tels que, lorsqu'ils sont mis en présence l'un de l'autre, ils sont l'objet d'une réaction ayant pour effet l'absorption du gaz par le produit réactif et, à l'inverse, ils sont l'objet d'une réaction de désorption du gaz absorbé par le produit réactif sous l'effet d'un chauffage appliqué au produit réactif lorsque celui-ci a absorbé du gaz, caractérisé en ce qu'il consiste à utiliser deux dispositifs réactifs sensiblement identiques que l'on fait fonctionner en opposition de cycle de façon que lorsque le réacteur de l'un fonctionne en absorption, le réacteur de l'autre fonctionne en désorption.

Le procédé suivant l'invention pourra avantageusement comporter une étape au cours de laquelle on mesure la quantité de gaz liquéfié de chacun des réservoirs, notamment en mesurant la quantité de gaz qui entre et/ou sort de ces réservoirs.

Ce procédé pourra également comprendre une étape consistant à mesurer les niveaux du gaz liquéfié contenu dans les réservoirs et arrêter le déroulement du processus lorsque le niveau de liquide dans le réservoir associé au réacteur en cours d'absorption atteindra une limite basse et que le niveau de liquide dans le réservoir associé au réacteur en cours de désorption atteindra une limite haute. Suivant l'invention, si l'un des réservoirs atteint plus rapidement son niveau de seuil que l'autre, on donnera la priorité à celui qui aura atteint le niveau bas. Plus précisément lorsque le premier seuil de niveau atteint par un réservoir sera un niveau bas , on donnera la priorité au réacteur associé à ce réservoir et l'on isolera celui-ci de l'évaporateur en attendant que l'autre réservoir ait atteint son niveau haut pour interrompre le processus.

Lorsque le premier seuil de niveau atteint par un réservoir sera un niveau haut , on poursuivra le processus jusqu'à ce que l'autre réservoir ait atteint le niveau bas. Une fois le processus arrêté on commandera la mise en communication des deux réacteurs et l'on maintiendra celle- ci jusqu'à ce que les pressions existant dans ces derniers soient égales.

On décrira ci-après, à titre d'exemple non limitatif, une forme d'exécution de la présente invention, en référence au dessin annexé sur lequel : - la figure 1 est une représentation schématique d'un système suivant l'invention en cours de processus dans lequel lorsqu'un réacteur fonctionne en absorption, l'autre réacteur fonctionne en désorption, - la figure 2 est une représentation schématique du système représenté sur la figure 1 après interruption du processus et dans une étape de mise en communication des deux réacteurs, - la figure 3 est une représentation schématique du système représenté sur les figures 1 et 2 dans une étape de mise en pression de fonctionnement des deux réacteurs, - la figure 4 est une représentation de la variation de la pression dans chacun des deux réacteurs au cours d'un cycle de fonctionnement, - La figure 5 est une vue schématique en coupe transversale d'un exemple de réalisation d'un réacteur, - la figure 6 est une vue en coupe longitudinale du réacteur représenté sur la figure 5. Le système thermochimique qui est représenté de façon schématique sur les figures 1 à 3, comprend essentiellement deux réacteurs la et lb qui contiennent un produit réactif, par exemple n6tamment du chlorure de baryum ou du chlorure de calcium, et deux réservoirs 3a et 3b qui contiennent un gaz liquide spécifique en mesure de réagir avec le produit réactif dans une réaction telle qu'exposé ci-après, et qui peut être notamment de l'ammoniac.

De façon connue, le produit réactif et le gaz spécifique sont tels que le produit réactif est apte, par une réaction thermochimique exothermique, à absorber le gaz et à le restituer ensuite, par une réaction thermochimique inverse, lorsque l'on chauffe le produit de réaction. Les entrées respectives 5a et 5b des réacteurs la et lb sont réunies à une première entrée de deux électrovannes disposées en parallèle, à savoir une électrovanne 7a et une électrovanne 7'a pour le réacteur la et une électrovanne 7b et une électrovanne 7'b pour le réacteur lb. Par ailleurs une électrovanne 11 réunit les deux entrées 5a et 5b. La seconde entrée de l'électrovanne 7a et la seconde entrée de l'électrovanne 7b sont réunies entre elles et à un évaporateur 13, alors que la seconde entrée de la vanne 7'a et la seconde entrée de la vanne 7'b sont réunies entre elles et à l'entrée 15a d'un condenseur 15. La sortie 15b de ce dernier est réunie quant à elle à une première entrée de deux électrovannes en parallèle respectivement 17a et 17b, et la seconde entrée de chacune de celles-ci est respectivement réunie à une entrée de deux réservoirs respectifs 3a et 3b. L'autre entrée de chacun des réservoirs 3a et 3b est réunie, via des électrovannes respectives 21a et 21b, à l'évaporateur 13. Le fonctionnement du système et notamment l'ouverture et la fermeture des électrovannes, est piloté par des moyens de commande, notamment un microcontrôleur non représenté sur le dessin.

Le fonctionnement du système s'établit ainsi que décrit dans l'exemple ci-après dans lequel on considère que le réacteur la est en mode désorption (régénération) et le réacteur lb est en mode absorption (production de froid). On a représenté un tel processus sur la figure 1 sur laquelle les électrovannes qui sont mises en position fermée par le microcontrôleur sont représentées en noir. De façon connue, pour régénérer le produit réactif contenu dans le réacteur la, on chauffe ce dernier, par exemple au moyen d'une résistance électrique, ce qui a pour effet de libérer le gaz absorbé par le produit réactif, à savoir l'ammoniac, qui traverse l'électrovanne 7'a, qui est en position d'ouverture, pour aller se condenser dans le condenseur 15 et, au travers de l'électrovanne 17a qui est en position d'ouverture, gagner le réservoir 3a dans lequel le niveau s'élève ainsi que représenté par la flèche Fi. Dans le même temps le réacteur lb se trouve en mode production de froid et, à cet effet, est relié à l'évaporateur 13 via l'électrovanne 7b qui se trouve en position d'ouverture, et le réservoir 3b est relié à l'évaporateur par l'électrovanne 21b qui est en position d'ouverture. Ainsi le niveau de liquide dans le réservoir 3b diminue ainsi que représenté par la flèche F2.

On a constaté que l'efficacité du système thermochimique suivant l'invention est fonction du taux d'avancement de la réaction Xmax en fin d'absorption et du taux d'avancement de la réaction Xmin en fin de désorption. On a également constaté que ces taux d'avancement de la réaction étaient fonction de l'application considérée. Il est donc important d'être en mesure de contrôler les taux d'avancement de la réaction X de chacun des réacteurs. Suivant l'invention, dans une première variante de mise en oeuvre on contrôle ces deux taux d'avancement de la réactionpar le contrôle des niveaux de gaz liquéfié à l'intérieur des réservoirs 3a et 3b. A cet effet, ces derniers sont pourvus de sondes de mesure de niveaux du liquide respectivement 23a et 23b qui permettent de définir pour chacun des réservoirs 3a, 3b un seuil de niveau haut Nh et un seuil de niveau bas Nb. Ainsi, dans le présent mode de mise en oeuvre, et lors de la phase représentée sur la figure 1, dans laquelle le réacteur lb est en absorption, on régle le capteur 23b du réservoir 3b de façon que, lorsque le niveau du gaz liquéfié atteint son niveau bas Nb le taux d'avancement de la réaction du réacteur lb est égal au taux d'avancement de la réaction maximal souhaité soit Xmax.

De même, dans le même temps, le réacteur la est en désorption et le réservoir 3a se remplit en gaz liquéfié, et l'on régie le capteur 23a de celui-ci de façon que, lorsque le niveau du gaz liquéfié atteint son niveau haut 1\4' le taux d'avancement de la réaction du réacteur la est égal au taux d'avancement de la réaction minimal souhaité Xmin Dans ces conditions et suivant l'invention, on arrête ainsi la phase de fonctionnement dès que les valeurs de seuil haut Nh et de seuil bas Nb sont atteintes.

Plus précisément, si l'un des réservoirs atteint une valeur de seuil en premier (ce qui se produit bien entendu dans la majorité des cas) c'est l'indication du niveau bas qui est d'abord prise en compte. Ainsi, si c'est le réservoir qui est associé au réacteur qui est en absorption qui atteint en premier le niveau de seuil, donc le niveau bas Nb en l'espèce, on l'isole alors de l'évaporateur 13 en fermant l'électrovanne 21b et ceci en attendant que la réaction de désorption de l'autre réacteur, soit le réacteur la, soit terminée, ce que l'on constate lorsque le niveau du réservoir qui lui est associé, soit le réservoir 3a, atteint son niveau de seuil, soit son niveau haut Nh. On ferme alors l'électrovanne 17a, et cette phase de fonctionnement est alors terminée. Par contre, si c'est le réacteur qui est en désorption, soit le réacteur la, dont le réservoir associé, soit le réservoir 3a, atteint le premier son niveau de seuil, soit le niveau haut Nh, on le laisse continuer sa désorption jusqu'à ce que l'autre réservoir, soit le réservoir 3b, associé au réacteur lb ait atteint son niveau de seuil, soit le seuil bas Nb. On ferme alors les électrovannes 21b et 17a. Cette phase de fonctionnement est alors terminée. Dans une seconde variante de mise en oeuvre de l'invention on contrôle le taux d'avancement de la réaction de chacun des réacteurs la et lb à l'aide de moyens aptes à mesurer la quantité de gaz liquéfié qui entre et/ou qui sort des réservoirs 3a et 3b. Une telle mesure est particulièrement intéressante en ce que la connaissance du taux d'avancement de la réaction thermochimique permet de connaître la réserve d'énergie restant dans le système thermochimique à tout instant et notamment avant la fin de chaque phase de fonctionnement. Dans un autre mode de mise en oeuvre intéressant de la présente invention, qui est représenté sur les figures 2 et 4, lorsque la susdite phase de fonctionnement est terminée, on isole les réacteurs la et lb de l'évaporateur 13 et du condenseur 15 en fermant les vannes 7'a et 7b, puis on met en communication, au temps tl, les deux réacteurs la et lb en ouvrant l'électrovanne 11. On laisse les deux réacteurs la et lb en communication jusqu'à ce qu'ils atteignent, au temps t2, une pression commune Pc puis on interrompt leur connexion en fermant l'électrovanne 11, ainsi que représenté sur les figures 3 et 4. A cet effet chacun des réacteurs la et lb comporte un capteur de mesure de pression respectivement 27a, 27b, ou préférentiellement des moyens de mesure différentielle des pressions existant dans les deux réacteurs la et lb. Lorsque, ainsi que représenté sur la figure 4, la pression dans le réacteur la atteint, au temps t3, la pression de fonctionnement basse Pb, on inverse le fonctionnement du système en ouvrant les électrovannes 7a 7'b et 17b, si bien que la phase de fonctionnement du système devient l'inverse de la précédente et qu'alors le réacteur la fonctionne en mode absorption (production de froid) et le réacteur lb fonctionne en mode désorption (régénération).

Cette mise en communication des deux réacteurs à la fin de chacune des phases actives permet, en transférant le gaz du réacteur en haute pression dans le réacteur en basse pression de raccourcir le temps nécessaire aux phases intermédiaires de montée et descente en pression de ces réacteurs. On diminue ainsi le temps perdu entre deux demi-cycles de production de froid et on améliore du même coup le caractère de fonctionnement continu du système. Par ailleurs, lorsque l'on souhaite mettre en oeuvre un système de production de froid de forte puissance, notamment de l'ordre de 5 kW ou plus on est confronté à un problème. On sait en effet que les réacteurs sont constitués d'une enveloppe cylindrique à l'intérieur de laquelle est disposé le produit réactif, qui est constitué d'un sel tel que notamment du chlorure de baryum ou du chlorure de calcium, qui est mélangé à un produit destiné à augmenter sa porosité afin de favoriser la diffusion du gaz au sein de celui-ci, tel que notamment des granulats inertes de graphite naturel expansé. On sait également qu'au cours du processus réactif le réacteur est le siège d'un dégagement de chaleur lorsque le gaz vient réagir sur le produit réactif, cette chaleur devant être évacuée sous peine de freiner la réaction et le fonctionnement du processus. Or le produit réactif disposé dans l'enceinte est un produit à faible transmission de la chaleur ce qui rend d'autant plus difficile l'évacuation de la chaleur du réacteur que le diamètre de celui-ci est important, ce qui est le cas d'un réacteur de puissance élevée. Suivant l'invention lorsque l'on souhaite disposer d'un système de production de froid de forte puissance, et afin d'éviter le problème précité, on a constaté qu'il était particulièrement intéressant de faire appel à des réacteurs constitués chacun de plusieurs réacteurs élémentaires de faible diamètre, notamment de l'ordre de 10 cm, qui sont associés entre eux.

On a représenté sur les figures 5 et 6 un tel réacteur la/lb qui est constitué de l'association de dix neuf réacteurs élémentaires 2 qui sont disposés à l'intérieur d'une enceinte cylindrique métallique 30 de façon qu'il existe entre eux un espace, notamment de l'ordre de quelques millimètres. Le gaz réactif pénètre dans le réacteur la/lb par un ajutage 31 qui débouche dans un collecteur 32 auquel est relié chacun des réacteurs élémentaires 2 par une tubulure 33.

L'enceinte 30 comprend des moyens aptes à permettre la circulation à l'intérieur de celle-ci d'un liquide caloporteur qui arrive dans cette dernière par un ajutage 34 et qui en ressort par un ajutage 36. Afin de permettre un échange optimal entre le fluide caloporteur et la surface externe de chacun des réacteurs élémentaires 2 on fait en sorte que le trajet du fluide caloporteur par rapport aux parois de ces derniers soit de type radial. A cet effet, dans un mode de mise en oeuvre de la présente invention représenté sur les figures 5 et 6, on a disposé dans l'enceinte 30 une série de cinq chicanes 38 qui sont constituées d'une paroi radiale qui est traversée par les réacteurs élémentaires 2 et qui laisse passer le fluide alternativement à sa partie inférieure et à sa partie supérieure par un passage 37. Ainsi le trajet du fluide caloporteur, qui est figuré par les flèches A sur la figure 6, se fait avec une forte composante radiale par rapport aux réacteurs élémentaires 2, ce qui assure une extraction optimale des calories générées par ces derniers.

Claims (25)

1. REVENDICATIONS1.- Système thermochimique de production de froid du type mettant en oeuvre au moins un dispositif réactif comprenant un réacteur (1a,lb), contenant un produit réactif et un réservoir (3a,3b), ce produit réactif et ledit gaz étant tels que, lorsqu'ils sont mis en présence, ils sont l'objet d'une réaction thermochimique ayant pour effet l'absorption du gaz par le produit réactif et, à l'inverse, ils sont l'objet d'une réaction de désorption du gaz absorbé par le produit réactif sous l'effet d'un chauffage appliqué à ce dernier lorsque celui-ci a absorbé du gaz, caractérisé en ce qu'il comprend deux dispositifs réactifs disposés de façon telle qu'ils fonctionnent en opposition de phase, de façon que, lorsque le réacteur (lb) de l'un fonctionne en absorption, le réacteur (la) de l'autre fonctionne en désorption.
2. 2.- Système thermochimique de production de froid suivant la revendication 1 caractérisé en ce que les deux dispositifs réactifs sont sensiblement identiques.
3. 3.- Système thermochimique de production de froid suivant l'une des revendications 1 ou 2 caractérisé en ce qu'un condenseur (15) et un évaporateur (13) sont respectivement disposés entre chaque réacteur (1a,lb) et chaque réservoir (3a,3b).
4. 4.- Système thermochimique de production de froid suivant la revendication 3 caractérisé en ce que le condenseur (15) et/ou l'évaporateur (13) est commun aux réacteurs (1a,lb) des deux dispositifs réactifs.
5. 5.- Système thermochimique de production de froid suivant l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que les réservoirs (3a,3b) sont pourvus d'un capteur de niveau (23a,23b), notamment de type capacitif.
6. 6.- Système thermochimique de production de froid suivant l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que les réservoirs (3a,3b) sont pourvus de moyens aptes à mesurer la quantité de gaz liquéfié présente dans chacun d'eux.
7. 7.- Système thermochimique de production de froid suivant la revendication 6 caractérisé en ce que les réservoirs (3a,3b) sont pourvus de moyens aptes à mesurer la quantité de gaz liquéfié qui entre et/ou sort de chacun d'eux.
8. 8.- Système thermochimique de production de froid suivant l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que les réacteurs (1a,lb) sont pourvus d'un capteur de pression (27a,27b).
9. 9. Système thermochimique de production de froid suivant l'une des revendications précédentes caractérisé en ce qu'il comporte des moyens de connexion (11) aptes à isoler les deux réacteurs (1a,lb) des autres éléments du système et à les connecter entre eux, de façon à assurer un transfert du gaz d'un réacteur vers l'autre réacteur.
10. 10. Système thermochimique de production de froid suivant la revendication 9 caractérisé en ce que les moyens de connexion sont constitués d'électrovannes pilotées par un microcontrôleur.
11. 11. - Système thermochimique de production de froid suivant l'une des revendications précédentes caractérisé en ce qu'au moins l'un des réacteurs (1a,lb) est constitué d'une série de réacteurs élémentaires (2) qui sont associés entre eux.
12. 12. - Système thermochimique de production de froid suivant la revendication 11 caractérisé en ce que les réacteurs élémentaires (2) sont constitués de réacteurs cylindriques qui sont logés parallèlement entre eux dansune enveloppe cylindrique (30) à l'intérieur de laquelle on fait circuler un fluide caloporteur.
13. 13. - Système thermochimique de production de froid suivant la revendication 12 caractérisé en ce que la circulation du fluide caloporteur à l'intérieur de l'enveloppe (30) est sensiblement radiale par rapport aux réacteurs élémentaires (2).
14. 14. - Système thermochimique de production de froid suivant la revendication 13 caractérisé en ce que la circulation radiale est obtenue au moyen de chicanes radiales (38) disposées dans l'enveloppe (30) et dont l'ouverture (37) est diamétralement alternée.
15. 15.- Procédé thermochimique de production de froid du type mettant en oeuvre au moins un dispositif réactif constitué d'un réacteur (1a,lb), contenant un produit réactif apte à absorber un gaz contenu dans un réservoir (3a,3b), ce produit réactif et le gaz étant tels que, lorsqu'ils sont mis en présence, ils sont l'objet d'une réaction thermochimique ayant pour effet l'absorption du gaz par le produit réactif et, à l'inverse, ils sont l'objet d'une réaction de désorption du gaz absorbé par le produit réactif sous l'effet d'un chauffage appliqué à ce dernier lorsque celui-ci a absorbé du gaz, caractérisé en ce qu'il consiste à utiliser deux dispositifs réactifs que l'on fait fonctionner en opposition de phase de façon que, lorsque le réacteur (la) de l'un fonctionne en absorption, le réacteur (lb) de l'autre fonctionne en désorption.
16. 16.- Procédé thermochimique de production de froid suivant la revendication 15 caractérisé en ce que l'on contrôle la quantité de gaz absorbée dans les réacteurs (1a,lb) par le contrôle de la quantité de gaz présente dans les réservoirs associés (3a,3b).
17. 17.- Procédé thermochimique de production de froidsuivant la revendication 16 caractérisé en ce qu'il comprend une étape consistant à mesurer la quantité de gaz qui entre et/ou sort des réservoirs (3a,3b)
18. 18.- Procédé thermochimique de production de froid suivant la revendication 16 caractérisé en ce qu'il comprend une étape consistant à mesurer les niveaux de gaz liquéfié (Nb,Nh) contenu dans les réservoirs (3a,3b) et arrêter le déroulement du processus lorsque le niveau de liquide dans le réservoir (3b) associé au réacteur (lb) en cours d'absorption atteint une limite basse (Nb) et que le niveau (Nh) de liquide dans le réservoir (3a) associé au réacteur (la) en cours de désorption atteint une limite haute (Nh).
19. 19.- Procédé thermochimique de production de froid suivant la revendication 18 caractérisé en ce que l'on règle ladite limite basse (Nb) du capteur de niveau (23b) d'un réservoir de façon que, lorsque que le gaz liquéfié atteint ce niveau, le taux d'avancement de la réaction du réacteur associé (la) soit à son taux d'avancement de la réaction souhaité comme maximal ( Xma.) .
20. 20.- Procédé thermochimique de production de froid suivant l'une des revendications 18 ou 19 caractérisé en ce que l'on règle ladite limite haute (Nh) du capteur de niveau (23a) de façon que, lorsque le gaz liquéfié atteint ce niveau, le taux d'avancement de la réaction du réacteur (lb) qui lui est associé soit à son taux d'avancement de la réaction souhaité comme minimal ( XMin)
21. 21.- Procédé thermochimique de production de froid suivant l'une des revendications 18 à 20 caractérisé en ce que, lorsque le premier seuil de niveau atteint dans un réservoir (3b) est un niveau bas (Nb) on ferme la communication de ce réservoir avec l'évaporateur (13) et l'on attend que le niveau haut (Nh) soit atteint dansl'autre réservoir (3a) pour arrêter l'étape de fonctionnement en fermant la vanne de communication (17a) de ce réservoir avec le condenseur (15).
22. 22.- Procédé thermochimique de production de froid suivant l'une des revendications 18 à 20 caractérisé en ce que, lorsque le premier seuil de niveau atteint dans un réservoir (3a) est un niveau haut (Nh) on attend que le niveau bas (Nb) soit atteint dans l'autre réservoir pour arrêter l'étape de fonctionnement en fermant la vanne (21b) de mise en communication de celui-ci avec l'évaporateur (13) et la vanne de mise en communication (17a) de l'autre réservoir (3a) avec le condenseur (15).
23. 23.- Procédé thermochimique de production de froid suivant la revendication 22 caractérisé en ce qu'une fois la susdite étape arrêtée on commande la mise en communication des deux réacteurs (1a,lb).
24. 24.- Procédé thermochimique de production de froid suivant la revendication 23 caractérisé en ce que l'on maintient la mise en communication des deux réacteurs (1a,lb) jusqu'à ce que les pressions (Pc) existant dans ces derniers soient égales.
25. 25.- Procédé thermochimique de production de froid suivant la revendication 24 caractérisé en ce qu'une fois les pressions égalisées dans les deux réacteurs (1a,lb), on interrompt leur mise en communication jusqu'à ce que la pression dans le réacteur en régénération (la) atteigne une valeur plancher (Pb).30