FR2944864A1

FR2944864A1 - DEVICE FOR STARTING AN EXPLOSIVE LOAD

Info

Publication number: FR2944864A1
Application number: FR0901952A
Authority: FR
Inventors: Remi Boulanger; Frederic Nozeres
Original assignee: Nexter Munitions SA
Current assignee: Nexter Munitions SA
Priority date: 2009-04-22
Filing date: 2009-04-22
Publication date: 2010-10-29
Anticipated expiration: 2029-04-22
Also published as: FR2944864B1; ES2404343T3; EP2244050A1; EP2244050B1

Abstract

L'invention a pour objet un dispositif d'amorçage (1) d'un chargement explosif (2), dispositif comprenant au moins une composition relais d'amorçage (8) disposée dans un alésage cylindrique borgne (5) aménagé axialement dans le chargement explosif (2) composition relais (8) qui agit sur le chargement explosif (2) au niveau d'une extrémité frontale et suivant une première direction d'action axiale (D). Ce dispositif est caractérisé en ce que la composition relais d'amorçage (8) a une forme tronconique et se trouve disposée dans un étui comportant une paroi latérale (17) tronconique, le sommet du cône se trouvant du côté du moyen d'initiation (9) et le relais étant dimensionné de telle sorte que son initiation provoque d'une façon simultanée l'initiation du chargement au niveau de l'extrémité frontale et l'impact de la paroi latérale (17) tronconique sur la surface cylindrique interne de l'alésage (5). L'invention est plus particulièrement utile pour l'amorçage d'explosifs à sensibilité réduite.The invention relates to a device for priming (1) an explosive charge (2), comprising at least one ignition relay composition (8) arranged in a blind cylindrical bore (5) arranged axially in the charge. explosive (2) relay composition (8) which acts on the explosive charge (2) at a front end and in a first direction of axial action (D). This device is characterized in that the ignition relay composition (8) has a frustoconical shape and is arranged in a case having a frustoconical side wall (17), the top of the cone being on the side of the initiation means ( 9) and the relay being dimensioned so that its initiation simultaneously causes the initiation of the loading at the front end and the impact of the frustoconical side wall (17) on the internal cylindrical surface of the bore (5). The invention is particularly useful for priming explosives with reduced sensitivity.

Description

Le domaine technique de l'invention est celui des dispositifs d'amorçage pour un chargement explosif et en particulier pour un chargement explosif à sensibilité réduite. The technical field of the invention is that of priming devices for explosive charging and in particular for an explosive charge with reduced sensitivity.

Pour mettre en détonation un chargement explosif il est classique de prévoir un relais d'amorçage qui est disposé en contact ou à distance du chargement. Pour assurer l'initiation de munitions de très gros calibre (bombes, torpilles, têtes militaires de missiles...) il est également classique de disposer ce relais d'amorçage, non pas au niveau d'une extrémité du chargement explosif, mais au coeur même du chargement. Pour cela on prévoit alors dans le chargement explosif un alésage cylindrique borgne qui est aménagé axialement. Le relais est introduit dans cet alésage et il est appliqué contre le fond de l'alésage. La figure 1 montre la mise en place d'un tel relais 1 connu au sein d'un chargement explosif 2. Le chargement explosif 2 est contenu dans une enveloppe 4 d'une munition 3. To detonate an explosive charge it is conventional to provide a priming relay which is arranged in contact or remote loading. To ensure the initiation of munitions of very large caliber (bombs, torpedoes, missile military heads ...) it is also conventional to have this relay priming, not at one end of the explosive charge, but at very heart of the load. For this purpose, the explosive charge is then provided with a blind cylindrical bore which is arranged axially. The relay is introduced into this bore and is applied against the bottom of the bore. FIG. 1 shows the installation of such a known relay 1 within an explosive charge 2. The explosive charge 2 is contained in an envelope 4 of a munition 3.

Un alésage cylindrique 5 est aménagé axialement dans le chargement 2. Cet alésage est borgne, c'est à dire qu'il ne traverse pas tout le chargement explosif mais qu'il est interrompu par un fond 6. Le relais 1 comporte un étui cylindrique 7 à l'intérieur duquel est mise en place une composition explosive relais de détonation 8, par exemple d'hexogène ou d'Octogène ou encore d'un explosif à vulnérabilité réduite, par exemple associant hexogène ou octogène et ONTA (Oxynitrotriazole) ou TATB (1,3,5 triamino 2,4,6 trinitrobenzène). A cylindrical bore 5 is arranged axially in the load 2. This bore is blind, that is to say that it does not cross the entire explosive charge but is interrupted by a bottom 6. The relay 1 comprises a cylindrical case 7 inside which is put in place an explosive detonation relay composition 8, for example hexogen or octogen or an explosive reduced vulnerability, for example combining hexogen or octogen and ONTA (Oxynitrotriazole) or TATB (1,3,5 triamino 2,4,6 trinitrobenzene).

Cette composition 8 est elle-même initiée par un moyen d'initiation 9, par exemple un détonateur, qui est relié à un moyen de commande (non représenté) par une liaison filaire 10. On voit sur la figure que l'étui 7 est fermé au niveau d'une extrémité frontale 8a de la composition 8 par une paroi frontale plane 11 qui se situe à distance du fond 6 de l'alésage 5. Lors de la mise à feu du détonateur 9, le relais 1 est initié. Il va provoquer la projection de la paroi frontale 11 contre le fond 6 de l'alésage 5. Le choc qui en résulte sur le chargement explosif 2 va provoquer l'initiation de celui-ci. Les ondes de détonation vont se propager dans le chargement explosif 2, non seulement suivant la direction d'amorçage privilégiée D (donc vers l'extrémité aval (AV) du chargement 2) mais aussi vers l'extrémité amont (AM) du chargement. En effet l'énergie qui est développée provoque la mise en détonation de proche en proche du chargement explosif 2 suivant les directions amont et aval en contournant l'étui 7. This composition 8 is itself initiated by an initiation means 9, for example a detonator, which is connected to a control means (not shown) by a wire connection 10. It can be seen in the figure that the case 7 is closed at a front end 8a of the composition 8 by a flat front wall 11 which is spaced from the bottom 6 of the bore 5. When firing the detonator 9, the relay 1 is initiated. It will cause the projection of the front wall 11 against the bottom 6 of the bore 5. The shock that results on the explosive charge 2 will cause the initiation of it. The detonation waves will propagate in the explosive charge 2, not only in the preferred priming direction D (thus to the downstream end (AV) of the load 2) but also to the upstream end (AM) of the load. In fact, the energy that is developed causes the detonation of the explosive charge 2, step by step, along the upstream and downstream directions, bypassing the case 7.

Le relais 1 constitue alors pratiquement un amorçage ponctuel du chargement 2 à partir de l'intérieur de ce dernier. Il en résulte une répartition régulière dans l'espace des éclats de l'enveloppe 4, répartition ayant une symétrie cylindrique ayant même axe 12 que la munition 3. The relay 1 is then practically a one-off priming of the load 2 from inside the latter. This results in a regular distribution in the space of the fragments of the envelope 4, distribution having a cylindrical symmetry having the same axis 12 as the ammunition 3.

Un tel dispositif fonctionne parfaitement pour des chargements explosifs classiques. Cependant il n'en est pas de même lorsque l'on met en oeuvre des explosifs à sensibilité réduite. Ces explosifs (qu'ils soient de type fusionnable, comprimable ou composite) sont formés par un mélange de matériaux qui incorpore au moins un matériau explosif solide à vulnérabilité réduite tel que l'Oxinitrotriazole (ou ONTA), le triaminotrinitrobenzène (TATB) ou la Nitroguanidine (NGu). Les explosifs à vulnérabilité réduite ont une sensibilité à l'impact et à l'élévation de température qui sont réduites ce qui permet de sécuriser leur mise en oeuvre et leur emploi dans une munition. Il en résulte un diamètre critique important (de l'ordre de cinq à dix fois supérieur au diamètre critique des explosifs classiques) ce qui rend leur initiation plus difficile à réaliser. 3 Pour initier ces chargements il est alors nécessaire d'augmenter le diamètre du relais 1. On sait par ailleurs qu'avec ces explosifs à vulnérabilité réduite les obstacles au sein du chargement sont difficilement contournés par l'onde de choc ce qui signifie que dans un chargement explosif comme représenté à la figure 1, si l'onde de choc progresse bien suivant la direction D, sa propagation vers la partie amont AM du chargement peut être très affectée par ce contournement. A la limite, les conditions nécessaires à la détonation ne sont plus réunies et la réaction s'arrête. Le fonctionnement de la munition 3 n'est donc plus symétrique et il en résulte une mauvaise répartition des éclats engendrés par l'enveloppe 4 (si telle est l'efficacité recherchée) ou une mauvaise mise en détonation du chargement complet 2. En effet, la non transmission du phénomène détonique dans la partie amont du chargement aboutit à une quantité relativement importante de matière active non réagie ce qui conduit à une mauvaise optimisation de la masse d'explosif embarqué. Such a device works perfectly for conventional explosive loads. However it is not the same when one implements explosives with reduced sensitivity. These explosives (whether fusible, compressible or composite type) are formed by a mixture of materials which incorporates at least one reduced-vulnerability solid explosive material such as Oxinitrotriazole (or ONTA), triaminotrinitrobenzene (TATB) or Nitroguanidine (NGu). The explosives with reduced vulnerability have a sensitivity to the impact and to the temperature rise which are reduced which makes it possible to secure their implementation and their use in a munition. This results in a critical critical diameter (of the order of five to ten times greater than the critical diameter of conventional explosives) which makes their initiation more difficult to achieve. 3 To initiate these loads it is then necessary to increase the diameter of the relay 1. It is known moreover that with these explosives with reduced vulnerability the obstacles within the loading are hardly bypassed by the shock wave which means that in an explosive charge as shown in Figure 1, if the shock wave progresses well in the direction D, its propagation to the upstream part AM of the load can be very affected by this bypass. At the limit, the conditions necessary for the detonation are no longer met and the reaction stops. The operation of the ammunition 3 is no longer symmetrical and this results in a bad distribution of the chips generated by the envelope 4 (if this is the desired efficiency) or a bad detonation of the complete load 2. Indeed, the non-transmission of the detonation phenomenon in the upstream part of the loading results in a relatively large quantity of unreacted active material, which leads to a poor optimization of the onboard explosive mass.

L'effet mécanique de déformation de l'étui 7 du relais n'est en effet pas suffisant pour apporter une énergie complémentaire suivant d'autres directions que la direction D. Dans le cas de la Figure 1, l'essentiel de l'énergie du relais 1 est consacré à la projection de la paroi frontale 11. La seule solution envisagée jusqu'à présent pour pallier un tel inconvénient a été de surdimensionner le relais 1 pour augmenter l'énergie communiquée lors de l'initiation. Il en résulte cependant une diminution du volume réservé au chargement explosif 2 et une telle solution n'est donc pas adaptée à des têtes militaires dans lesquelles la place réservée à l'amorçage est réduite. L'invention a pour but de proposer un dispositif d'amorçage permettant de pallier de tels inconvénients. Ainsi le dispositif selon l'invention permet, sans accroître les dimensions globales du relais, d'augmenter la surface d'amorçage efficace de celui ci. Une telle augmentation est intéressante pour réaliser l'initiation d'explosifs à vulnérabilité réduite puisque l'on augmente ainsi la surface d'explosif sur laquelle agit le relais sans pour autant augmenter la taille du relais. Un tel type de relais est aussi utilisable avec des explosifs classiques. L'architecture proposée par l'invention permet alors de diminuer la taille du relais sans nuire aux performances d'amorçage. Ainsi l'invention a pour objet un dispositif d'amorçage d'un chargement explosif et en particulier d'un chargement explosif à sensibilité réduite, dispositif comprenant au moins une composition relais d'amorçage disposée dans un alésage cylindrique borgne aménagé axialement dans le chargement explosif, composition relais qui est mise en détonation par un moyen d'initiation et qui agit sur le chargement explosif au niveau d'une extrémité frontale de la composition relais et suivant une première direction d'action axiale, dispositif caractérisé en ce que la composition relais d'amorçage a une forme tronconique et se trouve disposée dans un étui comportant une paroi latérale tronconique, le sommet du cône se trouvant du côté du moyen d'initiation et les dimensions de la composition relais et de son étui étant choisies de telle sorte que l'initiation de la composition relais d'amorçage provoque ainsi d'une façon simultanée l'initiation du chargement au niveau de l'extrémité frontale et l'impact de la paroi latérale tronconique sur la surface cylindrique interne de l'alésage. Selon une autre caractéristique de l'invention, l'épaisseur de la paroi latérale de l'étui est croissante entre le moyen d'initiation et l'extrémité frontale de la composition relais. The mechanical effect of deformation of the case 7 of the relay is indeed not sufficient to provide complementary energy in other directions than the direction D. In the case of Figure 1, most of the energy Relay 1 is dedicated to the projection of the front wall 11. The only solution envisaged so far to overcome such a disadvantage has been to oversize the relay 1 to increase the energy communicated during the initiation. However, this results in a decrease in the volume reserved for the explosive charge 2 and such a solution is therefore not suitable for military heads in which the space reserved for priming is reduced. The object of the invention is to propose a priming device making it possible to overcome such disadvantages. Thus, the device according to the invention makes it possible, without increasing the overall dimensions of the relay, to increase the effective starting area thereof. Such an increase is advantageous for initiating explosives with reduced vulnerability since the explosive surface on which the relay acts is thus increased without increasing the size of the relay. Such a type of relay is also usable with conventional explosives. The architecture proposed by the invention then makes it possible to reduce the size of the relay without impairing the priming performance. Thus, the subject of the invention is a device for priming an explosive charge and in particular an explosive charge with reduced sensitivity, the device comprising at least one ignition relay composition arranged in a blind cylindrical bore arranged axially in the charge. explosive composition, which is detonated by an initiation means and acts on the explosive charge at a front end of the relay composition and in a first direction of axial action, characterized in that the composition Priming relay has a frustoconical shape and is arranged in a case having a frustoconical side wall, the top of the cone being on the side of the initiation means and the dimensions of the relay composition and its case being chosen so that that the initiation of the ignition relay composition thus simultaneously causes the initiation of charging at the level of the front end and the impact of the frustoconical side wall on the inner cylindrical surface of the bore. According to another characteristic of the invention, the thickness of the side wall of the case is increasing between the initiation means and the front end of the relay composition.

Selon une variante, la paroi latérale de l'étui pourra comporter des amorces de ruptures le long de génératrices régulièrement réparties angulairement de façon à assurer une découpe de cette paroi en plusieurs pétales lors de 5 l'initiation du relais, chaque pétale venant impacter la surface cylindrique interne de l'alésage. Selon un premier mode de réalisation, le dispositif comporte une paroi frontale plane perpendiculaire à l'axe du chargement explosif, l'initiation de ce dernier au niveau de l'extrémité frontale de la composition relais et suivant la première direction d'action axiale étant assurée par l'impact de la paroi frontale contre le fond de l'alésage. Selon un autre mode de réalisation, la composition relais comporte au niveau de son extrémité frontale une face frontale plane directement en contact avec le chargement explosif au niveau du fond de l'alésage, l'initiation de ce chargement suivant la première direction d'action axiale étant assurée par l'arrivée de l'onde de détonation contre le fond de l'alésage. According to one variant, the lateral wall of the case may comprise break initiators along generatrices regularly distributed angularly so as to ensure that this wall is cut into several petals during the initiation of the relay, each petal impacting the internal cylindrical surface of the bore. According to a first embodiment, the device comprises a flat front wall perpendicular to the axis of the explosive charge, the initiation of the latter at the front end of the relay composition and in the first direction of axial action being ensured by the impact of the front wall against the bottom of the bore. According to another embodiment, the relay composition comprises at its front end a flat front face directly in contact with the explosive charge at the bottom of the bore, the initiation of this load following the first direction of action. axial being ensured by the arrival of the detonation wave against the bottom of the bore.

Le moyen d'initiation pourra être un générateur d'onde plane. Ce générateur d'onde plane pourra être par exemple constitué par un bloc cylindrique d'un explosif d'amorçage disposé dans un confinement et comportant une face en contact avec une face arrière du relais d'amorçage. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, description faite en référence aux dessins annexés et dans lesquels : - la figure 1 montre la mise en place d'un relais d'amorçage selon l'art antérieur dans un chargement explosif, - la figure 2 montre la mise en place d'un relais d'amorçage selon l'invention dans un chargement explosif, - la figure 3 est une vue du relais selon l'invention en coupe longitudinale, 6 - la figure 4 est une vue de ce même relais en coupe transversale, la coupe étant réalisée suivant le plan dont la trace AA est repérée à la figure 3, - la figure 5 est une vue latérale externe de ce relais, 5 - la figure 6 schématise le fonctionnement du relais selon l'invention, - la figure 7 représente un autre mode de réalisation d'un relais selon l'invention. La figure 1 a déjà été décrite dans le préambule de la 10 présente demande. La figure 2 montre la mise en place d'un relais 1 selon un premier mode de réalisation de l'invention au sein du chargement explosif 2. Ce relais est là encore logé dans un alésage cylindrique 5 aménagé axialement dans le chargement 15 2. L'alésage 5 est borgne, et il est donc interrompu par un fond 6. Le relais 1 comporte une composition explosive relais de détonation 8, par exemple de l'hexogène ou de l'Octogène ou encore un explosif à vulnérabilité réduite qui est initiée 20 par un moyen d'initiation 9 relié à un moyen de commande (non représenté) par une liaison filaire 10. Le relais 1 est visible plus précisément aux figures 3 à 5. Il comporte un étui particulier comprenant une bague avant 16 et une bague arrière 13 ainsi qu'une paroi frontale 11 et 25 une paroi latérale 17 conique (ou plutôt tronconique). Les bagues avant 16 et arrière 13 ont le même diamètre que l'alésage 5 et elles assurent le positionnement du dispositif 1 dans cet alésage 5. La bague arrière 13 porte un godet de confinement 14 qui 30 renferme le moyen d'initiation 9. Ce dernier est constitué par un bloc cylindrique d'un explosif d'amorçage tel que de l'hexogène ou de l'Octogène ou un explosif à vulnérabilité réduite. Le bloc 9 comporte une face 15 qui est en contact avec une face arrière de la composition relais d'amorçage 8. 7 Le diamètre et la hauteur du bloc 9 sont choisis de telle sorte que ce moyen d'initiation 9 constitue quasiment un générateur d'onde plane, c'est à dire que l'onde de détonation qui sort du bloc 9 arrive au niveau de la face arrière de la composition relais 8 en étant pratiquement plane. Il est généralement admis et considéré qu'un tel résultat est obtenu lorsque le rapport H/D (hauteur / diamètre) du bloc 9 est supérieur à un. La bague avant 16 porte la paroi frontale plane 11 qui est perpendiculaire à l'axe 12 du chargement explosif 2. La bague comporte un perçage axial 18 qui permet de ménager un espace libre 21 entre la paroi frontale 11 et le fond 6 de l'alésage 5 du chargement explosif 2. La paroi latérale 17 tronconique s'étend axialement entre la bague avant 16 et la bague arrière 13. Elle est fixée à ces deux bagues par un encastrement ou tout autre type d'assemblage mécanique empêchant une fuite prématurée des gaz de détonation, par exemple par vissage de la bague 16 et du godet 14 (ou de la bague 13) sur la paroi tronconique 17. The initiation means may be a plane wave generator. This plane wave generator may for example consist of a cylindrical block of a priming explosive disposed in a confinement and having a face in contact with a rear face of the ignition relay. The invention will be better understood on reading the description which follows, description made with reference to the accompanying drawings and in which: - Figure 1 shows the establishment of a priming relay according to the prior art in a explosive loading, - Figure 2 shows the establishment of a priming relay according to the invention in an explosive load, - Figure 3 is a view of the relay according to the invention in longitudinal section, 6 - Figure 4 FIG. 5 is an external side view of this relay, FIG. of the relay according to the invention, - Figure 7 shows another embodiment of a relay according to the invention. Figure 1 has already been described in the preamble of the present application. FIG. 2 shows the installation of a relay 1 according to a first embodiment of the invention within the explosive charge 2. This relay is again housed in a cylindrical bore 5 arranged axially in the charge 15. Bore 5 is blind, and is therefore interrupted by a bottom 6. Relay 1 comprises an explosive detonation relay composition 8, for example hexogen or octogen or an explosive reduced vulnerability which is initiated 20 by an initiation means 9 connected to a control means (not shown) by a wire connection 10. The relay 1 is more precisely seen in Figures 3 to 5. It comprises a particular case comprising a front ring 16 and a rear ring 13 and a front wall 11 and 25 a side wall 17 conical (or rather frustoconical). The front 16 and rear 13 rings have the same diameter as the bore 5 and they ensure the positioning of the device 1 in this bore 5. The rear ring 13 carries a containment cup 14 which encloses the initiating means 9. The latter is constituted by a cylindrical block of a priming explosive such as hexogen or octogen or an explosive with reduced vulnerability. The block 9 has a face 15 which is in contact with a rear face of the priming relay composition 8. The diameter and the height of the block 9 are chosen such that this initiation means 9 is almost a generator. plane wave, that is to say that the detonation wave coming out of the block 9 arrives at the rear face of the relay composition 8 being substantially flat. It is generally accepted and considered that such a result is obtained when the ratio H / D (height / diameter) of the block 9 is greater than one. The front ring 16 carries the flat front wall 11 which is perpendicular to the axis 12 of the explosive charge 2. The ring comprises an axial bore 18 which allows to provide a free space 21 between the front wall 11 and the bottom 6 of the boring 5 of the explosive charge 2. The frustoconical side wall 17 extends axially between the front ring 16 and the rear ring 13. It is fixed to these two rings by a recess or any other type of mechanical assembly preventing premature leakage of detonation gas, for example by screwing the ring 16 and the bucket 14 (or the ring 13) on the frustoconical wall 17.

La composition relais d'amorçage 8 a donc elle aussi une forme tronconique. Le sommet géométrique des cônes de la paroi 17 et de la composition relais 8 se situent du côté du moyen d'initiation 9. Ainsi le diamètre de la composition relais 8 est régulièrement croissant entre le moyen d'initiation 9 et l'extrémité frontale 8a de la composition relais 8 (au niveau de la paroi frontale 11). Une fois le relais 1 mis en place dans l'alésage 5 il subsiste donc un espace annulaire 19 entre la paroi latérale tronconique 17 et la surface cylindrique interne de l'alésage 5. La largeur de cet espace annulaire 19 est donc décroissante entre la bague arrière 13 et la bague avant 16. Lors de l'initiation de la composition relais 8 par le moyen d'initiation 9, la progression de l'onde de détonation dans cette composition relais va provoquer une projection radiale de la paroi latérale 17 vers la surface cylindrique interne 5. Du fait des formes coniques adoptées, la durée de parcours de la paroi 17 est plus longue au voisinage de la bague arrière 13 (largeur maximale pour l'espace annulaire 19) qu'elle ne l'est au voisinage de la bague avant 16 (largeur minimale pour l'espace annulaire 19). Par ailleurs, une fois arrivée au niveau de la paroi 10 frontale 11, l'onde de détonation va provoquer la projection de celle ci sur le fond 6 de l'alésage 5. Selon ce mode de réalisation, l'Homme du Métier dimensionnera la composition relais 8 et sa paroi latérale 17 de telle sorte qu'il y ait un impact simultané de la paroi 15 frontale 11 contre le fond 6 de l'alésage et de la paroi latérale tronconique 17 sur la surface cylindrique interne de l'alésage 5. On remarque sur la figure 3 que l'épaisseur de la paroi latérale 17 de l'étui est croissante entre le moyen 20 d'initiation 9 et la paroi frontale 11 (ou entre la bague arrière 13 et la bague avant 16). Une telle disposition permet d'assurer une projection de la paroi latérale 17 avec une vitesse constante. En effet, cette géométrie permet de conserver, le long de l'axe du 25 relais 1, un rapport entre la masse de confinement et la masse d'explosif constant ce qui, selon l'approche de Gurney, assure une vitesse de projection radiale constante de la paroi 17. Pour assurer une vitesse de projection constante il suffit donc d'augmenter progressivement, le long de l'axe 12 30 et entre la bague arrière 13 et la bague avant 16, la masse de la paroi latérale tronconique 17 à projeter par la composition relais 8 (donc l'épaisseur de cette paroi 17). Du fait de la forme tronconique de la paroi latérale 17, l'initiation de la composition relais 8 provoquera une rupture de la paroi 17. Afin que cette rupture naturelle soit contrôlée et n'aboutisse pas à une fragmentation en petits éclats de cette paroi (empêchant ainsi l'effet de choc plan recherché sur les parois latérales de l'alésage 5), on prévoira avantageusement des amorces de ruptures 20 le long de génératrices droites de la paroi latérale tronconique. Ces amorces de rupture 20 seront régulièrement réparties angulairement (voir figure 4). Elles s'étendront longitudinalement de la bague arrière 13 à la bague avant 16 (voir figure 5). Le mode de réalisation représenté sur les figures comporte quatre amorces de rupture 20 sous la forme d'entailles qui réduisent l'épaisseur de la paroi latérale 17. Ce nombre est donné à titre indicatif et peut être ajusté en fonction du couple composition relais 8 / paroi projetée 17, des impératifs de reproductibilité du phénomène de projection et toutes autres observations effectuées par l'Homme du Métier. Il serait possible bien entendu de prévoir un nombre d'amorces de rupture supérieur. Lors de la détonation de la composition relais 8, la paroi latérale 17 se découpe de façon privilégiée le long de ces amorces de rupture 20. La paroi latérale tronconique 17 se découpe donc en plusieurs pétales 22 (ou secteurs) qui viennent impacter chacun la surface cylindrique interne de l'alésage 5. On est ainsi assuré de fiabiliser le mode de rupture de la paroi latérale 17, donc les performances du dispositif. Ceci sera d'autant plus nécessaire que la largeur de l'espace annulaire 19 sera importante. Les amorces de ruptures pourront donc être omises si la largeur de l'espace 19 (ainsi que l'épaisseur de la paroi 17) sont réduites. La figure 6 montre une simulation de l'initiation du relais 1. Le dessin est très schématique puisque la détonation du relais provoquera bien sûr des déformations des bagues avant 16 et arrière 13. The ignition relay composition 8 therefore also has a frustoconical shape. The geometric apex of the cones of the wall 17 and of the relay composition 8 are located on the side of the initiation means 9. Thus, the diameter of the relay composition 8 is regularly increasing between the initiation means 9 and the front end 8a. of the relay composition 8 (at the front wall 11). Once the relay 1 has been placed in the bore 5, there remains an annular space 19 between the frustoconical lateral wall 17 and the internal cylindrical surface of the bore 5. The width of this annular space 19 is therefore decreasing between the ring rear 13 and the front ring 16. During the initiation of the relay composition 8 by the initiation means 9, the progression of the detonation wave in this relay composition will cause a radial projection of the side wall 17 to the internal cylindrical surface 5. Due to the conical shapes adopted, the travel time of the wall 17 is longer in the vicinity of the rear ring 13 (maximum width for the annular space 19) than it is in the vicinity of the front ring 16 (minimum width for the annular space 19). Furthermore, once it reaches the level of the front wall 11, the detonation wave will cause the projection of the latter on the bottom 6 of the bore 5. According to this embodiment, the skilled person will dimension the composition relay 8 and its side wall 17 so that there is a simultaneous impact of the front wall 11 against the bottom 6 of the bore and the frustoconical side wall 17 on the inner cylindrical surface of the bore 5 It should be noted in FIG. 3 that the thickness of the side wall 17 of the case is increasing between the initiation means 9 and the front wall 11 (or between the rear ring 13 and the front ring 16). Such an arrangement ensures a projection of the side wall 17 with a constant speed. Indeed, this geometry makes it possible to maintain, along the axis of the relay 1, a ratio between the confinement mass and the constant explosive mass which, according to Gurney's approach, ensures a radial projection speed. constant wall 17. To ensure a constant projection speed is therefore sufficient to increase gradually, along the axis 12 30 and between the rear ring 13 and the front ring 16, the mass of the frustoconical side wall 17 to project by the relay composition 8 (thus the thickness of this wall 17). Due to the frustoconical shape of the side wall 17, the initiation of the relay composition 8 will cause a rupture of the wall 17. In order that this natural rupture is controlled and does not lead to fragmentation into small fragments of this wall ( thus preventing the desired plane shock effect on the side walls of the bore 5), it is advantageous to provide break primers 20 along right generatrices of the frustoconical side wall. These fracture primers 20 will be regularly distributed angularly (see Figure 4). They extend longitudinally from the rear ring 13 to the front ring 16 (see Figure 5). The embodiment shown in the figures comprises four incipient fractures 20 in the form of notches which reduce the thickness of the side wall 17. This number is given as an indication and can be adjusted according to the relay composition torque 8 / projected wall 17, the imperatives of reproducibility of the projection phenomenon and all other observations made by the skilled person. It would be possible, of course, to provide a higher number of primers. During the detonation of the relay composition 8, the side wall 17 is cut in a preferred manner along these rupture primers 20. The frustoconical side wall 17 is thus cut into several petals 22 (or sectors) which each impact the surface cylindrical internal bore 5. It is thus ensured reliability of the mode of rupture of the side wall 17, so the performance of the device. This will be all the more necessary as the width of the annular space 19 will be important. Failure primers may therefore be omitted if the width of the space 19 (and the thickness of the wall 17) are reduced. Figure 6 shows a simulation of the initiation of the relay 1. The drawing is very schematic since the detonation of the relay will of course cause deformation of the front rings 16 and rear 13.

On remarque qu'à l'issue d'un intervalle de temps, qui dépend des dimensions du relais 1, il y a impact simultané de la paroi latérale tronconique 17 sur toute la hauteur H de l'espace annulaire 19 ainsi que de la paroi frontale 11 sur le fond 6 de l'alésage 5 (surface circulaire de diamètre Dia). Le choc d'initiation est donc reçu par le chargement explosif 2 suivant la direction D mais aussi suivant des directions radiales régulièrement réparties autour de l'axe 12. Concrètement chaque secteur ou pétale 22 séparant deux amorces de rupture 20 voisines impactera sur la surface cylindrique interne de l'alésage 5. On a représenté ici les deux directions L1 et L2 visibles sur la figure. Grâce à l'invention on augmente donc la surface d'impact entre le dispositif relais 1 et le chargement explosif 2. Note that after a time interval, which depends on the dimensions of the relay 1, there is simultaneous impact of the frustoconical side wall 17 over the entire height H of the annular space 19 and the wall frontal 11 on the bottom 6 of the bore 5 (circular surface diameter Dia). The initiation shock is therefore received by the explosive charge 2 in the direction D, but also in radial directions regularly distributed around the axis 12. Specifically, each sector or petal 22 separating two neighboring 20 rupture probes will impact the cylindrical surface. internal of the bore 5. There is shown here the two directions L1 and L2 visible in the figure. Thanks to the invention, therefore, the impact surface between the relay device 1 and the explosive charge 2 is increased.

Ceci permet, pour un explosif classique, de diminuer la taille du dispositif d'initiation 1 et, pour un explosif à sensibilité réduite, de conserver une taille modérée à ce dispositif tout en assurant la fiabilité de l'initiation. La figure 7 montre un autre mode de réalisation d'un relais 1 selon l'invention. Ce relais diffère du précédent en ce qu'il est dépourvu de paroi frontale 11 projettable. La composition relais 8 comporte alors au niveau de son extrémité frontale 8a une face frontale plane 23 qui est en contact avec le chargement explosif 2 au niveau du fond 6 de l'alésage. Dans ce cas l'initiation du chargement explosif 2 suivant la première direction d'action axiale D est assurée tout simplement par l'arrivée de l'onde de détonation issue de la composition relais 8 contre le fond 6 de l'alésage. Là encore on dimensionnera la paroi latérale tronconique 17 de telle sorte que l'initiation de la composition relais 8 provoque d'une façon simultanée l'initiation du chargement explosif suivant la direction axiale D et l'impact de la paroi latérale 17 sur la surface cylindrique interne de l'alésage 5.35 This makes it possible, for a conventional explosive, to reduce the size of the initiation device 1 and, for an explosive with reduced sensitivity, to keep a moderate size for this device while ensuring the reliability of the initiation. Figure 7 shows another embodiment of a relay 1 according to the invention. This relay differs from the previous one in that it has no projective front wall 11. The relay composition 8 then comprises at its front end 8a a flat front face 23 which is in contact with the explosive charge 2 at the bottom 6 of the bore. In this case the initiation of the explosive charge 2 according to the first direction of axial action D is ensured simply by the arrival of the detonation wave from the relay composition 8 against the bottom 6 of the bore. Again, the frustoconical side wall 17 will be dimensioned so that the initiation of the relay composition 8 simultaneously causes the initiation of the explosive charge in the axial direction D and the impact of the side wall 17 on the surface. internal cylindrical bore 5.35

Claims

CLAIMS1- Priming device (1) for an explosive charge (2) and in particular an explosive charge with reduced sensitivity, device comprising at least one ignition relay composition (8) arranged in a blind cylindrical bore (5). ) arranged axially in the explosive charge (2), a relay composition (8) which is detonated by an initiation means (9) and acts on the explosive charge (2) at a front end (8a) of the relay composition (8) and in a first direction of axial action (D), characterized in that the ignition relay composition (8) has a frustoconical shape and is arranged in a case comprising a side wall ( 17), the apex of the cone being on the side of the initiation means (9) and the dimensions of the relay composition (8) and its case being chosen so that the initiation of the ignition relay composition (8) thus provokes a sim subsequent initiation of the loading (2) at the front end (8a) and the impact of the frustoconical side wall (17) on the inner cylindrical surface of the bore (5).

2- priming device according to claim 1, characterized in that the thickness of the side wall (17) of the case is increasing between the initiation means (9) and the front end (8a) of the relay composition (8).

3- priming device according to claim 1, characterized in that the side wall (17) of the case comprises break initiators (20) along generatrices regularly distributed angularly so as to provide a cutout of this wall ( 17) in several petals (22) during the initiation of the relay (1), each petal (22) impinging the inner cylindrical surface of the bore (5). 12

4- Priming device according to one of claims 1 to 3, characterized in that it comprises a flat front wall (11) perpendicular to the axis (12) of the explosive charge (2), the initiation of the latter to level of the front end (8a) of the relay composition (8) and in the first direction of axial action (D) being ensured by the impact of the front wall (11) against the bottom of the bore (6). ).

5. Priming device according to one of claims 1 to 3, characterized in that the relay composition (8) comprises at its front end (8a) a flat front face (23) directly in contact with the explosive charge (2). ) at the bottom (6) of the bore (5), the initiation of this loading along the first direction of axial action (D) being ensured by the arrival of the detonation wave against the bottom (6). ) of the bore.

6. Priming device according to one of claims 1 to 5, characterized in that the initiation means (9) is a plane wave generator.

7- Priming device according to claim 6, characterized in that the plane wave generator (9) is constituted by a cylindrical block of a priming explosive disposed in a confinement (14) and having a face (15). ) in contact with a rear face of the priming relay (8).