FR2943771A1 - Dispositif refrigerant pour boissons - Google Patents

Abstract

La présente invention se rapporte à un procédé de refroidissement d'un conteneur (3) par un gaz réfrigérant comprenant les étapes visant à : - disposer le conteneur à l'intérieur d'une enceinte (2) non étanche - injecter une quantité de gaz réfrigérant liquéfié à l'intérieur de l'enceinte selon un débit total inférieur à 200 ml par minute, ainsi qu'à un dispositif permettant la mise en oeuvre dudit procédé.

Description

Dispositif réfrigérant rapide pour boissons

La présente invention se rapporte à un dispositif réfrigérant pour boisson.

Il existe de nombreux dispositifs permettant de réfrigérer des boissons à leur température idéale de consommation, notamment pour des vins pétillants, du champagne, dont la température optimale de consommation avoisine les 8 à 12°C, ou encore des alcools forts du type vodka, cognac, etc, dont la température de consommation préférée peut être négative (environ - 5°C à -10°C). Il existe tout d'abord les réfrigérateurs ou les congélateurs. Toutefois, un des inconvénients majeurs de ces dispositifs est que le temps nécessaire au refroidissement d'une bouteille peut atteindre plusieurs heures. Cela implique donc que la boisson soit stockée au réfrigérateur ou congélateur suffisamment de temps avant sa consommation. Ceci n'est pas toujours possible, notamment pour les restaurants et bars, par exemple, notamment en raison de la place de stockage nécessaire pour plusieurs boissons, des températures optimales différentes selon les boissons, etc. Par ailleurs, si l'on stocke en permanence ces boissons dans un 20 réfrigérateur ou un congélateur de manière à ce que des bouteilles fraîches soient toujours disponibles, cela entraîne une consommation électrique importante et inutile. On notera également que les bouteilles de vins pétillants et champagne sont généralement des bouteilles en verre relativement épais et 25 dont l'épaisseur n'est pas constante sur toute la bouteille, ce qui ne facilite pas les échanges thermiques et risque de conduire à une température de boisson non homogène. De plus, l'utilisation d'un réfrigérateur ou congélateur nécessite une source d'alimentation électrique, et ne sont donc pas des moyens de 30 refroidissement transportables. Dans un tel cas, il conviendrait de recourir à un système de sac isotherme comprenant des blocs de glace ou de gel réfrigéré qui auraient été préalablement refroidis ou congelés. Il existe donc une besoin pour un dispositif permettant de refroidir rapidement de telles boissons de manière la plus homogène possible, ce 35 dispositif devant préférentiellement pouvoir être transportable.

De manière générale un dispositif de refroidissement comprend une enceinte à l'intérieur de laquelle est disposée la bouteille à refroidir. Un moyen de refroidissement est alors introduit dans l'enceinte. Diverses études ont essayé d'utiliser une voie chimique consistant à faire réagir ensemble un ou plusieurs réactifs de manière endothermique, par exemple avec un mélange d'eau et d'urée ou encore en utilisant du nitrate d'ammonium. On comprend qu'une telle méthode requiert le stockage séparé et la manipulation d'au moins deux réactifs. Ceci pose des problèmes de sécurité 10 et de facilité d'utilisation pour l'utilisateur. Par ailleurs, afin d'améliorer les échanges thermiques, il convient que la réaction ait lieu au contact de la bouteille. Des produits réactifs sont donc susceptibles de rester sur la bouteille ce qui pose des problèmes d'hygiène et de sécurité pour l'utilisateur final. 15 Les industriels se sont alors tournés vers une voie gazeuse. De tels dispositifs comprennent une cartouche de gaz sous pression à l'état liquide. Le gaz est alors injecté dans l'enceinte où il se détend et s'évapore, prélevant alors de la chaleur au milieu environnant (enthalpie de vaporisation) et notamment au liquide contenu dans la bouteille ce qui le refroidit. Des évents 20 permettent l'évacuation du gaz. Le gaz sous pression peut être injecté et circuler à travers un serpentin entourant l'enceinte ou directement dans l'enceinte, étant ainsi amené en contact direct avec la bouteille ce qui améliore les transferts de chaleur et accroit la vitesse de refroidissement. 25 De tels dispositifs sont décrits notamment dans les documents US 2 805 556, FR 580 216, US 4 640 101, US 5 115 940, US 4 054 037 et FR 2 807 503. Toutefois de tels dispositifs répondent difficilement à des objectifs clairs d'efficacité, de reproductibilité et de qualité. 30 Tout d'abord, ces dispositifs utilisent un réservoir de gaz réfrigérant liquéfié. La quantité utilisée de tels gaz (type CFC et autres) doit de manière générale être la plus faible possible à la fois pour des raisons économiques et des raisons écologiques. Pour ce faire, il convient d'optimiser au maximum les échanges thermiques entre la bouteilles et le gaz liquéfie de manière à ce que 35 la quantité de gaz à évaporer représente au plus près la quantité de chaleur que l'on souhaite retirer à la bouteille pour en abaisser la température.

Par ailleurs, il convient d'optimiser au maximum ces échanges thermiques afin que l'abaissement de la température soit le plus rapide et le plus homogène possible. Pour une bouteille de champagne de 75c1, on considérera par exemple qu'un temps de refroidissement de 15 minutes pour abaisser la température de la bouteille de 22 °C à 12 °C est extrêmement rapide. Afin de pallier les difficultés précédemment évoquées, la présente invention se rapporte à un procédé de refroidissement d'un conteneur par un gaz réfrigérant comprenant les étapes visant à : - disposer le conteneur à l'intérieur d'une enceinte non étanche - injecter une quantité de gaz réfrigérant liquéfié à l'intérieur de l'enceinte selon un débit total inférieur à 200 ml par minute. Avantageusement, le débit de gaz est inférieur à 90 ml par minute. Avantageusement encore, le débit de gaz est inférieur à 60 ml par 15 minute. Préférentiellement, le débit de gaz est sensiblement égal à 45 - 50 ml par minute. Avantageusement, le débit de gaz est supérieur à 30 - 35 ml par minute. 20 Il a en effet été constaté de manière surprenante qu'il ne suffisait pas d'injecter simplement une quantité déterminée de gaz mais que son débit d'injection était également un paramètre important pour obtenir un refroidissement plus homogène et plus efficace. Sans vouloir être lié par aucune théorie, il semble qu'en contrôlant 25 le débit de gaz réfrigérant, on permette à celui-ci de se détendre progressivement tout au long de l'injection, ce qui favorise les échanges thermiques et donc un refroidissement plus efficace par rapport à l'injection d'une quantité soudaine et importante de gaz. Bien évidemment, le débit de gaz dépendra des caractéristiques du gaz réfrigérant utilisé et des objectifs 30 fixés en terme de temps de refroidissement et de l'amplitude du refroidissement voulu. Il a été constaté qu'un débit d'environ 50ml par minute permettait d'abaisser la température d'une bouteille de champagne de 22°C à environ 12°C en moins de 15 minutes. 35 Avantageusement, le gaz est injecté avec un débit sensiblement constant sur au moins la majorité du temps d'injection de gaz. 4 La présente invention se rapporte également à un dispositif de refroidissement d'au moins un conteneur, comprenant une enceinte conçue pour recevoir ledit conteneur et munie d'au moins un évent de mise à l'air, ladite enceinte étant de plus équipée d'au moins un moyen d'admission d'un 5 gaz réfrigérant liquéfié, caractérisé en ce que le moyen d'admission est configuré pour pouvoir assurer une injection du gaz selon le procédé objet de la présente invention. Préférentiellement, le conteneur contient un volume de boisson et notamment une boisson alcoolisée. 10 Préférentiellement encore, le conteneur est une bouteille de vin, notamment d'un vin blanc pétillant ou de champagne. De manière avantageuse, l'enceinte est une enceinte isotherme, thermiquement isolée de l'extérieur. Avantageusement, l'enceinte abritant le conteneur présente un 15 volume d'air libre résiduel inférieur à 60 cm3. De manière avantageuse, au moins une partie des moyens d'admission de gaz dans l'enceinte débouchent sensiblement aux deux tiers à partir du bas du conteneur, et notamment à proximité d'un col dans le cas d'une bouteille. 20 En effet, il a été constaté qu'une injection sensiblement à ce niveau d'une bouteille assurait la meilleure homogénéité du refroidissement. En variante ou de manière complémentaire, le dispositif comprend au moins deux points d'injection du gaz dans l'enceinte. Avantageusement, le dispositif comprend au moins un point 25 d'injection du gaz haut, et au moins un point d'injection du gaz bas. Avantageusement encore, le dispositif comprend au moins deux points d'injection situés à un même niveau et répartis sur la périphérie de l'enceinte. De manière préférentielle, chaque parcours d'admission du gaz 30 depuis une source d'alimentation en gaz possède une perte de charge totale sensiblement égale. De cette manière, chaque orifice de sortie du gaz dans l'enceinte délivrera sensiblement la même quantité et le même débit de gaz réfrigérant. La présente invention sera mieux comprise à la lumière de la 35 description détaillée qui suit en regard du dessin annexé dans lequel : - La figure 1 est une vue de profil en coupe longitudinale d'un dispositif selon l'invention. - La figure 2 est une vue de face en coupe longitudinale du dispositif de la figure 1.

Un dispositif 1 réfrigérant selon l'invention, tel que représenté en coupe sur les figures 1 et 2 comprend une enceinte 2 conçue pour recevoir une bouteille 3 du type bouteille de champagne, et comprenant une paroi latérale 4 sensiblement cylindrique, un fond 5 et un couvercle 6 amovible, l'enceinte 2 étant principalement réalisée à partir de matériaux isothermes.

L'enceinte 2 est équipée d'un évent 7 de mise à l'air, ledit évent étant ménagé dans la paroi latérale 4 et la traversant. L'enceinte 2 est montée sur un socle 8 et le couvercle 6 est associé à des moyens de verrouillages 9 et une poignée 10. Ces éléments n'étant pas au coeur de l'invention, ils ne seront pas 15 décrits plus avant et l'homme du métier pourra recourir à toute solution de verrouillage connue. Il en va de même pour l'enceinte isotherme. On s'attachera toutefois, selon un aspect préférentiel de l'invention, à ce que le volume d'air résiduel dans l'enceinte 2, après mise en place de la bouteille 3 et fermeture du 20 couvercle 6 soit le plus réduit possible. En vue du refroidissement de la bouteille 3, le dispositif comprend également une cartouche 11 de gaz réfrigérant liquéfié. La cartouche 11 est disposée à l'intérieur d'un logement 12 dédié. La cartouche 11 est connectée à un circuit d'injection du gaz de la 25 cartouche 11 à l'intérieur de l'enceinte 2 comprenant un tube 13 en communication fluide avec l'intérieur de l'enceinte 2 et traversant pour ce faire la paroi latérale 6. Conformément à un aspect préférentiel de l'invention, le tube 13 débouche sensiblement au deux tiers de la hauteur de la bouteille 3, soit un 30 peu en dessous du col de cette dernière. L'ensemble des moyens de refroidissement, comprenant notamment la cartouche 11 et le tube 13 à travers lequel le gaz réfrigérant est amené à circuler est conçu de manière à permettre l'injection du gaz réfrigérant selon des caractéristiques de débit contrôlées conformément à l'invention. 35 Ces moyens pourront comprendre une ou plusieurs vannes de régulation de débit.

En l'espèce, l'exemple présenté utilise environ 400 ml de gaz réfrigérant R134A liquéfié contenus dans une cartouche 11 de type bombe aérosol comprenant un embout présentant un orifice de 0,25 mm sans PGA. Une telle cartouche 11 permet d'obtenir un débit de gaz d'environ 45 ml par minute pendant 8 à 10 minutes. Bien évidemment, le type de gaz et le volume à injecter dépendent du refroidissement souhaité. Toutefois, les paramètres de l'invention permettent d'optimiser l'utilisation du gaz en réduisant les surconsommations et en s'approchant de la quantité de gaz théorique à utiliser pour enlever au récipient la quantité de chaleur désirée. Pour des raisons environnementales, le gaz R134A, hydrocarbure halogéné de formule C2H2F4, est amené à disparaître et devra être remplacé par d'autres gaz réfrigérants. Il conviendra alors d'adapter les quantités ici décrites pour satisfaire aux objectifs de refroidissement fixés.

Divers tests comparatifs visant à refroidir une bouteille de champagne à une température initiale de 22 et 35°C en environ 15 minutes jusqu'à une température de 12°C maximum ont été réalisés. La quantité de gaz injectée a été de 500 ml à partir d'une cartouche de type aérosol présentant une valve d'échappement de 0,25 mm de diamètre 20 à fente. L'injection a été faite en un seul point d'injection en position latérale situé à environ 6 cm du fond de la bouteille. Le prototype a été conçu de manière à posséder un volume d'air résiduel de 56 cm3. 25 La température du vin est enregistrée à l'aide d'un capteur inséré dans la bouteille. Après 15 minutes de refroidissement le vin est versé dans cinq verres de 15cl et la température a été mesurée dans chaque verre. Les résultats obtenus sont présentés dans le tableau ci-dessous.

Cinetique de refroidissement moyenne du champagne stocké initialement à 22 °C et à 35 °C (capteur positionné au milieu de la bouteille) Cartouche de gaz: 500 ml Valve: 1 x 0,25 mm housing à fente Temps Température initiale du vin Température initiale du vin Congélateur (minutes) 22 °C 35 °C Essai 1 _ Essai 3 Moyenne Ecart Essai 1 Essai 2 Essai 3 Moyenne Ecart Moyenne Essai 2 type type 0 21,9 21,9 21,9 21,9 0,0 34,9 34,9 34,8 34,9 0,1 22,3 1 21,2 21,3 21,3 21,3 0,1 34 34,2 33,9 34,0 0,2 21,8 2 20,9 21 21,0 21,0 0,1 33,9 33,9 33,8 33,9 0,1 21,2 3 20,4 20,8 20,8 20,7 0,2 33,8 33,6 33,5 33,6 0,2 20,5 4 19,8 20,5 20,5 20,3 0,4 32,5 32,9 32,2 32,5 0,4 19,9 19,1 20 19,7 19,6 0,5 32 32,2 31,8 32,0 0,2 19,4 6 18,3 19,3 18,2 18,6 0,6 30,5 30,9 30,1 30,5 0,4 18,9 7 17,5 18,6 17,0 17,7 0,8 29,5 29,9 29,2 29,5 0,4 18,4 8 16,4 17,6 15,9 16,6 0,9 28,5 28,9 28,2 28,5 0,4 18,0 9 15 16,6 14,8 15,5 1,0 27,1 27,6 26,8 27,2 0,4 17,6 13,1 15,7 12,0 13,6 1,9 25,5 25,9 25,1 25,5 0,4 17,2 11 11 14,8 10,9 12,2 2,2 23,6 23,8 22,9 23,4 0,5 16,8 12 9,15 13,5 8,9 10,5 2,6 21,5 21,9 21,1 21,5 0,4 16,4 13 8 11,3 7,2 8,8 2,2 19,2 19,8 19,1 19,4 0,4 16,0 14 6,5 8,5 6,1 7,0 1,3 17,6 17,9 17,2 17,6 0,4 15,6 4,9 6,6 4,8 5,4 1,0 16,8 17,1 16,4 16,8 0,4 15,2 16 16,2 16,5 16,0 16,2 0,3 17 15,7 15,9 15,1 15,6 0,4 18 15,2 15,3 14,9 15,1 0,2 19 14 14,2 13,8 14,0 0,2 10,9 11,1 10,5 10,8 0,3 Temps de 11 12 11 11 0,6 11 11 11 11 0,0 vidange de l'aérosol en minutes verre 1 14,4 11,5 9,7 11,9 2,4 15,6 16,5 15,4 15,8 0,6 verre 2 7,2 5,9 5,9 6,3 0,8 12,9 13,4 12,5 12,9 0,5 verre 3 5,6 4,5 3,2 4,4 1,2 10,4 10,9 10,2 10,5 0,4 verre 4 2,5 3,2 2,5 2,7 0,4 9,5 10,1 8,9 9,5 0,6 verre 5 2,0 1,9 1,9 1,9 0,1 7,1 7,9 6,5 7,2 0,7 Ecart verre 1 12,4 9,6 7,8 9,9 1,0 8,5 8,6 8,9 8,7 0,2 et verre 5 Tableau 1 Les résultats montrent l'efficacité d'un débit de gaz d'environ 45 ml par minute permettant d'atteindre rapidement les températures souhaitées. D'autres tests ont été réalisés sur un prototype permettant une double injection de gaz, respectivement en partie haute et en partie basse de la bouteille. Les tests ont été effectués en vue de refroidir une bouteille de vin pétillant ayant une température initiale de 22°C en utilisant 400 ml de gaz réfrigérant.

Cinetique de refroidissement moyenne du blancs de fruits stocké initialement à 22 °C (capteur positionné au milieu de la bouteille) obtenue après pulvérisation de 400 mL de gaz R134 A Temps Températures relevées Températures relevées Températures relevées Températures relevées (minutes) valve 2 x 0,5 mm valve 1 x 0,5 mm (PGA 1,07 mm) valve 1 x 0,25 mm valve 1 x 0,25 mm (PGA 1,07 mm) -~ N W ,ô ,gym N CO ° 'm N W o m N â ,gym CD 0 ~j CD ~j CD CD CD CD co CD CD CD 0 21,9 21,9 21,9 21,9 0,0 22,1 22,0 22,2 22,1 0,1 22,2 21,9 22,2 22,1 0,2 22,1 22,0 22,2 22,1 0,1 1 19,4 20,3 25,1 21,6 3,1 21,3 21,3 22,2 21,6 0,5 22,1 21,8 22,1 22,0 0,2 22,0 21,9 22,1 22,0 0,1 2 17,7 18,8 21,8 19,4 2,1 19,4 19,5 19,6 19,5 0,1 22,0 21,7 22,0 21,9 0,2 21,9 21,8 22,0 21,9 0,1 3 17,1 18,0 17,8 17,6 0,5 17,3 17,4 17,8 17,5 0,3 21,9 21,6 21,8 21,8 0,2 21,8 21,7 21,9 21,8 0,1 4 16,7 17,7 16,6 17,0 0,6 16,6 16,7 17,1 16,8 0,3 21,5 21,3 21,4 21,4 0,1 21,7 21,6 21,8 21,7 0,1 5 16,4 17,4 16,0 16,6 0,7 16,3 16,5 16,7 16,5 0,2 19,8 20,4 20,1 20,1 0,3 22,0 21,3 21,6 21,6 0,3 6 16,2 17,3 15,7 16,4 0,8 16,1 16,3 16,2 16,2 0,1 17,5 18,0 17,6 17,7 0,3 21,9 21,0 21,6 21,5 0,5 7 15,9 17,2 15,5 16,2 0,8 15,9 16,0 16,4 16,1 0,3 15,2 15,3 15,1 15,2 0,1 21,4 20,6 21,0 21,0 0,4 8 15,8 17,0 14,9 15,9 1,1 15,3 15,8 16,6 15,9 0,7 14,0 13,1 13,7 13,6 0,5 21,2 20,3 20,9 20,8 0,5 9 15,7 16,9 14,8 15,8 1,1 15,1 15,4 16,6 15,7 0,8 13,6 12,0 12,8 12,8 0,8 21,1 20,1 20,6 20,6 0,5 10 15,4 16,7 14,6 15,6 1,1 14,9 15,0 15,4 15,1 0,3 13,2 11,4 12,3 12,3 0,9 20,7 19,9 20,4 20,3 0,4 11 15,3 16,6 14,3 15,4 1,1 14,3 14,6 15,8 14,9 0,8 13,1 11,0 12,2 12,1 1,1 18,7 19,6 19,0 19,1 0,4 12 15,1 16,5 14,0 15,2 1,2 13,8 14,1 15,6 14,5 1,0 12,9 10,8 12,0 11,9 1,0 16,2 19,4 17,8 17,8 1,6 13 14,9 16,3 13,2 14,8 1,6 13,1 13,6 15,3 14,0 1,2 12,8 10,6 11,7 11,7 1,1 14,8 19,3 17,2 17,1 2,2 14 14,7 16,2 12,9 14,6 1,7 12,5 12,9 16,0 13,8 1,9 10,1 10,5 9,4 10,3 0,5 14,1 18,5 16,3 16,3 2,2 11,5 12,3 15,2 13,0 2,0 11,8 11,9 12,3 12,0 0,3 9,9 7,4 8,8 8,7 1,2 8,5 9,9 9,2 9,2 0,7 Temps de 2,5 2 2 2 0,3 6 4 5 5 1,0 8 6 10 8 2,0 12 14 13 13 1 vidange de l'aérosol en minutes verre 1 13,9 14,1 15,6 14,5 0,9 13,9 13,9 13,6 13,8 0,2 12,8 10,2 10,6 11,2 1,4 13,1 13,4 13,1 13,2 0,2 verre 2 12,9 12,9 14,9 13,6 1,2 12,3 12,9 12,1 12,4 0,4 11,0 9,1 10,1 10,1 1,0 11,8 11,4 12,1 11,8 0,4 verre 3 11,5 12,4 14,4 12,8 1,5 11,9 11,5 11,2 11,5 0,4 10,1 8,2 9,0 9,1 1,0 8,4 10,0 9,6 9,3 0,8 verre 4 11,1 11,9 12,6 11,9 0,8 10,9 10,8 10,7 10,8 0,1 9,2 7,9 8,8 8,6 0,7 8,2 9,4 9,0 8,9 0,6 verre 5 11,0 10,9 11,8 11,2 0,5 10,8 10,6 10,5 10,6 0,2 8,9 6,9 8,1 8,0 1,0 7,9 8,7 8,1 8,2 0,4 Ecart verre 2,9 3,2 3,8 3,3 1,0 3,1 3,3 3,1 3,2 0,2 3,9 3,3 2,5 3,2 1,0 5,2 4,7 5,0 5,0 0,5 1 et verre 5 Tableau 2 Comme on le constate, de bonnes performances sont déjà obtenues en limitant l'injection de gaz à un débit inférieur à environ 200 ml par minute (série 1 : 160 ml par minute). Des performances encore meilleures sont obtenues avec un débit 5 inférieur à 80 ml par minute (série 2 : 66 ml par minute). Un optimum est atteint pour la série 3 avec un débit d'environ 50 ml par minute, tandis qu'un débit inférieur à 35 ml par minute (série 4 : 31 ml par minute) est moins satisfaisant. Les tests mentionnés ci-dessus ont été effectués sur des bouteilles 10 de 75 cL de boisson. Des tests ont toutefois été également effectués sur des conteneurs d'une capacité de 4 cl de boisson et il a été constaté que le débit optimum permettant le refroidissement le plus efficace était également atteint pour un débit d'environ 45-50 ml de gaz réfrigérant par minute, permettant ainsi un 15 refroidissement en 2 minutes d'une telle quantité de boisson en utilisant environ 100 ml de gaz réfrigérant. Le tableau ci-dessous montre les résultats d'un refroidissement de quatre tubes contenant chacun 4 cl de vodka à une température initiale de 22°C. La quantité de gaz réfrigérant utilisée est de 100 ml de gaz réfrigérant.

20 La température est mesurée après 2 minutes. Influence du débit sur le refroidissement instantané de 4 tubes en 2 minutes Double injection et diminution du diamètre de la connectique quantité de gaz injectée: 100 ml Valve: 1 x 0,25 mm Valve: 1 x 0,33 mm Tubes Essai 1 Essai 2 Essai 3 Moyenne Ecart type Essai 1 Essai 2 Essai 3 Moyenne Ecart type 1 -1,1 -1,9 -1,3 -1,4 0,4 0,5 0,9 0,1 0,5 0,4 2 -1,9 -1 -0,9 -1,3 0,6 -0,5 -0,4 -0,5 -0,5 0,1 3 -1,3 -1,3 -1,6 -1,4 0,2 -1,4 -1,2 -1,9 -1,5 0,4 4 -0,5 -0,6 -0,3 -0,5 0,2 -0,8 -0,1 -0,3 -0,4 0,4 Valve: 1 x 0,51 mm Valve: 2x 0,51 mm Tubes Essai 1 Essai 2 Essai 3 Moyenne Ecart type Essai 1 Essai 2 Essai 3 Moyenne Ecart type 1 4,2 3,9 4,7 4,3 0,4 7,8 7,1 7,2 7,4 0,4 2 4,2 4 3,1 3,8 0,6 6,5 4,4 5,1 5,3 1,1 3 2,4 2,5 2,7 2,5 0,2 5,1 4,4 4,8 4,8 0,4 4 4,9 4,1 4,4 4,5 0,4 6,1 5,8 5,9 5,9 0,2 Tableau 3 On constate que la meilleure performance de refroidissement est atteinte avec la valve de 0,25mm permettant un débit de gaz d'environ 50 ml par minute. Bien que l'invention ait été décrite avec un exemple particulier de réalisation, il est bien évident qu'elle n'y est nullement limitée et qu'elle comprend tous les équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons si celles-ci entrent dans le cadre de l'invention. Un exemple d'un autre gaz utilisable est notamment le HFO1234Ze.

Claims (16)

1. REVENDICATIONS1. Procédé de refroidissement d'un conteneur (3) par un gaz réfrigérant comprenant les étapes visant à : - disposer le conteneur à l'intérieur d'une enceinte (2) non étanche - injecter une quantité de gaz réfrigérant liquéfié à l'intérieur de l'enceinte selon un débit total inférieur à 200 ml par minute.
2. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le débit de gaz est inférieur à 90 ml par minute.
3. 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que le débit 15 de gaz est inférieur à 60 ml par minute.
4. 4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que le débit de gaz est sensiblement égal à 45 - 50 ml par minute. 20
5. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le débit de gaz est supérieur à 30 - 35 ml par minute.
6. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que le gaz est injecté avec un débit sensiblement constant 25 sur au moins la majorité du temps d'injection de gaz.
7. 7. Dispositif (1) de refroidissement d'au moins un conteneur (3), comprenant une enceinte (2) conçue pour recevoir ledit conteneur et munie d'au moins un évent (7) de mise à l'air, ladite enceinte étant de plus équipée 30 d'au moins un moyen d'admission d'un gaz réfrigérant liquéfié, caractérisé en ce que le moyen d'admission est configuré pour pouvoir assurer une injection du gaz selon le procédé objet de l'une quelconque des revendications 1 à 6.
8. 8. Dispositif (1) selon la revendication 7, caractérisé en ce que le 35 conteneur (3) contient un volume de boisson et notamment une boisson alcoolisée.
9. 9. Dispositif (1) selon la revendication 8, caractérisé en ce que le conteneur (3) est une bouteille de vin, notamment d'un vin blanc pétillant ou de champagne.
10. 10. Dispositif (1) selon l'une quelconque des revendications 7 à 9, caractérisé en ce que l'enceinte (2) est une enceinte isotherme, thermiquement isolée de l'extérieur. 10
11. 11. Dispositif (1) selon l'une quelconque des revendications 7 à 10, caractérisé en ce que l'enceinte (2) abritant le conteneur (3) présente un volume d'air libre résiduel inférieur à 60 cm3.
12. 12. Dispositif (1) selon l'une quelconque des revendications 7 à 11, 15 caractérisé en ce qu'au moins une partie des moyens d'admission de gaz dans l'enceinte (2) débouchent sensiblement aux deux tiers à partir du bas du conteneur, et notamment à proximité d'un col dans le cas d'une bouteille (3).
13. 13. Dispositif (1) selon l'une quelconque des revendications 7 à 12, 20 caractérisé en ce qu'il comprend au moins deux points d'injection du gaz dans l'enceinte (2).
14. 14. Dispositif (1) selon la revendication 13, caractérisé en ce qu'il comprend au moins un point d'injection du gaz haut, et au moins un point 25 d'injection du gaz bas.
15. 15. Dispositif (1) selon l'une quelconque des revendications 13 ou 14, caractérisé en ce qu'il comprend au moins deux points d'injection situés à un même niveau et répartis sur la périphérie de l'enceinte.
16. 16. Dispositif (2) selon l'une quelconque des revendications 13 à 15, caractérisé en ce que chaque parcours d'admission du gaz depuis une source d'alimentation en gaz possède une perte de charge totale sensiblement égale. 30 35