FR2841264A1 - PROCEDE DE PREPARATION D'UN ALLIAGE AI-Zn-Mg-Cu A HAUTE RESISTANCE - Google Patents
PROCEDE DE PREPARATION D'UN ALLIAGE AI-Zn-Mg-Cu A HAUTE RESISTANCE Download PDFInfo
- Publication number
- FR2841264A1 FR2841264A1 FR0307560A FR0307560A FR2841264A1 FR 2841264 A1 FR2841264 A1 FR 2841264A1 FR 0307560 A FR0307560 A FR 0307560A FR 0307560 A FR0307560 A FR 0307560A FR 2841264 A1 FR2841264 A1 FR 2841264A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- hours
- heat treatment
- product
- alloy
- less
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 66
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 66
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 28
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims description 17
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 title description 5
- 229910019086 Mg-Cu Inorganic materials 0.000 title description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 40
- 230000032683 aging Effects 0.000 claims abstract description 26
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims abstract description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 7
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims abstract description 6
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims abstract description 6
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 claims abstract description 5
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 claims abstract description 3
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims description 34
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims description 34
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 claims description 9
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims description 7
- 229910017818 Cu—Mg Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 5
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 5
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 4
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 3
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 claims 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 8
- 229910018569 Al—Zn—Mg—Cu Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 28
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 23
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 22
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 22
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 22
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 16
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 14
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 13
- 206010040844 Skin exfoliation Diseases 0.000 description 12
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 11
- 230000035618 desquamation Effects 0.000 description 10
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 6
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 4
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 3
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 3
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910018571 Al—Zn—Mg Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- -1 aluminum-zinc-copper-magnesium Chemical compound 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 229910001325 element alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000011067 equilibration Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 238000004299 exfoliation Methods 0.000 description 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 238000003878 thermal aging Methods 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/10—Alloys based on aluminium with zinc as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/053—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with zinc as the next major constituent
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
Abstract
La présente invention concerne un procédé de préparation d'un alliage Al-Zn-Mg-Cu à haute résistance, qui présente une résistance améliorée à la rupture en traction et une grande tolérance aux dommages, comprenant les étapes de moulage d'un lingot présentant la composition suivante (en pourcentage en poids) Zn 5, 5 - 9, 5, Cu 1, 5 - 3, 5, Mg 1, 5-3, 5, Mn < 0, 25, Zr < 0, 25, Cr < 0, 10, Fe < 0, 25, Si < 0, 25, Ti < 0, 10, Hf et/ ou V < 0, 25, d'autres éléments présents chacun en une proportion de moins de 0, 05 % et au total en une proportion de moins 0, 15 %, le complément étant de l'aluminium, d'homogénéisation et/ ou préchauffage du lingot après moulage, de travail à chaud et éventuellement travail à froid pour obtenir un produit travaillé de plus de 50 mm d'épaisseur, de traitement thermique de mise en solution, trempe du produit du traitement thermique de mise en solution, et vieillissement artificiel du produit travaillé et traité thermiquement, l'étape de vieillissement artificiel comprenant un premier traitement thermique à une température de 105 à 135°C pendant plus de deux heures à moins de 8 heures et un second traitement thermique à une température de plus de 135°C mais inférieure à 170°C pendant plus de 5 heures à moins de 15 heures. L'invention concerne un produit soudable en plaque préparé d'un tel alliage Al-ZnMg-Cu ayant une épaisseur de plus de 50 mm et une pièce de structure d'avion préparée d'un tel alliage.
Description
jusqu'a 15 mm.
PROCEDE DE PREPARATION D'UN ALLIAGE AL-ZN-MG-CU A HAUTE
RESISTANCE
La presente invention concerne un procede de preparation d'un alliage AlZn-Mg-Cu a haute resistance, qui presente une resistance amelioree a la corrosion, tout en conservant une grande tolerance aux dommages. L' invention concerne aussi une plaque en alliage Al-Zn-Mg Cu a haute resistance, prepare selon ['invention, ayant une epaisseur de plus de 50 mm, et un element de structure d'avion, en un tel alliage. Plus specifi quement, la presente invention concerne un alliage Al -Zn-Mg- Cu a haute resistance, de la serie-7000 de la nomenclature internationale de l'Aluminium Association pour des applications aeronautiques structurelles. Encore plus specifiquement, la presente invention concerne un produit epais en alliage d'aluminium, presentant des combinaisons ameliorees de resistance, tenacite et resistance a la corrosion, et en particulier un bon equilibre entre resistance mecanique et resistance a la corrosion. L'utilisation d'alliages d'aluminium traitable a la chaleur est connue dans le metier, pour un grand nombre d'utilisations necessitant une resistance relativement importante, une grande tenacite et une forte resistance a la corrosion, comme les fuselages d'avions, les pieces de vehicules et autres utilisations. Les alliages d'aluminium AA7050 et AA7 150 ont une resistance considerable dans les etats de traitement thermique de type T6, voir par exemple US-6,3 15,842. De plus, les produits en al l iage AA7x75 durci par precipitation ont de s valeurs de resistance elevees dans les etats T6. On salt que l'etat de traitement thermique T6 ameliore la resistance de l'alliage, les produits en alliages, mentionnes precedemment, AA7050, AA7x50 et AA7x75, qui contiennent d'importantes quantites en zinc, cuivre et magnesium etant connus pour leurs rapports resistance-poids eleves et done, vent utilises en particulier dans ['aviation. Cependant, ces utilisations donnent lieu a des expositions a une grande diversite de conditions climatiques, ce qui necessite une matrise soigneuse des conditions d' operation et de vieillissement afin d'obtenir une resistance mecanique et une resistance a la corrosion adequates, y compris la corrosion sous contrainte et a la desquamation. Afin d'ameliorer la resistance a la corro-sion sous contrainte et a la desquamation, ainsi que la tenacite a la rupture, ces alliages de la serie-7000 peuvent etre vieillis artificiellement. Lorsqutils vent vieillis artificiellement aux etats de type T79, T76, T74 ou T73, leur resistance a la corrosion sous contrainte et a la desquamation et leur tenacite a la rupture vent ameliorees dans l'ordre cite (T73 etant le meilleur et T79 etant proche de T6), mais aux depens de la resistance, par comparaison avec l' etat T6. Un etat de traitement thermiq-ue--acceptable est celui de type T74, qui est un etat de vieillissement limite, entre T73 et T76, de fac,on a obtenir un niveau acceptable de resistance a la traction, de resistance a la corrosion sous contrainte et a la desquamation et de tenacite a la rupture. Un tel etat T74 est obtenu en faisant vieillir le produit en alliage d'aluminium a des temperatures de 121 C pendant 6 a
24 heures et 171 C pendant environ 14 heures.
Selon les criteres de concept pour une piece particuliere d'un avion, une amelioration, meme minime, en resistance, tenacite ou resistance a la corrosion, a pour resultat des economies de poids, ce qui se traduit par une economic en essence pendant la duree de vie de l'avion. Afin de repondre a ces demandes, plusieurs alliages de serie
AA7000 ont ete developpes.
Le brevet americain n 4 954 188 decrit un procede de preparation d' un alliage d' aluminium de grande resistance, caracterise par une resistance amelioree a la desquamation, dans lequel procede on utilise un alliage constitue des elements d'alliage suivants, en o en poids: Zn: 5,9-8,2 Cu: 1,5-3,0 Mg: 1,5-4,0 Cr: <0, 04, et d'autres elements, comme du zirconium, du magnesium, du fer, du silicium, et du titane, representant au total moins de 0,5%, le complement etant en aluminium, on travaille l'alliage pour en faire un produit de forme predeterminee, on soumet le produit fa,conne a un traitement thermique de mise en solution, on le trempe, et on fait vieillir le produit traite thermiquement et trempe a une temperature de 132 C a 140 C pendant 6 a heures. Dans cet alliage, on obtient les proprietes desirees de grande resistance, grande tenacite et grande resistance a la corrosion, en abaissant
la temperature de vieillissement plutot quten ltelevant, comme enseigne -
precedemment dans les brevets americains n 3 881 966 ou n 3 794 531.
Il a ete rapporte que les alliages d'aluminium durcis par precipitation, connus, AA7075 et autres al l i ages de seri e AA7 000, dans l'etat de traitement thermique T6, n'ont pas une resistance a la corrosion suffisante dans certaines conditions. Les etats de type T7, qui ameliorent la resistance de ces alliages a la corrosion fissurante sous tension, font cependant diminuer la resistance de facon considerable par rapport a l'etat T6. Le brevet americain n 4 863 528 decrit un procede pour la production d'un produit ameliore en alliage d'aluminium, le procede comprenant le fait de prendre un alliage constitue essentiellement de, en % en poids: Zn: 6-16 Cu: 1-3 Mg: 1,5-4,5
et d'un ou plusieurs autres elements choisis parmi Zr, Cr. Mn, Ti, V, et Hf.
le total desdits elements ne depassant pas 1,0 % en poids, le complement etant en aluminium, et des impuretes accidentelles. Apres la coulee, l' alliage d' aluminium est soumis a un traitement thermique de mise en solution, durci par precipitation pour augmenter sa resistance jusqut a un niveau depassant celui atteint apres le traitement thermique de mise en solution, d'environ 30 % de la difference entre la resistance atteinte apres le traitement thermique de--mise en solution et la resistance maximale, et ensuite soumis a un traitement a une ou des temperatures suffisantes pour ameliorer ses proprietes de resistance a la corrosion. Ensuite, l'alliage est une fois de plus durci par precipitation pour augmenter sa limite d'elasticite et produire un alliage resistant a la corrosion. Les temperatures de vieillissement mentionnees dans le brevet vent comprises entre 170 C et 260 C et maintenues pendant 0,2- minute a 3 heures. Cette etape de vieillissement artificiel- - es-t- ainsi precedee et suivie d'une etape de
durcissement par precipitation, connu sous le nom de vieillissement T77.
Les valeurs de resistance a la traction obtenues varient entre 460MPa et
486 MPa et la limite d'elasticite entre 400MPa et 434 MPa.
Le brevet americain n 5 035 754 decrit une methode de traitement thermique pour un alliage d'aluminium de grande resistance, comprenant les etapes de traitement thermique de mise en solution d'un alliage d'aluminium constitue essentiellement de, en % en poids: Zn: 3-9 Cu: 1-3 Mg: 1-6 au moins un element choisi parmi: Cr: 0, 1 -0,5 Zr: 0, 1 -0,5 Mn: 0,2-1,0 le complement etant en aluminium, de chauffage de l'alliage a une temperature comprise dans une zone de temperatures inferieures de 100 C a 140 C, de maintien eventuel de l'alliage a une temperature- comprise dans la zone de temperatures inferieures pour un certain temps, de re chauffage de 1'alliage a une temperature comprise dans une zone de temperatures superieures, de 160 C a 200 C, de maintien eventuel de I'alliage a une temperature comprise dans la zone de temperatures superieures pour un deuxieme laps de temps et, le fait de repeter les etapes mentionnees ci-dessus au moins deux foist Dans un tel alliage, les proprietes des alliages en aluminium AA7075 et AA7050 vent ameliorees, puisqu'on obtient en obtenant une bonne resistance a la corrosion et une caracteristique de grande resistance. Des echantillons presentent une resistance a la traction de 57 a 62 kgf/mm2 et des notes d'evaluation en desquamation de P et EA. La valeur seuil de contrainte du test SCC etait de
plus de 50 kgf/mm2.
EP-0377779 decrit un procede de preparation-d'un alliage pour des utilisations en tole ou en plaque mince dans le domaine de l'aerospatial, comme les elements de revetement superieur d'ailes presentant une grande tenacite et de bonnes proprietes de corrosion, qui comprend les etapes de travail d'un corps constitue de, en % en poids: Zn: 7,6-8,4 Cu: 2,2-2,6 Mg: 1,8-2,1 et d'un ou plusieurs elements choisis parmi: Zr: 0,5-0,2 Mn: 0,05-0,4
V: 0,03-0,2
Hf: 0,03-0,5 le total desdits elements ne depassant pas 0,6% en poids, le complement etant en aluminium et des impuretes accidentelles, de traitement thermique de mise en solution et de refroidissement audit produit, et de vieillissement artificial du produit, soit par chauffage du produit trots fois de suite a une ou plusieurs temperatures entre 79 C et 163 C, soit par chauffage d'un tel produit d'abord a une ou plusieurs temperatures entre 79 C et 141 C pendant deux heures ou plus, puis par chauffage du produit a une ou plusieurs temperatures entre 148 C et 174 C. Ces produits ont une resistance amelioree a la desquamation et a la corrosion, notee << EB >> ou meilleure, et une limite d'elasticite superieure d'environ 15o a celle de piec-es homologues de taille comparable en AA7x50 dans ltetat T76. Ils ont toujours au moins environ 5 % de resistance en plus par rapport a leurs
homologues de taille comparable en AA7x50-T77.
Le brevet americain n 5 312 498 decrit un autre procede de preparation d'un alliage a base d'aluminium, ayant une resistance a la desquamation et une tenacite a la rupture ameliorees, avec des quantites en zinc, cuivre et magnesium equilibrees de sorte qut il n'y a pas d' exces de cuivr-e et de magnesium. Ce procede de preparation de produits en alliage a base d'aluminium utilise un procede de vieillissement en une ou deux etapes, conjointement avec un equilibrage stoichiometrique en cuivre, magnesium et zinc. On decrit une sequence de vieillissement en deux etapes dans laquelle on fait d'abord vieillir l'alliage a environ 121 C pendant environ 9 heures, operation suivie par une deuxieme etape de vieillissement a environ 157 C pendant 10 a 16 heures, puis d'un refroidissement a ['air. Une telle methode de vicillissement est utilisee pour la fabrication de produits en plaque mince ou en tole, qui vent utilises
pour le revetement inferieur des ailes ou revetement de fuselage.
Il y a cependant une demande dans le domaine de l'aeronautique pour les alliages de grande resistance de serie AA7000, en piece d'une epaisseur de section de plus de 50 mm, par exemple longerons ou barres d'aile et le revetement superieur des ailes, presentant les proprietes mecaniques specifiques mentionnees ci-dessus, comme une grande resistance, une grande tenacite et de bonnes proprietes de corrosion, comme la resistance a la corrosion sous contrainte ou la resistance a la corrosion exfoliante. Ces pieces, comme les longerons d'ailes pour avions, vent generalement manufacturees a partir du produit en plaque par des operations d'usinage, les caracteristiques du materiau etant une limite d'elasticite en compression dans la direction L a S/4 d' au moins 475 MPa, une resistance a la rupture en traction d'au moins 510 MPa et une
allongement ST (short transverse) a S/2 d' au moins 3,0 %.
EP-1158068A1 decrit un alliage d'aluminium traitable a la chaleur pour la preparation de produits ayant une epaisseur de plus de 12 mm, l'alliage etant un alliage Al-Zn-Cu-Mg, presentant la composition suivante, en o en poids: Zn: 4-10
Cu: 1-3,5 -
Mg: 1-4 Cr: <03 Zr: <0, 3 Si: <0,3 Fe: <0, 3 autres elements <0, 05 chacun et <0,15 au total, le complement etant en aluminium. On divulgue avoir trouve que pour des produits epais, dotes d'une microstructure seulement legerement recristallisee, une grande taille de grain a ltetat brut de coulee a pu mener a une microstructure specifique du produit transforme et traite thermiquement, ce qui a un effet benefique sur la tenacite sans reduction de la resistance ou d'autres proprietes. II est done decrit de couler I'alliage sous forme de [ingot de laminage, de forgeage ou d'extrusion, de fa,con a ce que la taille de grain a l'etat brut de
coulee soit maintenue entre 300 et 800 1lm.
L'objet de la presente invention est done de fournir un procede ameliore de preparation d'un alliage de grande resistance Al-Zn-Cu-Mg, 1 1 pour des produits en plaque mince, presentant une resistance amelioree a la propagation de fissures de fatigue et une grande tolerance aux dommages, qui a les proprietes precedemment mentionnees, a savoir, une limite d'elasticite en compression (dans la direction L a S/4) d' au moins 475 MPa, une resistance a la rupture en traction d'au moins 510 MPa et une
allongement ST a S/2 d' au moins 3,0 %.
Un autre objet de ['invention est d'obtenir un alliage d'aluminium de la serie AA7000, qui est resistant dans les etats de traitement thermique de type T6 et tenace et a des proprietes de resistance
a la corrosion dans les etats de type T73.
Un autre objet de la presente invention est d'obtenir un alliage en plaque epaisse, qui peut etre utilise pour produire des pieces de structure d'avion, telle que des longerons, avec des valeurs de resistance elevees et
de bonnes proprietes de resistance a la corrosion.
Selon ['invention, on decrit un procede pour produire un alliage Al-Zn-CuMg de forte resistance, presentant une resistance amelioree a la propagation de rupture de fatigue et une grande tolerance aux dommages, comprenant les etapes suivantes: a) moulage d'un [ingot presentant la composition suivante (en pourcentage en poids): Zn: 5,5 - 9,5 Cu: 1,5 - 3, 5 Mg: 1,5 - 3,5 Mn: < 0,25 Zr: < 0,25, de preference O,06 - 0,16 Cr: < 0, 10 Fe: < 0,25, de preference < 0,15 Si: < 0,25, de preference < 0,10 Ti: < 0,10 Hf et/ou V < 0,25, et d'autres elements presents chacun en une proportion de moins de 0,05 % et au total une proportion de moins de 0,15 %, le complement etant de l'aluminium, b) homogeneisation et/ou prechauffage du [ingot apres moulage c) travail a chaud, de preference par laminage, et eventuellement travail a froid, de preference par laminage, pour obtenir un produit travaille de plus de 50 mm d'epaisseur, d) traitement thermique de mise en solution - e) trempe du produit du traitement thermique de mise en solution, vieillissement artificial du produit travaille et traite thermiquement, ltetape de vieillissement artificial comprenant un premier traitement thermique a une temperature de 105 a 135 C pendant plus de deux heures a moins de 8 heures et un second traitement thermique a une temperature superieure a C, mais inferieure a 170 C, pendant plus de 5 heures a moins de 15 heures, pour obtenir un produit presentant une limite d'elasticite en compre-ssion. dans la direction L a S/4 d'au moins 475 MPa, une resistan-ce a la rupture en traction d'au moins 510 MPa et une allongement ST a S/2
d'au moins 3,0 %.
La combinaison chimique et ['operation de vieillissement mentionnees cidessus permettent d'obtenir des valeurs elevees de resistance, une tres bonne resistance a la desquamation et une grande resistance a la corrosion sous contrainte pour des produits en plaque epaisse, presentant une epaisseur de plus de 50 mm. En particulier, ['operation de vieillissement en deux etapes de la presente invention consiste en un premier traitement thermique durant 2 a 5 heures, a des temperatures de 115 C a 125 C, de preference durant environ 4 heures a C, et un second traitement thermique durant 5 a 15 heures, a des temperatures de 155 C a 169 C, de preference durant environ 13 heures a
des temperatures de 161 C a 167 C.
Il est immediatement evident pour lthomme du metier que, dans le procede selon ['invention, apres la trempe du produit ayant subi traitement thermique de mise en solution et avant ['operation de vieillissement artificial, le produit peut etre eventuellement etire, comprime ou travaille a froid afin de reduire les contraintes, comme on le
salt bien dans le metier.
Les teneurs preferees (en % en poids) en magnesium vent comprises entre 1, 5 et 2,5, de preference entre 1,6 et 2,3, et mieux encore entre 1,90 et 2, 10. Les teneurs preferees (en % en poids) en cuivre vent comprises entre 1,5 et 2,5, de preference entre 1,6 et 2,3, et mieux encore entre 1,85 et 2,10. Les teneurs preferees (en o en poids) en zinc vent comprises entre 5,9 et 6,2, de preference entre 6,8 et 7,1, et mieux encore
entre 7,8 et 8,1.
Le cuivre et le magnesium vent des elements importants pour augmenter, entre autres, la resistance de l'alliage. La teneur preferee en cuivre et en magnesium est super-ieure--a 1,6 % en poids et inferieure a 2,3 % en poids, car des quantites trop petites de magnesium et de cuivre ont pour resultat une diminution de la resistance, tandis que des quantites trop grandes de magnesium et de cuivre entranent une faible tenue a la corrosion et des problemes de soudabilite du produit en alliage. Afin d'obtenir un compromis entre la resistance, la tenacite et tenue a la corrosion, les quantites de cuivre et de magnesium (en o en poids) se trouvent chacune entre 1,6 et 2,3, avec les intervalles de valeur preferes plus restraints cites ci-dessus, et lton trouve que ces valeurs donnent un bon equilibrage pour les produits epais en alliage. Si l' on choisit des quantites de cuivre et de magnesium trop elevees, les proprietes liees a la tenacite, a la corrosion sous contrainte et a l'allongement vont diminuer, en
particulier pour les produits plus epais.
De plus, on a constate qu'il est important qutil y ait un equilibre du cuivre et du magnesium par rapport au zinc, et en particulier du magnesium par rapport au zinc. Selon la quantite de zinc, la quantite de magnesium (en % en poids) est de preference comprise entre 2,4 - 0,1 [Zn] et 1,5 + 0,1 [Zn]. Cela signifie que la quantite de magnesium depend de la quantite de zinc choisie. Pour une quantite d'environ 6 % en poids de Zn, la quantite (en % en poids) de magnesium est comprise entre 1,8 et 2, 1; quand la quantite de zinc est d' environ 7 %, la quantite de magnesium est comprise entre 1,7 et 2,2; et si la quantite de Zn est d'environ 8 %, la
quantite de magnesium est comprise entre 1,6 et 2,3.
Avec le procede selon la presente invention et l'equilibre choisi pour le cuivre, le magnesium et le zinc, il est possible d'obtenir apres moulage un [ingot homogeneise et/ou prechauffe, qui est travaille a chaud et le cas echeant travaille a froid pour donner un produit travaille, de preference epais de plus de 60 mm et mieux encore, de 110 a 160 mm, et meme de jusquta 220 mm, presentant une tenue a la corrosion amelioree, au moins aussi bonne que celle obtenue avec le procede de vieillissement T77, --- mais moins complique a obtenir que selon que le procede dit de
vieillissement en trots etapes T77.
L'alliage de la presente invention est choisi de preference dans ['ensemble forme par AA7010, AA7xSO, AA7040, AA7020, AA7x75, AA7X50, AA7349 ou AA7xS5 ou AA7x85, de preference AA7055,
AA7085.
Selon ['invention, on divulgue un produit en plaque en alliage d'aluminium-zinc-cuivre-magnesium a haute resistance, prepare selon un procede tel celui que decrit ci-dessus, la plaque ayant une epaisseur de plus de 50 mm, de preference de 100 a 220 mm. Un tel produit en plaque est. de preference, une piece d'avion, telle que barre ou longeron d'aile. Mieux encore, le produit en plaque selon la presente invention est un revetement
superieur d'ailes d'avion.
EXEMPLES
Les caracteristiques et avantages des alliages de ['invention presentes plus haut, ainsi que d'autres, vont devenir plus-clairs a la lecture
des descriptions detaillee suivante des modes preferes de realisation.
On a moule a l'echelle industrielle, 7 alliages d'aluminium differents en [ingots presentant les compositions chimiques suivantes
indiquees dans le Tableau 1.
Tableau 1. Compositions chimiques d'alliages en plaque epaisse, en % en poids, le complement etant constitue par de l'aluminium et des impuretes inevitables, Fe = 0,08 et Si = 0,04, et Zr = 0,10, Mn = 0,02 pour
les alliages 1 a 5, et avec Mn = 0,0B pour les alliages 6 et 7.
Alliage Element d'alliage - Cu Mg Zn Zr
1 2,16 2,04 6,18 0,11
2 2,10 2,00 6,10 0,10
3 2,14 2,04 6,12 0,10
4 1,91 2,13 6,86 0,11
2,20 -:,30- - 6,90- 0,10
6 2,23 2,50 7,80 0,10
7 1,82 2,18 8,04 0,10
Des [ingots 'pleine echelle' ont ete obtenus par sciage a partir de tranches de [ingot, homogeneises pendant 12 heures a 470 C et pendant 24 heures a 475 C, prechauffes pendant 5 heures a 410 C et famines a chaud jusquta diverse epaisseurs indiquees dans le tableau 2. Les plaques ont subi ensuite un traitement thermique de mise en solution pendant 4 heures a 475 C puis une trempe et un procede de vieillissement a deux etapes, d'abord
pendant 4 heures a 120 C et ensuite pendant 13 heures a 165 C.
Les alliages mentionnes dans le Tableau 1 ont ete examines, pour
les differentes epaisseurs de plaque, indiques dans le Tableau 2.
s Tableau 2. Proprietes de resistance, d'allongement et de desquamation pour des plaques de differentes epaisseurs en alliages du Tableau 1 (S/2 = mi-epaisseur; S/4 = quart d'epaisseur); test EXCO a S/10 selon ASTM
G34, echantillons indiques pour classification EA-ED.
Epaisseur Alliage Rp-L Rm-L A-(ST) EXCO de plaque (MPa) (MPa) (%) (mm) S/4 Sl4 S/2
63,5 553 590 6 EC
503 553 EA
152 3 495 --:- 5-37 5 EA
152 3 * 480 528 EA
63,5 570 604 EA
515 550 EA
6 510 565 2 EA
152 7 476 529 3 EA
* vieilli a 120 C pendant 5 heures et ensuite a 165 C pendant 15 heures D'apres le tableau 2, les alliages du tableau 1 ont une bonne limite d'elasticite en compression (<< Rp >>) dans la direction L, de plus de 476 MPa, pour la plupart de plus de 500 MPa, tandis que la resistance a la rupture en traction (<< Rm >>) dans la direction L est superieure a 529 MPa pour tous les alliages et epaisseurs; un exemple a m8me une valeur superieure a 600 MPa pour 63,5 mm. L'allongement ST, en position S/2, pour tous les alliages excepte deux, est de 3 % ou plus, allant meme
jusqu'a 6%.
Les proprietes de desquamation vent EA et EC. Les tests de desquamation ont ete fan's selon ASTM G34 en position S/10. Les proprietes de desquamation vent similaires pour des etapes de similaires comme le montre le tableau 3, mais se degradent etonnamment si le premier traitement thermique plus long et le second traitement thermique est plus court. Tableau 3. Proprietes de desquamation (<< EXCO >>) d'alliages choisis du tableau 1, selon ASTM G34 (<< - >> signifie << non-mesure >>) Alliage Epaisseur 6h/120 C + Sh/120 C + 4h/120 C + 6h/155 C 12h/155 C 13h/165 C
63,5 EC EC -
3 110 EA EA
63,5 EC
EC EA EA
ED EA EA
63,5 EC EA
L'alliage 4 a ete teste avec une epaisseur de plaque de 110 mm. Les
resultats de tenacite et d'allongement vent montres dans le tableau 4.
Tableau 4. Proprietes de tenacite et d'allongement d'alliages choisis du tableau 1, toutes les plaques ont 110 mm d'epaisseur, et vent vieillies selon le procede a deux etapes, premier traitement thermique a 120 C pendant 4 heures, second traitement thermique a 165 C pendant 13 heures, alliage 5 avec une quantite de cuivre de 2,25 %, Kc mesure sur des echantillons conformes a la norme ASTM E399-90 C(T), epaisseur de 38,1 mm (1,5")
pour SL, les echantillons SL vent pris a mi-epaisseur (S/2).
Alliage Rp Kc
(S/2, ST) (S/2, ST) (S/2, SL)
1 465 5 26,9
3 461 5 26,8
4 465 5 27,1
453 2 24,1
6 472 1 19,5
7 482 3 26,4
Tou s les al l iag es menti onnes ci-dessus ont une note de de squamation de
EA, pour l'epaisseur de plaque de 110 mm choisie.
Enfin, les proprietes de corrosion sous contrainte (<< SCC >>)ont ete etudiees. En premier lieu, les alliages 1 et 4 ont ete testes avec une epaisseur de 152 mm. Deux procedes de vieillissement differents ont ete choisis selon le tableau 5. Le niveau de charge etait de 172 MPa. La direction du test est S-L. Des echantillons ont ete pris en position S/2. Le tableau 5 montre le nombre de jours avant qutune rupture ait lieu. On a mis fin au test apres 30 jours. << NF >> signifie qutil n'y a pas de rupture au bout de 30 jours, << 30 >> signifie une rupture apres 30 jours. Au total, au moins trots echantillons vent testes par variante. Le test a ete execute selon la
norme ASTM G47.
Tableau 5. Proprietes SCC pour une epaisseur de 152 mm pour deux alliages. Alliage Sh/120 C + 12h/165 C 4h/120 C + l5h/165 C
1 NF, NF, NF NF, NF, NF
, NF, NF NF, NF, NF
Enfin, on a teste les proprietes de corrosion sous contrainte de 5 autres alliages en utilisant des plaques epaisses de 125 mm. Des echantillons ont ete preleves dans la direction S-L a un niveau de charge de MPa. Le tableau 6 montre la composition chimique et les resultats de
ces alliages pour ce qui est de leurs proprietes de corrosion sous contrainte.
Tableau 6. Proprietes SCC des specimens S-L, ayant une epaisseur de 125
mm, Fe = 0,08, Si = O,04, etZr = 0,10.
Alliage Cu Mg Zn 4h/120 C + 13h/165 C
A 1,7 1,8 7,4 NF, NF, NF
B 2,3 1,8 7,5 NF, NF, NF
2,25 2,5 7,65 15, NF, NF
1,8 2,45 8,0 15, 20, NF
E 2,3 2,4 8,1 20, 25, NF
Comme on le peut constater a partir du tableau 6, la tenacite de l'alliage de ['invention est commandee par les teneurs en cuivre et en magnesium, tandis que le zinc influence en particulier les proprietes de traction. Les teneurs preferees en cuivre et en magnesium sont, respectivement, 1,6 % en
poids et 2,0 % en poids.
Ayant maintenant totalement decrit ['invention, il est evident pour l'homme du metier que de nombreux changements et modifications peuvent etre apporte, sane steloigner de la portee de ['invention telle que decrite. f r
Claims (22)
1. Procede de production d'un alliage Al-Zn-Cu-Mg a haute resistance, presentant une grande tolerance aux dommages et une resistance amelioree a la corrosion, caracterise en ce qu'il comprend les etapes suivantes: a) moulage d'un [ingot presentant la composition suivante (en pourcentage en poids): Zn: 5,5 - 9,5 Cu: 1,5 - 3,5 Mg: 1,5 - 3,5 Mn: < 0,25 Zr: < 0,25, de preference 0,06 - 0,16 Cr: < 0,10 Fe: < 0,25, de preference < 0,15 Si: < 0,25, de preference < 0,10 Ti: < 0,10 Hf et/ou V < 0,25, et d'autres elements presents chacun en une proportion de moins de 0,05 % et au total en une proportion de moins 0,15 %, le complement etant de l'aluminium, b) homogeneisation et/ou prechauffage du [ingot apres moulage c) travail a chaud et eventuellement travail a froid pour obtenir un produit travaille de plus de 50 mm d'epaisseur, d) traitement thermique de mise en solution, e) trempe du produit du traitement thermique de mise en solution, et f) vicillissement artificial du produit travaille et traite thermiquement, l'etape de vieillissement artificial comprenant un premier traitement thermique a une temperature de 105 a C pendant plus de deux heures a moins de 8 heures et un second traitement thermique a une temperature de plus de C mais inferieure a 170 C pendant plus de 5 heures a moins de 15 heures pour obtenir un produit presentant une limite d'elasticite de compression dans la direction L a S/4 d'au moins 475 MPa, une resistance finale a la traction d'au
moins 510 MPa et une elongation ST a S/2 d' au moins 3,0 %.
2. Procede selon la revendication 1, caracterise en ce que les etapes de vieillissement vent constituees de deux traitements thermiques, le premier traitement thermique etant effectue pendant 2 a heures a des temperatures de 105 a 135 C, et le second traitement thermique est effectue pendant 5 a 15 heures a des temperatures de
a 169 C.
3. Procede selon la revendication 1, caracterise en ce que le premier traitement thermique est effectue a des temperatures comprises entre
C et 125 C.
4. Procede selon la revendication 1, caracterise en ce quele premier traitement thermique est effectue pendant 2 a 5 heures a environ C.
5. Procede selon la revendication 1, caracterise en ce que le second traitement thermique est effectue a des temperatures de 161 C a
167 C.
6. Procede selon la revendication 1, caracterise en ce que le second
traitement thermique est effectue pendant environ 13 heures.
7. Procede selon l'une quelconque des revendications 1 a 6,
caracterise en ce que la resi stance amelioree a la corrosion consiste en des proprietes de desquamation (<< EXCO >>) de EB ou mieux selon ASTM G34.
8. Procede selon l'une quelconque des revendications
precedentes, caracteriseencequela quantite de Mg est comprise entre 1,5 , et 2,5, de preference entre 1,6 et 2,3, mieux encore entre 1,9 et 2,1, en
% en poids.
9. Procede selon l'une quelconque des revendications
precedentes, dans lequel la quantite de Cu est comprise entre 1,5 et 2,5, de preference entre 1,6 et 2,3, mieux encore entre 1,85 et 2,1, en % en poids
10. Procede selon l'une quelconque des revendications
precedentes, caracteriseen ce que la quantite de Mg depend de la quantite de Zn, et est telle que [Mg] soit comprise entre 2,4 - 0,1 [Zn] et 1,5 +
0,1 [Zn].
11. Procede selon l'une quelconque des revendications
precedentes, caracteriseencequela quantite de Zn est comprise entre 5,9
et 6,2, ou entre 6,8 et 7,1, ou entre 7,8 et 8,1, en % en poids.
12. Procede selon l'une quelconque des revendications
precedentes, caracterise en ce que l'alliage Al-Zn-Cu-Mg a haute resistance est choisi dans ['ensemble forme par AA7010, AA7x50,
AA7040, AA7020, AA7x75, AA7349, AA7x55, AA7x85.
13. Procede selon l'une quelconque des revendications
precedentes, caracterise en ce que, apres homogeneisation et/ou prechauffage du [ingot apres moulage, on travaille le [ingot a chaud et, eventuellement, a un travail a froid, pour obtenir un produit travaille
de 60 a 220 mm, le travail consistent, de preference, a un laminage.
14. Procede selon l'une quelconque des revendications
precedentes, caracterise en ce que, apres homogeneisation et/ou prechauffage du [ingot apres moulage, on travaille le [ingot a chaud et, eventuellement, a un travail a froid, pour obtenir un produit travaille de 60 a 160 m, de preference de 110 a 160 mm, le travail consistent,
de preference, a un laminage.
15. Produit en plaque en alliage Al-Zn-Cu-Mg a haute resistance, caracterise en ce qu'il est prepare selon un procede decrit dans l'une , ,
quelconque des revendications 1 a 14, et en ce qu'il presente une
epaisseur de plus de 50 mm, de preference de plus de 60 mm.
16. Produit en plaque selon la revendication 15, caracterise en ce
que ledit produit en plaque est une piece de structure d'un avion.
17. Produit en plaque selon la revendication 15, caracterise en ce que ledit produit en plaque est une barre ou un longeron d'une aile d'avion.
18. Produit en plaque selon la revendication 15, caracterise en ce que ledit produit en plaque est le revetement superieur d'une aile
d'avion.
19. Piece de structure d'avion epaisse d' au moins 50 mm, et de preference de 50 a 160 mm, caracterise en ce qu'elle est fabriquee a partir d'un produit lamine prepare a partir d'un alliage constitue de, en % en poids: Zn 5,5 a 9,5 Cu 1,5 a 3,5 Mg 1,5 a 3,5 Mn < 0,25 Zr < 0,25, de preference de 0,06 a 0,16 Cr < 0,10 Fe < 0,25, de preference < 0,15 Si < 0,25, de preference < 0,10 Ti < 0,10 Hf et/ou V < 0,25 autres elements present chacun en une proportion de moins de 0,05 % et au total en une proportion de moins de 0,15 %, le complement etant en aluminium, g) et traite par traitement thermique de mise en solution, trempe et vieillissement constitue d'un premier traitement thermique a une temperature comprise entre 105 C et 135 C, durant plus 1 4 de deux heures et moins de 8 heures, et d'un second traitement thermique a une temperature superieure a 135 C, mais inferieure a 170 C, durant plus de 5 heures et moins de 15 heures, le produit presentant une limite d'elasticite en compression dans la direction L a S/4 d' au moins 475MPa, une resistance a la rupture a la traction d'au moins 510 MPa et un
allongement ST a S/2 d'au moins 3,0%.
20. Piece de structure d'avion selon la revendication 20, caracterise en ce que la resistance amelioree a la corrosion a des proprietes de desquamation (<< EXCO >>) de EB ou mieux selon ASTM G34.
21. Piece de structure d'avion selon la revendication 20, caracterise en ce qu'il
formele revetement superieur d'une aile d'avion.
22. Piece de structure d'avion selon la revendication 20, caracterise en ce qu'il forme un longeron ou une barre d'une aile
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
EP02077549 | 2002-06-24 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
FR2841264A1 true FR2841264A1 (fr) | 2003-12-26 |
FR2841264B1 FR2841264B1 (fr) | 2007-05-11 |
Family
ID=29719740
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
FR0307560A Expired - Lifetime FR2841264B1 (fr) | 2002-06-24 | 2003-06-23 | PROCEDE DE PREPARATION D'UN ALLIAGE AI-Zn-Mg-Cu A HAUTE RESISTANCE |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20050006010A1 (fr) |
CN (1) | CN100451149C (fr) |
AU (1) | AU2003277929A1 (fr) |
BR (1) | BR0312101B1 (fr) |
CA (1) | CA2485524C (fr) |
DE (2) | DE10392805T5 (fr) |
FR (1) | FR2841264B1 (fr) |
GB (1) | GB2402943B (fr) |
WO (1) | WO2004001080A1 (fr) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2010081889A1 (fr) * | 2009-01-16 | 2010-07-22 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | Procédé de fabrication d'un produit de type tôle d'alliage d'aluminium présentant de faibles taux de contrainte résiduelle |
CN101724797B (zh) * | 2009-12-01 | 2011-07-13 | 中南大学 | Al-Zn-Mg-Cu系合金的固溶热处理方法及用该方法处理的铝合金 |
US9314826B2 (en) | 2009-01-16 | 2016-04-19 | Aleris Rolled Products Germany Gmbh | Method for the manufacture of an aluminium alloy plate product having low levels of residual stress |
US10301710B2 (en) | 2005-01-19 | 2019-05-28 | Otto Fuchs Kg | Aluminum alloy that is not sensitive to quenching, as well as method for the production of a semi-finished product |
Families Citing this family (58)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7360676B2 (en) * | 2002-09-21 | 2008-04-22 | Universal Alloy Corporation | Welded aluminum alloy structure |
ES2292331B2 (es) * | 2003-03-17 | 2009-09-16 | Corus Aluminium Walzprodukte Gmbh | Metodo para producir una estructura monolitica de aluminio integrada y un producto de aluminio mecanizado a partir de esa estructura. |
ES2293813B2 (es) * | 2003-04-10 | 2011-06-29 | Corus Aluminium Walzprodukte Gmbh | Una aleacion de al-zn-mg-cu. |
US20050034794A1 (en) * | 2003-04-10 | 2005-02-17 | Rinze Benedictus | High strength Al-Zn alloy and method for producing such an alloy product |
US7666267B2 (en) | 2003-04-10 | 2010-02-23 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | Al-Zn-Mg-Cu alloy with improved damage tolerance-strength combination properties |
BRPI0411873B1 (pt) * | 2003-06-24 | 2016-11-22 | Alcan Rhenalu | elementos de estrutura para construção aeronáutica, fabricado a partir de pelo menos um produto trefilado, laminado ou forjado em liga de alumínio e processo de fabricação |
ES2393706T3 (es) * | 2003-12-16 | 2012-12-27 | Constellium France | Producto modelado en forma de chapa laminada y elemento de estructura para aeronave de aleación Al-Zn-Cu-Mg |
US7883591B2 (en) | 2004-10-05 | 2011-02-08 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | High-strength, high toughness Al-Zn alloy product and method for producing such product |
DE102005045341A1 (de) * | 2004-10-05 | 2006-07-20 | Corus Aluminium Walzprodukte Gmbh | Hochfestes, hochzähes Al-Zn-Legierungsprodukt und Verfahren zum Herstellen eines solches Produkts |
ES2339148T3 (es) * | 2005-02-10 | 2010-05-17 | Alcan Rolled Products - Ravenswood, Llc | Aleaciones de aluminio al-zn-cu-mg y procesos para la fabricacion y uso. |
US20060213591A1 (en) | 2005-03-24 | 2006-09-28 | Brooks Charles E | High strength aluminum alloys and process for making the same |
CN1302137C (zh) * | 2005-05-18 | 2007-02-28 | 山东大学 | 一种铝锌镁系合金及其制备工艺 |
US8083871B2 (en) | 2005-10-28 | 2011-12-27 | Automotive Casting Technology, Inc. | High crashworthiness Al-Si-Mg alloy and methods for producing automotive casting |
FR2907796B1 (fr) | 2006-07-07 | 2011-06-10 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | Produits en alliage d'aluminium de la serie aa7000 et leur procede de fabrication |
RU2443797C2 (ru) * | 2006-07-07 | 2012-02-27 | Алерис Алюминум Кобленц Гмбх | Продукты из алюминиевого сплава серии аа7000 и способ их изготовления |
KR101151563B1 (ko) | 2007-03-30 | 2012-05-30 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 알루미늄 합금 후판의 제조 방법 및 알루미늄 합금 후판 |
CN100462462C (zh) * | 2007-05-16 | 2009-02-18 | 东北轻合金有限责任公司 | 高强高韧7055铝合金的制备方法 |
WO2009156283A1 (fr) * | 2008-06-24 | 2009-12-30 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | Produit d'alliage al-zn-mg avec une sensibilité à la trempe réduite |
CN101407876A (zh) * | 2008-09-17 | 2009-04-15 | 北京有色金属研究总院 | 适于大截面主承力结构件制造的铝合金材料及其制备方法 |
CN101698915B (zh) * | 2009-11-13 | 2012-07-18 | 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 | 一种新型超高强高韧铝合金及其制备方法 |
CN102108463B (zh) * | 2010-01-29 | 2012-09-05 | 北京有色金属研究总院 | 一种适合于结构件制造的铝合金制品及制备方法 |
CN101805863B (zh) * | 2010-04-27 | 2012-02-01 | 辽宁忠旺集团有限公司 | 列车车厢铝合金板的制造方法 |
EP2614170A4 (fr) * | 2010-09-08 | 2015-10-14 | Alcoa Inc | Alliages d'aluminium 7xxx perfectionnés et leurs procédés de production |
CA2836261A1 (fr) * | 2011-05-21 | 2012-11-29 | Questek Innovations Llc | Alliages d'aluminium |
EP2662467A1 (fr) * | 2012-04-22 | 2013-11-13 | Kaiser Aluminum Fabricated Products, LLC | Produits en alliage d'aluminium de série 7xxx ultra épais à résistance élevée et procédés de fabrication de tels produits |
CN102732761B (zh) * | 2012-06-18 | 2014-01-08 | 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 | 一种7000系铝合金材料及其制备方法 |
US20150218679A1 (en) * | 2012-09-20 | 2015-08-06 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Aluminum alloy automobile part |
KR102118403B1 (ko) | 2013-05-08 | 2020-06-03 | 삼성전자주식회사 | 연성 기기, 연성 기기의 형상 감지 장치, 방법 및 컴퓨터 판독 가능한 기록 매체 |
CN103589924B (zh) * | 2013-11-28 | 2015-08-05 | 辽宁忠旺集团有限公司 | 一种生产航空结构件用铝合金棒材的工艺 |
CN103695820B (zh) * | 2013-12-28 | 2015-11-25 | 无锡透平叶片有限公司 | 一种7050铝合金的锻造及热处理工艺方法 |
CN104789838A (zh) * | 2014-05-07 | 2015-07-22 | 天长市正牧铝业科技有限公司 | 一种球棒用强韧铝合金 |
DE102014215066A1 (de) * | 2014-07-31 | 2016-02-04 | Aktiebolaget Skf | Wälzlagerkäfig oder Wälzlagerkäfigsegment sowie Verfahren zum Herstellen eines Wälzlagerkäfigs oder eines Wälzlagerkäfigsegments |
CN104831137B (zh) * | 2015-05-26 | 2017-01-18 | 重庆大学 | 一种时效强化型镁合金及其热处理工艺 |
CN104878263A (zh) * | 2015-05-29 | 2015-09-02 | 柳州普亚贸易有限公司 | 耐疲劳损伤建筑模板用铝合金 |
US11421309B2 (en) * | 2015-10-30 | 2022-08-23 | Novelis Inc. | High strength 7xxx aluminum alloys and methods of making the same |
CN105401019A (zh) * | 2015-11-14 | 2016-03-16 | 合肥标兵凯基新型材料有限公司 | 一种防腐铝合金的制备方法 |
CN106929781B (zh) * | 2015-12-29 | 2019-01-08 | 徐工集团工程机械股份有限公司 | 一种高强度铝合金销轴的制备方法 |
CN105671408A (zh) * | 2016-04-20 | 2016-06-15 | 苏州市相城区明达复合材料厂 | 一种型材加工用高强度铝合金 |
CN106337147B (zh) * | 2016-08-24 | 2018-07-31 | 天长市正牧铝业科技有限公司 | 一种防开裂抗冲击铝合金球棒及其制备方法 |
CN106399776B (zh) * | 2016-11-11 | 2018-05-01 | 佛山科学技术学院 | 一种800MPa级超高强铝合金及其制备方法 |
CN106399777B (zh) * | 2016-11-11 | 2018-03-09 | 佛山科学技术学院 | 一种高强度高淬透性超高强铝合金及其制备方法 |
WO2018157159A1 (fr) * | 2017-02-27 | 2018-08-30 | Arconic Inc. | Compositions d'alliage d'aluminium, produits et leurs procédés de fabrication |
CN107245617B (zh) * | 2017-06-13 | 2019-07-05 | 上海新益电力线路器材有限公司 | 一种电力线路输变电用铝合金构件及其制备方法 |
CN107190215B (zh) * | 2017-06-13 | 2019-07-05 | 上海新益电力线路器材有限公司 | 一种铝合金基电力线路用构件及其制备方法 |
FR3068370B1 (fr) * | 2017-07-03 | 2019-08-02 | Constellium Issoire | Alliages al- zn-cu-mg et procede de fabrication |
CN107447139A (zh) * | 2017-07-07 | 2017-12-08 | 安徽同盛环件股份有限公司 | 一种高强耐腐薄壁铝合金环件及其制备工艺 |
FR3071513B1 (fr) * | 2017-09-26 | 2022-02-11 | Constellium Issoire | Alliages al-zn-cu-mg a haute resistance et procede de fabrication |
CN109457149A (zh) * | 2018-12-05 | 2019-03-12 | 天津忠旺铝业有限公司 | 一种7系铝合金厚板的加工方法 |
EP3670690A1 (fr) | 2018-12-20 | 2020-06-24 | Constellium Issoire | Alliages al-zn-cu-mg et leur procédé de fabrication |
CN110172623A (zh) * | 2019-03-11 | 2019-08-27 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种高强韧铝合金及其制备方法 |
US11009074B1 (en) | 2019-11-11 | 2021-05-18 | Aktiebolaget Skf | Lightweight bearing cage for turbine engines and method of forming a lightweight bearing cage |
CN110872673B (zh) * | 2019-12-09 | 2021-06-04 | 华南理工大学 | 一种高锌含量Al-Zn-Mg-Cu-Zr合金快速硬化热处理工艺 |
CN111118418B (zh) * | 2019-12-27 | 2020-12-29 | 燕山大学 | 提高Al-Zn-Mg-Cu铝合金强韧性的时效处理方法、高强韧铝合金及其制备方法 |
CN112646996A (zh) * | 2020-12-02 | 2021-04-13 | 贵州航天新力科技有限公司 | 一种7系铝合金材料及其铸锭的制备方法 |
CN113215457A (zh) * | 2021-03-25 | 2021-08-06 | 山东创新金属科技有限公司 | 一种新能源汽车轮毂用铝合金及其生产工艺 |
CN112981197B (zh) * | 2021-04-21 | 2021-08-20 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种无粗晶的变形铝合金及其制备方法和制品 |
WO2024072262A1 (fr) * | 2022-09-28 | 2024-04-04 | Общество с ограниченной ответственностью "Институт легких материалов и технологий" | Alliage d'aluminium de fonderie |
CN116770108B (zh) * | 2023-05-31 | 2024-03-15 | 中南大学 | 一种均质微米细晶铝合金材料的制备方法 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3881966A (en) * | 1971-03-04 | 1975-05-06 | Aluminum Co Of America | Method for making aluminum alloy product |
US4196021A (en) * | 1977-06-02 | 1980-04-01 | Cegedur Societe De Transformation De L'aluminium Pechiney | Process for the thermal treatment of aluminum alloy sheets |
EP0514292A1 (fr) * | 1991-05-14 | 1992-11-19 | Pechiney Rhenalu | Procédé pour améliorer l'isotropie transversale des produits épais en alliage d'aluminium de la série AA 7000 |
US5863359A (en) * | 1995-06-09 | 1999-01-26 | Aluminum Company Of America | Aluminum alloy products suited for commercial jet aircraft wing members |
US6315842B1 (en) * | 1997-07-21 | 2001-11-13 | Pechiney Rhenalu | Thick alznmgcu alloy products with improved properties |
Family Cites Families (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1458530A1 (de) * | 1961-05-03 | 1968-12-19 | Aluminum Co Of America | Verfahren zur thermischen Behandlung von Gegenstaenden aus Aluminiumlegierungen |
DE2052000C3 (de) * | 1970-10-23 | 1974-09-12 | Fa. Otto Fuchs, 5882 Meinerzhagen | Verwendung einer hochfesten Aluminiumlegierung |
US3794831A (en) | 1972-06-01 | 1974-02-26 | Ibm | Apparatus and method for monitoring the operation of tested units |
US4863528A (en) * | 1973-10-26 | 1989-09-05 | Aluminum Company Of America | Aluminum alloy product having improved combinations of strength and corrosion resistance properties and method for producing the same |
FR2517702B1 (fr) * | 1981-12-03 | 1985-11-15 | Gerzat Metallurg | |
US4954188A (en) * | 1981-12-23 | 1990-09-04 | Aluminum Company Of America | High strength aluminum alloy resistant to exfoliation and method of making |
US5221377A (en) * | 1987-09-21 | 1993-06-22 | Aluminum Company Of America | Aluminum alloy product having improved combinations of properties |
CA1340618C (fr) * | 1989-01-13 | 1999-06-29 | James T. Staley | Alliage d'aluminium possedant des proprietes combinees ameliorees de resistance, de durete, et anticorrosion |
JP2982172B2 (ja) * | 1989-04-14 | 1999-11-22 | 日本鋼管株式会社 | 高力アルミニウム合金材の熱処理方法 |
US5312498A (en) * | 1992-08-13 | 1994-05-17 | Reynolds Metals Company | Method of producing an aluminum-zinc-magnesium-copper alloy having improved exfoliation resistance and fracture toughness |
JPH08295977A (ja) * | 1995-04-21 | 1996-11-12 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 疲労強度に優れた高強度アルミニウム合金押出材および該押出材からなるオートバイフロントフォークアウターチューブ材 |
DE69629113T2 (de) * | 1996-09-11 | 2004-04-22 | Aluminum Company Of America | Aluminiumlegierung für Verkehrsflugzeugflügel |
US7135077B2 (en) | 2000-05-24 | 2006-11-14 | Pechiney Rhenalu | Thick products made of heat-treatable aluminum alloy with improved toughness and process for manufacturing these products |
IL156386A0 (en) * | 2000-12-21 | 2004-01-04 | Alcoa Inc | Aluminum alloy products and artificial aging method |
FR2820438B1 (fr) * | 2001-02-07 | 2003-03-07 | Pechiney Rhenalu | Procede de fabrication d'un produit corroye a haute resistance en alliage alznmagcu |
US6569271B2 (en) * | 2001-02-28 | 2003-05-27 | Pechiney Rolled Products, Llc. | Aluminum alloys and methods of making the same |
CA2441168A1 (fr) * | 2001-03-20 | 2002-09-26 | Alcoa Inc. | Procede permettant d'augmenter la solidite et/ou la resistance a la corrosion d'alliages aerospaciaux d'aluminium de la serie 7000 |
-
2003
- 2003-06-09 US US10/456,183 patent/US20050006010A1/en not_active Abandoned
- 2003-06-11 BR BRPI0312101-1A patent/BR0312101B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2003-06-11 WO PCT/EP2003/006208 patent/WO2004001080A1/fr not_active Application Discontinuation
- 2003-06-11 DE DE10392805T patent/DE10392805T5/de active Granted
- 2003-06-11 CN CNB038118270A patent/CN100451149C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2003-06-11 CA CA2485524A patent/CA2485524C/fr not_active Expired - Lifetime
- 2003-06-11 AU AU2003277929A patent/AU2003277929A1/en not_active Abandoned
- 2003-06-11 DE DE10392805.7A patent/DE10392805B4/de not_active Expired - Lifetime
- 2003-06-11 GB GB0423402A patent/GB2402943B/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-06-23 FR FR0307560A patent/FR2841264B1/fr not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3881966A (en) * | 1971-03-04 | 1975-05-06 | Aluminum Co Of America | Method for making aluminum alloy product |
US4196021A (en) * | 1977-06-02 | 1980-04-01 | Cegedur Societe De Transformation De L'aluminium Pechiney | Process for the thermal treatment of aluminum alloy sheets |
EP0514292A1 (fr) * | 1991-05-14 | 1992-11-19 | Pechiney Rhenalu | Procédé pour améliorer l'isotropie transversale des produits épais en alliage d'aluminium de la série AA 7000 |
US5863359A (en) * | 1995-06-09 | 1999-01-26 | Aluminum Company Of America | Aluminum alloy products suited for commercial jet aircraft wing members |
US6315842B1 (en) * | 1997-07-21 | 2001-11-13 | Pechiney Rhenalu | Thick alznmgcu alloy products with improved properties |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US10301710B2 (en) | 2005-01-19 | 2019-05-28 | Otto Fuchs Kg | Aluminum alloy that is not sensitive to quenching, as well as method for the production of a semi-finished product |
WO2010081889A1 (fr) * | 2009-01-16 | 2010-07-22 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | Procédé de fabrication d'un produit de type tôle d'alliage d'aluminium présentant de faibles taux de contrainte résiduelle |
US9314826B2 (en) | 2009-01-16 | 2016-04-19 | Aleris Rolled Products Germany Gmbh | Method for the manufacture of an aluminium alloy plate product having low levels of residual stress |
CN101724797B (zh) * | 2009-12-01 | 2011-07-13 | 中南大学 | Al-Zn-Mg-Cu系合金的固溶热处理方法及用该方法处理的铝合金 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO2004001080A1 (fr) | 2003-12-31 |
CA2485524C (fr) | 2010-11-16 |
US20050006010A1 (en) | 2005-01-13 |
DE10392805B4 (de) | 2022-11-17 |
BR0312101A (pt) | 2005-03-29 |
AU2003277929A1 (en) | 2004-01-06 |
BR0312101B1 (pt) | 2013-05-14 |
GB2402943B (en) | 2006-03-29 |
FR2841264B1 (fr) | 2007-05-11 |
CA2485524A1 (fr) | 2003-12-31 |
GB0423402D0 (en) | 2004-11-24 |
CN1656240A (zh) | 2005-08-17 |
GB2402943A (en) | 2004-12-22 |
DE10392805T5 (de) | 2005-06-02 |
CN100451149C (zh) | 2009-01-14 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
FR2841264A1 (fr) | PROCEDE DE PREPARATION D'UN ALLIAGE AI-Zn-Mg-Cu A HAUTE RESISTANCE | |
JP4964586B2 (ja) | 高強度Al−Zn合金およびそのような合金製品の製造方法 | |
JP5405627B2 (ja) | Al−Zn−Mg−Cu合金 | |
CA2596190C (fr) | Alliages a base d'aluminium al-zn-cu-mg et procedes de production et d'utilisation | |
US8673209B2 (en) | Aluminum alloy products having improved property combinations and method for artificially aging same | |
RU2404276C2 (ru) | ПРОДУКТ ИЗ ВЫСОКОПРОЧНОГО, ВЫСОКОВЯЗКОГО Al-Zn СПЛАВА И СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ТАКОГО ПРОДУКТА | |
US8043445B2 (en) | High-damage tolerant alloy product in particular for aerospace applications | |
AU2008333796B2 (en) | Improved aluminum-copper-lithium alloys | |
US7547366B2 (en) | 2000 Series alloys with enhanced damage tolerance performance for aerospace applications | |
US20050189044A1 (en) | Al-Zn-Mg-Cu alloy with improved damage tolerance-strength combination properties | |
US20140227131A1 (en) | Aluminum alloy products having improved property combinations and method for artificially aging same | |
US11174535B2 (en) | Isotropic plates made from aluminum-copper-lithium alloy for manufacturing aircraft fuselages | |
CA2798480C (fr) | Alliage aluminium-cuivre-lithium pour element d'intrados | |
CA3067484A1 (fr) | Alliages al-zn-cu-mg et leur procede de fabrication | |
CA3176798A1 (fr) | Produits d'alliage 7xxx a dispersoides presentant des resistances au craquage assiste par l'environnement et a la deviation de propagation de fissure par fatigue | |
US20190368009A1 (en) | High Strength, Better Fatigue Crack Deviation Performance, and High Anisotropic Ductility 7xxx Aluminum Alloy Products and Methods of Making Such Products |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 14 |
|
PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 15 |
|
PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 16 |
|
PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 17 |
|
PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 18 |
|
PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 19 |
|
PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 20 |