FR2710336A1 - Composite céramique à base de carbure de silicium et de nitrure d'aluminium et son procédé de fabrication. - Google Patents
Composite céramique à base de carbure de silicium et de nitrure d'aluminium et son procédé de fabrication. Download PDFInfo
- Publication number
- FR2710336A1 FR2710336A1 FR9001141A FR9001141A FR2710336A1 FR 2710336 A1 FR2710336 A1 FR 2710336A1 FR 9001141 A FR9001141 A FR 9001141A FR 9001141 A FR9001141 A FR 9001141A FR 2710336 A1 FR2710336 A1 FR 2710336A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- silicon carbide
- ceramic composite
- powders
- aluminum nitride
- percentage
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 63
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 title claims abstract description 52
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 52
- 239000002131 composite material Substances 0.000 title claims abstract description 50
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims 13
- 229910017083 AlN Inorganic materials 0.000 title abstract 6
- PIGFYZPCRLYGLF-UHFFFAOYSA-N Aluminum nitride Chemical compound [Al]#N PIGFYZPCRLYGLF-UHFFFAOYSA-N 0.000 title abstract 6
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 25
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 claims abstract description 17
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 9
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims abstract description 4
- PMHQVHHXPFUNSP-UHFFFAOYSA-M copper(1+);methylsulfanylmethane;bromide Chemical compound Br[Cu].CSC PMHQVHHXPFUNSP-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 23
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 11
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 7
- 230000035515 penetration Effects 0.000 claims description 7
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 6
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 6
- 239000011812 mixed powder Substances 0.000 claims 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 238000004091 panning Methods 0.000 claims 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 abstract description 6
- 230000009471 action Effects 0.000 abstract description 3
- 229910003465 moissanite Inorganic materials 0.000 abstract 2
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 4
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 4
- 241001676573 Minium Species 0.000 description 3
- 238000009472 formulation Methods 0.000 description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- INAHAJYZKVIDIZ-UHFFFAOYSA-N boron carbide Chemical compound B12B3B4C32B41 INAHAJYZKVIDIZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 2
- 235000013339 cereals Nutrition 0.000 description 2
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 229910052580 B4C Inorganic materials 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 238000013467 fragmentation Methods 0.000 description 1
- 238000006062 fragmentation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- -1 gaseous Substances 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- SBEQWOXEGHQIMW-UHFFFAOYSA-N silicon Chemical compound [Si].[Si] SBEQWOXEGHQIMW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F41—WEAPONS
- F41H—ARMOUR; ARMOURED TURRETS; ARMOURED OR ARMED VEHICLES; MEANS OF ATTACK OR DEFENCE, e.g. CAMOUFLAGE, IN GENERAL
- F41H5/00—Armour; Armour plates
- F41H5/02—Plate construction
- F41H5/04—Plate construction composed of more than one layer
- F41H5/0414—Layered armour containing ceramic material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/515—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics
- C04B35/56—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on carbides or oxycarbides
- C04B35/565—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on carbides or oxycarbides based on silicon carbide
- C04B35/575—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on carbides or oxycarbides based on silicon carbide obtained by pressure sintering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/515—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics
- C04B35/58—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides
- C04B35/581—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides based on aluminium nitride
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
La présente invention concerne un composite céramique à base de carbure de silicium et de nitrure d'aluminium et son procédé de fabrication. Le composite céramique selon la présente invention est obtenu en mélangeant du carbure de silicium et du nitrure d'aluminium sous forme de poudres, et en chauffant et en comprimant ensemble ou en frittant ensemble les poudres pour former un composite céramique à solution solide. Le composite céramique peut comprendre des phases distinctes de AlN et de SiC, ou bien il peut consister en une solution solide de SiC et de AlN, ou bien encore il peut contenir une ou des phases résiduelles de AlN et de SiC dans une matrice de solution solide de SiC et de AlN. Le composite céramique selon la présente invention est utilisable dans les blindages, les outils de coupe, les buses, et autres pièces soumises à des impacts ou à une action abrasive importante.
Description
La présente invention concerne l'utilisation du carbure de silicium et du
nitrure d'aluminium sous forme d'un composite céramique à solution solide utilisable pour les blindages, les outils de coupe, les pièces exposées à l'usure, les buses, les
pièces soumises à des températures élevées et les articles sem-
blables soumis à des chocs importants ou à une action abrasive.
Le brevet U.S.A 4 141 740 au nom de Cutler et autres décrit un produit réfractaire constitué par une solution solide de
nitrure d'aluminium, de carbure de silicium et d'oxycarbure d'alu-
minium, ainsi que le procédé de fabrication de ce produit réfrac-
taire. Il est bien connu que les systèmes de blindages revêtus d'une céramique de carbure de silicium sont légers et présentent des performances balistiques sensiblement meilleures que celles des plaques métalliques monolithiques. Les systèmes de blindages revêtus d'une céramique de carbure de silicium sont meilleurs du
fait que les céramiques qui sont utilisées ont de meilleures pro-
priétés mécaniques de compression, en particulier des résistances à
la déformation dynamique plus importantes que celles des métaux.
Ces céramiques provoquent alors une plus grande déformation des projectiles que les métaux, par déformation plastique et érosion ou par fracture. L'aptitude à la pénétration du projectile est réduite
de deux façon par cette déformation accrue. La déformation plas-
tique du projectile et l'érosion consécutive réduisent l'énergie cinétique du projectile par écoulement plastique et réduction de la masse du projectile. Ou bien encore, le projectile fracturé est défocalisé, son empreinte d'impact est plus grande de sorte qu'un grand volume du matériau constituant la cible peut agir contre le projectile. Tandis que les systèmes de blindages revêtus de céramique
de carbure de silicium présentent des performances qui sont supé-
rieures à celles de la plupart des autres systèmes, ces systèmes ne sont pas utilisés actuellement sur les véhicules blindés légers de combat pour deux raisons principales. La première raison est le coût: les matériaux à base de céramique de carbure de silicium à haute performances coûtent de façon typique de 110 à 220 dollards
Le kilogramme. Le gouvernement des U.S.A. ne souhaite pas actuelle-
ment payer les coûts élevés qui en résultent pour un système de blindage utilisant ces céramiques très coûteuses en vue d'une application sur un véhicule blindé léger. L'autre raison est que
les performances d'impacts multiples des systèmes à base de céra-
mique de carbure de silicium sont faibles du fait de la nature très
fragile du matériau à base de céramique. De façon typique, les sys-
tèmes blindés revêtus d'une céramique de carbure de silicium pré-
sentent des plaques ou "tuiles" de céramique. Un impact balistique
sur une tuile suffit à la fracturer si bien que celle-ci n'empê-
chera pas la pénétration lors d'un second impact. En outre, l'impact reçu par une tuile provoque fréquemment une fracture des tuiles adjacentes ce qui réduit leurs performances de sorte qu'elles n'empêchent plus une pénétration des projectiles. Ainsi, les performances d'impacts multiples, ou nombre de projectiles qui
peuvent être arrêtés sur une zone quelconque donnée, sont limitées.
Les matériaux composites céramiques selon la présente
invention sont destinés en premier lieu à être utilisés comme blin-
dages légers pour dévier les projectiles perforants par érosion et
fragmentation des projectiles. Le matériau composite peut être uti-
lisé pour d'autres usages impliquant une usure importante, des tem-
pératures élevées, une action abrasive ou d'autres impacts impor-
tants. Lorsqu'ils sont utilisés dans des blindages légers, les composites céramiques sont formulés et traités de façon spécifique pour obtenir le meilleur compromis entre les coûts de fabrication et les performances. Plus particulièrement, les composites sont constitués par des microstructures contenant deux ou trois phases
qui comprennent: du carbure de silicium (SiC), du nitrure d'alu-
minium (AlN), ou une solution solide de AlN et de SiC.
Grâce à une sélection appropriée des poudres et des con-
ditions de traitement thermique, on peut obtenir l'un des types microstructuraux suivants: le type 1 qui comprend des phases distinctes de SiC et de AlN; le type 2 qui comprend une solution solide de SiC et de ALN; et le type 3 qui contient ALN ou SiC, ou à la fois ALN et SiC sous forme d'une ou plusieurs phases résiduelles dans une
matrice de solution solide de SiC et de ALN.
Le traitement thermique peut être un frittage ou une com-
pression à chaud, et les conditions de température et de durée du traitement thermique constituent les paramètres déterminants pour
obtenir la microstructure souhaitée.
Avant de décrire le matériau composite céramique selon la
présente invention, il est souhaitable de faire une brève descrip-
tion de l'utilisation préférée du matériau en tant que blindage pour empêcher la pénétration des projectiles perforants à grande
vitesse en acier, en tungstène et autres.
Comme on l'a indiqué ci-dessus, il est bien connu qu'il n'est pas souhaitable de munir les véhicules militaires de combat d'un blindage excessivement lourd étant donné que celui-ci diminue les performances des véhicules. Lorsque l'on utilise un composite
céramique de AlN et SiC on a déterminé que le composite non seule-
ment est bien plus léger, mais encore qu'il est moins coûteux que l'acier ou le carbure de silicium tout en résistant aux mêmes agressions balistiques. En outre, lorsqu'un composite céramique de AlN et de SiC est utilisé comme blindage, il présente une dureté considérable pendant l'impact balistique qui donne lieu à de grandes fractures granulaires et à l'apparition de blocs importants après l'impact. Le composite céramique selon la présente invention
présente également une grande dureté étant donné que ses perfor-
mances balistiques sont constantes sous tous les angles d'obli-
quité, c'est-à-dire qu'il présente la même résistance à la pénétra-
tion lorsque le blindage subit un impact sous un angle de 900 ou
sous un angle inférieur à 900 par rapport à la surface du blindage.
Il est bien connu que les autres blindages à base de céramique, par
exemple en carbure de bore, donnent lieu à des fractures diffé-
rentes en fonction de l'obliquité.
IL est nécessaire de donner les définitions chimiques des
termes "solution", "phase" et "résiduel" pour une meilleure com-
préhension de l'invention.
Le terme "solution" désigne "une phase liquide, solide ou
gazeuse homogène unique qui est un méLange dans lequeL les compo-
sants liquides, gazeux, solides ou Leurs combinaisons sont répartis
de façon uniforme dans le mélange".
Le terme "phase" désigne "une partie d'un système phy-
sique (Liquide, gaz, solide) qui est homogène, qui présente des Limites définies et qui peut être séparée physiquement des autres phases". Le terme "résiduel" concerne un dépôt minéral formé par
concentration chimique d'un résidu.
Lorsque l'on dit qu'un système (A) présente de meilleures performances qu'un autre système (B), ceci signifie soit que le poids minimal d'un système (A) est inférieur à celui de (B) lorsque l'un et l'autre sont conçus de façon à empêcher la pénétration d'un projectile dans des conditions d'impact identiques, soit, lorsque les deux systèmes sont de poids identiques, que le système (A) peut empêcher la pénétration d'un projectile donné dans des conditions
d'impact plus sévères que le système (B).
Comme on l'a mentionné précédemment, les systèmes de blindages revêtus de carbure de silicium sont trop coûteux et
manquent de résistance aux impacts multiples, lorsqu'ils sont uti-
lisés seuls.
De préférence, le composite céramique selon la présente invention est constitué par un mélange de poudres de AlN et de 1 à 99 % de SiC. On a déterminé qu'il suffit de 1 % de AlN pour modifier la microstructure étant donné que la taille des grains du composite est affinée à 1 % et au-dessus. On a déterminé aussi que à 95 % de SiC permettent d'obtenir une plus grande dureté à la fracture. Les poudres sont mélangées, puis sont moulées et frittées ou comprimées à chaud. La température du traitement thermique est choisie en fonction de la microstructure que l'on souhaite. Pour un mélange de AlN et de SiC présentant une microstructure de type 1, on réalise le traitement thermique dans la gamme de 1 600 à 1 8000C, de préférence à 1 700 C. Pour une microstructure de type 2
ou 3, avec une matrice d'une solution solide de AlN et SiC, la tem-
pérature du traitement thermique est comprise entre environ 1 800 et 2 300 C, et est de préférence égale à 2 000 C. Une fraction significative des poudres réagit à cette température élevée pour former une matrice de solution solide qui se densifie autour des
particules qui n'ont pas réagi.
Les composites céramiques ci-dessus selon la présente
invention sont destinés à résoudre le problème posé par les sys-
tèmes blindés à base de céramique de carbure de silicium de l'art
antérieur discutés ci-dessus. On a testé AlN du point de vue balis-
tique et on a constaté qu'il présentait environ deux tiers des per-
formances balistiques de SiC. Cependant, on prévoit que dans un futur proche le prix de AlN baissera jusqu'à environ la moitié du prix de SiC du fait d'un marché potentiel important concernant les applications électroniques. L'addition de AlN à SiC diminue le coût final de deux façons. Tout d'abord, l'inclusion de la poudre de
coût inférieur fait décroître le coût du produit final. Deuxième-
ment, l'inclusion de AlN permet une réduction significative de la température de traitement par rapport à SiC dépourvu de AlN. On a
comprimé à chaud à 1 650 C des pièces composites de AlN/SiC pré-
sentant une microstructure de type 1 et contenant 38 % en volume de SiC, tandis que des pièces dépourvues de AlN nécessitent de façon typique une température de 1 950 C. Cette réduction de température prolonge de façon significative la durée de vie de l'outillage de compression à chaud en graphite, ce qui entraîne une réduction du
prix final des pièces.
En ce qui concerne les performances d'impacts multiples, AlN au cours des essais balistiques s'est révélé présenter une dureté plus élevée de SiC. Ceci a été démontré par la formation de débris très grossiers (par rapport à SiC) dans le cas de AlN à la suite d'impacts balistiques, et par les performances constantes de
AlN dans une gamme d'angles d'attaque des projectiles. Les perfor-
mances balistiques d'autres céramiques à haute performance telles que le carbure de bore (B4C) et SiC chutent lorsque les céramiques subissent l'impact de projectiles sous des angles inférieurs à 900
par rapport à la surface de la céramique. Cette chute des perfor-
mances est provoquée par la fracture étendue et la perte qui en
résulte des propriétés de cisaillement des céramiques plus fra-
giles. La dureté plus élevée de AlN permet d'éliminer cette chute S05 des performances. La matrice de solution solide des types 2 et 3 du composite céramique proposé présente une dureté qui est comprise entre celle de AlN et celle de SiC. Les particules qui n'ont pas
réagi e qui demeurent dans la matrice apportent une dureté supplé-
mentaire au composite du fait des mécanismes de déviation des fis-
sures habituels dans les autres matériaux composites céramiques particulaires. Les mêmes mécanismes de déviation des fissures donnent à la microstructure de type 1 une dureté plus grande que
celle de SiC. Les composites céramiques selon l'invention pré-
sentent des performances balistiques suffisamment élevées pour pouvoir être utilisés dans les systèmes de blindages légers, une
dureté telle que les problèmes qui apparaissent dans le cas de per-
formances d'impacts multiples limitées sont sensiblement réduits ou éliminés, et des coûts suffisamment faibles pour justifier leur
application dans les blindages.
Les performances balistiques, les performances d'impacts multiples et les exigences concernant les coûts d'un système de blindage déterminent la sélection de la formulation et du type de microstructure d'un composite céramique approprié. Par exemple, on traitera un composite à haut pourcentage de AlN pour former une microstructure de type 1 aux plus faibles coûts possibles. Des exigences de performances ballistiques plus élevées nécessiteraient la présence dans la formulation d'une teneur plus élevée en SiC avec une microstructure de type 2 ou de type 3. On utilisera une formulation de type 3 en vue d'obtenir une plus grande dureté et des performances d'impacts multiples supérieures. Lorsqu'il est utilisé comme blindage, le composite céramique selon la présente invention est de préférence constitué par du nitrure d'aluminium et
par du carbure de silicium à raison de 1 à 99 %. Le nitrure d'alu-
minium et le carbure de silicium sont sous forme de poudres de 0,5 à 5 pm qui sont placées dans des moules et qui subissent ensemble un traitement thermique de compression à chaud ou de frittage à
environ 13 790 kPa (2 000 psi) pendant 4 à 6 h à environ 1 7000C.
Le nitrure d'aluminium et Le carbure de silicium forment une solu-
tion solide et, une fois refroidis, sont sous forme de tuiles dures
qui sont fixées sur la surface du véhicule qui doit être protégé.
Le nitrure d'aluminium présente approximativement deux
tiers de l'efficacité du carbure de silicium pour arrêter les pro-
jectiles perforants par rapport au carbure de silicium seul. Cepen-
dant, le prix actuel du nitrure d'aluminium représente environ le tiers de celui du carbure de silicium. Lorsqu'il est compressé à chaud avec du nitrure d'aluminium, le carbure de silicium augmente
l'efficacité du blindage en faisant croître les propriétés d'éro-
sion des projectiles du composite.
Bien que le composite céramique selon la présente inven-
tion soit destiné en premier lieu à être utilisé comme blindage
pour les véhicules militaires en vue de résister aux munitions per-
forantes, on comprendra que ce composite puisse être utilisé pour les outils de coupe, les pièces exposées à l'usure, les buses, les composants électroniques, les composants à haute température et de nombreuses autres applications soumises à des forces d'impacts et/
ou à une usure importantes.
Il ressort de la description précédente que le composite
céramique selon la présente invention est constitué par du carbure de silicium et du nitrure d'aluminium en des proportions choisies, qui réagissent lorsqu'ils sont traités, pour former le composite céramique. La microstructure de solution solide est obtenue par traitement à une température plus élevée que la température de traitement pour former une microstructure présentant des phases
séparées de AlN et SiC.
L'homme du métier comprendra que différentes modifica-
tions peuvent être apportées au mode de réalisation décrit ci-
dessus à titre d'exemple sans quitter le cadre de l'invention.
Claims (21)
1. Procédé de fabrication d'un composite céramique, caractérisé en ce qu'il comprend le mélange du carbure de silicium et du nitrure d'aluminium sous forme de poudres, et le chauffage et la compression des poudres ensemble a environ 13 790 kPa
(2 000 psi) pour former un composite céramique à solution solide.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdites poudres sont comprimées ensemble pendant 4 à 6 h en
étant maintenues à 1 700 C.
3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la taille des particules des deux poudres est comprise entre
0,5 et 5 pm.
4. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le pourcentage de poudre de carbure de silicium dans le
nitrure d'aluminium est compris entre 1 et 99 %.
5. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la taille des particules des deux poudres est comprise entre 0,5 et 5 pm et en ce que lesdites poudres sont comprimées ensemble pendant 4 à 6 h en étant maintenues à 1 7000 C pour former ledit
composite céramique à solution solide.
6. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce
que le pourcentage de carbure de silicium dans le nitrure d'alu-
minium est compris entre 75 et 95 %.
7. Procédé de fabrication d'un composite céramique, caractérisé en ce qu'il comprend le mélange du carbure de silicium et du nitrure d'aluminium sous forme de poudres, et le frittage desdites poudres mélangées pour lier ensemble de façon cohérente le carbure de silicium et le nitrure d'aluminium dans un composite
céramique à solution solide.
8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que la taille des particules desdites poudres est comprise entre
0,5 et 5 pm.
9. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que le pourcentage de la poudre de carbure de silicium dans la
poudre de nitrure d'aluminium est compris entre 1 et 99 %.
10. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce
que Lesdites poudres mélangées sont soumises à une pression élevée.
11. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que le pourcentage de la poudre de carbure de silicium dans la
poudre de nitrure d'aluminium est compris entre 75 et 95 %.
12. Procédé de fabrication d'un blindage composite céra-
mique, caractérisé en ce qu'il comprend le mélange d'une poudre de carbure de silicium et d'une poudre de nitrure d'aluminium, la taille des particules desdites poudres étant comprise entre 0,5 et 5 pm et le pourcentage de la poudre de carbure de silicium dans le
nitrure d'aluminium étant compris entre 1 et 99 %, et la compres-
sion à chaud desdites poudres ensemble à environ 13 790 kPa
(2 000 psi) pendant 4 à 6 h à 2 000 C pour former un blindage com-
posite céramique à solution solide, ledit blindage composite céra-
mique étant efficace pour dévier les projectiles lancés à grande vitesse.
13. Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que le pourcentage de la poudre de carbure de silicium dans la
poudre de nitrure d'aluminium est compris entre 75 et 95 %.
14. Composite céramique à solution solide caractérisé en ce qu'il comprend un mélange de poudre de carbure de silicium et de poudre de nitrure d'aluminium comprimées à chaud ensemble à 13 790 kPa (2 000 psi), la taille des particules desdites poudres
avant la compression à chaud étant comprise entre 0,5 et 5 pm.
15. Composite céramique selon la revendication 14, carac-
térisé en ce qu'au cours du traitement, lesdites poudres sont soumises à ladite pression pendant 4 à 6 h tout en étant maintenues
à 2 000 C.
16. Composite céramique selon la revendication 15, carac-
térisé en ce que le pourcentage de la poudre de carbure de silicium
dans le nitrure d'aluminium est compris entre 1 et 99 %.
17. Composite céramique selon la revendication 16, carac-
térisé en ce que, lorsque le matériau composite céramique est uti-
lisé comme blindage, le pourcentage de la poudre de carbure de silicium est réduit à un minimum dans ladite gamme pour minimiser
le poids du blindage tout en empêchant la pénétration d'un projec-
tile suceptible d'être dirigé contre ledit blindage.
18. Composite céramique selon la revendication 14, carac-
térisé en ce qu'il s'agit d'un composite de type 1.
19. Composite céramique selon la revendication 14, carac-
térisé en ce qu'il s'agit d'un composite de type 2.
20. Composite céramique selon la revendication 14, carac-
térisé en ce qu'il s'agit d'un composite de type 3.
21. Composite céramique selon la revendication 14, carac-
térisé en ce que le pourcentage de la poudre de carbure de silicium
dans la poudre de nitrure d'aluminium est compris entre 75 et 95 %.
Priority Applications (8)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US07/294,458 US5371049A (en) | 1989-01-09 | 1989-01-09 | Ceramic composite of silicon carbide and aluminum nitride |
GB9000340A GB2280683B (en) | 1989-01-09 | 1990-01-08 | Ceramic composite |
IT04751690A IT1249205B (it) | 1989-01-09 | 1990-01-09 | Materiale composito ceramico e metodo per prepararlo |
SE9000221D SE9000221L (sv) | 1989-01-09 | 1990-01-22 | Sätt att bilda en keramisk komposit av kiselkarbid och aluminiumnitrid samt enligt sättet framställd komposit |
SE9000221A SE502012C2 (sv) | 1989-01-09 | 1990-01-22 | Sätt att bilda en keramisk komposit av kiselkarbid och aluminiumnitrid samt enligt sättet framställd komposit |
AU48815/90A AU663680B1 (en) | 1989-01-09 | 1990-01-23 | Ceramic Composite |
FR9001141A FR2710336A1 (fr) | 1989-01-09 | 1990-01-31 | Composite céramique à base de carbure de silicium et de nitrure d'aluminium et son procédé de fabrication. |
NL9000280A NL9000280A (nl) | 1989-01-09 | 1990-02-06 | Keramisch samenstel. |
Applications Claiming Priority (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US07/294,458 US5371049A (en) | 1989-01-09 | 1989-01-09 | Ceramic composite of silicon carbide and aluminum nitride |
SE9000221A SE502012C2 (sv) | 1989-01-09 | 1990-01-22 | Sätt att bilda en keramisk komposit av kiselkarbid och aluminiumnitrid samt enligt sättet framställd komposit |
FR9001141A FR2710336A1 (fr) | 1989-01-09 | 1990-01-31 | Composite céramique à base de carbure de silicium et de nitrure d'aluminium et son procédé de fabrication. |
NL9000280A NL9000280A (nl) | 1989-01-09 | 1990-02-06 | Keramisch samenstel. |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
FR2710336A1 true FR2710336A1 (fr) | 1995-03-31 |
Family
ID=27446741
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
FR9001141A Pending FR2710336A1 (fr) | 1989-01-09 | 1990-01-31 | Composite céramique à base de carbure de silicium et de nitrure d'aluminium et son procédé de fabrication. |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5371049A (fr) |
AU (1) | AU663680B1 (fr) |
FR (1) | FR2710336A1 (fr) |
GB (1) | GB2280683B (fr) |
IT (1) | IT1249205B (fr) |
NL (1) | NL9000280A (fr) |
SE (2) | SE9000221L (fr) |
Families Citing this family (33)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5371049A (en) * | 1989-01-09 | 1994-12-06 | Fmc Corporation | Ceramic composite of silicon carbide and aluminum nitride |
US6635357B2 (en) * | 2002-02-28 | 2003-10-21 | Vladimir S. Moxson | Bulletproof lightweight metal matrix macrocomposites with controlled structure and manufacture the same |
CA2583486C (fr) | 2004-10-08 | 2016-02-09 | Sdc Materials, Llc | Appareil et procede d'echantillonnage et de collecte de poudres s'ecoulant dans un flux de gaz |
US7855159B1 (en) | 2007-01-11 | 2010-12-21 | Kennametal Inc. | Alpha-beta SiAlON ballistic ceramic armor |
US8142619B2 (en) | 2007-05-11 | 2012-03-27 | Sdc Materials Inc. | Shape of cone and air input annulus |
US8575059B1 (en) | 2007-10-15 | 2013-11-05 | SDCmaterials, Inc. | Method and system for forming plug and play metal compound catalysts |
USD627900S1 (en) | 2008-05-07 | 2010-11-23 | SDCmaterials, Inc. | Glove box |
US8545652B1 (en) | 2009-12-15 | 2013-10-01 | SDCmaterials, Inc. | Impact resistant material |
US9090475B1 (en) | 2009-12-15 | 2015-07-28 | SDCmaterials, Inc. | In situ oxide removal, dispersal and drying for silicon SiO2 |
US8803025B2 (en) | 2009-12-15 | 2014-08-12 | SDCmaterials, Inc. | Non-plugging D.C. plasma gun |
US8652992B2 (en) | 2009-12-15 | 2014-02-18 | SDCmaterials, Inc. | Pinning and affixing nano-active material |
US9149797B2 (en) | 2009-12-15 | 2015-10-06 | SDCmaterials, Inc. | Catalyst production method and system |
US9126191B2 (en) | 2009-12-15 | 2015-09-08 | SDCmaterials, Inc. | Advanced catalysts for automotive applications |
US8470112B1 (en) | 2009-12-15 | 2013-06-25 | SDCmaterials, Inc. | Workflow for novel composite materials |
US8557727B2 (en) | 2009-12-15 | 2013-10-15 | SDCmaterials, Inc. | Method of forming a catalyst with inhibited mobility of nano-active material |
US8318622B2 (en) | 2010-01-06 | 2012-11-27 | Kennametal Inc. | Alpha-beta SiAlON ballistic armor ceramic and method for making the same |
US20110177322A1 (en) * | 2010-01-16 | 2011-07-21 | Douglas Charles Ogrin | Ceramic articles and methods |
US8225704B2 (en) | 2010-01-16 | 2012-07-24 | Nanoridge Materials, Inc. | Armor with transformed nanotube material |
US8669202B2 (en) | 2011-02-23 | 2014-03-11 | SDCmaterials, Inc. | Wet chemical and plasma methods of forming stable PtPd catalysts |
IL213865A (en) | 2011-06-30 | 2017-02-28 | Bergman Ron | Anti-ballistic product and method of manufacture |
US9696122B2 (en) | 2011-06-30 | 2017-07-04 | Imi Systems Ltd. | Antiballistic article and method of producing same |
US8679433B2 (en) | 2011-08-19 | 2014-03-25 | SDCmaterials, Inc. | Coated substrates for use in catalysis and catalytic converters and methods of coating substrates with washcoat compositions |
US9511352B2 (en) | 2012-11-21 | 2016-12-06 | SDCmaterials, Inc. | Three-way catalytic converter using nanoparticles |
US9156025B2 (en) | 2012-11-21 | 2015-10-13 | SDCmaterials, Inc. | Three-way catalytic converter using nanoparticles |
WO2015013545A1 (fr) | 2013-07-25 | 2015-01-29 | SDCmaterials, Inc. | Revêtements catalytiques et substrats revêtus pour convertisseurs catalytiques |
WO2015061477A1 (fr) | 2013-10-22 | 2015-04-30 | SDCmaterials, Inc. | Conception de catalyseurs pour moteurs à combustion diesel de grande puissance |
KR20160074574A (ko) | 2013-10-22 | 2016-06-28 | 에스디씨머티리얼스, 인코포레이티드 | 희박 NOx 트랩의 조성물 |
IL230775B (en) | 2014-02-02 | 2018-12-31 | Imi Systems Ltd | Pre-stressed curved ceramic panels/tiles and a method for their production |
US9687811B2 (en) | 2014-03-21 | 2017-06-27 | SDCmaterials, Inc. | Compositions for passive NOx adsorption (PNA) systems and methods of making and using same |
DE102019116153A1 (de) | 2019-06-13 | 2020-12-17 | Kennametal Inc. | Panzerungsplatte, Panzerungsplattenverbund und Panzerung |
CN111704465A (zh) * | 2020-06-09 | 2020-09-25 | 武汉科技大学 | 原位生成氮化铝-碳化硅固溶体复相陶瓷及其制备方法 |
EP4370484A1 (fr) * | 2021-07-16 | 2024-05-22 | John Crane, Inc. | Matériau d'anneau d'étanchéité rotatif |
CN114149269B (zh) * | 2021-12-02 | 2022-11-04 | 北京科技大学 | 铝电解槽侧墙用AlN-SiC固溶体结合SiC复合耐火材料及制备方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB952554A (en) * | 1961-07-18 | 1964-03-18 | Norton Co | Improved refractory materials and method of making the same |
EP0021239A1 (fr) * | 1979-06-12 | 1981-01-07 | Elektroschmelzwerk Kempten GmbH | Procédé pour la fabrication de produits denses en carbure de silicium alpha polycristallin par frittage sous pression et produit dense obtenu par ce procédé |
EP0022522A1 (fr) * | 1979-07-05 | 1981-01-21 | Elektroschmelzwerk Kempten GmbH | Corps moulés denses en carbure de silicium bêta polycristallin et procédé pour leur fabrication par frittage sous pression |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US477155A (en) * | 1892-06-14 | Fireplace-heater | ||
US4141740A (en) * | 1978-02-23 | 1979-02-27 | University Of Utah | Solid solution and process for producing a solid solution |
US4332755A (en) * | 1978-06-15 | 1982-06-01 | Kennecott Corporation | Sintered silicon carbide - aluminum nitride articles and method of making such articles |
US4539298A (en) * | 1981-11-25 | 1985-09-03 | Tokyo Shibaura Denki Kabushiki Kaisha | Highly heat-conductive ceramic material |
JPS59107975A (ja) * | 1982-12-08 | 1984-06-22 | 旭硝子株式会社 | SiC質焼結体およびその製法 |
US4569927A (en) * | 1984-02-23 | 1986-02-11 | The Salk Institute For Biological Studies | GnRH Antagonists IV |
GB2170511B (en) * | 1984-12-17 | 1989-06-07 | Toshiba Ceramics Co | Sintered body of silicon carbide |
JPH0777986B2 (ja) * | 1985-01-31 | 1995-08-23 | 京セラ株式会社 | 炭化珪素質焼結体の製法 |
JPS6278160A (ja) * | 1985-09-30 | 1987-04-10 | 日本特殊陶業株式会社 | 複合強化焼結体 |
US4796077A (en) * | 1986-08-13 | 1989-01-03 | Hitachi, Ltd. | Electrical insulating, sintered aluminum nitride body having a high thermal conductivity and process for preparing the same |
EP0322709A3 (fr) * | 1987-12-24 | 1990-06-06 | WEIDENHAMMER PACKUNGEN KG GMBH & CO | Emballage pour distribuer des produits fluides |
US5371049A (en) * | 1989-01-09 | 1994-12-06 | Fmc Corporation | Ceramic composite of silicon carbide and aluminum nitride |
-
1989
- 1989-01-09 US US07/294,458 patent/US5371049A/en not_active Expired - Fee Related
-
1990
- 1990-01-08 GB GB9000340A patent/GB2280683B/en not_active Expired - Fee Related
- 1990-01-09 IT IT04751690A patent/IT1249205B/it active IP Right Grant
- 1990-01-22 SE SE9000221D patent/SE9000221L/xx not_active Application Discontinuation
- 1990-01-22 SE SE9000221A patent/SE502012C2/sv not_active IP Right Cessation
- 1990-01-23 AU AU48815/90A patent/AU663680B1/en not_active Expired - Fee Related
- 1990-01-31 FR FR9001141A patent/FR2710336A1/fr active Pending
- 1990-02-06 NL NL9000280A patent/NL9000280A/nl not_active Application Discontinuation
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB952554A (en) * | 1961-07-18 | 1964-03-18 | Norton Co | Improved refractory materials and method of making the same |
EP0021239A1 (fr) * | 1979-06-12 | 1981-01-07 | Elektroschmelzwerk Kempten GmbH | Procédé pour la fabrication de produits denses en carbure de silicium alpha polycristallin par frittage sous pression et produit dense obtenu par ce procédé |
EP0022522A1 (fr) * | 1979-07-05 | 1981-01-21 | Elektroschmelzwerk Kempten GmbH | Corps moulés denses en carbure de silicium bêta polycristallin et procédé pour leur fabrication par frittage sous pression |
Non-Patent Citations (4)
Title |
---|
KUO & VIRKAR: "Modulated structures in SiC-AlN ceramics", JOURNAL OF THE AMERICAN CERAMIC SOCIETY, vol. 70, no. 6, 1987, pages C125 - C128 * |
RUH R. & AL.: "Elastic properties of SiC, AlN, and their solidi solutions and particulate composites", AMERICAN CERAMIC SOCIETY BULLETIN, vol. 64, no. 10, 1985, pages 1368 - 1373 * |
RUH ROBERT & AVIGDOR ZANGVIL: "Composition and properties of hot-pressed SiC-Aln solid solutions", JOURNAL OF THE AMERICAN CERAMIC SOCIETY, vol. 65, no. 5, May 1982 (1982-05-01), pages 260 - 265 * |
ZANGVIL & RUH: "Phase relationships in the silicon carbide-aluminum nitride system", JOURNAL OF THE AMERICAN CERAMIC SOCIETY, vol. 71, no. 10, 1988, pages 884 - 890 * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB9000340D0 (en) | 1994-10-26 |
SE502012C2 (sv) | 1995-07-17 |
IT1249205B (it) | 1995-02-20 |
GB2280683A (en) | 1995-02-08 |
SE9000221D0 (sv) | 1990-01-22 |
AU663680B1 (en) | 1995-10-19 |
IT9047516A0 (fr) | 1990-01-09 |
US5371049A (en) | 1994-12-06 |
GB2280683B (en) | 1995-06-28 |
IT9047516A1 (it) | 1991-07-09 |
NL9000280A (nl) | 1995-03-01 |
SE9000221L (sv) | 1994-12-28 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
FR2710336A1 (fr) | Composite céramique à base de carbure de silicium et de nitrure d'aluminium et son procédé de fabrication. | |
US4876941A (en) | Composite for protection against armor-piercing projectiles | |
KR100513113B1 (ko) | 부서지기쉬운무연총탄및총탄제조공정 | |
US3802850A (en) | Graded impact resistant structure of titanium diboride in titanium | |
US9707623B2 (en) | Composite system | |
US5087435A (en) | Polycrystalline diamond and method for forming same | |
Chang et al. | High strain rate characteristics of 3-3 metal–ceramic interpenetrating composites | |
EP2861932A1 (fr) | Produit en carbure de silicium pour blindage | |
WO2016016169A1 (fr) | Materiau composite pour un dispositif de protection antibalistique comprenant des objets ceramiques dans une matrice liante et procede de fabrication d'un tel materiau | |
US8101535B2 (en) | Ceramic ballistic armor product | |
EP4010654B1 (fr) | Blindage en carbure de bore et en carbure de silicium | |
US8936751B2 (en) | Composite system | |
US7687023B1 (en) | Titanium carbide alloy | |
WO2018011477A1 (fr) | Plaque de blindage | |
US20080060508A1 (en) | Lightweight armor composite, method of making same, and articles containing the same | |
Roberson et al. | Resistance of silicon carbide to penetration by a tungsten carbide cored projectile | |
US8530363B2 (en) | Cermets from molten metal infiltration processing | |
WO2021123683A1 (fr) | Blindage en carbure de bore et en carbure de silicium a grains fins | |
JPH06321636A (ja) | セラミック複合体 | |
Loiseau et al. | Ballistic response of chromium/chromium-sulfide cermets | |
Chang et al. | Interfacial characterisation of Al2O3-Ni composites | |
KR101315855B1 (ko) | 장갑용 다층 혼합 표면복합재료 | |
EP2555891B1 (fr) | Système composite | |
Magness et al. | Performance of a nanocrystalline tungsten composite in ballistic impacts | |
Capozzi et al. | BALLISTIC IMPACT RESPONSE OF CHROMIUM-SULFUR COMPOSITE CERMETS |