FR2695513A1 - Réseau monolithique compatible absorbant conformateur d'amplitude. - Google Patents

Abstract

L'invention concerne un réseau monolithique compatible absorbant de mise en forme d'amplitudes. Un tel réseau formant circuit égaliseur (17) pour hautes fréquences comprend une ligne principale de transmission à microbande (18) comportant une borne (19) d'entrée et une borne (20) de sortie des hautes fréquences, des lignes de transmission transversale à microbande formant bras de réactance syntoniseur (24, 25, 26) qui s'étend transversalement par rapport à la ligne principale, et des moyens résistifs (21, 22, 23) couplés audit bras de réactance syntoniseurs pour réduire le Q afin de déterminer un profil d'atténuation du circuit égaliseur. Application notamment aux circuits égaliseurs de dispositifs à micro-ondes.

Description

La présente invention concerne des circuits éga-

liseurs et plus particulièrement un circuit égaliseur pou-

vant être fabriqué soit sous la forme d'un circuit hybride comprenant des lignes de transmission à microbande et des résistances montées en surface, soit en tant que partie d'un dispositif entièrement monolithique, qui comprend des

lignes de transmission à microbande.

Des dispositifs, qui présentent une variation ex-

cessive d'amplitude et/ou de gain dans une bande de fré-

quences sont habituellement "égalisés" de manière que la variation d'amplitude ou de gain soit réduite à moins de

quelques d B dans des bandes relativement larges de fré-

quences Pour des dispositifs à micro-ondes, une gamme ty-

pique serait 6-18 G Hz Des circuits égaliseurs, habituelle-

ment connus sous le terme égaliseurs, sont bien connus dans

la technique Des exemples de tels dispositifs sont indi-

qués par H Tremaine, Audio Cyclopedia, 6 ( 2-ème édition 1977) Des applications usuelles en hautes fréquences de tels circuits égaliseurs comprennent l'égalisation du gain de tubes à ondes progressives, l'égalisation d'amplitudes de systèmes de radar et de systèmes de communication, etc. Les égaliseurs sont des circuits soit passifs, soit actifs, qui présentent une pente ou caractéristique d'atténuation contrôlée que l'on peut prédire, en fonction

de la fréquence En fonction de la caractéristique du si-

gnal qu'ils égalisent, les égaliseurs entrent de façon ty-

pique dans l'une de deux catégories: les égaliseurs parabo-

liques ou les égaliseurs linéaires Les tubes de puissance

tels que les tubes à ondes progressives présentent en géné-

ral des formes de gain paraboliques, pour lesquelles le

gain est maximum pour ou à proximité de la fréquence cen-

trale de fonctionnement et minimum pour les fréquences de

fonctionnement les plus éloignées.

Un grand nombre d'égaliseurs classiques sont des types d'égaliseurs à faible taux d'ondes stationnaires et à

absorption, qui sont constitués par un égaliseur parabo-

lique fixe et un égaliseur absorbant à gain fin Étant

donné que la gamme des largeurs de bande d'égaliseurs clas-

siques est souvent trop étroite pour permettre une correc-

tion des variations du gain que l'on rencontre dans les bandes de fréquences de certains dispositifs, par exemple des tubes à ondes progressives, on utilise quelquefois des égaliseurs hybrides variables pour égaliser l'amplitude ou

le gain de tels dispositifs.

Les égaliseurs hybrides sont constitués par une ligne principale de transmission installée entre une sortie des hautes fréquences et une sortie des basses fréquences,

la ligne de transmission comportant des branches shunt ré-

sonnantes selon des modes électromagnétiques transversaux

multiples, couplées sur l'étendue en longueur de la ligne.

Un égaliseur fixe comporte des longueurs fixes pour chaque branche shunt ou bras de réactance syntoniseur (stub tuner) avec un revêtement dissipatif à l'extrémité de chaque cavité de bras Au contraire, un égaliseur variable possède des bras ayant des longueurs variables En réglant mécaniquement la position d'un plot recouvert d'un revêtement dissipatif, à l'extrémité d'une cavité d'un bras, on modifie la longueur électrique et l'impédance et par conséquent le profil de pertes ou d'égalisation Pour des égaliseurs variables, une couverture atteignant jusqu'à deux octaves et demi ( 2,5) est usuelle avec une capacité de

puissance atteignant jusqu'à 20 watts.

Des égaliseurs classiques sont agencés sous la forme de composants séparés, qui doivent être fabriqués,

testés et installés individuellement au niveau du système.

Les dimensions typiques pour des types d'égaliseurs fixes

et variables fonctionnant à 6-18 G Hz, 5 watts avec une at-

ténuation de 15 d B à mi-bande sont de l'ordre 1,25 x 1 x O,5 unités de 2,54 cm L'égalisation de tels dispositifs peut être réalisée de façon typique en n'importe quel point dans

un système à microbande jusqu'à 1 à 5 watts Les in-

convénients d'égaliseurs classiques sont: taille et poids

élevés; coût élevé; manipulation difficile pour leur inser-

tion dans des systèmes; conception imprécise (empirique); et incompatibilité avec des dispositifs conçus de manière à

être multifonctionnels et placés dans le même environne-

ment. C'est pourquoi un but de la présente invention

est de fournir un circuit égaliseur présentant des capaci-

tés désirées de performances, typiques d'égaliseurs clas-

siques, mais pour un poids, une taille et un coût réduits.

La présente invention a pour objet un circuit égaliseur pour hautes fréquences, caractérisé en ce qu'il comprend une ligne principale de transmission à microbande comportant une borne d'entrée des hautes fréquences et une borne de sortie des hautes fréquences, au moins une ligne de transmission transversale à microbande formant un bras de réactance syntoniseur qui s'étend transversalement à

partir de ladite ligne principale de transmission à micro-

bande, et des moyens résistifs couplés audit bras de réac-

tance syntoniseur pour réduire le facteur Q dudit bras de réactance syntoniseur de manière à déterminer de façon sélective un profil d'atténuation pour ledit circuit égaliseur. Le circuit égaliseur selon la présente invention peut être fabriqué soit sous la forme d'un circuit hybride de lignes de transmission à microbande et de résistances montées en surface, soit sous la forme d'un dispositif entièrement monolithique qui comprend des lignes de transmission à microbande Le circuit égaliseur hybride et le circuit égaliseur monolithique présentent tous les deux

des capacités de fonctionnement qui sont typiques d'égali-

seurs classiques, mais ils sont plus petits, plus légers et

moins coûteux.

D'autres caractéristiques et avantages de la pré-

sente invention ressortiront de la description donnée ci-

après prise en référence aux dessins annexés, sur les-

quels:

la figure 1 représente un schéma-bloc représen-

tant un circuit égaliseur sous la forme d'un composant hy- bride dans un étage d'attaque de tube à ondes progressives à faible bruit; la figure 2 représente une forme de réalisation hybride d'un circuit égaliseur sans résistances montées en surface, conformément à la présente invention; la figure 3 représente la forme de réalisation

hybride du circuit égaliseur de la figure 2, équipé de ré-

sistances montées en surface; la figure 4 est un graphique représentant des courbes de la réponse d'atténuation en fonction de la fréquence pour des formes de réalisation accordées et pour des formes de réalisation non accordées de la présente invention, une courbe de réponse pour un modèle de la présente invention sur ordinateur et une courbe de réponse objective; et

la figure 5 représente le schéma d'un circuit d'une forme de réalisation de la présente invention.

En se référant à la figure 1, on y voit repré-

senté un circuit égaliseur 10 formant un réseau monolithi-

que compatible absorbant conformateur d'amplitude (MAAS- NET) Le circuit égaliseur 10 est représenté sous la forme d'un composant hybride dans un dispositif amplificateur hy- bride utilisé comme étage d'attaque 11 d'un tube à ondes progressives à faible bruit L'étage d'attaque hybride 1130 comprend également un amplificateur à faible bruit (LNA) 12, un amplificateur d'isolation (IA) 13 possédant un gain

donné, et un amplificateur à puissance moyenne (MPA) 14.

L'entrée de l'amplificateur LNA 12 correspond à l'entrée de l'étage d'attaque hybride 11 La sortie de l'amplificateur LNA 12 est couplée à l'entrée du circuit égaliseur MAASNET, et la sortie du circuit égaliseur 10 est couplée à l'entrée de l'amplificateur IA 13 La sortie de l'amplificateur IA 13 est couplée à l'entrée de l'amplificateur MPA 14 La

sortie de l'amplificateur MPA 14, qui correspond à la sor-

tie de l'étage d'attaque hybride 11, est couplée à l'entrée d'un tube à ondes progressives 15, qui reçoit un potentiel de fonctionnement de la part d'une source d'énergie

(LV/HVPS) 16 La source d'énergie LV/HVPS 16 applique éga-

lement un potentiel de fonctionnement à l'étage d'attaque hybride 11 Le circuit égaliseur MAASNET 10 agit de manière à égaliser la caractéristique de gain de l'amplificateur LNA 12 et à adapter les impédances entre l'amplificateur LNA 12 et l'amplificateur MPA 14 Cette action permet une amplification supplémentaire du signal de sortie de

l'amplificateur LNA 12 par l'amplificateur MPA 14.

Étant donné que l'étage d'attaque hybride 11 de la figure 1 comprend l'égaliseur hybride MAASNET 10, le tube à ondes progressives 15 utilisé peut être plus petit et plus léger qu'un seul tube à ondes progressives à gain élevé, sans égalisation du gain, tel qu'il pouvait être réalisé dans la technique antérieure La réduction totale

de taille entre l'égaliseur MAASNET et des égaliseurs clas-

siques, qui utilisent les composants de l'état actuellement disponible dans l'état de la technique, est de l'ordre de

36 % pour le type d'application représenté sur la figure 1.

Le circuit égaliseur MAASNET 10, qui utilise des lignes de transmission à microbande, peut être incorporé dans une microplaquette multifonctionnelle constituée de différents circuits, par exemple des amplificateurs LNA et

MPA Étant donné que l'égaliseur MAASNET est un circuit planar, on peut le fabriquer soit sous la forme d'un cir-

cuit intégré monolithique à micro-ondes (MMIC) soit sous la forme d'un circuit intégré à micro-ondes (MIC), qui est un circuit hybride planar disposé sur une céramique Aucune35 réduction de la performance du circuit égaliseur ne résulte de la nature dissipative du circuit, même si des circuits

amont et aval possèdent de mauvais taux d'ondes station-

naires. Les lignes de transmission à micro-bande, qui sont des lignes de transmission constituées par un conduc- teur situé au-dessus ou entre les surfaces conductrices

étendues, sont utilisées dans des circuits, o des disposi-

tifs discrets sont liés au circuit, o un accès aisé est

nécessaire pour la syntonisation et o un agencement com-

pact est requis Bien que les lignes à microbande consti-

tuent seulement approximativement une ligne de transmission à mode transverse électromagnétique, sauf si le circuit doit être utilisé pour des applications à très grande largeur de bande ou s'il possède une longueur physique égale à un grand nombre de longueurs d'onde, la dispersion

ne pose aucun problème.

Les circuits à haute fréquence monolithiques sont

habituellement réalisés sur un substrat mince en Ga As semi-

isolant ou en un autre semiconducteur Par définition, un circuit monolithique est formé entièrement par un procédé de dépôt tel qu'une épitaxie en phase liquide, une épitaxie en phase vapeur, etc Parmi les éléments du circuit, que l'on peut former sur des substrats monolithiques, on dénombre des lignes de transmission, des résistances à couches minces, des transistors à effet de champ utilisés comme amplificateurs ou résistances et des tronçons de lignes de transmission Les lignes de transmission à microbandes installées dans des dispositifs monolithiques peuvent être fabriquées avec une impédance caractéristique

aussi élevée que 90 ohms sur un substrat en Ga As de 125 pm.

Étant donné qu'un circuit monolithique est fabriqué moyennant l'utilisation de techniques automatiques, aucun ajustement final ne peut être effectué sur ce circuit après sa fabrication Par conséquent, la conception du circuit35 doit être fortement basée sur une modélisation et une optimisation par ordinateur Les circuits monolithiques sont idéaux pour des applications à micro-ondes qui requièrent des nombres élevés d'unités compactes étant donné qu'ils conduisent à de faibles coûts de fabrication et à une bonne répétabilité d'une unité à la suivante. Les circuits égaliseurs à configuration intégrée MMIC et MIC sont approximativement dix fois plus petits et

dix fois plus légers que des égaliseurs classiques Les in-

terconnexions au niveau de la microplaquette pour les éga-

liseurs à configuration intégrée MMIC et MIC dans un cir-

cuit à fonctions multiples sont telles que des connecteurs séparés d'entrée et de sortie des hautes fréquences, par exemple des connecteurs du type SMA pour 6-18 G Hz, sont supprimés En outre, il n'est également plus nécessaire d'utiliser des boîtiers de conditionnement utilisés pour

des égaliseurs classiques.

Des égaliseurs fabriqués au moyen de technologies de fabrication de circuits planar intégrés MMIC ou MIC sont moins coûteux que des égaliseurs classiques standards Un égaliseur classique à quatre cavités coûte environ 400 $ si on commande une quantité d'au moins 200 dispositifs de ce type Au -contraire, l'égaliseur à MAASNET à connecteurs, disposé sur une céramique (MIC) coûterait environ 50 $ et

l'égaliseur MAASNET conçu en tant que partie d'une micro-

plaquette monolithique (MMIC) coûterait environ 20 $ dans

le cas o il est incorporé dans un module multifonctionnel.

La figure 2 représente un circuit égaliseur 17 ayant pour dimensions 0, 66 x 0,66 cm Le circuit égaliseur 17 comprend une ligne principale de transmission 18, qui

est branchée entre une borne 19 d'entrée des hautes fré-

quences et une borne 20 de sortie des hautes fréquences, avec trois bras de réactance syntoniseurs de longueur fixe 21, 22 et 23 qui s'étendent perpendiculairement à la ligne principale de transmission 18 Une syntonisation manuelle fine des bras 21, 22 et 23 est réalisée par liaison des lignes à extrémité ouverte 24, 25 et 26 aux petits plots de

métallisation 27, 28 et 29.

La figure 3 représente le circuit égaliseur 17

représenté sur la figure 2 Les chiffres de référence uti-

lisés sur la figure 2 sont utilisés sur la figure 3 pour

désigner les mêmes éléments Le circuit 17 utilise un cou-

plage dissipatif des bras de réactance syntoniseurs 21, 22 et 23 à la ligne principale de transmission 18, au moyen de résistances montées en surface 30, 31 et 32 Dans une réalisation monolithique, les résistances montées en surface sont remplacées par des résistances à couches minces Par rapport à des égaliseurs classiques, les conceptions empiriques sont fortement réduites pour l'égaliseur MAASNET Le circuit est aisément modélisé sur

des appareils CAO à micro-ondes disponibles dans le com-

merce, comme par exemple l'appareil désigné sous l'appellation Touchstone L'ensemble du circuit comprenant toutes les lignes à microbandes et les résistances montées

en surface est modélisé avant le démarrage de la f abrica-

tion.

Sur la figure 4, on a représenté les courbes de la réponse du gain en fonction de la fréquence pour les

deux circuits égaliseurs MAASNET syntonisé et non synto-

nisé, ainsi que la courbe de réponse d'un modèle d'ordinateur du circuit égaliseur MAASNET, et une courbe de réponse objective désirée, l'axe horizontal représentant la fréquence en G Hz et l'axe vertical le gain en d B Comme on peut le voir sur la figure 4, les réponses mesurées à la fois du circuit égaliseur MAASNET syntonisé et du circuit

égaliseur MAASNET non syntonisé présentent une bonne corré-

lation avec à la fois la réponse du modèle d'ordinateur et la réponse objective Dans des égaliseurs classiques, on obtient une atténuation supérieure par adjonction

d'éléments supplémentaires de circuit L'égaliseur clas-

sique le plus simple aura deux éléments et une atténuation à mi-bande égale à 8 d B avec un taux d'ondes stationnaires raisonnable Lorsqu'on ajoute des éléments additionnels ou des bras de réactance syntoniseurs au circuit,

l'atténuation à mi-bande augmente jusqu'à 6 d B par élé-

ments, aux dépens d'une taille accrue Plus le nombre des

éléments du circuit est élevé, meilleures sont la résolu-

tion et la commande du profil d'amplitude Au contraire, le circuit égaliseur MAASNET permet d'obtenir une atténuation supérieure sans l'adjonction d'éléments de circuit et par conséquent sans accroissement de la taille et du poids de l'égaliseur Le circuit égaliseur MAASNET permet ceci grâce à une optimisation à la fois des valeurs des résistances

montées en surface et des dimensions des lignes à micro-

bande pour les versions hybrides ou monolithiques comme cela sera indiqué de façon plus détaillée plus loin, lors

de la description de la figure 5 On peut conserver une

même taille pour le circuit égaliseur MAASNET en dépit d'une modification des spécifications de ses performances,

moyennant une configuration sinueuse de ligne ou une liai-

son de la longueur de ligne accrue pour l'obtention d'une

réponse spécifique.

Dans la présente invention, on utilise une confi-

guration de filtres éliminateurs de bandes pour synthétiser l'égalisation du gain monolithique avec un profil

d'atténuation parabolique L'absorption sélective en fré-

quence, qui résulte du profil d'atténuation parabolique,

est obtenue au moyen de bras de réactance syntoniseurs mo-

nolithiques dissipatifs Le facteur Q des bras de réactance syntoniseurs relativement peu dissipatifs est réduit par les résistances Les fréquences de résonance des bras de réactance syntoniseurs dissipatifs règlent la bande des fréquences du profil d'atténuation Pour la largeur centrale de la bande, l'énergie maximale de micro-ondes est dissipée dans les bras de réactance syntoniseurs lorsque les résistances voient une therminaison à impédance haute fréquence très faible Du fait que le circuit se désaccorde à partir du centre de la bande, l'impédance offerte dans les plans des résistances varie, ce qui réduit la quantité

d'énergie dissipée dans les bras de réactance syntoniseurs.

La figure 5 représente une autre forme de réali- sation de la présente invention, dans laquelle le circuit

égaliseur a été conçu et fabriqué sur un substrat en alu-

mine d'une épaisseur de 0,38 mm et a été conçu pour fonctionner dans une gamme de fréquences allant de 6 à 18 G Hz La réalisation comportait trois bras de réactance syntoniseurs dissipatifs raccordés à une ligne principale

de transmission constituée par un ensemble de lignes à mi-

crobande branchés en série Les lignes à microbande de la ligne principale de transmission sont écartées d'environ À/4 par rapport à la fréquence centrale, À étant déterminée

à partir du rapport de la vitesse de la lumière à la f ré-

quence centrale Les dimensions et valeurs à la fois pour les lignes à micro-ondes et pour les résistances ont été obtenues après optimisation pour une courbe d'atténuation parabolique et un taux d'ondes stationnaires d'entrée/ sortie. La borne 33 d'entrée des hautes fréquences du circuit égaliseur représenté sur la figure 5 est couplée à la borne d'entrée de la ligne à microbande 34, qui possède une largeur de 0,20 mm et une longueur de 0,25 mm La borne de sortie de la ligne à microbande 34 est couplée à une

jonction en T 35 qui possède un trajet shunt de sortie 36.

Le trajet shunt de sortie est constitué par la combinaison en série d'une ligne à microbande 37, d'une résistance 38

et d'une ligne à microbande 39 La ligne à microbande 37 possède une largeur de 0,37 mm et une longueur de 0,38 mm.

La borne de sortie de la ligne 37 est couplée à la borne d'entrée de la résistance 38 en Ga As d'une valeur de 55 Q. La borne de sortie de la résistance 38 est couplée à la35 borne d'entrée d'une ligne à microbande à extrémité ouverte h 39, qui possède une largeur de 0,025 mm et une longueur de 2,03 mm La ligne à microbande 40, qui possède une largeur de 0,20 mm et une longueur de 2,29 mm est branchée entre la jonction T 35 et la jonction T 41 La jonction en T 41 possède un trajet shunt de sortie 42 constitué par la combinaison série d'une ligne à microbande 43, d'une ligne à résistance 44 et d'une ligne à microbande 45 La ligne à microbande 43 possède une largeur de 0,37 mm et une longueur de 0,23 mm La borne de sortie de la ligne 43 est couplée à la borne d'entrée de la résistance 44 en Ga As d'une valeur de 30 Q La borne de sortie de la résistance 44 est couplée à la borne d'entrée de la ligne à microbande à l'extrémité ouverte 45, qui possède une largeur de 0,051 mm et une longueur de 1,8 mm La ligne à microbande 46, qui possède une largeur de 0,30 mm et une longueur de 2,88 mm est branchée entre la jonction T 41 et la jonction T 47 La jonction T 47 possède un trajet shunt de sortie 48 formé par la combinaison série d'une ligne à microbande 49, d'une résistance 50 et d'une ligne à microbande 51 La ligne à microbande 49 possède une largeur de 0,37 mm et une longueur de 0,25 mm La borne de sortie de la ligne 49 est couplée à la borne d'entrée de la résistance 50 d'une valeur de 200 Q La borne de sortie de la résistance 50 est couplée à la borne d'entrée d'une ligne à microbande à extrémité ouverte 51, qui possède une largeur de 0,15 mm et

une longueur de 0,51 mm La ligne à microbande 52, qui pos-

sède une largeur de 0,13 mm et une largeur de 0,25 mm, est branchée entre la jonction en T 47 et la borne de sortie HF

53 du circuit égaliseur.

Les avantages du présent agencement résident dans

sa configuration monolithique Aucun trou traversant ni au-

cune technique d'enroulement ne sont nécessaires pour la transmission des hautes fréquences à la masse La réponse

parabolique peut être linéarisée dans une bande de fré-

quence au moyen d'un accroissement du nombre des éléments du circuit Dans sa gamme linéaire, l'égaliseur MASSNET peut être utilisé dans le circuit d'adaptation d'entrée d'amplificateurs à l'état solide pour fournir des réponses en gain plates Ceci est obtenu au moyen de l'égalisation du gain avec une pente de coupure du gain de 6 d B/octave du

dispositif actif.

Il n'est pas nécessaire d'accroître le nombre des éléments du circuit pour accroître le profil d'atténuation du circuit égaliseur La gamme ou le profil d'atténuation du circuit égaliseur peut être modifiée au moyen d'une

simple modification des valeurs de résistance et d'une nou-

velle optimisation des largeurs et des longueurs des bandes

à micro-ondes pour obtenir la courbe de réponse requise.

On comprendra que la forme de réalisation ici dé-

crite, y compris les valeurs données des résistances et les

largeurs et longueurs données des différentes lignes à mi-

cro-bande, est uniquement indiquée à titre d'exemple et qu'un spécialiste de la technique peut apporter de nombreux

changements et modifications à la forme de réalisation dé-

crite en utilisant des éléments qui sont équivalents, du point de vue fonctionnel, à ceux décrits Tous les change-

ments et modifications apportés à l'invention telle qu'elle vient d'être décrite, sont censés entrer dans le cadre de ladite invention.

Claims (17)

REVENDICATIONS

1 Circuit égaliseur pour hautes fréquences, ca-

ractérisé en ce qu'il comprend: une ligne principale de transmission à microbande ( 18) comportant une borne ( 19) d'entrée des hautes fréquences et une borne ( 20) de sortie des hautes fréquences, au moins une ligne de transmission transversale à

microbande ( 24,25,26) formant un bras de réactance syntoni-

seur ( 21,22,23) qui s'étend transversalement à partir de ladite ligne principale de transmission à microbande, et des moyens résistifs ( 30,31, 32) couplés audit bras de réactance syntoniseur pour réduire le facteur Q dudit bras de réactance syntoniseur de manière à déterminer de façon sélective un profil d'atténuation dudit circuit

égaliseur.

2 Circuit égaliseur selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il est fabriqué sous la forme d'un

circuit hybride sur un substrat.

3 Circuit égaliseur selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il est fabriqué en tant que partie

d'un dispositif monolithique.

4 Circuit égaliseur selon la revendication 2,

caractérisé en ce que lesdits moyens résistifs sont des ré-

sistances montées en surface.

5 Circuit égaliseur selon la revendication 3,

caractérisé en ce que lesdits moyens résistifs sont des ré-

sistances à couches minces.

6 Circuit égaliseur selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'un signal est appliqué à ladite borne

d'entrée des hautes fréquences ( 18; 34) dudit circuit égali-

seur ( 17) et que ledit signal est délivré par ladite borne

de sortie ( 20; 53) des hautes fréquences dudit circuit éga-

liseur, ladite borne d'entrée des hautes fréquences ne né-

cessitant pas un connecteur à haute fréquence pour l'appli-

cation dudit signal et la borne de sortie des hautes fré-

quences ne nécessitant pas un connecteur à haute fréquence

pour la délivrance dudit signal.

7 Circuit égaliseur selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il utilise une configuration de filtre éliminateur de bande pour l'obtention d'un profil d'atté-

nuation parabolique.

8 Circuit égaliseur selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il constitue un composant d'un étage d'attaque de tube à ondes progressives à faible bruit, à

l'état solide.

9 Circuit égaliseur selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il forme un composant d'un émetteur à

contre-mesures électroniques à micro-ondes à large bande.

Circuit égaliseur pour hautes fréquences, ca-

ractérisé en ce qu'il comporte une ligne principale de transmission à microbande ( 34,40,46,52) possédant une borne ( 33) d'entrée des hautes

fréquences et une borne ( 53) de sortie des hautes fré-

quences, une première ligne transversale de transmission à microbande formant un premier bras de réactance syntoniseur ( 36) qui s'étend transversalement à partir de ladite ligne principale de transmission à microbande à proximité de ladite borne ( 33) d'entrée des hautes fréquences, une seconde ligne transversale de transmission à microbande formant un second bras de réactance syntoniseur ( 48) qui s'étend transversalement à partir de ladite ligne principale de transmission à microbande à proximité de ladite borne ( 53) de sortie des hautes fréquences, des premiers moyens résistifs ( 38) couplés audit premier bras de réactance syntoniseur pour réduire le facteur Q dudit premier bras de réactance syntoniseur de manière à déterminer de façon sélective un profil d'atténuation dudit circuit égaliseur, et35 des seconds moyens résistifs ( 50) couplés audit second bras de réactance syntoniseur pour réduire le facteur Q dudit second bras de réactance syntoniseur de manière à déterminer de façon sélective ledit profil d'atténuation. 11 Circuit égaliseur selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'il est fabriqué sous la forme d'un

circuit hybride sur un substrat.

12 Circuit égaliseur selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'il est fabriqué sous la forme d'une

partie d'un dispositif monolithique.

13 Circuit égaliseur selon la revendication 11,

caractérisé en ce que lesdits moyens résistifs sont des ré-

sistances montées en surface.

14 Circuit égaliseur selon la revendication 12,

caractérisé en ce que lesdits moyens résistifs sont des ré-

sistances à couches minces.

Circuit égaliseur selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'il comporte en outre: une ligne centrale transversale de transmission à microbande formant un bras de réactance syntoniseur central ( 42) qui s'étend transversalement à partir de ladite ligne principale de transmission à microbande, à proximité d'une ligne centrale entre ledit premier bras de réactance

syntoniseur ( 36) et ledit second bras de réactance syntoni-

seur ( 48); et

des moyens résistifs centraux ( 40,46) couplés au-

dit bras central de réactance syntoniseur ( 42) pour réduire le Q dudit bras central de réactance syntoniseur de manière

à déterminer de façon sélective ledit profil d'atténuation.

16 Circuit égaliseur selon la revendication 15,

caractérisé en ce que ladite ligne principale de transmis-

sion à microbande ( 34,40,46,52) comprend une première sec-

tion possédant une largeur et une longueur données entre ladite borne d'entrée des hautes fréquences ( 33) et ladite ligne centrale ( 42) et une seconde section possédant une

largeur et une longueur différentes entre ladite ligne cen-

trale ( 42) et ladite borne ( 53) de sortie des hautes fré-

quences.

17 Circuit égaliseur pour hautes fréquences, ca-

ractérisé en ce qu'il comporte: une ligne principale de transmission à microbande possédant un premier ensemble de lignes de transmission à microbande ( 34,40,46,52) branchées en série entre une borne ( 33) d'entrée des hautes fréquences et une borne ( 53) de sortie des hautes fréquences, ledit premier ensemble de lignes de transmission à microbande étant séparé par des jonctions en T,

un bras de réactance syntoniseur ( 36; 48) possé-

dant un second ensemble de lignes de transmission à micro-

bande branchées en série entre une première extrémité et

une seconde extrémité, ladite première extrémité étant cou-

plée à l'une desdites jonctions en T ( 35; 47), et ledit bras

de réactance syntoniseur possédant en outre des moyens ré-

sistifs ( 40,46) branchés entre les différentes lignes dudit second ensemble de lignes de transmission à microbande pour réduire le facteur Q dudit bras de réactance syntoniseur de manière à déterminer sélectivement un profil d'atténuation

pour ledit circuit égaliseur.

18 Circuit égaliseur selon la revendication 17,

caractérisé en ce qu'il est réalisé sous la forme d'un cir-

cuit hybride sur un substrat.

19 Circuit égaliseur selon la revendication 17, caractérisé en ce qu'il est réalisé sous la forme d'une

partie d'un dispositif monolithique.

20 Circuit égaliseur selon la revendication 17,

caractérisé en ce que ladite ligne principale de transmis-

sion à microbande est constituée de quatre lignes à micro-

bande branchées en série et séparées par trois jonctions en T.