FR2667590A1 - Corps en ceramique a base de terres rares et procede de fabrication de ceux-ci. - Google Patents
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Abstract
La présente invention concerne des corps en céramique à base de terres rares et un procédé de fabrication de ceux-ci. Les corps de céramique de l'invention contiennent au moins 98 % en mole d'oxyde de terres rares. La taille moyenne de grains est comprise entre 0,4 mum et 3 mum et la densité est égale ou au moins supérieure à 94 % de la densité théorique de l'oxyde de terre rare constituant le corps de céramique.
Description
CORPS EN CERAMIQUE A BASE DE TERRES RARES ET
PROCEDE DE FABRICATION DE CEUX-CI
La présente invention concerne des corps en céramique à base de terres rares et un procédé pour la fabrication de ceux-ci.
PROCEDE DE FABRICATION DE CEUX-CI
La présente invention concerne des corps en céramique à base de terres rares et un procédé pour la fabrication de ceux-ci.
Elle se rapporte plus particulièrement à des corps en céramique à base de terres rares et présentant une densification élevée et une fine taille de grain.
Les terres rares par leur propriété réfractaire, conductibilité électrique et propriétés optiques de transparence et d'absorption de certains rayonnement comme les neutrons sont recherchées pour la fabrication de pièces en céramique utiles dans certaines utilisations comme la fabrication de cellules pour la production d'énergie.
Il a déjà été proposé des procédés pour fritter des pièces en oxyde de terres rares comme l'oxyde d'yttrium, oxyde de cérium, par exemple.
Pour d'autres oxydes de terres rares ,comme l'oxyde de gadolinium, les procédés de frittage connus ne permettent pas d'obtenir un matériau présentant une densité par rapport à la densité théorique élevée, avec des conditions de frittage industriellement exploitables.
Ainsi, l'oxyde de gadolinium, par exemple, qui présente une meilleure propriété d'absorption des rayonnements n'a pu être fritté convenablement par frittage naturel à des températures inférieures à 16500C.
En effet, les travaux effectués jusqu'à présent ont montré que l'oxyde de gadolinium pouvait être fritté mais uniquement à une température de frittage élevée, par exemple 18000C ou sous une contrainte élevée. Ces conditions de frittage sont d'une mise en oeuvre difficile d'un point de vue industriel.
En outre1 les procédés connus de frittage de matériaux à base de terres rares conduisent à des corps en céramique présentant des tailles de grains élevées, soit de l'ordre de 100 pin ou de l'ordre de 10 pm.
Or, la résistance mécanique d'une céramique est fonction de la taille des défauts présents dans le matériau. Ainsi, l'aptitude à la fissuration ou la ténacité est une fonction de la taille des défauts, et peut être exprimée par la formule suivante
K1C = aVC Y dans laquelle : Y est une constante
C représente la taille du défaut
K1, représente l'aptitude à la fissuration ou la ténacité
a représente la contrainte à la rupture
En outre, quand la mise en forme et le frittage sont réalisés sans produire de faiblesse mécanique du matériau et quand la densité du matériau par rapport à la densité théorique est élevée, c'est à dire supérieure à 95% de la densité théorique, la taille de défaut est assimilée à la taille de grain.
K1C = aVC Y dans laquelle : Y est une constante
C représente la taille du défaut
K1, représente l'aptitude à la fissuration ou la ténacité
a représente la contrainte à la rupture
En outre, quand la mise en forme et le frittage sont réalisés sans produire de faiblesse mécanique du matériau et quand la densité du matériau par rapport à la densité théorique est élevée, c'est à dire supérieure à 95% de la densité théorique, la taille de défaut est assimilée à la taille de grain.
En conséquence, un matériau en céramique est plus solide si la taille du grain est petite.
Par ailleurs, on recherche également à avoir un matériau présentant une plasticité la plus élevée possible pour pouvoir réaliser le formage de pièces céramiques à haute température comme cela est illustré dans l'article : "Super plasticity of yttria stabilized tetragonal ZrO2 polycrystals" F.WAKAI & al. publié dans Advanced Ceramics Materials 1 [3 p.259-263 (1986).
Or, la plasticité des corps en céramique est une fonction de la taille des grains exprimée par la formule suivante
E = A an /dP dans laquelle : C représente la vitesse de déformation sous contrainte
à haute température, ou fluage
A et une constante
a représente la contrainte à la rupture
d représente la taille de grain
L'invention a notamment pour but de remédier aux inconvénients présentés par les céramiques à base de terres rares et leurs procédés de fabrication en proposant un matériau présentant des propriétés mécaniques élevées dues notamment à une taille de grains très faible.
E = A an /dP dans laquelle : C représente la vitesse de déformation sous contrainte
à haute température, ou fluage
A et une constante
a représente la contrainte à la rupture
d représente la taille de grain
L'invention a notamment pour but de remédier aux inconvénients présentés par les céramiques à base de terres rares et leurs procédés de fabrication en proposant un matériau présentant des propriétés mécaniques élevées dues notamment à une taille de grains très faible.
A cet effet, l'invention propose un corps en céramique à base de composé de terres rares caractérisé en ce qu'il contient au moins 98% en mole d'oxyde de terres rares et, en ce qu'il présente une taille moyenne de grains comprise entre 0,4 > m et 3pm et une densité au moins supérieure à 94% de la densité théorique de l'oxyde de terre rare correspondant.
Par l'expression "TERRES RARES", il faut entendre les éléments de la famille des lanthanides dont le premier membre est le lanthane portant le numéro atomique 57 et le dernier membre est le lutétium portant le numéro atomique 71, y compris l'yttrium de numéro atomique 39.
Selon une caractéristique de l'invention, le corps en céramique contient un additif constitué par un composé métallique choisi dans le groupe comprenant l'oxyde de niobium, l'oxyde de tantale.
Cet additif est, de préférence, présent dans le corps en céramique selon une concentration exprimée en mole d'oxyde de l'additif par rapport au nombre de moles d'oxyde de terre rare, égale au plus à 2%, de préférence comprise entre 0,1% et 2%.
Le corps en céramique de l'invention présente une densification et des propriétés mécaniques élevées dues à la faible taille des grains le constituant.
Selon une autre caractéristique de l'invention, les terres rares convenables sont les éléments désignés ci-dessus à l'exception des éléments lanthane, praséodyme et néodyme.
Selon une nouvelle caractéristique de l'invention, les terres rares convenables pour l'invention peuvent être classées en trois groupes
- un premier groupe comprenant des terres rares dites lourdes dont
le premier élément a le numéro atomique 66. Ce groupe comprend le
dysprosium, l'holmium, l'erbium, le thulium, l'ytterbium et, le
lutétium,
- un second groupe comprenant les terres rares dites légères, à savoir
le cérium, le samarium et,
- un troisième groupe comprenant les éléments europium, terbium et
gadolinium. Les oxydes de ces éléments ont la particularité de
présenter des changements de phases cristallines dans le domaine de
températures auxquelles le frittage est réalisé.
- un premier groupe comprenant des terres rares dites lourdes dont
le premier élément a le numéro atomique 66. Ce groupe comprend le
dysprosium, l'holmium, l'erbium, le thulium, l'ytterbium et, le
lutétium,
- un second groupe comprenant les terres rares dites légères, à savoir
le cérium, le samarium et,
- un troisième groupe comprenant les éléments europium, terbium et
gadolinium. Les oxydes de ces éléments ont la particularité de
présenter des changements de phases cristallines dans le domaine de
températures auxquelles le frittage est réalisé.
Ainsi, les additifs convenables pour les premier et troisième groupes sont l'oxyde de niobium et l'oxyde de tantale ou un mélange de ceux-ci.
Pour le troisième groupe, un corps en céramique présentant les caractéristiques décrites ci-dessus, peut être obtenu sans additif ou par addition d'oxyde de niobium ou de tantale.
En outre, la structure cristalline du corps en céramique en terres rares du premier groupe est une structure cubique, tandis que celle des corps en céramique en terres rares des deuxième et troisième groupes est une structure monoclinique métastable.
Les corps en céramique de l'invention peuvent notamment être obtenus par mise en oeuvre du procédé décrit ci-dessous qui est également un objet de la présente invention.
Ainsi, le procédé de l'invention consiste à réaliser le frittage d'une composition constituée par au moins 98 % en mole, exprimé en oxyde, d'un composé de terre rare, dont le diamètre moyen des particules est inférieur à 1 pin. Avantageusement, le diamètre moyen précité est compris entre 0,2 pm et 1 pin. Les diamètres des particules sont mesurés au granulomètre
CILAS .
CILAS .
Selon une caractéristique de l'invention, le composé de terres rares est mélangé avec un composé de niobium et/ou tantale, ce dernier étant, de préférence, sous forme de poudre.
Le mélange peut être effectué par tout procédé connu, comme par exemple, par broyage humide ou sec, corroyage des composés de terres rares et de niobium et/ou tantale.
Ces mélanges ainsi obtenus peuvent être frittés directement ou subir un séchage et une calcination avant frittage.
Le frittage est généralement réalisé à une température comprise entre 14000C environ et 17000C environ, de préférence entre 14500C et 15500C.
Ce frittage peut être réalisé sous une pression quelconque. De préférence, il est réalisé sous une pression atmosphérique ou une pression supérieure. La pression de frittage n'est pas critique.
De préférence, ce frittage est réalisé sous atmosphère oxydante, c'est à dire en présence d'oxygène.
Généralement, la composition destinée à être frittée est mise en forme avant frittage.
Cette mise en forme peut être obtenue par les techniques habituelles telles que le coulage dans un moule, le pressage, l'extrusion, l'injection.
Une description de ces procédés est, par exemple donnée dans l'ouvrage de F.F.Y. Wang "Ceramic Fabrication Process" publié par Academic Press, 1976 Hardbound (vol. 9 de "Treatise on Materials Science and Technology").
Il peut être nécessaire d'effectuer un traitement thermique à basse température (comprise, par exemple, entre 3000C et 8000C) des compositions décrites ci-dessus ou même du composé ou précurseur de terre rare avant de réaliser la mise en forme de la composition ou le mélange avec le composé de niobium ou de tantale, afin d'éliminer les traces d'impuretés décomposables ou volatiles,ainsi que les composés ajoutés à la composition pour faciliter sa mise en forme.
Les composés de terres rares convenables pour l'invention sont les composés de terre rare thermiquement décomposables à une température inférieure à la température de frittage choisis notamment dans le groupe comprenant les hydroxydes, oxalates, carbonates, sels d'acides carboxyliques.
Dans un mode de réalisation préféré de l'invention, le composé de terres rares est un oxyde de terres rares.
De même, les composés de niobium et/ou tantale convenables pour l'invention sont les oxydes de ces éléments ou des composés de niobium et/ou tantale thermiquement décomposable à une température inférieure à la température de frittage choisis dans le groupe comprenant les hydroxydes, oxalates, carbonates, sels d'acides carboxyliques, l'oxyde étant le composé préféré,
Bien entendu, les corps en céramique de l'invention pourront être obtenus par d'autres procédés sans pour cela sortir du cadre de l'invention.
Bien entendu, les corps en céramique de l'invention pourront être obtenus par d'autres procédés sans pour cela sortir du cadre de l'invention.
Les corps en céramique de l'invention présentent une densité par rapport à la densité théorique de la terre rare correspondante élevée qui peut être nettement supérieure à 94%. Ainsi, cette densité peut atteindre jusqu'à 99,99% de la densité théorique.
De plus, ces corps en céramique présentent une bonne résistance au fluage et à la fissuration compte tenu de la très faible taille des grains.
Ainsi, ces nouveaux matériaux conviennent pour la réalisation des pièces en céramiques utilisées dans les industries métallurgiques, optiques ou pour la fabrication de cellules pour la production d'énergie.
D'autres détails, avantages de l'invention apparaîtront plus clairement au vu des exemples donnés ci-dessous uniquement à titre indicatif.
Exemple 1 (comparatif)
Une poudre d'oxyde de gadolinium de granulométrie moyenne 0,7 pin (mesurée au moyen d'un granulométre CILAS @) est obtenue par broyage à l'aide d'un broyeur à billes, d'une poudre de Gd2O3 de granulométrie moyenne 1,4 pin.
Une poudre d'oxyde de gadolinium de granulométrie moyenne 0,7 pin (mesurée au moyen d'un granulométre CILAS @) est obtenue par broyage à l'aide d'un broyeur à billes, d'une poudre de Gd2O3 de granulométrie moyenne 1,4 pin.
Cette poudre est ensuite soumise à un traitement thermique à 800"C pendant une heure. Aprés refroidissement la poudre a une surface spécifique de 8 m2/g.
Cette poudre est mise en forme par pressage uniaxiale sous une pression de 1,5 T/cm2. La masse de la pièce est de 1,1 g.
La pièce est ensuite frittée dans un four à atmosphère oxydante dont la montée en température est de 4000C/h.
La pièce est soumise à un palier de 2 heures à 15000C puis refroidie selon une vitesse de refroidissement de 4000C/h.
La pièce frittée présente une densité frittée de 7,23 correspondant à 88,2 % de la densité théorique.
Aprés polissage avec de la pâte diamantée et révélation thermique des grains par chauffage à 14500C pendant 30 minutes, une analyse au microscope électronique à balayage révèle la présence d'une porosité importante et une taille moyenne de grains d'environ 3 pin.
Exemple 2
La poudre de Gd2O3 de l'exemple i (granulométrie 0,7 pm) aprés un traitement thermique, est introduite dans une dispersion aqueuse contenant de fines particules de Nb2O5 de diamétre 0,5 pin.
La poudre de Gd2O3 de l'exemple i (granulométrie 0,7 pm) aprés un traitement thermique, est introduite dans une dispersion aqueuse contenant de fines particules de Nb2O5 de diamétre 0,5 pin.
Aprés homogénéisation du mélange, l'eau est évaporée par chauffage en étuve ventilée à 900C.
La poudre obtenue contient 0,5 % molaire de Nb2O5 par rapport au Go203.
Aprés désagglomération, cette poudre est mise en forme comme dans l'exemple 1.
La pièce obtenue est frittée selon le procédé décrit dans l'exemple 1.
La pièce frittée présente une densité de 7,87 correspondant à 95,6 % de la densité théorique.
L'analyse structurale aux Rayons X montre la présence d'une phase monoclinique.
La taille des grains observée selon la méthode décrite à l'exemple 1 est de 1,5 pin environ.
La structure de ce matériau est illustrée par la figure 1.
Exemple 3
Une poudre de Sm2O3 de granulométrie 0,7 pin et ayant subi un prétraitement thermique à 8000C pendant 1 heure, est mise en forme et la pièce obtenue frittée selon le procédé décrit à l'exemple 1.
Une poudre de Sm2O3 de granulométrie 0,7 pin et ayant subi un prétraitement thermique à 8000C pendant 1 heure, est mise en forme et la pièce obtenue frittée selon le procédé décrit à l'exemple 1.
La pièce frittée présente une densité de 7,38 correspondant à 95,5 % de la densité théorique.
La taille moyenne des grains observée après polissage et révélation thermique au microscope électronique à balayage est d'environ 3 pin, comme illustré à la figure 2. L'analyse structurale aux rayons X montre la présence d'une phase monoclinique.
Exemple 4
Une poudre de Dy203 de granulométrie moyenne égale à 0,7 pin, obtenue par broyage d'une poudre de Dry203 de granulométrie égale à 1,9 pin, est traitée thermiquement pendant 1 heure à 8000C. Elle présente alors une surface spécifique de 6 m2/g.
Une poudre de Dy203 de granulométrie moyenne égale à 0,7 pin, obtenue par broyage d'une poudre de Dry203 de granulométrie égale à 1,9 pin, est traitée thermiquement pendant 1 heure à 8000C. Elle présente alors une surface spécifique de 6 m2/g.
Cette poudre est mise en forme et frittée selon le procédé de l'exemple 1.
La pièce obtenue présente une densité de 8,08, correspondant à 99,1 % de la densité théorique.
L'analyse structurale aux rayons X montre la présence d'une phase cubique.
Cette pièce présente une taille moyenne de grains d'environ 1 pin.
Exemple 5
La poudre de l'exemple 4 aprés traitement thermique à 8000C est introduite dans une dispersion aqueuse contenant des particules de Nb2O5 de granulométrie égale à environ 0,5 pin.
La poudre de l'exemple 4 aprés traitement thermique à 8000C est introduite dans une dispersion aqueuse contenant des particules de Nb2O5 de granulométrie égale à environ 0,5 pin.
Aprés homogénéisation et évaporation de l'eau, le mélange de poudres est désaggloméré puis mis en forme et fritté selon le procédé de l'exemple 1. La poudre contient 1 % molaire de Nb2O5.
La pièce obtenue présente une densité de 7,98 correspondant à 97,8 % de la densité théorique. La taille moyenne de grains observée au microscope électronique à balayage est de 1 pin comme illustré à la figure 3.
Exemple 6
On réalise un essai identique à l'exemple 5.
On réalise un essai identique à l'exemple 5.
Toutefois, la poudre de Dy203 est traitée thermiquement à 8000C aprés mélange avec la poudre de Nb205.
La pièce frittée obtenue a une densité de 7,80 soit 95,6 % de la densité théorique et une taille moyenne de grain de 0,5 pin.
Claims (20)
1/ Corps en céramique à base de composé de terres rares caractérisé en ce
qu'il contient au moins 98% en mole d'oxyde de terres rares et, en ce
qu'il présente une taille moyenne de grains comprise entre 0,4 pin et
3 pin et une densité au moins supérieure à 94% de la densité théorique
de l'oxyde de terre rare correspondant.
2/ Corps en céramique selon la revendication 1,caractérisé en ce qu'il
contient un additif constitué par un composé métallique choisi dans le
groupe comprenant l'oxyde de niobium, l'oxyde de tantale.
3/ Corps en céramique selon l'une des revendications précédentes, caractéri
en ce que la concentration en additif, exprimée en mole
d'oxyde, est au plus égale à 2 % 4/ Corps en céramique selon la revendication 3, caractérisé en ce que la
concentration en additif est comprise entre 0,1 % et 2 % en mole.
5/ Corps en céramique selon l'une des revendications précédentes,
caractérisé en ce que la terre rare est choisie dans le groupe des
lanthanides à l'exception des éléments lanthane, praséodyme et néodyme.
6/ Corps en céramique selon l'une des revendications précédentes,
caractérisé en ce que la terre rare est choisie dans le groupe
comprenant le dysprosium, l'holmium, l'erbium, le thulium,
l'ytterbium et, le lutétium, l'additif étant l'oxyde de niobium ou
l'oxyde de tantale.
7/ Corps en céramique selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il
comprend de l'oxyde de niobium ou de tantale comme additif.
8/ Corps en céramique selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en
ce que la terre rare est choisie dans le groupe comprenant le cérium,
le samarium, et l'additif est l'oxyde de niobium ou l'oxyde de tantale.
9/ Corps en céramique selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en
ce que la terre rare est choisie dans le groupe comprenant l'europium,
le gadolinium et, le terbium, et l'additif est l'oxyde de niobium, ou
de tantale.
10/Corps en céramique selon la revendication 6, caractérisé en ce que la
structure cristalline du matériau est cubique.
11/Corps en céramique selon l'une des revendications 8 ou 9, caractérisé
en ce que la structure cristalline du matériau est monoclinique
métastable.
12/Procédé de fabrication d'un corps céramique selon l'une des
revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il consiste à réaliser
le frittage d'une composition constituée par au moins 98 % en mole et
exprimée en oxyde, d'un composé de terre rare, dont le diamètre moyen
des particules est inférieur à 1 wa 13/Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce que le diamètre
moyen précité est compris entre 0,2 pin et 1 pin.
14/Procédé selon l'une des revendications 11 ou 12, caractérisé en ce que
la composition est obtenue par mélange du composé de terre rare avec un
composé de niobium et/ou de tantale.
15/Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce que le mélange est
effectué par broyage humide ou sec, corroyage des composés de terre
rare et de niobium et/ou tantale.
16/Procédé selon l'une des revendications 13 ou 14, caractérisé en ce que
le composé de terre rare est un oxyde ou un composé thermiquement
décomposable en oxyde de terre rare à une température inférieure à la
température de frittage.
17/Procédé selon l'une des revendications 13 à 15, caractérisé en ce que
le composé de niobium et/ou tantale est un oxyde ou un composé
thermiquement décomposable en oxyde niobium et/ou tantale à une
température inférieure à la température de frittage.
18/Procédé selon l'une des revendications 15 ou 16, caractérisé en ce que
le composé de terre rare thermiquement décomposable est choisi dans le
groupe comprenant les hydroxydes, oxalates, carbonates, sels d'acides
carboxyliques.
19/Procédé selon la revendication 16, caractérisé en ce que le composé de
niobium et/ou tantale thermiquement décomposable est choisi dans le
groupe comprenant les hydroxydes, oxalates, carbonates, sels d'acides
carboxyliques.
20/Procédé selon l'une des revendications 11 à 18, caractérisé en ce que
le frittage de la composition est effectué, après mise en forme de
celle-ci, à une température comprise entre 14000C et 17000c, de
préférence entre 14000C et 15500C.
21/Procédé selon la revendication 19 ou 20, caractérisé en ce que le
frittage est réalisé sous atmosphère oxydante.
22/Procédé selon l'une des revendications 11 à 21, caractérisé en ce que
la composition est traitée préalablement thermiquement pour éliminer
les impuretés décomposables thermiquement ou volatiles.
23/Procédé selon la revendication 22, caractérisé en ce que le composé de
terre rare est traité préalablement à son mélange avec le composé de
niobium et/ou tantale, thermiquement pour éliminer les impuretés
décomposables thermiquement ou volatiles.
24/Procédé selon la revendication 22 ou 23, caractérisé en ce que le
traitement thermique est réalisé à une température comprise entre 4000C
et 8O00C.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9012279A FR2667590A1 (fr) | 1990-10-05 | 1990-10-05 | Corps en ceramique a base de terres rares et procede de fabrication de ceux-ci. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9012279A FR2667590A1 (fr) | 1990-10-05 | 1990-10-05 | Corps en ceramique a base de terres rares et procede de fabrication de ceux-ci. |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2667590A1 true FR2667590A1 (fr) | 1992-04-10 |
Family
ID=9400961
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR9012279A Pending FR2667590A1 (fr) | 1990-10-05 | 1990-10-05 | Corps en ceramique a base de terres rares et procede de fabrication de ceux-ci. |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| FR (1) | FR2667590A1 (fr) |
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1990
- 1990-10-05 FR FR9012279A patent/FR2667590A1/fr active Pending
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