FR2560461A1 - Machine electrodynamique vernier - Google Patents

Abstract

ELLE COMPORTE UN STATOR 61 MUNI D'UN BOBINAGE POLYPHASE 63 A 2P POLES ET COMPRENANT N DENTS 75 PAR PAIRES DE POLES, ET UN ROTOR MUNI DE 2 (N1) AIMANTS 65 PAR PAIRE DE POLES, DISPOSES EN REGARD DE L'ENTREFER 76 ET AIMANTES RADIALEMENT EN SENS ALTERNES 68 A 71. APPLICATION A LA REALISATION DE MOTEURS DE ROBOTIQUE.

Description

Machine électrodynamique vernier La présente invention concerne une

machine électrodynamique vernier. On connaît une machine électrodynamique vernier, du type comportant - deux pièces séparées l'une de l'autre par un entrefer disposé suivant une surface, ces pièces pouvant se déplacer l'une par rapport à l'autre suivant une direction de cette surface de manière que l'épaisseur de l'entrefer reste constante

10. une première de ces pièces étant constituée par une armature magné-

tique comportant N dents formant N encoches, N étant un nombre entier, les encoches débouchant dans l'entrefer et étant uniformément réparties le long de ladite direction, la seconde pièce comportant + M éléments disposés le long de ladite direction, M étant un nombre

entier différent de N, ces éléments étant aptes à créer dans l'entre-

fer, par suite de l'écart entre M et N, des décalages magnétiques par rapport aux dents de l'armature, les décalages successifs variant le long de ladite direction selon une loi moyenne linéaire + et des moyens pour créer dans l'armature un champ magnétique continu lié à la seconde pièce, - et des moyens coopérant magnétiquement avec l'armature pour créer

dans la seconde pièce un champ magnétique glissant par rapport à l'arma-

ture le long de ladite direction, lesdits décalages entrainant une différence entre la vitesse de glissement du champ glissant et la

vitesse d'une pièce par rapport à l'autre.

Par exemple, un moteur rotatif de ce type comporte un rotor monté en rotation autour d'un axe, et un stator coaxial comprenant N encoches et N dents. Dans les encoches est disposé un bobinage polyphasé créant un champ tournant dans le rotor. Les M éléments du rotor sont constitués par M dents formant M encoches, M étant supérieur à N. Un aimant est fixé coaxialement dans le rotor de manière à créer un champ magnétique continu qui traverse l'entrefer et pénètre dans le stator. Le décalage entre les dents rotor et stator entraine une vitesse de rotation présentant par

rapport à la vitesse de rotation du champ tournant un rapport de réduc-

-2-

tion qui dépend du nombre de dents du rotor.

D'une manière générale les machines électrodynamiques vernier connues sont des machines de type synchrone homopolaire dont les deux pièces en mouvement relatif comportent respectivement deux rangées de dents en regard l'une de l'autre, le nombre des dents d'une rangée étant

différent du nombre de dents de l'autre rangée.

Ces machines présentent des inconvénients. En effet elles doivent avoir un entrefer de faible épaisseur pour accentuer l'effet magnétique entrainé par le décalage des dents. Cette réduction d'entrefer entratne par suite de la saturation du circuit magnétique une diminution des ampères-tours et par conséquent du couple de la machine. Par ailleurs, le flux magnétique de ces machines présente une composante homopolaire qui ne produit pas de couple tout en contribuant à la saturation du circuit magnétique. Il en résulte un encombrement qui peut être prohibitif dans

certaines applications.

La présente invention a pour but de pallier ces inconvénients.

Elle a pour objet une machine électrodynamique vernier du type mentionné précédemment, caractérisée en ce que - les M éléments comportent 2 M générateurs de flux magnétique orientés en sens alternés - et que lesdits moyens pour créer dans l'armature un champ magnétique continu lié à la seconde pièce sont capables de diriger lesdits flux magnétiques vers l'armature à travers l'entrefer de façon à y créer

lesdits décalages magnétiques.

Plusieurs formes particulières de machines électrodynamiques vernier sont décrites ci-dessous, à titre d'exemple, en référence aux dessins annexés dans lesquels - la figure 1 représente schématiquement, en coupe partielle longitudinale, un moteur vernier de type connu, - la figure 2 est une vue montrant partiellement, en coupe transversale le profil dentaire du stator et du rotor du moteur illustré par la figure 1, - la figure 3 représente partiellement, en coupe transversale, un autre moteur vernier de type connu, - la figure 4 est un graphique illustrant le fonctionnement du -3moteur représenté sur la figure 3, - la figure 5 est une vue partielle en coupe transversale d'un réducteur vernier de type connu, - la figure 6 est une vue partielle en coupe transversale d'un autre réducteur vernier de type connu

- et les figures 7 à 12 représentent partiellement en coupe trans-

versale six moteurs différents, de type vernier, selon l'invention.

Le moteur vernier représenté sur la figure 1 comporte un stator 1 muni d'un bobinage 2. Le stator 1 est formé d'un assemblage de t8les magnétiques dentées et le bobinage 2, du type polyphasé à 2 p p8les, est logé dans les encoches situées entre les dents du stator. Le stator 1 est cylindrique de révolution autour d'un axe 3 et de section annulaire. Un rotor denté 4, formé aussi d'un assemblage de t8les magnétiques et monté en rotation autour de l'axe 3, est disposé dans le volume cylindrique

intérieur du stator 1 et séparé de celui-ci par un entrefer cylindri-

que 5. Un aimant cylindrique 6 est fixé coazialement dans le rotor 4. La fixation de l'aimant 6 dans le rotor 4 est réalisée de façon qu'une face plane 7 de l'aimant soit située dans le volume du rotor 4 alors que son autre face plane 8 est située en dehors de ce volume. L'aimant 6 est aimanté dans le sens 9 allant de la face 8 à la face 7, de manière à créer dans le rotor 4 un flux magnétique traversant l'entrefer 5 pour pénétrer dans le staror 1. Celui ci est fixé à l'intérieur d'une earcasse magnétique cylindrique 10. Le rotor 4 et l'aimant 6 sont fixés sur un arbre 11 capable de tourner autour de l'axe 3 dans deux paliers s'appuyanb sur la careasse 10. Le palier 12 représenté en coupe sur la figure 1 eomporte un roulement 13 monté sur l'arbre 11. Le palier 12 est rialisé en aier magnétique et comporte une surface 14 disposée à proxis zité et en regard de la face 8 de l'aimant 6 de façon à refermer le

eircuit du flux magnétique créé par lVairmant 6.

En référence à. gure 2, les dents du stator 1 sont uniformé-

ment réparties autour de l'axe de la machine. Le stator comporte n pas

dentaires égauxt. entre eux, par paire de pôles définis par le bobinage 2.

Comme il est visible sur la figure 2, les dents du rotor sont uniformé-

menc réparties autour de l'axe, mais le nombre de ces dents est plus

û élevé X le rotor 4 eomprend par exemple n + 1 dents par paire de pôles.

La position du rotor par rapport au stator sur la figure est telle qu'un 8côté d'une dent 15 du rotor est aligné avec un côté d'une dent 16 du stator suivant une direction radiale 17. On voit alors- que les dents

suivantes 18, 19, 20 du rotor sont décalées par rapport aux dents homo-

logues 21, 22, 23 du stator. Ces décalages ont un effet magnétique dans

l'entrefer 5 traversé par le flux magnétique créé par l'aimant 6.

Lorsqu'on alimente le bobinage 2 par un courant électrique poly-

phasé, ce bobinage crée un champ tournant autour de l'axe 3. Le moteur représenté sur les figures 1 et 2 est du type synchrone homopolaire et son rotor devrait tourner à une vitesse égale à la vitesse de rotation du champ tournant. En réalité, par suite des décalages mentionnés ci-dessus, le rotor tourne à une vitesse plus faible qui est égale au quotient de la vitesse du champ tournant par un coefficient K. Dans le cas o le stator comporte n dents par paire de pôles et le rotor n + 1 dents par paire de pôles stator, le coefficient K est égal à

n + 1. Cette réduction de vitesse s'accompagne, par rapport à une ma-

chine synchrone classique dont l'induit est traversé par le même champ continu, d'une augmentation du couple, celui-ci étant multiplié par le facteur K. D'une manière générale, les décalages magnétiques varient par paliers le long de l'entrefer. Dans le cas des figures 1 et 2, chaque palier correspond sensiblement à un pas dentaire. Comme le nombre de dents est en général élevé, les paliers sont de faible longueur et la loi de variation du décalage le long de l'entrefer est sensiblement

linéaire.

Cependant il est possible de réaliser des machines vernier connues dans lesquels les paliers de décalage successifs correspondent chacun à plusieurs pas dentaires. Par exemple, dans le moteur illustré par la figure 3, le rotor 24 comporte des pas dentaires régulièrement répartis, tandis que le stator 25 comporte des groupes de pas dentaires séparés entre eux par des intervalles. Chaque groupe comporte plusieurs pas dentaires égaux entre eux au pas dentaire rotor. La figure 3 montre un premier groupe stator comportant les dents 26, 27 et 28 et un deuxième groupe stator comportant les dents 29, 30 et 31. Ces deux groupes sont séparés entre eux par un intervalle 32 dans lequel est logé un faisceau 5-

-- 5 604-

du bobinage 33 du stator. Dans la position représentée sur la figure, les

dents 26, 27 et 28 sont Juste en face des dents 34, 35 et 36 du rotor.

L'intervalle 32 est déterminé pour obtenir un décalage tel que 37 entre

les dents 29, 30 et 31 du stator et les dents 38, 39 et 40 du rotor.

La figure 4 représente la loi de variation 41 des décalages magné- tiques le long de l'entrefer dans une machine du type de celle illustrée sur la figure 3. La position le long de l'entrefer est repérée en abscisse par un angle A par rapport à un plan axial de référence, les décalages D étant portés en ordonnée. On voit que la courbe 41 comporte des paliers successifs 42, 43, 44 et 45. On peut définir à partir de

cette loi de variation par paliers une loi moyenne linéaire 46.

En pratique les deux modes de réalisation de moteurs vernier représentés sur les figures 2 et 3 ont un fonctionnement tout à fait comparable. Le coefficient K est égal au nombre d'encoches rotor par paire de pôles du bobinage stator dans la mesure o le nombre d'encoches

statoriques par paire de pôles diffère d'une unité.

Le principe de fonctionnement des machines électrodynamiques de type vernier s'applique aussi aux génératrices vernier. Dans ce cas, par exemple, on fait tourner le rotor des machines représentées sur les figures 2 et 3 et on recueille le courant électrique produit dans les

bobinages stator de ces machines.

Ce principe s'applique aussi aux machines vernier de type linéaire

dans lesquelles l'entrefer n'est pas disposé suivant une surface cylin-

drique, mais suivant une surface plane séparant les deux pièces en mouve-

ment relatif; la pièce mobile se déplace alors par rapport à la pièce

fixe suivant une ligne droite parallèle à la surface de l'entrefer.

Il est possible de réaliser aussi des machines électrodynamiques

de type vernier fonctionnant en réducteur rotatif.

Le réducteur de type eonnu représenté sur la figure 5 comporte un premier rotor 47 de forme annulaire. Ce rotor n'est pas denté mais porte un bobinage continu 48 à 2 p pôles. Le réducteur comporte en outre un deuxième rotor 49 cylindrique coaxial. Ce rotor comporte des dents non représentées, analogues à celles du rotor du moteur de la figure 20 Entre les rotors 47 et 49 est disposé un stator 50 coaxial de forme annulaire et comprenant n dents radiales 51 par paire de pôles, ces dents étant -6 -

séparées l'une de l'autre par des entretoises 52 en matériau amagné-

tique. Bien entendu le stator 51 est séparé des rotors 47 et 49 par des

entrefers cylindriques 53 et 54.

Lorsqu'on entraîne en rotation le rotor 47 à une vitesse v et qu'on alimente le bobinage 48 par un courant électrique continu, on crée un champ tournant qui traverse radialement le stator 50 et pénètre dans

le deuxième rotor 49. Il apparait donc que l'ensemble 47-53-50 est équi-

valent au stator des moteurs représentés sur les figures 2 et 3. Dans ces conditions, si le rotor 49 comporte n + 1 dents par paire de pôles du v bobinage 48, le rotor 49 tourne à une vitesse n + I La figure 6 représente un autre réducteur vernier de type connu comportant un stator 55 et un rotor 56 coaxiaux et dentés. Le champ tournant est ici produit par un autre rotor coaxial 57 disposé dans l'entrefer situé entre le stator 55 et le rotor 56. Le rotor 57 comporte 2 p aimants tels que 58 Juxtaposés le long de l'entrefer et dont les directions d'aimantation radiales 59 et 60 sont alternées de façon à créer un champ tournant à 2 p pôles. Si le stator 55 possède n encoches par paires de pôles et si le rotor 56 possède n + 1 encoches par paires de pôles, l'entraînement en rotation du rotor 57 à une vitesse v provoque v une rotation du rotor 56 à une vitesse v

La figure 7 représente un moteur électrique vernier selon l'inven-

tion. Ce moteur comporte un stator comportant une armature magnétique 61

formée d'un assemblage de tôles magnétiques. Cette armature est cylin-

drique de révolution autour d'un axe non représenté, de section droite

annulaire, et comprend des dents et des encoches débouchant sur la sur-

face cylindrique intérieure de cette armature. Un bobinage 63 polyphasé à 2 p pôles est logé dans les encoches. L'armature 61 du stator comprend n dents par paires de pôles, régulièrement espacées entre elles de manière à former N = n p dents. Un rotor cylindrique, de révolution autour de l'axe et monté en rotation autour de cet axe, est disposé dans le volume délimité par la surface cylindrique interne du stator. Le rotor comporte une culasse magnétique 64 cylindrique, de forme annulaire et des aimants sensiblement parallèlépipédiques tels que 65 et 66 fixés sur la surface cylindrique extérieure de la culasse. La longueur de ces aimants est parallèle à l'axe, cette longueur étant sensiblement égale à -7 - la longueur de fer de l'armature du stator. La largeur des aimants est

orientée tangentiellement par rapport à la surface cylindrique exté-

rieure de la culasse 64, tandis que leur épaisseur est orientée radia-

lement. Ces aimants sont juxtaposés sur la surface cylindrique exté-

rieure de la culasse de manière que la surface cylindrique extérieure du rotor soit séparée de la surface cylindrique intérieure du stator par un entrefer 67. La fixation des aimants entre eux et sur la culasse 64 peut

être réalisée par exemple par collage.

Les aimants successifs le long de l'entrefer sont aimantés radia-

lement de manière à produire des flux magnétiques traversant l'entrefer en sens alternés tels que 68, 69, 70 et 71. Le rotor comporte, par paire de pôles stator, un nombore m de paires d'aimants différent du nombre de n de dents stator par paire de p8les. Dans le cas de la figure 7, le nombre m est égal à n + 1. Le rotor comporte done au total M = 2

(n + i) p aimants.

Des flèches telles que 72, 73 et 74 ont été tracées dans les dents du stator pour indiquer le sens des flux magnétiques continus provenant des aimants et traversant le stator. La longueur de chaque flèche est proportionnelle à l'intensité du flux. En effet, la flèche 72 située dans la dent 75 correspond & une intensité maximale du flux, celui-ci étant créé par l'aimant 55 aimanté dans le sens 69 de la flèche 72, l'axe de la dent 75 passant au milieu de la largeur de l'aimant. Par contre la flèche 74 située dans la dent 76 eoriespond à une intensité de flux plus faible, puisqu'une partie seulement de la surface de la dent 76 en regard du rotor couvre l'aimant 77 aimanté parallèlement à la flèche 74, une autre partie plus faible de la dent 76 couvrant l'aimant 78 aimanté dans le sens opposé à la flèche 74. Enfin les dents 79 et 80 du stator, dont les axes sont situés Juste à la jonction entre deux aimants, ne reçoivent

aucun flux des aimants du rotor.

0 Il est clair qu'on obtient, dans les dents stator non visibles sur la figure 7 et situées immédiatement à droite et à gauche de eette figure, respectivement deux flux continus provenant des aimants. Le profil de ces deux flux continus est analogue à celui du flux représenté par les flèches 72 à 74 mais leur direction radiale est dans le sens opposé à eelui de ces flèches. Le rotor crée done dans le stator un champ -8 - magnétique continu qui se referme derrière les encoches suivant les flèches 81 et 82. Le champ continu produit dans le stator par les aimants

a une intensité qui varie le long de l'entrefer selon une courbe pério-

dique. La période de cette courbe correspond à n dents stator et à n + 1 dents rotor. Il s'agit donc d'un champ continu hétéropolaire à 2 p p8les. Le bobinage 63 du stator crée dans le rotor un champ alternatif à 2 p p8les qui se referme dans la culasse 64. La machine représentée sur la figure 7 est donc un moteur de type synchrone. Compte-tenu de la différence entre le nombre n des dents stator par paires de p8les et le nombre (n + 1) des couples d'aimants par paires de pôles, portés par le rotor, ce moteur est du type vernier: lorsqu'on alimente le bobinage stator 63 par un courant polyphasé, de façon à créer un champ tournant autour de l'axe, le rotor tourne à une vitesse n + 1 fois plus faible que

celle du champ tournant.

Le moteur électrique vernier représenté sur la figure 8 comporte un stator et un rotor muni d'une culasse 64; le stator et la culasse 64 sont identiques au stator et à la culasse du moteur illustré par la figure 7. Mais, dans le cas de la figure 8, le rotor comporte des bobines électriques telles que 83 fixées sur la surface cylindrique extérieure de la culasse. Ces bobines, en nombre égal à celui des aimants du moteur de la figure 7, sont disposées le long de l'entrefer de façon à créer des

flux traversant l'entrefer en sens alternés.

Bien entendu le rotor comporte alors un système de bagues collec-

trices et de balais pour alimenter ces bobines en courant continu. Les bobines ainsi alimentées Jouent un r8le identique à celui des aimants de la figure 7. Le fonctionnement du moteur illustré par la figure 8 est

donc identique à celui du moteur de la figure 7.

Le moteur électrique vernier représenté sur la figure 9 est analo-

gue à celui de la figure 8. Mais les bobines électriques 84 faisant

partie du rotor du moteur de la figure 9 comportent des noyaux magnéti-

ques tels que 85. Ces noyaux en acier magnétique sont disposés radiale-

ment et sont solidaires de la culasse 64.

Le moteur électrique vernier représenté sur la figure 10 comporte un stator et un rotor muni d'aimants 65, comme le moteur illustré par la figure 7. Mais dans le cas de la figure 10, la culasse du rotor est -9divisée en deux parties: une partie 86 de faible épaisseur, capable de supporter les aimants, et une partie coaxiale interne 87 séparée de la partie 86 par un entrefer supplémentaire. La partie interne 87 est fixe; elle permet de refermer le circuit des flux magnétiques. Cette disposition entraine une perte d'ampères-tours dans l'entrefer supplé-

mentaire mais présente l'avantage de diminuer l'inertie du rotor.

Le moteur électrique vernier représenté sur la figure 11 comporte un stator comprenant une armature magnétique 88 annulaire, cylindrique autour d'un axe non représenté. L'armature 88 comporte des dents et des encoches dans lesquelles est disposé un bobinage polyphasé 90 apte à créer un champ à 2 p pôles tournant autour de l'axe. L'armature 88

comporte n dents et n encoches par paires de pôles, uniforméments répar-

ties autour de l'axe.

La surface cylindrique intérieure de l'armature 88 est séparée d'un rotor annulaire coaxial par un entrefer 91 dans lequel débouchent les encoches de cette armature. Le rotor comprend un châssis magnétique annulaire constitué par exemple par un paquet de tôles. Ce chassis comporte, par paire de pôles stator n + 1 secteurs radiaux 92 entre lesquels sont disposés des aimants 93; ces secteurs sont uniformément

répartis autour de l'axe.

La surface cylindrique intérieure du rotor est séparée, par un autre entrefer 94, d'une autre armature magnétique 95 fixe, annulaire et eoaxiale. L'armature 95 comporte n dents par paire de pôles, ces dents

formant n eneoches débouchant dans l'entrefer 94. Les dents des arma-

tures 88 et 95 sont disposées de manière que le plan de symétrie axial 96

d'une dent quelconque 97 de l'armature 95 coincide avec le plan de symé-

trie axial d'une encoche 98 de l'armature 88, Les encoches de l'arma-

ture 95 Contiennent un bobinage polyphasé 99 apte à créer un champ tour-

nant identique à celui créé par le bobinage 90.

_O Le moteur éleetrique vernier représenté sur la figure 11 fone-

tienne de la manière suivante. Les aimants 93 sont disposés de façon à produire des flux magnétiques tangentiels orientés alternativement dans un sous et dans l'autre, comme indiqué par les flèches 100 à 103. Ces flux sont concentr3s dans les secteurs radiaux du rotor qui les dirigent altrnatikement de façon préférentielle vers les armatures 88 ou 95. On

- 10 -

obtient ainsi dans les deux armatures du stator un champ magnétique continu à 2 p p8les, lié au rotor. Par suite de la différence entre le nombre de paires de secteurs radiaux du rotor et celui des dents de chaque armature, les flux magnétiques, traversant l'entrefer, créés par les aimants sont l'objet de décalages magnétiques variant le long de ces entrefers suivant une loi moyenne linéaire, ces décalages entrainant une vitesse de rotation du rotor n + 1 fois plus faible que la vitesse de rotation du champ tournant créé par les bobinages des deux armatures du stator. Le moteur électrique vernier représenté sur la figure 12 comporte

un stator comprenant deux armatures dentées 88 et 95 munies respective-

ment de bobinages polyphasés 90 et 99 à 2 p p8les, ce stator étant identique à celui du moteur illustré par la figure 11. Chaque armature

est donc munie de n dents par paires de p8les.

Le rotor du moteur de la figure 12 comporte un châssis magnétique annulaire comprenant n + i secteurs radiaux 104 par paires de pôles, uniformément répartis autour de l'axe. Entre ces secteurs sont disposées des bobines 106. Le rotor comporte aussi un Jeu de balais et de bagues non visibles sur la figure pour alimenter ces bobinages en courant

continu. Le rotor est séparé des deux armatures stator 88 et 95 respec-

tivement par deux entrefers 107 et 108.

Les bobines 106 sont disposées de façon à créer entre les secteurs radiaux des flux magnétiques tangentiels 109 à 112 orientés en sens alternés. Ces flux sont concentrés dans les secteurs radiaux qui les dirigent alternativement vers les armatures 88 et 95. De préférence, le châssis magnétique du rotor comporte aussi des noyaux tangentiels 113 reliant entre eux les secteurs radiaux. Les bobines 106 sont enroulées

autour des noyaux tangentiels.

Bien entendu le fonctionnement du moteur électrique vernier repré-

senté sur la figure 12 est tout à fait analogue-à celui du moteur de la

figure 11.

Bien que les machines vernier selon l'invention décrites ci-dessus en référence aux figures 7 à 12 sont les moteurs rotatifs à pas dentaire

réguliers, il est possible aussi de réaliser des machines selon l'inven-

tion comprenant des groupes de pas dentaires égaux entre eux. Il est

- 11 -

possible aussi de réaliser des machines selon l'invention fonctionnant

en génératrices, en réducteurs, et des machines électrodynamiques fonc-

tionnant par déplacement linéaire.

Les machines électrodynamiques vernier selon l'invention sont du type hétéropolaire et présentent l'avantage, par rapport aux machines vernier selon l'art antérieur, d'avoir un encombrement et une inertie

plus faibles.

A titre indicatif, il est possible de réaliser un moteur du type de celui illustré par la figure 7 ayant un couple maximum de 300 mE et un couple permanent de 220 mN, une vitesse de rotation de 1 à 2 t-ours/secede et pesant 22Kg. Le poids d'un moteur du type de celui

illustr: par In figure i1 et préentant les mêmes performances est envi-

ron de 13 Kg.

Lez maehiï.es vernier.eln la présente invention peuvent être appliques notament dans le domainie de la robotique, pour réaliser des moteurs de tcrt couples, de faible vitesse de rotation et de faible inertie, et iniersement pour réaliser des moteurs compacts à très forts couple.

- 12 -

Claims (9)

REVENDICATIONS

1/ Machine électrodynamique vernier, comportant - deux pièces séparées l'une de l'autre par un entrefer disposé suivant une surface, ces pièces pouvant se déplacer l'une par rapport à l'autre suivant une direction de cette surface de manière que l'épaisseur de l'entrefer reste constante

une première de ces pièces étant constituée par une armature magné-

tique comportant N dents formant N encoches, N étant un nombre entier, les encoches débouchant dans l'entrefer et étant uniformément réparties le long de ladite direction, la seconde pièce comportant + M éléments disposés le long de ladite direction, M étant un nombre

entier différent de N, ces éléments étant aptes à créer dans l'en-

trefer, par suite de l'écart entre M et N, des décalages magnétiques par rapport aux dents de l'armature, les décalages successifs variant le long de ladite direction selon une loi moyenne linéaire + et des moyens pour créer dans l'armature un champ magnétique continu lié à la seconde pièce et des moyens coopérant magnétiquement avee l'armature pour créer dans la seconde pièce un champ magnétique glissant par rapport à l'armature le long de ladite direction lesdits décalages entrainant une différence entre la vitesse de glissement du champ glissant et la vitesse d'une pièce par rapport à l'autre, caractérisée en ce que, - les M éléments comportent 2 M générateurs (65, 83, 93, 106) de flux magnétique orientés en sens alternés (68 à 71, 100 à 103)

- et que lesdits moyens pour créer dans l'armature (61) un champ magné-

tique continu (72 à 74) lié à la seconde pièce (65) sont capables de

diriger lesdits flux magnétiques vers l'armature (61) à travers l'entre-

fer (67) de façon à y créer lesdits décalages magnétiques.

2/ Machine selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits géné-

rateurs de flux sont des aimants (65) disposés en regard de l'arma-

ture (61) et aimantés perpendiculairement à ladite surface.

3/ Machine selon la revendication 1, caractérisée en ce que lesdits générateurs de flux comportent des bobines électriques (83) disposées en

- 13 -

regard de l'armature (61), les axes de ces bobines étant perpendicu-

laires à ladite surface, et des moyens pour alimenter ces bobines (83) en

courant continu.

4/ Machine selon la revendication 3, caractérisée en ce que chacun des-

dits M éléments comporte en outre deux noyaux magnétiques (85) dont les

axes sont perpendiculaires à ladite surface, les bobines électri-

ques (84) étant disposées coaxialement autour de ces noyaux (85).

/ Machine selon la revendication 1, caractérisée en ce que, ladite seconde pièce (65) étant cylindrique de révolution autour d'un axe, de

section droite annulaire et mobile en rotation autour de l'axe, l'arma-

ture (61) étant fixe, cylindrique de révolution autour de l'axe, de section droite annulaire et disposée coaxialement autour de la deuxième pièce, - lesdits moyens pour créer un champ magnétique glissant comportent un bobinage polyphasé (63) disposé dans les encoches de l'armature (61), le champ glissant étant un champ tournant autour de l'axe,

- et elle comporte en outre une culasse cylindrique (64) coaxiale, dis-

posée dans le volume cylindrique interne de la seconde pièce (65), cette culasse coopérant magnétiquement avec la seconde pièce de façon à fermer le circuit des flux magnétiques créés par lesdits générateurs de

flux (65) et par ledit bobinage (63).

6/ Machine selon la revendication 5, caractérisée en ce que la culasse (87) est fixe et séparée de la seconde pièce (86, 65) par un

autre entrefer.

7/ Machine selon la revendication 5, caractérisée en ce que la culasse (64) est fixée sur la surface cylindrique interne de la seconde

pièce (65).

3/ Machine selon la revendication 1, caractérisée en ce que, ladite seconde pièce (92, 93) étant cylindrique de révolution autour d'un axe, de section droite annulaire et mobile en rotation autour de l'axe, ladite armature i-tant une première armature fixe (88), cylindrique de forme

annulaire et disposée coaxialement autour de la seconde pièce, l'entre-

fer séparant la ?remière armature de la seconde pièce étant un premier entrefer (91,

- la machine eomporte en outre une seconde armature (95) fixe cylin-

driquc, de forme annulaire, disposée eoaxialement dans le volume

cylindrique intérieur de la seconde pièce (92, 93) et séparée de celle-

- 14 -

ci par un second entrefer (94), la seconde armature comportant N dents formant N encoches débouchant dans le second entrefer, le plan axial (96) de symétrie de chaque dent (97) d'une armature (95) étant confondu avec le plan axial de symétrie d'une encoche (98) de l'autre armature (88), lesdits moyens pour créer un champ magnétique glissant comportent un premier bobinage (90) polyphasé disposé dans les encoches (98) de la première armature (88) et un deuxième bobinage (99) polyphasé disposé dans les encoches de la seconde armature (95), le champ glissant étant un champ tournant autour de l'axe - et chacun des M éléments de la seconde pièce comporte en outre deux secteurs radiaux (92) d'un châssis magnétique, lesdits 2M générateurs de flux étant disposés entre les secteurs radiaux de façon à créer des flux magnétiques tangentiels, ces flux étant dirigés par lesdits secteurs

radiaux alternativement vers la première (88) et la deuxième (95) arma-

ture à travers les premier (91) et deuxième (94) entrefers pour y créer des décalages magnétiques avec les dents de la première et de la seconde armatures, ledit champ magnétique continu étant formé dans les première

et seconde armatures.

9/ Machine selon la revendication 8, caractérisée en ce que lesdits

générateurs de flux sont des aimants (93).

/ Machine selon la revendication 8, caractérisée en ce que lesdits générateurs de flux sont des bobines électriques (106) et en ce que le

châssis magnétique de la seconde pièce comporte des noyaux tangen-

tiels (113) reliant entre eux les secteurs radiaux (104), les bobines

(106) étant disposées autour de ces noyaux (113).

11/ Machine selon la revendication 1, caractérisée en ce que, la première (61) et la seconde pièce (65) etant cylindriques de révolution autour d'un même axe, le déplacement relatif de ces pièces étant un mouvement de rotation autour de cet axe, ledit champ magnétique glissant étant alors un champ tournant autour dudit axe, le nombre N des encoches de l'armature (61) est égal à n p, n et p étant des nombres entiers et le nombre M desdits éléments de la seconde pièce (65) est égal à (n + 1) p, ledit champ magnétique continu (72 à 74) étant un champ à 2 p pôles, la

vitesse de rotation de la seconde pièce (65) par rapport à l'arma-

ture (61) étant n + 1 fois plus faible que la vitesse du champ tournant.