FR2540007A1 - Procede de commande de pulverisation et de sechage de matieres inflammables passant dans un pulverisateur et procede de commande du debit de pulverisation du pulverisateur - Google Patents

Abstract

L'invention concerne un procédé pour commander la pulvérisation et le séchage d'une matière inflammable telle que du charbon. Le procédé consiste à introduire la matière inflammable dans un pulvérisateur 1, à utiliser un ventilateur de refoulement 9 pour introduire du gaz sec 3 dans le pulvérisateur afin de sécher la matière inflammable, à utiliser un ventilateur d'extraction 10 pour décharger un mélange de ce gaz sec et de la matière pulvérisée dans un séparateur, à régler la pression d'aspiration du ventilateur d'extraction 10 pour maintenir la pression moyenne dans le pulvérisateur 1 essentiellement à la pression atmosphérique, et à maintenir constante la température du mélange gazeux sortant du pulvérisateur. Application aux centrales thermiques. (CF DESSIN DANS BOPI)

Description

254-0007

La présente invention concerne un procédé de commande de la pulvérisation et du séchage de matières inflammables,

telles que du charbon, dans un système comportant un pulvé-

risateur L'invention se rapporte également à un procédé pour commander le débit de pulvérisation du pulvérisateur dans une

large gamme.

Généralement, lors de la pulvérisation d'une matière inflammable telle que du charbon, on adopte un procédé suivant

lequel un gaz sec à haute température servant à enlever l'hu-

midité contenue dans la matière est introduit dans un pulvé-

risateur pour préchauffer et sécher le charbon pulvérisé et,

simultanément, le charbon pulvérisé est transporté pneumati-

quement jusqu'à un endroit prédéterminé par le gaz sec.

Lors de la mise en pratique de ce procédé, on rencontre un risque d'explosion du charbon pulvérisé dans une atmosphère o la concentration en oxygène rentre dans la plage comprise entre 10 et 13 % ou plus En conséquence, pour éviter un tel risque, il est nécessaire que la concentration en oxygène du gaz sec soit maintenue en dessous de la concentration à

laquelle la poussière de charbon peut exploser.

En conséquence, on utilise habituellement comme gaz sec un gaz inerte ou un gaz de combustion en échappement et, dans de nombreux cas, on le mélange avec de l'air de régulation de température ou un gaz d'échappement ayant une teneur en oxygène

comprise dans une gamme inférieure à la concentration en oxy-

gène mentionnée ci-dessus.

Comme procédés opératoires possibles dans un tel système de pulvérisation et de séchage, on peut citer le procédé à pression positive servant à maintenir l'intérieur du système à une pression positive et le procédé à pression négative

servant à le maintenir à une pression négative Dans le pre-

mier procédé, le fonctionnement et la commande sont assurés à l'aide d'un ventilateur de refoulement monté à l'entrée du système pour refouler du gaz sec dans le système Dans le second procédé, un ventilateur d'extraction est monté à la sortie du système pour aspirer du gaz sec Cependant, ces procédés posent les problèmes suivants et ils n'ont pas donné satisfaction Ainsi, le procédé à pression positive crée une pression positive dans le système de manière que le gaz sec et le charbon pulvérisé puissent S échapper du système, ce qui

se traduit non seulement par une absence d'oxygène dans l'en-

vironnement à cause du gaz sec mais, également, par un risque d'explosion secondaire dû à la fuite de charbon pulvérisé. Le procédé à pression négative est également désavantageux du fait que de l'air risque de fuir à l'intérieur du système au travers de la partie tournante du pulvérisateur, ou bien

des éléments d'alimentation en charbon, ce qui crée une aug-

mentation de la concentration en oxygène à l'intérieur du système, susceptible de provoquer une explosion de poussière

de charbon à l'intérieur du pulvérisateur.

Le charbon pulvérisé est séché et typiquement fourni à une chaudière comportant une commande corrective basée sur

les besoins de la chaudière en charbon pulvérisé comme com-

bustible La quantité de charbon pulvérisé nécessaire n'est pas constante au cours du temps et, suivant le cas, le besoin minimal peut descendre à une valeur aussi basse que 1/3

du besoin maximal ou moins En conséquence, lors de l'utili-

sation d'un système de préparation de charbon pulvérisé, il est nécessaire de construire un système permettant la commande automatique du débit d'alimentation en charbon en fonction d'une réaction appropriée provenant de la chaudière ou d'un

autre lieu d'utilisation finale.

Dans le système classique, la baisse de pression ou la pression différentielle régnant dans le pulvérisateur sont

mesurées et le débit de charbon introduit dans le pulvérisa-

teur est modifié en correspondance à cette baisse de pression.

En conséquence, la commande de l'alimentation du pulvérisateur dans le système classique est effectuée de telle sorte que la quantité de charbon restant dans le pulvérisateur soit toujours constante, puisque la baisse de pression dans le pulvérisateur est proportionnelle à la quantité de charbon se trouvant dans ce pulvérisateur En marche normale, une pression différentielle créée dans une boucle branchée entre

l'extrémité d'entrée et l'extrémité de sortie du pulvérisa-

teur est mesurée et on détermine son écart par rapport à une

valeur prédéterminée de la pression différentielle.

Le débit d'alimentation en charbon est commandé en fonction de cette pression différentielle Lorsqu'on désire modifier positivement le débit de pulvérisation de charbon, il est nécessaire de changer la valeur prédéterminée de la pression en l'adaptant à une valeur préréglée qui correspond au débit

désiré de pulvérisation de charbon L'écart de pression résul-

tant agit alors sur le dispositif de commande de l'alimenta-

tion en charbon et fait varier le débit d'alimentation en charbon. Cependant, dans un tel système classique, la commande du débit de pulvérisation de charbon est effectuée non par

une régulation du moteur d'entrainement du pulvérisateur pro-

prement dit, mais simplement par un réglage du débit d'ali-

mentation en charbon en relation avec l'augmentation ou la réduction de la quantité de matières premières placées dans le pulvérisateur En conséquence, la plage de commande du débit de pulvérisation de charbon est étroite, et le rapport du débit maximal de pulvérisation de charbon au débit minimal de pulvérisation de charbon est seulement de l,5 à 2, au

maximum.

L'invention a en conséquence pour but de fournir un pro-

cédé de commande de la pulvérisation et du séchage d'une ma-

tière inflammable telle que du charbon, qui permette d'élimi-

ner les inconvénients rencontrés dans l'art antérieur.

L'invention a en outre pour but de fournir un procédé de commande d'un pulvérisateur qui soit capable d'élargir la

plage de commande du débit de pulvérisation de charbon jus-

qu'au maximum possible.

Conformément à un aspect de l'invention, un gaz sec

principal et un gaz de régulation de température sont mélan-

gés à l'avance et le mélange gazeux résultant est introduit sous pression sous la forme d'un gaz sec dans un pulvérisateur

de matière inflammable au moyen d'un ventilateur de refoule-

ment en vue du préchauffage et du séchage de la matière in-

flammable à l'intérieur du pulvérisateur Ensuite, le gaz sec est déchargé, en même temps que la matière inflammable

pulvérisée, du pulvérisateur et la matière inflammable pul-

vérisée est transportée pneumatiquement jusque dans un col-

lecteur de poussières au moyen d'un ventilateur d'extraction.

La matière pulvérisée est alors séparée du gaz sec au moyen d'un collecteur de poussières Conformément à l'invention, il est prévu une étape de commande de pression pour le gaz sec, cette étape consistant a mesurer la pression moyenne du gaz sec dans le pulvérisateur et dans une partie d'entrée ou

de sortie du pulvérisateur et à régler la pression d'aspira-

tion du ventilateur d'extraction pour maintenir la pression moyenne du gaz sec dans le pulvérisateur essentiellement égale à la pression atmosphérique On effectue également simultanément une commande de débit de gaz sec, consistant

à mesurer le débit du gaz sec dans la partie d'entrée du pul-

vérisateur et à régler le débit forcé du gaz sec principal au moyen du ventilateur de refoulement en vue de maintenir le débit de gaz sec à une valeur constante On effectue également simultanément une commande de température pour le gaz sec, consistant à mesurer la température du gaz sec dans la partie de sortie du pulvérisateur et à régler le rapport de mélange du gaz de régulation de température avec le gaz sec principal afin de maintenir constante la température du

gaz sec mélangé.

Conformément à un autre aspect de l'invention, le débit d'introduction de la matière inflammable, telle que du charbon, dans le pulvérisateur, est augmenté ou réduit positivement sans modification d'une pression différentielle préréglée qui est mesurée dans le pulvérisateur Puisqu'une variation du débit d'alimentation en charbon modifie la baisse de pression dans le pulvérisateur, la pression différentielle régnant de part et d'autre du pulvérisateur est détectée à l'aide d'un contrôleur de différence de pression (Pd C), et la vitesse du moteur de pulvérisateur estmodifiée de façon

à ramener cette pression différentielle au niveau préréglé.

En variante, la vitesse du moteur faisant tourner le pulvé-

risateur est modifiée pour faire varier la pression diffé-

rentielle dans le pulvérisateur, et ensuite le débit d'ali-

mentation est modifié de façon à ramener la pression diffé-

rentielle au niveau préréglé En conséquence, il est non seulement possible de maintenir une pression différentielle

optimale (baisse de pression) de part et d'autre du pulvé-

risateur sans changement de la valeur préréglée de la pression

différentielle mais, puisque la commande est effectuée en modi-

fiant positivement, soit le débit d'alimentation, soit la ca-

pacite de pulvérisation (vitesse de rotation du moteur de pul-

vérisateur), la plage de commande du débit de pulvérisation

est fortement élargie.

D'autres caractéristiques et avantages de l'invention

seront mis en évidence, dans la suite de la description,

donnée à titre d'exemple non limitatif, en référence aux

dessins annexés dans lesquels:-

la Fig 1 représente schématiquement un mode de réalisa-

tion d'un système de commande de la pulvérisation, du séchage

et du transport pneumatique de charbon conformément à la pré-

sente invention; la Fig 2 est une vue schématique d'un pulvérisateur et

des moyens classiques pour commander son débit de pulvérisa-

tion; la Fig 3 est un graphique de comparaison du procédé selon l'invention avec le procédé classique; la Fig 4 est une vue schématique d'un mode de réalisation du système de commande du débit de pulvérisation conformément à la présente invention; et la Fig 5 représente un second mode de mise en oeuvre du

procédé de la Fig 4.

On a désigné par 1 un pulvérisateur de charbon tel qu'un broyeur à boulets Du charbon est chargé dans le pulvérisateur par l'intermédiaire d'un transporteur à courroie 2 et il est pulvérisé jusqu'à une granulométrie désirée de particules

(par exemple, une granulométrie pour laquelle 80 % des parti-

cules ont des dimensions inférieures ou égales à 0,074 mm).

Le pulvérisateur comporte une entrée de gaz d'un côté et une sortie de gaz de l'autre côté Un gaz de préchauffage, de séchage et de transport pneumatique, c'est-à-dire le gaz mixte 3 (qui sera désigné dans la suite simplement par "gaz sec"), maintenu à une température élevée, est canalisé à partir du tuyau d'entrée 36 par l'intermédiaire de l'entrée de gaz dans le pulvérisateur pour assurer le préchauffage et le séchage du charbon pulvérisé, en faisant ainsi diminuer sa teneur en humidité jusqu'à une valeur de consigne (environ 1 %) ou moins En même temps, le charbon pulvérisé, tout en étant

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classifié et séparé, est déchargé et transporté pneumatique-

ment, en même temps que le gaz sec obtenu à la sortie de gaz, par l'intermédiaire d'un tuyau 37 jusqu'à un collecteur de poussières Le collecteur de poussières se compose d'un cyclone 6 ou d'un filtre à sac 7 La plus grande partie du charbon pulvérisé qui a été transportée en même temps que le gaz sec 3 est collectée et séparée par le cyclone 6 et elle est ensuite amenée jusqu'à une trémie à charbon 8 en vue de son stockage dans celle-ci Le gaz sec 3, après une collecte supplémentaire de particules fines de charbon dans le filtre à sac 7, est

déchargé sous la forme d'un gaz propre dans l'air atmosphérique.

Les fines particules de charbon qui ont été collectées par le

filtre 7 sont récupérées dans la trémie 8.

Dans le procédé conforme à l'invention, le gaz sec et le

charbon pulvérisé sont transportés par deux ventilateurs cons-

titués respectivement par un ventilateur de refoulement 9 et un ventilateur d'extraction 10 qui sont disposés respectivement aux extrémités d'entrée et de sortie d'un volume intérieur

fermé du système.

Le ventilateur de refoulement 9 agit de façon à introduire le gaz sec 3 dans le pulvérisateur 1, tandis que le ventilateur d'extraction 10 agit de manière à aspirer le gaz sec introduit dans le pulvérisateur, et le charbon pulvérisé est transporté

en même temps que le gaz sec, pour le faire sortir du pulvé-

risateur par l'intermédiaire du collecteur de poussières et pour décharger un gaz propre, obtenu après collecte de la poussière de charbon, dans l'atmosphère Une caractéristique importante du procédé conforme à l'invention consiste dans la commande de la pression à l'intérieur du pulvérisateur 1, duquel le gaz intérieur au système peut fuir, et dans lequel

le gaz extérieur au système peut pénétrer La pression à l'in-

térieur du pulvérisateur est maintenue essentiellement à la

pression atmosphérique par combinaison des fonctions de refou-

lement et d'extraction des deux ventilateurs Plus spécifi-

quement, cette pression de commande est réglée de manière que la pression (supérieure à la pression atmosphérique ambiante) dans la partie centrale du pulvérisateur soit comprise entre -l Omm H 2 O et +l Omm Hg, ce qui correspond à une plage comprise entre

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O et + 400 m ME 20 à l'entrée de gaz et à une plage comprise entre

-400 et Omm H 20 à la sortie de gaz.

Le gaz sec 3 est obtenu en mélangeant, dans une proportion appropriée, un gaz principal 4 avec un gaz de régulation de température 5 Le gaz sec principal 4 comprend un gaz inerte tel que-N 2 préchauffé et/ou C 02, ou bien des fumées provenant de différents fours de combustion ou de différents foyers, et sa concentration en oxygène est maintenue en dessous de 10 à 13 % afin d'empêcher une explosion possible de la poussière de charbon Le gaz de température 5 sert à régler la température du gaz sec en fonction du débit d'alimentation et de la teneur en humidité du charbon et on utilise comme gaz de régulation de température 5 des fumées produites par la combustion d'un

mélange de gaz combustible 5 ' et d'air de combustion 5 ".

La commande de pression à l'intérieur du pulvérisateur 1 conformément au procédé selon l'invention est effectuée de la

manière suivante Un manomètre 11 est placé sur le côté d'en-

trée ou de sortie (le côté d'entrée dans le mode de réalisation

de la Fig 1) d'un conduit d'alimentation en gaz du pulvérisa-

teur 1 afin de mesurer à tous moments la pression du gaz sec dans cette partie, et un signal représentant la valeur de pression mesurée est transmis à une section de commande de pression de gaz sec 12 Dans la section de commande 12, la valeur mesurée est comparée avec une valeur préréglée (par exemple de -10 à +l Omm Hg) et, lors d'un écart par rapport à la valeur préréglée, le degré d'ouverture d'un registre 13 disposé en amont du ventilateur d'extraction 10 est-modifié,

de sorte que la pression d'aspiration du ventilateur d'ex-

traction est automatiquement ajustée de manière que la pres-

sion dans le pulvérisateur prenne une valeur comprise dans la gamme préréglée Plus spécifiquement, quand la valeur de mesure observée sur le manomètre il est supérieure à la valeur préréglée, le degré d'ouverture du registre 13 est augmenté pour accroître le volume de gaz débité par le ventilateur d'extraction 10 alors que, quand la valeur de mesure est inférieure à la valeur préréglée, le degré d'ouverture du registre 13 est diminué pour réduire le volume de gaz débité par le ventilateur d'extraction 10 En conséquence, par cette

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commande de pression, la pression moyenne régnant dans le pul-

vérisateur 1 est toujours maintenue au niveau désiré, c'est-

à-dire essentiellement à la pression atmosphérique, de sorte qu'on peut empêcher une fuite résultant d'une pénétration de l'air extérieur au système et une fuite résultant d'une sortie

du gaz intérieur au système et du charbon pulvérisé.

En outre, dans le procédé conforme à la présente invention,

il est prévu une commande du débit de gaz à l'entrée du pulvé-

risateur 1, en addition à la commande de pression mentionnée ci-dessus Plus spécifiquement, il est également prévu un débitmètre 14 dans le conduit d'alimentation en gaz placé à l'entrée du pulvérisateur 1, de façon que le débit de gaz sec introduit d'une manière continue dans le pulvérisateur 1 soit mesuré et que le signal mesuré soit transmis à la section de commande de débit 15 la valeur mesurée dans le débitmètre 14 est comparée avec une valeur préréglée du débit de gaz qui est établie à l'avance en conformité avec la capacité du pulvérisateur 1 et avec la granulométrie désirée de particules du charbon pulvérisé sortant du pulvérisateur 1 en même temps que le gaz sec Lorsque la valeur mesurée sort de la gamme préréglée, le degré d'ouverture d'un registre 16 disposé en amont du ventilateur de refoulement 9 est modifié pour régler le débit du gaz sec principal 4, ce qui permet la commande du débit de gaz sec 3 introduit dans le pulvérisateur 1 de telle sorte que ce débit devienne constant à l'intérieur de la gamme de valeurs préréglées Dans ce cas, lorsque la valeur mesurée est supérieure à la valeur préréglée, le degré d'ouverture du registre 16 est réduit alors que, quand cette valeur mesurée est inférieure à la valeur préréglée, le degré d'ouverture du registre 16 est augmenté De cette manière, le débit de gaz sec 3 introduit dans le pulvérisateur 1 et déchargé

de celui-ci est maintenu constant Il en résulte que l'effi-

cacité de classification dans le pulvérisateur est stabilisée, en permettant ainsi d'obtenir avec une haute précision du

charbon pulvérisé ayant la granulométrie désirée.

En outre, dans le procédé conforme à l'invention, on effectue, en addition à la commande de pression et à la commande de débit décrites ci- dessus, simultanément une commande de la température du gaz sec Plus spécifiquement, un thermomètre 17 est placé dans un conduit de décharge situé sur le côté de sortie du pulvérisateur 1 afin de mesurer la température du gaz sec après qu'il a rempli sa fonction de préchauffage et de séchage à l'intérieur du pulvérisateur,

et la valeur mesurée de température est transmise à une sec-

tion de commande de température 18 Dans la section de com-

mande de température 18, la valeur mesurée par le thermo-

mètre est comparée avec une valeur préréglée de la température de gaz (par exemple, de 70 à 90 'C) qui est établie à l'avance en conformité avec une teneur en humidité désirée pour le

charbon pulvérisé à stocker comme produit dans la trémie 8.

Quand la valeur mesurée S 7 écarte de la valeur préréglée, on modifie la proportion de mélange du gaz de régulation de température 5 avec le gaz sec principal 4 pour régler la température du gaz sec et, sur la base de ce réglage, la température de gaz apparaissant à la sortie du pulvérisateur 1 est commandée de façon à être maintenue dans la plage préréglée

Plus particulièrement, lorsque la valeur mesurée sur le thermo-

mètre 17 est supérieure à la valeur préréglée, le degré d'ouverture des vannes 19 et 20 de commande du combustible 5 ' et de l'air de combustion 5 " est diminué de façon à réduire la proportion de mélange du gaz de régulation de température 5 en vue de réduire ainsi la température du gaz sec Lorsque la valeur mesurée est inférieure à la valeur préréglée, le degré d'ouverture des vannes de commande d'écoulement 19 et 20 est augmenté de manière que la proportion de mélange du gaz de régulation de température 5 soit augmenté pour faire croltre la température du gaz sec Par une telle commande de la température du gaz sec, même lorsque la

teneur en humidité du charbon introduit dans le pulvéri-

sateur change, il est possible de diminuer la teneur en humidité du charbon pulvérisé constituant le produit final

jusqu'à une valeur désirée, d'une manière stable et efficace.

Lors de la commande de pression du pulvérisateur, la baisse de pression dans le filtre à sac 7 varie périodiquement

depuis une valeur minimale se produisant juste après la dé-

charge du charbon pulvérisé qui a adhéré et qui s'est accumulé

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sur le filtre (à l'aide d'un système de rétro-écoulemret non représenté) jusqu'à la valeur maximale se produisant juste

avant l'éjection du charbon pulvérisé, et cela crie une per-

turbation dans le système de commande de pression Pour éliminer une telle perturbation et pour assurer une commande de pression plus efficace, il est préférable d'effectuer les étapes suivantes de commande de compensation de pression

différentielle pour le filtre à sac.

Des pressions différentielles apparaissant d'un coté ou

de l'autre du filtre à sac 7 sont mesurées à l'aide des mano-

mètres 21 et 22 qui sont branchés respectivement sur le côté d'entrée et sur le c Oté de sortie du filtre 7, et les signaux de pression mesurée sont transmis & une section de commande de compensation de pression différentielle 23 Dans la section de commande 23, une pression différentielle calculée à partir

des deux valeurs de mesure est comparée avec une valeur pré-

réglée (par exemple 100 à 150 mmu H 20), et lorsque cette pres-

sion différentielle sort de la gamme préréglée, le degré d'ouverture d'un registre 24 disposé en amont de l'orifice de détection du manomètre 22 est ajusté de telle sorte que la pression différentielle basée sur la mesure prenne une valeur rentrant dans la gamme préréglée Lorsque la valeur de la pression différentielle basée sur la mesure est plus grande que la valeur préréglée, le degré d'ouverture du

registre 24 est augmenté alors que, quand la pression dif-

férentielle est inférieure à la valeur préréglée, le degré d'ouverture du même registre est diminué Avec une telle commande de compensation de pression différentielle, on supprime la perturbation précitée qui est causée dans le système de commande de pression par des variations de la

perte de charge dans le filtre à sac.

Bien que, dans le mode de réalisation décrit, le venti-

lateur d'extraction soit placé en aval du filtre à sac 7,

la présente invention n'est pas limitée à une telle structure.

On peut adopter une disposition telle que le ventilateur d'extraction soit disposé entre le cyclone 6 et le filtre à

sac 7.

La Fig 2 représente schématiquement le dispositif clas-

sique de commande de débit de pulvérisation pour le pulvéri-

sateur 1 Il est classique de prévoir une boucle 38 entre l'extrémité d'entrée et l'extrémité de sortie du pulvérisateur pour mesurer la différence de pression établie dans le pulvé-

risateur Il est classique de brancher un-contrôleur de dif-

férence de pression (Pd C) dans la boucle 38 Le contrôleur PDC

reçoit également une pression différentielle préréglée prove-

nant d'un contrôleur 39 Le charbon brut est introduit dans le pulvérisateur à partir d'un dispositif d'alimentation tel que le convoyeur 2 Le moteur 35 du convoyeur 2 est commandé par une commande de vitesse SC, dont le fonctionnement est à son tour commandé par un signal fourni par le contrôleur Pd C. Le pulvérisateur proprement dit est entrainé en rotation par un moteur M Il est possible que l'extrémité d'entrée du

contrôleur PDC serve de manomètre 11 sur la Fig 1 -

Il est classique de commander le système précité de telle

sorte que la quantité de matière brute restant dans le pulvé-

risateur 1 soit toujours constante Puisque la pression dif-

férentielle est proportionnelle à la quantité de matière se trouvant dans le pulvérisateur, en marche normale, la baisse de pression, ou pression différentielle, dans le pulvérisateur

est mesurée et son écart par rapport à la pression différen-

tielle préréglée fournie par le contrôleur 39 est mesure.

Cet écart fait en sorte qu'un signal soit transmis par le contrôleur PDC à la commande SC qui assure la commande du moteur de convoyeur 35 Par exemple, si le contrôleur PDC mesure une pression différentielle qui est trop élevée par

comparaison à la pression différentielle préréglée, en indi-

quant qu'il existe trop de charbon dans le pulvérisateur, le contrôleur PDC envoie à la commande SC un signal exigeant une réduction de la vitesse du moteur 35 Cela établit un

fonctionnement stable pour le pulvérisateur.

Lorsqu'on désire modifier positivement le débit de pul-

vérisation de charbon, la valeur préréglée provenant du con-

trôleur 39 est modifiée de façon à obtenir une pression dif-

férentielle correspondant au débit désiré de pulvérisation de charbon Il en résulte qu'on obtient en provenance du

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contrôleur Pd C un signal d'écart initial qui modifie à son

tour la vitesse du moteur 35 par l'intermédiaire de la com-

mande SC Cependant, dans un tel système classique, le con-

trôle du débit de pulvérisation de charbon est étroit, de sorte que le rapport entre le débit maximal de pulvérisation de charbon et le débit minimal de pulvérisation de charbon

est seulement au maximum de 1,5 à 2.

La Fig 3 compare graphiquement le principe de la pré-

sente invention avec le procédé classique représenté sur la Fig 1, le débit de pulvérisation et la vitesse du moteur de pulvérisateur étant représenté respectivement suivant l'axe des ordonnées et l'axe des abscisses, et chacune des droites indiquées donnant la relation entre la vitesse de moteur et le débit de pulvérisation pour une pression différentielle préréglée Comme indiqué, la vitesse de moteur et le débit de pulvérisation sont dans une relation proportionnelle et, si les pressions différentielles préréglées sont considérées comme des paramètres, on voit alors que, dans le cas d'une grande pression différentielle préréglée (AP >àP >AP), le débit de pulvérisation est supérieur, même pour une vitesse de moteur identique, et le charbon pulvérisé est

évacué de façon satisfaisante.

Lors d'un fonctionnement normal du système de-commande

classique, par exemple pour une pression différentielle pré-

réglée AP, pour une vitesse de moteur de pulvérisateur S et pour un débit de pulvérisation Q (ce qui correspond au point 1), si on désire augmenter le débit de pulvérisation jusqu'à Q', on calcule une pression différentielle préréglée AP pour laquelle le débit de pulvérisation est Q' à la vitesse S, et on change la pression différentielle préréglée en AP par l'intermédiaire de la buse (ce qui correspond au point II).

Puisque, à cet instant initial, la pression différentielle réelle reste proche de AP, il se produit la différence AP Ap par rapport à la pression différentielle préréglée i 2 AP En conséquence, dans le procédé classique, le débit d'alimentation est augmenté jusqu'à ce que le débit réel de

pulvérisation atteigne la valeur Q' (jusqu'à ce que AF = AP).

Ainsi, la commande est effectuée par décalage de la pression différentielle du point I au point Il et en maintenant la

vitesse S constante Il en résulte qu'une tentative d'aug-

mentation additionnelle du débit de pulvérisation nécessite une augmentation additionnelle de la pression différentielle préréglée IP 1, ce qui conduit à une altération de la précision de commande pendant la période intercalaire ultérieure lorsque

le débit de pulvérisation se rapproche de la valeur désirée.

D'autre part, dans la présente invention, la pression différentielle préréglée proprement dite est fixée à une valeur qui est souhaitable sous l'angle de la précision de

commande, par exemple 4 P 2 (ce qui Correspond au point 1).

En outre, on adopte une des dispositions suivantes: ( 1) Un procédé suivant lequel le débit d'alimentation

est augmenté en vue d'une adaptation au débit de pulvérisa-

tion désiré sans changer la vitesse du moteur de pulvérisa-

teur (ce qui correspond au point III) Ensuite, on détecte la différence entre la pression différentielle mesurée à ce moment et la pression différentielle préréglée AP 2 et on augmente la vitesse du moteur jusqu'à ce que cette différence devienne nulle (ce qui correspond au point IV), ou ( 2) un procédé suivant lequel la vitesse du moteur de

pulvérisateur est augmentée sans modification du débit d'ali-

mentation (ce qui correspond au point V)O La différence entre la pression différentielle mesurée à ce moment et la pression différentielle préréglée AP 2 est alors détectée et le débit d'alimentation est augmenté jusqu'à ce que cette différence

devienne nulle (ce qui correspond au point IV).

Dans le cas o on désire réduire le débit de pulvérisation on peut effectuer la commande dans le sens o la vitesse du moteur de pulvérisateur est diminuée, en opposition à la

commande mentionnée ci-dessus.

En conséquence, le système de commande classique est basé principalement sur un réglage du débit d'alimentation et non sur une combinaison avec un réglage de la vitesse du moteur de pulvérisateur alors que, dans la présente invention, la capacité de pulvérisation proprement dite est commandée par ajustement de la vitesse du moteur de pulvérisateur, ce qui permet de commander le débit de pulvérisation dans une

large plage.

Les Fig 4 et 5 sont des rerésenatations schatiques de l'appareil pour la mise en oeuvre du système de commande conforme à la présente invention La Fig 4 représente le premier système dans lequel le débit d'alimentation est modifié et o la vitesse du moteur de pulvérisateur est commandée en correspondance La Fig 5 représente le second système ou la vitesse du moteur de pulvérisateur est modifiée

et o le débit d'alimentation est commandé en correspondance.

Plus spécifiquement, sur la Fig 4, le système de commande

est agencé de manière que le contrôleur de pression diffé-

rentielle Pd C et le contrôleur de-vitesse SC du moteur 35 qui est disposé sur le côté d'entralnement du dispositif

d'alimentation en matière brute 2 soient rendus indépendants.

Un signal fourni par le contrôleur de pression différentielle Pd C est au contraire appliqué au contrôleur de vitesse SC' du moteur de pulvérisateur M' Dans le mode de réalisation de la Fig 5, le système de commande est agencé de manière qu'une vitesse de rotation adaptée à un débit de pulvérisation désiré soit établie pour le moteur de pulvérisateur M' par le contrôleur de vitesse SC' et qu'un signal provenant du contrôleur de pression différentielle Pd C soit appliqué au contrôleur de vitesse SC du moteur 35 placé sur le côté

d'entraînement du dispositif d'alimentation en matière brute 2.

Conformément à cet aspect de la présente invention, comme indiqué cidessus, la commande de pression du gaz sec est effectuée en assurant une pulvérisation, un séchage et un transport pneumatique d'une matière inflammable telle que du charbon, de manièreà pouvoir empêcher la fuite de l'air vers l'intérieur du système et la fuite du gaz sec et de

la matière pulvérisée vers l'extérieur du système.

Cela élimine le risque d'explosion de poussière de charbon provoquée par une augmentation de la concentration en oxygène à l'intérieur du système, ainsi que la possibilité d'une fuite d'oxygène et d'une explosion secondaire à l'extérieur du système; on est ainsi assuré d'un fonctionnement sûr et les performances de classification du pulvérisateur peuvent être stabilisées par la commande du débit de gaz sec, et en outre l'humidité contenue dans la matière pulvérisée peut être

évacuée efficacement par la commande de température du gaz sec.

En conséquence, conformément à la présente invention, on

obtient des résultats supérieurs.

La présente invention est également agencée, comme décrit ci-dessus, de manière que la capacité de-pulvérisation du pulvérisateur soit adoptée directement comme un facteur de commande, ce qui permet en conséquence d'élargir à un fort

degré la plage de commande du débit de pulvérisation.

En outre, la présente invention est applicable non seulement au domaine de la pulvérisation du charbon mais, également, d'une façon plus large, à tous les systèmes de pulvérisation qui sont reliés à des systèmes de transport pneumatique de poudres. Bien entendu, la présenteinvention n'est nullement limitée

aux modes de réalisation décrits et représentés; elle est sus-

ceptible de nombreuses variantes accessibles à l'homme de l'art suivant les applications envisagées et sans que l'on ne

s'écarte de l'esprit de l'invention.

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Claims (6)

REVENDICATIONS

1. Procédé pour commander un système de pulvérisation et de séchage d'une matière inflammable, caractérisé en ce qu'il consiste à faire parvenir ladite matière inflammable dans un pulvê- risateur ( 1) entrainé par un moteur M, mélanger un gaz sec principal ( 4) et un gaz de régulation de température ( 5) pour former un gaz sec ( 3);

utiliser un ventilateur de refoulement ( 9) pour intro-

duire ledit gaz sec dans ledit pulvérisateur ( 1 > de manière à sécher ladite matière; utiliser un ventilateur d'extraction ( 10) pour décharger un mélange dudit gaz sec et de ladite matière pulvérisée dans un séparateur; et effectuer une première étape de commande consistant à mesurer la pression dudit gaz sec à une entrée et à une sortie dudit pulvérisateur ( 1) et à régler la pression d'aspiration dudit ventilateur d'extraction ( 10) afin de maintenir la

pression moyenne régnant dans le pulvérisateur ( 1) essentiel-

lement égale à la pression atmosphérique.

2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend une seconde étape de commande consistant à

mesurer le débit dudit gaz mixte à ladite entrée du pulvéri-

sateur ( 1) et à régler le débit forcé-dudit ventilateur de refoulement ( 9) afin de maintenir le débit dudit gaz mixte

à une valeur constante.

3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend une troisième étape de commande consistant à mesurer la température dudit gaz mixte dans ladite partie de sortie dudit pulvérisateur ( 1) et à régler la proportion de mélange dudit gaz de régulation de température ( 5) avec ledit gaz sec principal ( 4) en vue de maintenir ladite température

mesurée à une valeur constante.

4. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il comprend une troisième étape de commande consistant à mesurer la température dudit gaz mixte dans ladite partie de sortie du pulvérisateur ( 1) et à régler la proportion de mélange dudit gaz de régulation de température ( 5) avec ledit gaz sec

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principal ( 4) pour maintenir ladite température mesurée à

une valeur constante.

5. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend la quatrième étape de commande consistant à commander le débit de pulvérisation dudit pulvérisateur 1 en faisant varier le débit d'introduction de ladite matière

dans le pulvérisateur ( 1); en détectant une variation résul-

tante de ia pression différentielle dans ledit pulvïrisateur ( 1);et en commandant la vitesse du moteur (M) du pulvéri ateu jusqu'à ce que ladite pression différentielle coincide avec

une valeur préréglée de ladite pression.

6. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend une quatrième étape de commande consistant à commander le débit de pulvérisation dudit pulvérisateur ( 1) en faisant varier la vitesse dudit moteur (M) du pulvérisateur ( 1); en détectant une variation résultante dans la pression différentielle dans ledit pulvérisateur ( 1); et en commandant le débit auquel ladite matière est introduite dans ledit pulvérisateur ( 1) jusqu'à ce que ladite pression différentielle coincide avec une valeur préréglée pour ladite pression.